Sử dụng cọc đất xi măng xử lý nền đất yếu cho nền đường đầu cầu Chàng Ré, tỉnh Sóc Trăng
MỤC LỤC
TONG QUAN VE GIẢI PHÁP XỬ LÝ NEN BANG CỌC ĐẮT XI MĂNG
Nguyên lý hoạt động của phương pháp gia tii trước bằng hit chân không là nếu cách ly được mặt đắt với lớp không khí bên trên và hút chân không khu vực cô lập, trong, Xhu vực này áp lực trong lỗ rỗng gồm áp lực khi và áp lực nước sẽ he thấp, ứng suất hữu hiệu ga tăng lượng tương ứng gây biển dạng co khối dt, mặt đất lún xuống. Từ các nội dung đã nêu trong chương, cho thấy có nhiều biện pháp xử lý nén đắt được áp dung tại Việt Nam, Khi áp dụng mỗi phương pháp xử lý cẳn phải phủ hợp với điều kiện tự nhiên, địa chat, thé nhưỡng và các yếu tổ thuỷ văn, thuỷ lực tại nơi xây dựng công trình, hiện nay một số giải pháp được kiến nghị xử lý lớn cho nên đường mục dich để tăng khả năng chịu tải cho nén đường, giảm thời gian cổ kết, giảm độ lún công trình trong quá trình sử dụng, tăng độ bén cho lớp đất yếu từ đó dẫn đến tăng cường khả năng chịu lực, kéo đãi tuổi thọ cho công trình, mỗi biện pháp xử lý đều có ưu nhược điềm riêng và chỉ được áp dụng đổi với một số điều kiện địa chat, điều kiện.
PHƯƠNG PHAP XỬ LÝ NEN BẰNG CỌC XI MĂNG DAT
Ở Việt Nam cũng như trên thể giới đã phát triển một số phương pháp tính toán cọc đắt xi măng như: tinh toán theo tiêu chuẩn gia cổ cọc đất xi măng Việt Nam: inh toán theo tiêu chuẩn gia cố cọc đất - vôi - xi măng Châu Âu; phương pháp tính toán theo quan điểm cọc đất xi ming làm việc như cọc; tính toán theo tiêu chuẩn gia cỗ cọc đất - xi mang Thượng Hải — Trung Quốc; phương pháp tính toán theo quan điểm hỗn hợp của Viện kỹ thuật Châu. Khi tiến hành thử nghiệm mà điều kiện không cho phép đảo một phần hoặc toàn bộ trụ thử thỡ cần tiến hành kiểm tra (chủ yếu là kiểm tra kớch thước trụ) bằng cỏch khoan lừi. hoặc đo đạc inte tiếp trước khi đóng rắn, hoặc bằng phương pháp thử nghiệm gián. Nếu cụng tỏc khoan lừi hoặc thử nghiệm giỏn tiếp được dựng để kiểm tra bỡnh dạng. của các phần tử, và nếu có điều kiện kiểm tra bằng mắt thì nên so sánh các kết quả của việc khoan lừi với việc kiểm tra bằng mắt để đỏnh giỏ được độ chỉnh xỏc của cụng tỏc khoan lừi. Giảm sắt kiém tra thi công. Đồng hồ do áp lực va các đồng hỗ khác được ding để do cic thông số thi công cin phải được hiệu chỉnh trước khi khởi công. Áp lực phụt thông thường được Ly là áp lục bơm. Trong trường hợp đường dẫn dài hoặc thi công ở độ sâu lớn thì cẳn phải tính đến tổn that áp lực dọc đường. Đối với các công trình có thời gian thi công dài th cin phải hiệu chỉnh thiết bị định kỳ để đâm bảo tính chính xác. Gúc nghiờng của cột dit xi măng cú thể được do bing cỏch đo độ nghiễng của cin. khoan trước và trong khi thi công, nếu thiết kế không chi định khác. Dòng trào ngược. cần phải được quan sát, ghi chép và báo cáo đầy đủ. Độ đặc của dòng trio ngược phải được do đạc dều đặn. Nếu có hiện tượng khác thường thỡ phải điều tra làm rừ nguyờn nhõn. Một số mẫu đi điện lấy từ dòng trdo ngược phải được đem đi làm thi nghiệm nén Các thí nghiệm sau phải được tiên hành đổi với mẫu vữa xi măng;. Thí nghiệm sơ bộ:. TH nghiém trong kHídí cổng. tra hàng ngày): Độ nhớt (hang ngảy). Độ kin nước của sản phim được xác định bing bơm kiểm tra hay do áp lực nước, mite độ kín nước của kết cầu thi công bing công nghệ Jet Grouting ở hỗ đảo nên được xác định bằng bơm kiểm tra và đo áp lực nước trước khi đào xuống thấp hơn mye nước ngằm ban đầu.
THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH HAM LƯỢNG XI MĂNG TOL UU KHI TRỘN VỚI DAT KHU VỰC XÂY DỰNG CÂU CHANG RE
Cường độ kháng nén (q,) là một chỉ tiêu để. liệu, kết quả. tỉnh toán sức chịu tải của cọc. Sau khi thí nghiệm và tinh toán xử lý. được trình bây tôm tắt theo các bằng sau:. Bảng 3.5 Kết quả thí nghiệm mẫu đất trộn xi măng cường độ chịu nén 7 ngày. Hình 3.11 Biểu đồ Cường độ chịu nén trong trung bình các mẫu 7 ngày tuổi. Hình 3.12 Biểu đồ Cường độ chịu nén trong trung bình các mẫu 14 ngày tdi Bảng 3.7 Kết quả thí nghiệm mẫu đắt trộn xi mang cường độ chịu nén 28 ngày. mma a lung gin). Tir các bảng tính trên, tổng hợp được biểu đồ quan hệ giữa Cường độ chịu nén q, và ham lượng xi măng thuộc 03 mẫu đại diện trong các ngày tuổi 7; 14 và 28 ngày (xem 3.14 Biểu đồ quan hệ giữa Cường độ chiu nền và hàm lượng xi ming).
THIET KE XỨ LÝ NEN BANG CỌC DAT XI MĂNG DUONG DAN DAU CAU CHANG RE
+ Phần cầu chính với tổng chiều dai là 230.61m, phần sản giảm tải với chiều dai 21m mỗi bên và chiều dai đoạn tuyển thông thường dài 131.Sm mỗi bên, tuy nhiên ở luận văn này tác gid sẽ thay phương pháp sin giảm tải bằng phương pháp gia cố nền đường din bing coc đất xi ming, với các thông số sơ bộ được chọn như sau: cọc đường kính. CR2 nằm trại vị trí trụ T2 (đường dẫn vào cầu liên quan đến các thông số địa chất của. chất công trình cầu Chẳng Rẻ. Hình 4.2 Mặt cắt địa chất công trình edu Ching Ré. Băng 4.1 Chi tiêu cơ lý đặc trưng các lớp đất. “Thành nhẫn hạt. “Ty tượng Ge. ‘Gung độ Kháng nổn nở hông |g. BE dày lớp biển thi :. Vêu câu thiết kế. đường Đường cắp IV đồng bing,. ~ Mặt cắt ngang tuyển. ~ Kết cấu do đường. + Lớp Bê tông nhựa hạt trung dày 7cm. + Trong thời gian thí công,. + Trong thời gian cho phép. và độ lún cho phếp được thông ké tại Bing 4.2 Phần độ lún cổ kết cho phép côn li AS kế nền đường ôtô dip trên đất. đoạn nên đường gin mé cầu được xác định bằng 3. tại tục im của nên đường sau khi hoàn thành công tinh [14]. Vị tri đoạn nỀn đắp trên đất yếu. Loại cấp đường Gần mổ | Chỗ có cống hoặc | Nén dip. Đường cấp 60 trở xuống có. Bang 4.2 Phần độ lúa cổ kết cho phép còn lại As tại trực tim của nén đường sau khi. Ta có bé rộng mổ cầu Bm=9,0m, chọn chiều dài xử lý bằng 3 lần bề rộng móng mồi cầu liền kể. Vậy chiều dai được chon để xử lý là 27m. Như vậy, trong phạm vì này, ta phải xử lý nền đường và nỀn đất yêu bên dưới sao cho không chế độ ln dư <20em,. - Xi măng: Dũng xi măng Xi măng Holcim Stable Soil lâm vữa trộn gia cổ đất,. + Ham lượng xi măng cho 1m3 đất gia cố qua thí nghiệm ở chương 2 xác định hàm. + Him lượng bùn sét, hữu cơ không lớn hơn 5% khối lượng cát. Bing cách thay đổi chiều dài cọc XMD 15,5m và 20m, tính được độ lún của nền tương dày thiết kế), giai đoạn khai thác ứng với cả 3 giải đoạn thi công (đắp nề đạt cl. Goi a là tỷ số diện tích thay thé của cọc trong khối gia cổ (cọc được bố trí theo lưới ô. vuông), ta có biểu thức xác định as như sau:. M6 dun biển dạng tương đương của khối gia cổ được xác định theo biểu thức:. Mô dun biến dạng tương đương của khối gia cố,. Nhu vậy, khi thay các giá tri ta được:. “Cường độ kháng cắt không thoát nước trơng đương của khối gia cố được xác định. theo biểu thức:. Cx là cường độ kháng cắt không thoát nước tương đương của khổi gia cổ. CuI cường độ kháng cắt không thoát nước của vật liệu cọe. Như v „ kh thay các giá tr trên ta được:. ~ Xác định tải tạng tie dụng lên cục đắt xi mang. ~ Tải trọng tác dụng lên cọc đất xi mang tại cao độ đầu cọc được xác định bằng biểu. ~ Ứng suit do tải rong tác dụng lên phần cọ. ~ Ung suất do tải trong tác dụng lên phần đắt xung quanh tại cao độ đầu cọc được xác. định bằng biểu thức:. Xác định các kích thước cơ bản vùng được xử lý gia cố:. ~ Ứng suất phân bố đưới đáy khối gia cố:. ‘Thay các thông số trên ta được:. = Tinh toán sức chịu tắi. ~ Khả năng chịu tải của cọc dt xi ming đơn theo vật liệu, áp dụng biéu thức;. Gy : tổng áp lực ngang tác dụng lên cọc tại mặt cắt tới han. - Khả năng chịu tải của cọc đất xi ming theo đất nên, theo biểu thức:. Do đồ cọc dat xi mang được đảm bảo về cường độ. ~ Tính toán sức chịu tai của của lớp đất nằm dưới đáy khối gia cỗ:. Sức chịu tải của lớp đất yếu đưới đáy khối gia cổ được xác định theo Terzaghi như. rDNA xe NG).
