Thiết kế máy chuẩn và hệ thống điều khiển

Kiểm tra sai số bước ren ∆t

Trên cơ sở xác định tỷ số truyền của toàn bộ hộp xe dao, phân tích tỷ số truyền cho toàn bộ hộp xe dao phân phối tỷ số truyền cho vào trục trung gian trong hộp xe dao. Các chi tiết gia công trên máy trên thường đạt được độ bóng ∇5 có thể gia công đạt được ∇6 nhưng còn phụ thuộc vào nhiều yếu tố khác nhau như độ ổn định của máy tiện, đồ gà chi tiết gia công, dao tiện và phụ thuộc vào trình độ tay nghề của công nhân.

Thiết kế hộp xe dao dọc

- Do kết cấu của hộp xe dao phụ thuộc vào toàn bộ kích thước choán chỗ của hộp xe dao, mà kích thước này phụ thuộc vào nhiều yếu tố khác như chiều dài của máy, không gian bố trí các tay gạt, không gian bố trí bàn dao.Nếu khoảng cách trục thường được định trước. - Sau khi tiện hết chiều dài của chi tiết gia công, tiếp theo đó là hành trình lùi dao nhanh.Để giảm thời gian phụ của chi tiết gia công (thời gian bàn dao lùi về để cắt lượng cắt mới khi đã cắt hết chiều dài cần gia công).

Thiết kế phần hộp xe dao chạy ngang

Để rút ngắn rhời gian trong khi thoát dao,ta thiết kế tốc độ thoát dao ngang lớn hơn tốc độ tiến dao ngang.

Chọn chế độ tải

Nếu công thức động cơ điện lấy quá mức cần thiết thì sẽ thừa công suất, cacù kích thước máy sẽ to, nặng và đắt tiền.Nếu công suất động cơ điện nhỏ hơn mức yêu cầu khả năng làm việc của máy sẽ bị bó hẹp, chế độ cắt sẽ giảm hơn mức yêu caàu. Np: Công suất tiêu hao do hiệu suất và những nguyên nhân ngẫu nhiên ảnh hưởng đến sự làm việc của máy.Thực tế thì công suất cắt Nc thường chiếm khoảng 70% - 80% công suất động cơ truyền dẫn chính.

Lập bảng tính động lực học

Do vậy ta có thể tính gần đúng công suất động cơ truyền dẫn chính theo công suất cắt gọt như sau. * Công suất cắt gọt thường được tính dựa vào máy chuẩn bằng chế độ cắt thử công suất.

THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐA

Số đai Z được định theo điều kiện tránh xẩy ra trượt trơn giữa đai và bánh ủai. Ct: hệ số xét đến ảnh hưởng của chế độ tải trọng Cα: hệ số xét đến ảnh hưởng của góc ôm.

TÍNH LY HỢP MA SÁT

- Đối với đường truyền chậm chỉ để làm việc non tải hoặc để thực hiện hành trình lùi dao (rất ít khi tiện ren trái). Vì trên trục có làm các rãnh then để lắp các bánh răng nên đường kính trục lấy lớn hơn tính toán một ít. Bộ truyền làm việc được xem là một chiều nên ứng suất tiếp biến đổi theo chu kỳ mạch động.

TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ CỤM TRỤC CHÍNH

Như đã biết, độ cứng vững của trục chính ảnh hưởng đến độ chính xác gia công và độ ổn định động lực học của máy cắt kim loại.Thông thường độ cứng vững của trục chính được xác định ở đầu trước của trục chính, vì đầu trước được gá kẹp, những chi tiết bị kẹp cùng với chi tiết gia công hay dao vì vậy nếu. -Thụng thường ta xỏc định độ vừng gúc xoay của trục chớnh tại những tiết diện lắp bánh răng và ổ trục, tại đầu mút trục chính ở phía trước.Vì kết cấu trục chính của máy thiết kế đơn giản, nên cú thể dựng phương phỏp tớnh toỏn để xỏc định độ vừng và gúc xoay. +Độ vừng của trục do gối trục đàn hồi, nếu như trục hoàn toàn cứng vững đặt trên hai gối tựa đàn hồi có độ cứng của ổ trước:S1 (N/mm) và ổ sau: S2(N/mm). Độ cứng vững của trục phụ thuộc vào chất lượng ổ lăn dùng làm ổ trục, nó được xác định từ độ đảo do lực hướng kính gáy nãn. *Kiểm tra độ vừng xoay của trục chớnh. Xác định góc xoắn. Khi truyền Mômen xoắn lớn tại bên trong trục chính các tiết diện xoay tương đối đối với nhău một góc nhất định, yêu cầu sao cho trục chính phải có góc xoắn nhỏ hơn góc xoắn cho phép. vít cỡ trung. Aùp dụng cụng thức MJ GL. ϕ-Là góc xoắn tính toán tươngứng với chiều dài chịu lực tạc dủng. Theo tài liệu [IX] góc xoắn cho phép trên chiều dài 100mm là. Kiểm nghiệm then và then hoa. Ngoài những tính toán kiểm nghiệm trên ta cần phải kiểm tra lại áp suất trên bề mặt then hoa và then đã sử dụng trên trục chênh. a: Then bán nguyệt. Aùp suất trờn bề mặt then được tớnh như sau l. Trong đó: r0-khoảng cách từ tâm trục đến đến rãnh then. vít cỡ trung b: Then hoa. Aùp suất bề mặt của then được tớnh theo cụng thức ).

THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN VÍT ME ĐAI ỐC

Đối với vít me, dù là trục thường hay trục cò độ chính xác đặc biệt cũng phải thiết kế hay kiểm tra theo độ chịu mòn của ren, độ ổn định, độ cứng vững và độ bền theo kinh nghiệm, vít me bị hỏng thông thương vì bề mặt ren bị quá mòn, trường hợp bị gãy rất ít xảy ra, do đó xác định được đường kính cần thiết trên cơ sở độ chịu mòn lên mặt ren, còn những phương pháp khác chỉ dùng để kieồm tra. Chỉ cần kiểm tra khi lực chạy dao và mô men xoắn lớn ở vít me các lực kéo (hoặc nén) và xoắn cùng tác dụng một lúc, nên cần phải kiểm tra ứng xuất tương ủửụng theo lyự thuyeỏt Morụ,. Tra bảng vật liệu làm trục vít me ta chọn vật liệu là thép 45 tôi cải thiện.

THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN TRỤC VÍT-BÁNH VÍT

Từ bảng 4-4 [IV] tra các trị số ứng suất tiếp xúc cho phép và ứng suất uốn cho phép rồi nhân với các trị số K’N và K’’N tương ứng ta được. Giá trị này không lệch nhiều so với giá trị chọn trước do đó không cần tính lại công suất trên bánh vít. Để tránh mất cân bằng cho trục vít, chọn chiều dái L bằng một số nguyên lần buớc dọc.

Chức năng yêu cầu chọn loại hệ thống điều khiển : 1. Chức năng hệ thống điều khiển

Hệ thống điều khiển có thể bằng tay hay tự động, riêng lẽ hay tập trung.Hệ thống điều khiển riêng lẽ thường làm cho việc điều khiển phức tạp, kết cấu cồng kênh có nhiền tay gạt làm khó nhớ gây nhầm lẫn cho công nhân vì vậy hệ thống điều khiển tập trung có nhiều ưu điểm khắc phục được những khó khăn treân. Kết cấu đơn giản, phụ tùng thiết bị ít, có khả năng điều chỉnh với khoảng điều chỉnh rộng, chế tạo và thay thế dể dàng, an toàn cao, giá thành kinh tế hạ. Hệ thống điều khiển 1 tay gạt có liên kết không đổi giữa các cơ cấu điều khiển và chi tiết điều khiển trong hệ thống này người ta dùng rộng rãi cam thùng cam ủúa.

Thiết kế hệ thống điều khiển hộp tốc độ

• Lý luận chung

Để điều khiển 5 nhóm bánh răng di trượt trong hộp tốc độ ta dùng phương pháp tập trung vào hai hệ thống nhằm bố trí hệ thống thuận lợi, công nhân vận hành dễ nhơỉ, trỏnh được nhầm lẫn , thao tỏc nhanh rỳt ngắn được thời gian phụ,. Ở cung tròn thứ 2 cam sẽ làm cho bộ bánh răng 2 bậc ăn khớp ở vị trí mới.ở hành trình ứng biên dạng này của cam bộ bánh răng 3 bậc do chốt trên bánh răng 2 điều khiển di chuyển được ba vị trí ăn khớp là trái – giữa – phải. Vấn đề là ta cần xác định góc chắn cung hành trình cam là bao nhiêu cho thích hợp với hành trình dịch chuyển giữa con trượt điều khiển càng gạt bộ bánh răng 3 bậc tại 3 vị trí và bán kính của chốt đối với tâm quay.

THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐIỀU KHIỂN HỘP CHẠY DAO

• HEÄ THOÁNG ẹIEÄN

Ở đường truyền thứ 2 sau đó các nút rẽ A1,B1,C1,trên 3 pha mắc 3 cầu chì bảo vệ, CC2 sau đó rẽ làm 2 mạch phụ để điều khiển động cơ bơm nước tưới dung dịch làm mát và động cơ dùng cho truyền động thuỷ lực dẫn vào động cơ bơm dung dịch trơn nguội, mạch điện được nối tiếp bằng cầu dao 2 (CD2) và rơ le nhiệt 2RLN2, dẫn vào động cơ thuỷ lực mạch được mắc thêm rơle nhiệtRLN3 và dừng lại ở phích cắm NC. Khi khởi động ta ấn nút khởi động xuống, mạch khởi động được nối kín cuộn dây CDKH có điện làm cho tiếp điểm khởi động đóng lại duy trì dòng điện trong mạch ngay lập tức, các tiếp điểm khởi động TĐKĐ bên trong động cơ đóng lại, động cơ chính được nối với nguồn điện chính sẽ làm cho động cơ chính quay , đồng thời công tắc điều khiển rơle thời gian vẫn mở làm cho tiếp điểm thời gian đóng lại. Trên trục điều khiển ly hợp ma sát có gắn cam điều khiển rơle thời gian, ở vị trí này cam làm việc làm cho rơle làm việc sau 1 khoảng thời gian ấn định trước rơle thời gian điều khiển tiếp điểm thuờng đóng của rơle thời gian TĐTG mở mạch hở cuộn cảm khởi động mất điện, các tiếp điểm khởi động mở động cơ bị mất điện mạch điện trở lại trạng thái khởi động.