MỤC LỤC
* Tổng diện tích mặt bằng bãi lắp ráp của XNLDDK Vietsovpetro ở khu vực cảng dầu khí khoảng 210.000 m2 bao gồm diện tích bãi trống và diện tích khu nhà xởng. * Cấu tạo đờng trợt: Phía dới là nền đất đợc gia cố bằng các cọc bêtông cốt thép (40x40 cm) dài 20m đợc đóng trên dọc suốt chiều dài đờng trợt cách nhau 1,2 m, tiếp theo là lớp bêtông cốt thép cờng độ cao.
+ Thiết bị đóng cọc: Xí nghiệp có các thiết bị (búa) đóng cọc cho các cọc có. - Số lợng các loại búa đóng cọc:. + Thiết bị định tâm cọc: các loại cọc khác nhau cần có các thiết bị định tâm khác nhau. Vật liệu sử dụng để chế tạo khối chăn đế:. Trong công trình biển vật liệu sử dụng thi công chế tạo khối chân đế chủ yếu là thép ống chuyên dụng, nhập ngoại có kích thớc, đờng kính và chiều dày khác nhau. Loại đờng hàn Trạng thái ứng suất Rn Rk. Hàn đối đầu. b) hàn nửa tự động và tay có kiểm. Với những trang thiết bị chuyên dụng đã đợc trang bị tơng đối đầy đủ, vị trí mặt bằng thi công thuận tiện cộng với trình độ tay nghề của các cán bộ, kỹ s cũng nh công nhân của XNLDDK Vietsov Petro, ta nhận thấy điều kiện để thi công công trình này là rất tốt.
- Mục đích của việc đa ra hớng đặt công trình là nhằm phù hợp với quy hoạch của mỏ, cố gắng giảm đợc tải trọng tác dụng lên công trình. - Công trình đợc đặt sao cho trục x của công trình trùng với hớng Đông-Bắc, trục y trùng với hớng Tây- Bắc.Trong đồ án này thì mặt để cập Jack-up nằm ở hớng Tây- Nam (cuối hớng sóng, gió và dòng chảy).
Khác với công trình ở trên đất liền công trình biển còn có thêm một loại tải trọng đó là sự phát sinh do sinh vật biển bám vào công trình làm ăn mòn công trình, làm tăng trọng lợng công trình và một phần khác làm tăng kích thớc công trình gián tiếp làm tăng tải trọng sóng và dòng chảy tác động lên công trình. Bản chất của tải trọng gió là động nhng do tải trọng gió có ảnh hởng không lớn lắm trong tổ hợp tải trọng môi trờng (chiếm khoảng 10% tổng tải trọng môi trờng tác dụng lên công trình), do đó trong tính toán ngời ta cho phép bỏ qua thành phần mạch động của gió và cho phép tính toán tải trọng gió nh tải trọng tĩnh. Do Tỷ số D/L<0.2 (D- Đờng kính ngoài của thép, L – Chiều dài của sóng) nên ta có thể sử dụng công thức Morisson để xác định tải trọng sóng tác dụng lên kết cấu khối chân đế.
Phần năng lợng Eq biến thành năng lợng biến dạng công trình Eb và biến dạng của đệm tàu Eđ ( Bỏ qua toả nhiệt do ma sát giữa đệm tàu và thành tàu). Trong cùng một thời điểm, công trình có thể chịu nhóm các tổ hợp tải trọng khác nhau tác dụng lên nó, điều này phụ thuộc vào từng loại tải trọng trong nhóm, từng loại tải trọng dựa vào các khả năng xảy ra đồng thời hay không đồng thời của các tải trọng. - Tổ hợp C: tổ hợp tải trọng tính toán dùng khi tính toán nội lực lớn nhất trong phần tử kết cấu khi có kể đến động đất.
Kết cấu khối chân đế ( Gồm khung nối và chân đế) đợc rời rạc hoá thành các phần tử liên kết cứng tại các nút, khi tính toán bỏ qua độ lệch tâm của các phần tử tại nút giao nhau. Để xác định chính xác vị trí này ta phải tính lặp, nhng trên thực tế khi thiết kế, độ sâu ngàm ∆ đợc lấy theo kinh nghiệm dựa trên tính chất cơ lý của nền đất, tiết diện cọc và vật liệu làm cọc, mô men, lực cắt. + Nếu chu kỳ dao động riêng của công trình gần với chu kỳ tải trọng tác động (ở đây là chu kỳ của sóng) thì ảnh hởng của tải trọng động đến phản ứng của công trình là đáng kể.
Kết quả tính toán cho thấy không có giá trị nào vợt qua giới hạn trên.Chuyển vị lớn nhất tại các nút đỉnh khung nối là. Ta nhận thấy nội lực lớn nhất nằm ở các thanh ống chính có vị trí sát đáy biển, các thanh này chịu nén và uốn đồng thời. Dựa vào bản kết quả chuyển vị (xem chi tiết ở phụ lục 4 ) ta nhận thấy đối với các nút nằm trong cùng một mặt phẳng ngang thì chuyển vị giảm dần theo phơng truyền sóng tuy nhiên sự thay đổi là rất bé do đó có thể coi các Diafragma là tuyệt.
Việc kiểm tra phần tử chịu nhiều trạng thái ứng suất thờng phức tạp và cần phải có qui phạm cụ thẻ hoặc phơng pháp luận để đánh giá đúng sự làm việc của kết. Nh vậy ta sẽ chọn ra các nút có các thanh nhánh có lực dọc lớn để kiểm tra chọc thủng, và chỉ cần kiểm tra sự chọc thủng của các thanh đó lên ống chủ mà không cần kiểm tra các thanh nhánh khác. • Đối với các nút khác ta cũng kiểm tra tơng tự, tuy nhiên lực chọc thủng rất nhỏ nên ta không cần kiểm tra.Kết quả kiểm tra chọc thủng ống chính xem chi tiết ở bảng phụ lục.
* Kiểm tra đờng hàn liên kết ở đây chủ yếu là đờng hàn góc liên kết giữa ống chính và các ống nhánh.
+ Khả năng chịu tải của cọc là tổng của: lực ma sát thành ngoài, phản lực của.
Tuỳ theo yêu cầu độ chính xác của chiều sâu hạ cọc, bề dầy các lớp đất có thể từ 1 ữ 3 m. Trong bảng tính chỉ thể hiện chi tiết sức chịu tải của đất nền từ độ sâu 34m trở xuống (vì theo kinh nghiệm với dàn BK, cọc thờng nằm thấp hơn độ sâu này). - Nếu Qd ≥ Nt thì chiều sâu đóng cọc đã thoả mãn (tức là với độ sâu đóng cọc này thì cọc đã đủ khả năng chịu lực).
Vì vậy khi đặt các Protector vào môi trờng biểncùng với công trình nó sẽ tạo nên một dòng điện có hớng từ môi trờng vào thép chân đế và ngăn chặn không cho các ion dơng của thép chân đế hoà tan vào môi trờng ( Các Protector là các hợp kim nhôm). - Sau mỗi lớp cần kiểm tra độ dày khô mỗi lớp bằng thiết bị Eclolmeter 345, Ecolmeter 236 hoặc Minitest 4000 và chỉ cho phép sơn lớp tiếp theo sau khi độ dày khô của lớp tróc phải không có điểm nào thấp hơn 5% độ dày qui định của lớp đó. Thực tế cho thấy phần biến động thủy triều, công trình bị ăn mòn nhanh nhất, sơn bị hỏng nhanh, sửa chữa vùng thủy triều rất tốn kém, nguy hiểm, chi phí dàn giáo, tầu bè rất lớn mà hiệu quả lớp sơn phủ sửa chữa thực hiện tại dàn lại kém rất nhiều so với khi thi công trên bờ.
- Là phơng án cổ điển do vậy có nhiều kinh nghiệm, điều kiện bến bãi và máy móc thuận lợi. Đối với công trình dạng BK thờng sử dụng sà lan và tầu kéo để vận chuyển và dùng tầu cẩu để hạ thuỷ cũng nh đánh chìm. Việc thi công chế tạo, lắp ráp trên bờ bằng các phơng tiện sẵn có của xí nghiệp LDDK VietsovPetro.
- Vận chuyển khối chân đế trên biển bằng sà lan với sự trợ giúp của tầu kéo. - Đánh chìm khối chân đế bằng cẩu nổi Hoàng Sa, thực hiện đóng cọc bằng tầu cẩu Trêng sa.
+ Chế tạo giá cập tàu, sàn công tác, hệ thống cầu thang, lan can, phân tố chuyển h- íng. - Di chuyển khối chân đế và thợng tầng từ vị trí lắp ráp ra mép cảng để chuẩn bị hạ thuỷ.
Riêng với các ống ngang, các ống chéo và các cụm ống chéo panel P1, do chúng đ- ợc chế tạo và nằm chờ tại vị trí của panel P1, nên ta chỉ việc căn chỉnh và hàn tổ hợp trực tiếp, không có công đoạn cẩu lắp đa vào vị trí. Khối chân đế sau khi hoàn thiện, đảm bảo yêu cầu chất lợng công trình, hoàn thiện tất cả những công việc chế tạo và công tác chống ăn mòn, chấm dứt hoàn toàn công tác thi công trên cao, tiến hành tháo dỡ dàn giáo. + NhấcKCĐ khỏi Sà lan, cẩu trên boong tàu sẽ quay khối chân đế ra khỏi mạn trái boong tàu, khi đó phối hợp 2 móc cẩu lên xuống để quay khối chân đế từ vị trí nằm ngang về vị trí thẳng đứng rồi từ từ hạ KCĐ xuống nớc.
Sau khi định vị KCĐ ta tiến hành kiểm tra cao trình đỉnh của bốn ống chính, cọc đầu tiên sẽ đợc đóng ở vị trí ống chính cao nhất.Tiếp tục công tác đóng cọc tại vị trí đối xứng theo đờng chéo với ống cọc đợc đóng trớc đó. Giá cập tàu đợc vận chuyển bằng tầu cẩu Trờng Sa cùng với các cọc, ống chuyển hớng, Dùng cẩu Tr… ờng Sa từ từ cẩu nhấc giá cập tầu lên đa đến vị trí lắp đặt (tại các Shock- cell đã đợc lắp trớc trên bãi lắp ráp).