Nghiên cứu lựa chọn kết cấu hợp lý bảo vệ mái đê sông có độ dốc lớn tại Quảng Ninh

0371 0354 Cathe 1,6x100 0331 0338

Nghiên cứu quá trnh cố kết của đất thấy rằng, dưới tác dụng của các ti trong, các thành phần nước và khí theo các lỗ rỗng của đất mà thải dẫn ra ngoài, làm cho độ rỗng của dit dẫn dẫn giảm xuống để các hạt dẫn dẫn tựa chặt vào nhau. Khi dit đã nơ nước và ảnh hưởng bởi lực bên ngoài, khối đất cân bằng bởi áp lực kế rỗng và áp lực din, trường hợp này áp lực kế rỗng là số đương. Từ công thức (24.1) ta nhận thấy tại 1 điểm bắt kỹ trên mặt trượt nào d6 nếu biết được ứng suất tiếp + thì xác định được cúc hệ số an toàn.

= Nếu K <1 về lý thuyết để tính toán, ta xem như tăng lực dính và hệ số ma sat lên bởi hệ số an toàn (K) dé điểm đó vẫn nằm trong trạng thái cân bing. (tổng quit) đường lực tương tác, X tìm được bởi phương trình cân bằng mô men với đầy mỗi thôi. và X không đổi trong toàn khối trượt. Price một hàm tuy ý. của him yêu cầu thoả mãn các phương, trình cân bằng mô men và cân bằng lực. giới han một hàm tuỳ ý. tổng - quất của him yêu cầu thoả mẫn các phương GLE) tình cân bằng mô ment và cân bằng. Hiểu rừ và nghiờn cứu lý luận về việc ỏp dung lý thuyết dũng thắm không én định trong phân ích én định công trình nói chung và én định mái.

Việc xét đến áp lực lỗ rỗng trong việc phân tích ồn định tổng thể mái dốc khẳng định tính thực và có ý nghĩa lớn trong việc áp dung khoa học vào phục vụ sản xuất. “Các hình thức bảo vệ ba 1 mii đốc cả hai phương án không đổi: mái dưới cao trình + 20,0 hình thức bảo vệ bằng BTCT, Mai trên trồng cỏ trong. Tuy nhiờn để nhận thấy rừ wu nhược điểm của từng phương ỏn kết cấu, luận văn di sâu vào nghiên cứu quy luật biến đổi của hệ số an toàn các bộ.

“Tác giả sử dụng bộ phin mém địa kỹ thuật GeoStudio 2007 của Canada trong đó tích hợp sin module Slope/W la công cụ ding để tính toán ổn định. Theo QPVN II-71, tai điều 4.8: xác định Fs theo phương pháp phân thoi có xét đến tác dung tương hỗ giữa các thỏi, vì vậy có thể lựa chọn nhiều phương pháp tinh cho bai toán như GLE, Spanencer, Bishop, Janbu. Đối với vận tốc rút nước lớn hơn được xét đến trong nghiên cứu là v=im/ngìy đêm, 5 mingày đêm thì đường bio hòa nhanh chóng hạ thấp đến giá trị nhỏ nhất và phục hồi về giá trị ổn định K = 1,133.

“Thông qua bảng kết quả và biểu đỗ ta nhận thấy trong khoảng tốc độ rút nước v = 3m/ngày đêm +5m/ngày đêm quy luật thay đổi vẻ tốc độ giảm hệ số K tương tự như sau ; Trong thời gian đầu tốc độ giảm k là khá lớn và tiếp. ‘Voi tốc độ rút nước nghiên cứu trong khoảng 3m/ngày đêm + Sm/ngiy đêm quy luật thay đổi hệ số ôn định mái K thay đổi tương đối giống nhau giữa các vận tốc rút nước khác nhau. Quy luật thay đổi này cũng giống với trường hợp toán cho phương dn thigtké I (PAL). K~ của mỏi kố dưới. diém_|V=3mingay v=dmngn |v =Smingay. Với tốc độ rút nước nghiên cứu trong khoảng 3m/ngày đêm + 5mngày đêm quy luật thay đổi hệ số Ôn định mái K thay đổi tương tự như sau. Pham vi cung trượt của mái dưới cơ bản nằm hoàn toàn trong phạm vi thay đổi của đường bảo hỏa nên dẫn tới suy giảm nhanh của hệ số ổn định. Đối với vận tốc rút nước lớn hơn được xét đến trong nghiên cứu là v=4m/ngày đêm, 5 mingày đêm thì đường bão hòa nhanh chóng hạ thấp nên. Bang 3.9Két.qud K theo théi gian. ao so teneAY)(nga.

Đối với vận tốc rút nước lớn hơn được xét đến trong nghiên cứu là v7lmfngày đêm, 5 mingiy đêm thi đường bão hòa nhanh ching bạ thấp nén hệ số én định K cũng giảm nhanh tới giá trị cực tiểu K = 1,240. Dựa vào kết qui tính toán quan hệ giữa hệ số ổn định mái dốc trên của kẻ nhằm bảo vệ đường giao thông ( taluy âm của đường) phi trén ta thấy về quy luật thay đổi là trong tự nhau. "Những phân tích dựa trên tiêu chi an toàn én định mãi để sông cỗ độ dốc cao trong trường hợp nướ rit nhanh là một trong những trường hợp làm.

Việc xét đến áp lực 18 rồng trong việc phân tích dn định tổng thé mái đốc khẳng định tính thực tiễn và có ý nghĩa lớn trong việc áp dụng khoa học.