Ứng dụng lý thuyết Sokolovski vào phân tích ổn định của tường kè cọc bản trên địa chất khu vực sông Tiền tại Mỹ Tho, Tiền Giang
MỤC LỤC
CƠ SỞ 'YÉT TÍNH TOÁN CÔNG TRÌNH KE BẰNG
Áp lực it nh được xem xét bằng lí luận cân bằng ở trang thải din hồi còn áp lực chủ động và bị động được xem xét bằng các Ii luận cân bằng ở trang thái do, Céc lý thuyết tính toán áp lực đắt chủ động và bị động hiện đang được sử dụng trên toàn thể giới lý thuyết Coulomb, lý thuyết Rankine, ý thuyết Sokolovshi,. Sherif vào năm 1984 đã bổ sung công thức tính hệ s 4p lực tinh cho đất cát chặt trong đó có y là dung trọng tại hiện trường, Yann là dung trọng khô ứng với. = Cổ thể thay thể các lực thể tích và lực bề mặt tác dụng lên khối đắt trượt bằng những hợp lực của chúng và có thể ứng dung rực tigp các kết quả của môn cơ.
Đối với trường hợp dit rời, từ sơ đồ lực hình 2.5a chiếu tt cả các lự tác dụng vào nêm đất lên trục w vuông góc với WN, ta có phương trình cân bing sau. Phuong pháp đồ giải: phương pháp này vẫn dựa trên những giả thiết cơ bản và nguyên í tinh toán giống như phương pháp giải tích, chỉ khác ở chỗ là ding cách vẽ để xác định áp lực hông (chủ động, bị động). “Tit các giả thiếu lập vòng tròn Morh cho phân tổ đắt ở trang thái cân bằng giới hạn sau đồ so sinh ứng suất phương ngung và phương thẳng đứng ta sẽ thụ được các hệ số áp lực đất chủ động và bị động.
Ngoài những giải pháp giải tích xác định áp lực đắt thi còn có một số phương pháp đồ giải dé ước lượng ấp lực ngang khi đất sau tường có dang bat ki hoặc có một số lực tập trung những điều kiện này không thoả mãn những điều kiện ban đầu của lý thuyết Coulomb và Rankine, Trong những phương pháp đỗ gii thì. Cả hai phương pháp này đều dựa trên việc tính toán các lực đã biết trên một nêm trượt bao gồm cả ngoại lực đặt trên đất sau tường, trọng lượng, nêm, lực cắt trên mặt trượt (thử). Nguyên lí của phương pháp Log-Spiral cũng tương tự nhưng ding mặt. trượt là một phần của đường cong xoắn ốc thay vì dùng mặt trượt là mặt phẳng như. phương pháp Culmann và phương pháp Log-Spiral. ~ Trường hợp không xét đến lực dinh. Trên mặt cắt tường tho tỉ lệ, vẽ chuỗi các nêm thử ABC), ABC:, ABC,. Trong thành phần lực tác dụng vào nêm thử có thêm lực dính giữa đắt với tường Fa, giữa khối trượt và dit nén Fe cùng lực thuỷ tinh Py xuất hiện do nước.
Ấp đụng các nguyên lí tính toán của ti tập trang, người ta xác định áp lực ngang vào tường chin do tải trong đường thẳng, tải băng trên mặt đất sau tường gây. Cling tương tự như trong lý thuyết về sức bền vật liệu hoặc cơ học kết iu, để giải bai toán cần thiết xây dựng mỗi liên hệ tương quan giữa ứng suit và biến dạng. Do khả năng ứng dụng rộng rai của PTHH và sự hỗ trợ của máy tính nên FEM được ding dé giải bài toán tình học và cả động lực học các kết cấu có trong thực tế có số bậc tự do rất lớn hoặc có hình dáng phức tạp, Nó cũng cho phép xét.
Thanh (cáp) neo được tả là node-to-node anchor ni da tường cạc bản và bản neo (cọc neo) có thể sử dụng chiều đài của phần từ Geotedle để mô hình khả năng chịu lực của neo (lực neo =. chiều dai geotextle x độ cứng dọc trục EA). Các lý thuyết này được phân thành hai nhóm: các phương pháp dựa trên cơ sở giả thiết trước hình dang mặt trượt (mặt trượt phẳng, mặt trượt trụ tròn, mặt trượt logarith hoặc một mặt trượt gly khúc nào 445) với quan điểm xem khối đắt bị phá hoại như là một cổ thể giới han bên đưới bởi mặt trượt và các phương pháp dựa trên lí luận cân bằng giới hạn của dit với quan điểm cho rằng khi khối đắtbị mắt ổn định thi trang thái cân bằng giới hạn không chỉ. ~ Việc xác định giá trị áp lực đất tác dụng lên tường là khó khăn, chỉ là gin căng hoặc cần có sự điều chính lại biểu đồ áp lục đắt do sự xuất hiện của tâm xoay cling như sự phức tap của đất nền (khi nền có nhiều lớp với tính chất thay đổi).
Tường kè cọc bản BTCT dọc sông Tid đang xây dựng được lựa chọn lim 4ai diện để phan tích nghiên cứu ổn định và chuyén vị tổng thể của công trình tường. “Trường hợp 1: Ap lực đắt chủ động, bị động, áp lực khối đá phản áp, hoạt tải phân bố mặt tường chắn, hoại ải phân bổ mặt đường, mực nước nhỏ nhất (đây là.
SƠ ĐO TINH
+ Xây dựng da giác diy gi định để kiểm tra thể n định của cừ đã hay không với. ‘THD: Phân tích én định công trình sau 1 năm sử dụng với độ cổ kết đất nền (bùn sẽ) 22% (giá tị này inh toán từ áp lực lỗ rỗng thing dư trong phân tích Plaxis. Nhận xét: Qua các thời đoạn tinh toán, hệ số ổn định tăng din theo thời gian, đến túc đắt nền cổ kết gần như hoàn toàn, hệ số dn định có xu hướng không đổi.
Hệ số modul biển dạng E của đất được xác định từ thí nghiệm nén ba trục, Trị số cạ chính là giá trị lực din rong thí nghiệm cất. EA: Độ cứng đọc trục, bằng tích số modul đàn hồi của vật liệu và diện tích tiết diện ngang trên một đơn vị chiều di [Ni]. 'Mie đích của bai toán: tinh toán kiểm tra ôn định, biển dạng của tưởng kẻ cọc bản ở các thời đoạn thực tế thí công và sử dụng.
"hưởng của tường kể cọc bản một ting neo với các giai đoạn tinh toán như sau. = Trong mỗi quá tình xây dựng, lực neo biến đổi ắt ít, có thể giảm tăng do ở thời điểm sau khi xây dmg xong và có kế hoạch ting do theo thời gim sử đụng (cin có hồ tăng do). “Từ hình 3.20 ta thấy theo thời gian, hệ số ổn định tăng din, đến giá trị Không đổi khi đất nền cổ kết hoàn toàn.
Kết quả phân tích từ 02 phương pháp giải tich và PP PTHH có giá tị xip xi nhau và trong đối phủ hop với thực tẾ. Từ kết quả phân tích sự làm việc đồng thời của hệ kết cấu và nén của công trình bờ ké ven sông trên đất yếu tại sông Tiền có thé rút ra một số kết luận như sau;. Nội lực gây ra rong cọc bản giảm dẫn theo thờ gian (khoảng 50% so với khỉ mới xây dựng xong),.
~ Trong trường hợp không xét từ biến, én định công rình tăng theo thời cing với sự gia tăng cố kết của đất nền. Trường hợp bắt lợi nhất của tường kẻ là tai thời điểm vừa kt thie thi công dp đắt sau kẻ, gi tị hệ số dn định có gi tị nhỏ nhất. Giá chuyển vị ngang không tăng theo thời gian sử dụng (có xu hướng giảm cũng với sự sổ kết của đắc nên, nhưng không đáng kổ,.
+ Trong tinh toán nên xét việc tổ chức thi công dip đất sau ké từ từ nhằm xét. ~ Khi tính toán công trình bờ kẻ ven sông trên đắt yéu nên xét én điều kiện và.
