Thí nghiệm kết hợp cung cấp nhiệt của lò hơi với máy lạnh hấp thụ

Tính công suất nhiệt thu hồi

Tuy nhiên, để tránh hiện tượng hơi nước ngưng tụ kết hợp với oxít lưu huỳnh trong khói thải tạo thành axit ăn mòn các bề mặt trao đổi nhiệt của thiết bị khi lò hơi vận hành non tải nên chọn nhiệt độ khói thải ra khỏi thiết bị tận dụng nhiệt thải là 1700C. Nhược điểm: phương án này chỉ dùng một thiết bị trao đổi nhiệt để tận dụng nhiệt của khói thải lò hơi, do đó khi có sự cố xảy ra ở bất kỳ lò hơi nào thì sẽ dẫn đến thiếu nguồn nhiệt cung cấp cho MLHT.

Tính lượng nước qua các thiết bị thu hồi nhiệt

Thiết bị thu hồi nhiệt hơi phân ly dùng để ngưng tụ hơi phân ly từ bồn nước cấp và gia nhiệt cho nước nóng cấp cho MLHT. Thiết bị thu hồi nhiệt này có dạng vỏ bọc chùm ống với nước đi trong ống và hơi phân ly ngưng tụ bên ngoài. Do hệ số tỏa nhiệt hơi ngưng tụ và nước lưu động cưỡng bức trong ống đều lớn nên các ống được dùng đều là ống thép trơn.

Thiết bị này không phải chịu áp lực lớn do hơi phân ly có áp suất 1 bar nên ta chọn kết cấu có dạng hình chữ nhật. Điều này cho phép chế tạo dễ dàng hơn, chỉ cần dùng các tấm thép hàn lại nên giảm chi phí chế tạo. Hơi phân ly bốc lên từ bồn nước cấp sẽ được đưa vào hộp chứa hơi và đi vào phần ngưng tụ.

Hơi phân ly sau khi được ngưng tụ thành nước ngưng sẽ trở về bồn nước cấp qua một ống nước (hình 5.3). Cách bố trí như vậy nhằm tách biệt 2 đường hơi phân ly và nước ngưng, đảm bảo cho hơi đi vào 1 đường và nước ngưng đi ra 1 đường. Ψh - hệ số hiệu chỉnh do sự thay đổi vận tốc dòng hơi và màng nước từ trên xuống, hàng ống bố trí so le nên.

Thiết bị thu hồi nhiệt khói thải của lò hơi số 3

Trong công thức trên, vì hệ số tỏa nhiệt về phía nước lớn hơn nhiều so với khói nên nhiệt độ vách trong ống gần bằng nhiệt độ trung bình của nước. Ống uốn khúc có đoạn ngoặc nhƣng cũng khá nhỏ so với chiều dài ống nên εR =1. Nhƣ vậy, vận tốc khói không khác so với giá trị ban đầu đã chọn 7 m/s.

So với công suất của quạt là 9 kW thì trở lực tạo ra không đáng kể 5.3.2 Thiết bị thu hồi nhiệt khói thải của lò hơi số 4. Nhƣ vậy, vận tốc khói không khác so với giá trị ban đầu đã chọn 7 m/s. So với công suất của quạt là 9 kW thì trở lực tạo ra không đáng kể.

Thiết bị trao đổi nhiệt hơi bổ sung và bồn chứa nước nóng

Mặt khác, khi hệ thống khởi động thì vẫn chƣa đi vào sản xuất nên sẽ không có lƣợng hơi phân ly vì vậy nguồn nhiệt khói thải khó đáp ứng nhu cầu khi khởi động dẫn đến phải trích hơi bổ sung. Như vậy, khi thiết kế thiết bị trao đổi nhiệt cho bồn nước nóng, ta phải chọn năng suất lớn nhất trong hai trường hợp khi hệ thống khởi động và khi hệ thống đi vào hoạt động. Do lưu lượng nước cấp cho MLHT lớn hơn lưu lượng nước qua các thiết bị THNT nên sẽ có một lượng nước ở 850C chảy qua vách ngăn hòa trộn với nước ở 96,30C từ các thiết bị THNT.

Ở đây, ta thấy đƣợc vai trò của vách ngăn là đảm bảo nước được hòa trộn trước khi qua thiết bị trao đổi nhiệt bổ sung, như vậy thiết bị trao đổi nhiệt bổ sung sẽ hoạt động đúng với giá trị Δt đã thiết kế. Khi tính toán các thiết bị thu hồi nhiệt khói thải và hơi phân ly, ta đều trừ đi 5% tổn thất nhiệt ra môi trường do đó nhiệt lượng của hơi bổ sung ở đây phải lớn hơn để bù vào các tổn thất đã có. Chiều dài ống L = 150 m đƣợc chọn ƣớc lƣợng trên cơ sở bố trí mặt bằng tổng thể các thiết bị công thêm tổn thất qua các co, van, chỗ nối ống… chƣa xác định đƣợc chính xác.

Chiều dài ống L = 75 m đƣợc chọn ƣớc lƣợng trên cơ sở bố trí mặt bằng tổng thể các thiết bị công thêm tổn thất qua các co, van, chỗ nối ống… chƣa xác định đƣợc chính xác. Chiều dài ống L = 100 m đƣợc chọn ƣớc lƣợng trên cơ sở bố trí mặt bằng tổng thể các thiết bị công thêm tổn thất qua các co, van, chỗ nối ống… chƣa xác định đƣợc chính xác. Trong điều kiện giới hạn của luận văn nên không trình bày cách tính toán bọc cách nhiệt thiết bị, chọn van, hệ thống đường ống dẫn, bố trí dụng cụ đo, hệ thống điều khiển….