Đề 96 chung cư era noble plaza 20f + 1b đồ án tốt nghiệp đại học

SVTH:HỒNG LƯU QUỲNH NHƯ BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH TH5 Ntư BAO Min Mxtư -10121.1581 -239.1927 Mymin Qxtư Qytư -117.0579 23.7485 -297.5282 Bảng 2: Tổ hợp nội lực chân vách P2 cho móng M2 TH1 TH2 M2 BAO Nmax Mxtư Mytư Min -34146.3569 -7088.3263 -107.5533 BAO Ntư Mxmax Mytư Qxtư Qytư Max -29567.7179 7043.1386 138.7607 60.1285 405.0086 Ntư Mxmin Mytư Qxtư Qytư -29860.0296 -7088.3263 12.2911 7.6267 -342.5522 Ntư Mxtư Mymax Qxtư Qytư -30104.3071 1099.7047 138.7607 60.1285 79.7782 Ntư Mxtư Mymin Qxtư Qytư -29567.7179 -1144.8924 -107.5533 -41.7154 -17.3218 TH3 Comb7 TH4 Comb5 TH5 Comb4 Qxtư Qytư -41.7154 -342.5522 Bảng 3: Tổ hợp nội lực chân vách VTM cho móng VTM TH1 TH2 MTM BAO Min BAO Max TH3 Comb5 TH4 Comb6 TH5 Nmax Mxtư -85502.2186 -165707.89 Ntư Mxmax Mytư Qxtư Qytư -57733.931 -1751.62 -3418.164 Mytư Qxtư Qytư -68438.2044 48456.7134 12905.4145 2036.0308 Ntư Mxmin -71677.5208 -165707.89 Ntư Mxtư 2523.6387 Mytư Qxtư Qytư -19448.96 206.4205 -3418.164 Mymax Qxtư Qytư -68438.2044 -61153.006 12905.4145 2036.0308 -603.9267 BAO Ntư Mxtư Mymin Qxtư Qytư Min -76426.6988 -56098.17 -57733.931 -1751.62 -290.5989 Tính tốn sức chịu tải cọc 8.2.2.1 Theo điều kiện vật liệu  Sức chịu tải nén dọc trục cho phép cọc theo vật liệu làm cọc tính tốn theo TCVN 10304 – 2014  Dùng cơng thức tính tốn cấu kiện bêtông chịu nén tâm TCVN 5574 – 2012 CHƯƠNG Trang 235 SVTH:HOÀNG LƯU QUỲNH NHƯ BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH  Sức chịu tải theo vật liệu cọc tính theo cơng thức sau: ' Pvl  (R b A b  cd  cb  R sn As ) Trong đó: o R b : cường độ tính tốn chịu nén bêtơng, với B30  R b  17000(kN / m ) o Rsn : cường độ tính tốn cốt thép, xác định: Đối với thép d  28mm  R sn  fc  400  267MPa , không lớn 1.5 1.5 220MPa ( f c : giới hạn chảy thép, thép AIII có fc  400MPa ) Chọn Rsn  220MPa 12  0.785m o Ab : tiết diện ngang cọc, A b  o cb : hệ số làm việc cọc bê tông, cb  0.85 ' o  cb : hệ số kể đến phương pháp thi công cọc, theo mục 7.1.9 TCVN 10304 – 2014 việc khoan đổ bêtơng vào lịng hố khoan dung dịch khoan ' nước chịu áp lực dư (không dùng ống vách) lấy  cb  0.7 o  : hệ số giảm khả chịu lực ảnh hưởng uốn dọc:   28        28    1.028  0.0000288  0.0016 l r Với:   ;l1  lo  I ;r   A Trong đó: o lo : chiều dài đoạn cọc từ đáy đài đến cao độ san o  : hệ số biến dạng xác định theo mục A.4 TCVN 10304 -2014:   kbp  c EI Với: + k: hệ số tỷ lệ, tra bảng A1 – phụ lục A, TCVN 10304 – 2014, k CHƯƠNG  kili  14240(kN / m2 )  li Trang 236 SVTH:HOÀNG LƯU QUỲNH NHƯ BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH Bảng 4: Tính hệ số tỷ lệ k Lớp Độ dày lớp đất đoạn cọc qua (m) Trạng thái ki (kN / m2 ) k (kN / m2 ) Bùn sét, xám xanh đen, trạng thái 8.2 7000 chảy Sét bụi, màu xám xanh – xám 10.2 12000 vàng trạng thái nửa cứng 11390 Sét pha bụi, màu xám xanh – xám 4.7 16000 vàng, trạng thái dẻo cứng Cát – cát pha, màu xám vàng – 13.3 12000 xám xanh, chặt vừa đến chặt + b q : chiều rộng quy ước cọc: cọc có đường kính thân cọc tối thiểu 0.8m bp  d  , trường hợp cịn lại bp  1.5d  0.5 Ta chọn cọc có d  1m  bp  1.5 1  0.5  2m + c : hệ số điều kiện làm việc, cọc làm việc riêng lẻ c  + E: môđun đàn hồi vật liệu làm cọc Với bê tông B30  E  32.5 106 (kN / m2 ) + I: moment quán tính tiết diện ngang cọc I D 12   0.049(m ) 64 64  kb p 11390  5  0.343     c EI  32.5 106  0.049   2  0  5.83(m) Ta có l1  l0   0.343   I 0.049 r    0.25(m) A 0.785  Ta có:    CHƯƠNG l1 5.83   23.32  28    r 0.25 Trang 237 SVTH:HỒNG LƯU QUỲNH NHƯ BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH o As : Diện tích tiết diện ngang cốt thép, As  3.22 103 (m ) o Diện tích tiết diện ngang bêtơng, A b  A c  As  0.785  3.22 103  0.782(m ) Vậy sức chịu tải theo vật liệu cọc là: ' R vl  (R b A b  cd  cb  R sn As )  1 (17000  0.782  0.7  220 103  3.22 10 3 )  R vl  10050(kN) 8.2.2.2 Sức chịu tải cọc theo điều kiện đất n R c,u  q b A b  u  fi li  R c,u1  R c,u2 i 1 Trong đó:  c  : Hệ số điều kiện làm việc cọc đất  cq  1.1: Hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc (Tra Bảng TCVN 10304:2014)  cf  : Hệ số điều kiện làm việc đất thân cọc (Tra Bảng TCVN 10304:2014)  D   0.82   0.5(m2 ) Ab : tiết diện ngang mũi cọc Ab  4 u: Chu vi tiết diện ngang cọc: u   D    0.8  2.51(m) qb : Cường độ sức kháng đất mũi cọc Vì lớp đât mũi cọc đất cát nên độ lún cọc khống chế lún không 25mm qb xác định dựa vào qantoan cách chọn qb  qantoan dựa vào biểu đồ tra qantoan theo bề rộng qui ước số N mũi cọc: CHƯƠNG Trang 238 SVTH:HOÀNG LƯU QUỲNH NHƯ BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH Dựa vào biểu đồ trên, ta chọn qantoan  250(kN / m2 ) Bqu  6m N spt  15m  qb  qantoan  250(kN / m2 ) qb Ab  250  0.785  196.25(kN ) Tính u  fi li sức chịu tải cực hạn ma sát Cường độ sức kháng trung bình thân cọc fi xác định sau:  Lớp sét pha: fi  c  ks  'v  tgi +Với c = 9kN/m2 + Ks  1.2(1  sin )  1.2  (1  sin 17 ')  1.15 + 'v  4.545  8.4  19.089(kN / m2 ) + Lấy i    17 ' Vậy fi  c  k s  'v  tgi   1.15 19.089  tg2 17 '  9.88(kN / m3 )  Lớp sét pha: fi  c  ks  'v  tgi +Với c = 40.32 kN/m2 + Ks  1.2(1  sin )  1.2  (1  sin12 32')  0.94 + 'v  4.545  8.4  9.69  10.2  87.6(kN / m ) + Lấy i    12 32 ' Vậy fi  c  k s  'v  tgi  40.32  0.94  87.6  tg12o32'  58.63(kN / m3 )  Lớp sét pha: fi  c  ks  'v  tgi +Với c = 20.9 kN/m2 + Ks  1.2(1  sin )  1.2  (1  sin 26')  1.05 CHƯƠNG Trang 239 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH:HOÀNG LƯU QUỲNH NHƯ + 'v  4.545  8.4  9.69 10.2  9.34  4.7  158.965(kN / m2 ) + Lấy i    26' Vậy fi  c  k s  'v  tgi  20.9  1.05 158.965  tg7o 26'  42.68(kN / m3 )  Lớp cát pha: fi  c  ks  'v  tgi +Với c = 6.64 kN/m2 + Ks  1.2(1  sin )  1.2  (1  sin 30 40')  0.89 'v  4.545  8.2  9.69 10.2  9.34  4.7  10.69  13.3  251.1(kN / m2 ) + Lấy i    30 40 ' Vậy fi  c  k s  'v  tgi  6.64  0.98  251.1 tg30o 40'  152.56(kN / m3 )  Sức chịu tải cực hạn cọc theo tiêu cường độ đất Rcu   c  ( cq  qb  Ab  u    cf fi li )  1 (1.1196.25  3.14 1(9.88  8.2  58.63 10.2  42.68  4.7  152.56 13.3)  9154.86(kN ) 8.2.2.3 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT Rcu  qb Ab  u   ( f c ,i lc ,i  f s ,i ls ,i )(kN ) (Phụ lục G.3.2 TCVN 10304:2014) Trong đó:  u: chu vi tiết diện ngang cọc: u   D   1  3.14(m)  ls ,i : chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất rời thứ “i”  lc ,i : chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất dính thứ “i”  qb: Cường độ sức kháng đất mũi cọc  Khi mũi cọc nằm đất rời qb  300NP cho cọc đóng ép, qb  150 NP cho cọc khoan nhồi  N P : số SPT trung bình khoảng 1d 4d mũi cọc CHƯƠNG Trang 240 SVTH:HOÀNG LƯU QUỲNH NHƯ BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH  f s ,i : cường độ sức kháng trung bình đoạn cọc nằm lớp đất rời thứ “i”  f s ,i  10 Ns ,i  f c ,i : cường độ sức kháng trung bình đoạn cọc nằm lớp đất dính thứ “i” f   P  f L  cu ,i  c,i Trong đó:  N s ,i : số SPT trung bình lớp đất rời “i”  cu ,i cường độ kháng khơng nước lớp thứ “i”  cu ,i  6.25 Nc ,i N c ,i   P : hệ số điều chỉnh cho cọc đóng phụ thuộc vào tỷ lệ sức kháng cắt ( số SPT lớp) khơng nước cu ,i trị số trung bình ứng suất pháp hữu hiệu theo phương đứng, xác định dựa vào hình G.2a TCVN 10304:2014  f L : hệ số điều chỉnh độ mãnh (L/d) cọc đóng xác định theo biểu đồ hình G.2b TCVN 10304:2014 Hình 1: Biểu đồ hình G.2b TCVN 10304:2014  Tính tốn cụ thể Mũi cọc cắm vào lớp đất rời (Lớp 4) nên ta có sức kháng mũi: qb  150 N p CHƯƠNG Trang 241 SVTH:HOÀNG LƯU QUỲNH NHƯ BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH Bảng 5: Số SPT đất mũi cọc Mẫu Z  p0 N N'tt N'chọn ND19 38 10.93 415.34 28 15.13 16 ND20 40 10.93 437.2 27 14.17 15 Np  16  15  15.5  qb  150 15.5  2325(kN / m2 ) qb  Ab  2325  0.785  1825.125(kN ) N s ,i  14  17  19  17  16  15  16.33  Chọn N=17  f s ,i  10 17  56.67 (Lớp 4) Cường độ sức kháng ma sát thân cọc, lớp (1), (2), (3) đất dính, cường độ sức kháng trung bình thân cọc tính theo cơng thức: f c,i   P  f L  cu ,i Bảng 6: Số SPT đất dính thân cọc Lớp đất Chỉ số SPT TB Cu,i=6.25 x Nc,i 9 56.25 19  16  15  15  14  15.8 98.75 15  14  14  14.3 89.58 o Lớp 1: L 8.4   10.5  f L  d 0.8 CHƯƠNG Trang 242 SVTH:HOÀNG LƯU QUỲNH NHƯ BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH cu ,1  'v  56.25  2.95   P  0.5 8.4  4.545 fc,1  0.5 1 56.25  28.125 o Lớp 2: L 18.6   14.88  f L  d 0.8 cu ,2  'v  85.5  0.976   P  0.5 10.2 8.4  4.545   9.69 fc,2  0.5 1 98.75  49.375 o Lớp 3: L 23.3   29.125  f L  d 0.8 cu ,2  'v  89.56 4.7 8.4  4.545  10.2  9.69   9.34  0.56   P  0.6 f c,2  1 0.6  89.58  53.748  Sức chịu tải cực hạn cọc theo thí nghiệm SPT: Rcu  qb Ab  u   ( f c ,ilc ,i  f s ,ils ,i )  1825.125  3.14  (28.125  8.4  49.375 10.2  53.75  4.7  57.67 13.3)  7350(kN ) 8.2.2.4 Kết tính tốn sức chịu tải cọc  Sức chịu tải tính tốn cọc chịu nén N c ,d  0 R  n c ,d Trong đó: o N c ,d : trị tính tốn tải trọng nén tác dụng lên cọc (giá trị tải trọng truyền lên cọc cọc làm việc) CHƯƠNG Trang 243 SVTH:HOÀNG LƯU QUỲNH NHƯ BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH o  : hệ số điều kiện làm việc, yếu tố tăng mức độ đồng đất sử dụng móng cọc, lấy với cọc đơn lấy 1.15 móng nhiều cọc o  n : hệ số tin cậy tầm quan trọng cơng trình, lấy 1.2, 1.15, 1.1 tương ứng với tầm quan trọng cơng trình cấp I, II, III (phụ lục E) o Rc ,d : trị tính tốn sức chịu tải trọng nén cọc o Rc,d  Rc,k k o Với  k hệ số tin cậy lấy sau: Trường hợp cọc chịu tải trọng nén cọc đài thấp có đáy đài nằm lớp đất tốt, cọc chịu nén không kể đài thấp hay cao lấy  k = 1.4 Riêng trường hợp móng cọc chịu nén cột, cọc đóng ép chịu tải 600kN cọc khoan nhồi chịu tải tren 2500kN lấy  k =1.6 Trường hợp cọc chịu tải trọng nén móng đài cao đài thấp có đáy đài nằm lớp đất biến dạng lớn, trị số  k lấy phụ thuộc vào số lượng cọc móng o Móng có 21 cọc lấy  k =1.4 o Móng có 11 đến 20 cọc lấy  k =1.55 o Móng có đến 11 cọc lấy  k =1.65 o Móng có đến cọc lấy  k =1.75 o Rc ,k : trị tiêu chuẩn sức chịu tải trọng cọc xác định từ trị riêng sức chịu tải trọng nén cực hạn Rc ,k CHƯƠNG  RVL      Rc ,u  R   c ,uSPT  Trang 244 ... 4.7  158 .965 (kN / m2 ) + Lấy i    26' Vậy fi  c  k s  'v  tgi  20.9  1.05 158 .965  tg7o 26'  42.68(kN / m3 )  Lớp cát pha: fi  c  ks  'v  tgi +Với c = 6.64 kN/m2 + Ks  1.2(1... sau:  Lớp sét pha: fi  c  ks  'v  tgi +Với c = 9kN/m2 + Ks  1.2(1  sin )  1.2  (1  sin 17 ')  1.15 + 'v  4.545  8.4  19.089(kN / m2 ) + Lấy i    17 ' Vậy fi  c  k s  'v... sét pha: fi  c  ks  'v  tgi +Với c = 40.32 kN/m2 + Ks  1.2(1  sin )  1.2  (1  sin12 32')  0.94 + 'v  4.545  8.4  9.69  10.2  87.6(kN / m ) + Lấy i    12 32 ' Vậy fi  c