NN MONG 22TCN 272 05 PHN BNG TRA VA c

1 NỀN MĨNG (22TCN 272-05) PHẦN: BẢNG TRA VÀ CƠNG THC I/ BNG TRA Bảng 10.5.5-1 Các hệ số sức kháng theo trạng thái giới cường độ cho móng nông Phương pháp / Đất / Điều kiện Hệ số sức kháng Cát - Phương pháp bán thực nghiệm dùng số liệu SPT - Phương pháp bán thực nghiệm dùng số liệu CPT 0,45 0,55 - Phương pháp hợp lý dïng f ­íc tÝnh tõ sè liƯu SPT, 0,35 dïng f ­íc tÝnh tõ sè liƯu CPT 0,45 SÐt - Phương pháp bán thực nghiệm dùng số liệu CPT 0,50 - Phương pháp hợp lý Khả chịu tải áp lực bị động dùng sức kháng cắt đo phòng thí nghiệm 0,60 dùng sức kháng cắt đo thí nghiệm cắt cánh trường 0,60 dùng sức kháng cắt ước tính từ số liệu CPT 0,50 Đá - Phương pháp bán thực nghiệm, Carter Kulhawy (1988) 0,60 Thí nghiệm bàn tải trọng 0,55 Bảng 10.5.5-1 (tiếp theo) Bê tông đúc sẵn đặt cát dïng f ­íc tÝnh tõ sè liƯu SPT 0,90 dïng f ước tính từ số liệu 0,90 CPT Bê tông đổ chỗ cát dùng f ước tính từ sè liƯu SPT 0,80 dïng f ­íc tÝnh tõ sè liệu CPT 0,80 Trượt đất sét khống chế cường độ đất sét lực cắt đất sét nhỏ 0.5 lần ứng suất pháp, khống chế ứng suất pháp cường độ kháng cắt đất sét lớn 0.5 lần ứng suất pháp (xem Hình 1, phát triển cho trường hợp có 150mm lớp vật liệu hạt đầm chặt đáy móng) Trượt Đất sét (Khi sức kháng cắt nhỏ 0.5 lần áp lực pháp tuyến) dùng sức kháng cắt đo phòng thí nghiệm dùng sức kháng cắt đo thí nghiệm trường 0,85 0,85 dùng sức kháng cắt ước tính từ số liệu CPT Đất sét (Khi sức kháng cắt lớn 0.5 lần áp lực pháp tuyến) 0,80 0,85 ổn định chung T Đất đất 1,0 ep áp lực đất bị động thành phần sức kháng trượt 0,50 Đánh giá ổn định tổng thể sức kháng dạng phá hoại sâu móng nông đặt gần sườn dốc tính chất đất đá mực nước ngầm dựa thí nghiệm phòng trường 0,90 Bảng 10.5.5-2 Các hệ số sức kháng theo trạng thái giới hạn cường độ địa kỹ thuật cho cọc chịu tải trọng dọc trục Phương pháp/Đất/Điều kiện Ma sát bề mặt: Sét Phương pháp (Tomlinson, 1987) Phương pháp (Esrig & Kirby, 1979 phương pháp Nordlund dùng cho đất dính) Phương pháp (Vijayvergiya & Focht,1972) Khả chịu lực cực hạn cọc đơn Phá hoại khối Sức kháng mũi cọc: sét đá Sét (Skempton, 1951) Đá (Hiệp hội địa kỹ thuật Canada, 1985) HƯ sè søc kh¸ng 0,70v 0,50v 0,55v 070v 0,50v Ma sát bề mặt chịu lực mũi cọc: Cát Phương pháp SPT Phương pháp CPT 0,45v Phân tích phương trình sóng với sức kháng đóng cọc giả định Thí nghiệm tải trọng 0,65v 0,55v 0,80v Sét 0,65 Phương pháp Khả chịu lực nhổ cọc đơn Phương pháp Phương pháp Phương pháp SPT Phương pháp CPT Thí nghiệm tải trọng 0,60 0,40 0,45 0,35 0,45 0,80 Khả chịu lực nhổ nhóm cọc Cát Sét 0,55 0,55 Phương pháp kiểm tra việc thi công cọc đánh giá khả chịu tải chúng sau đóng cọc vào đất quy định hồ sơ thầu Giá trị V Các cách thức đóng cọc, thí dụ ENR, phương trình thiếu đo sóng ứng suất trình đóng cọc 0,80 Đồ thị sức chịu tải xác định từ phân tích phương trình sóng không đo sóng ứng suất trình đóng cọc 0,85 §o sãng øng suÊt cho 2% ®Õn 5% sè cäc, dùng phương pháp đơn giản để kiểm tra khả chịu tải, thí dụ phân tích đóng cọc 0,90 Đo sãng øng suÊt cho 2% ®Õn 5% sè cäc, dïng phương pháp đơn giản để kiểm tra khả chịu tải, thí dụ phân tích thử tải trọng tĩnh để kiểm tra khả chịu tải 1,00 Đo sóng ứng suất cho 2% đến 5% số cọc, dùng phương pháp đơn giản để kiểm tra khả chịu tải, thí dụ phân tích đóng cọc dùng phân tích CAPWAP để kiểm khả chịu tải 1,00 Đo sãng øng suÊt cho 10% ®Õn 70% sè cäc, dïng phương pháp đơn giản để kiểm tra khả chịu tải, thí dụ phân tích đóng cọc 1,00 Bảng 10.5.5-3/a Các hệ số sức kháng trạng thái giới hạn cường độ địa kỹ thuật cọc khoan chịu tải dọc trục Phương pháp/Đất/Điều kiện Sức kháng thành bên đất sét Sức kháng mũi cọc đất sét Sức kháng thành bên cát Khả chịu lực tới hạn cọc khoan đơn Sức kháng mũi cọc cát Sức kháng thành bên đá Sức kháng mũi cọc đá Phá hoại khối Sức kháng thành bên sức kháng mũi cọc Sét Sét Khả nâng chịu lực nhổ cọc khoan đơn Cát Đá Khả nâng chịu lực nhổ nhóm cọc Phương pháp (Reese & ONeill 1988) Tæng øng suÊt (Reese & ONeill 1988) Touma & Reese (1974) Meyerhof (1976) Quiros & Reese (1977) Reese & Wright (1977) Reese & ONeill (1988) Touma & Reese (1974) Meyrhof (1976) Quiros & Reese (1977) Reese & Wright (1977) Reese & ONeill (1988) Carter & Kulhawy (1988) Horvath & Kenney (1979) Hiệp hội địa kỹ thuật Canada (1985) Phương pháp đo áp lực (Hiệp hội địa kỹ thuật Canada, 1985) Thí nghiệm tải trọng Phương pháp (Reese & ONeill) Cäc loe (Reese & ONeill) Touma & Reese (1974) Meyrhof (1976) Quiros & Reese (1977) Reese & Wright (1977) Reese & O’Neill (1988) Carter & Kulhawy Horath & Kenny Thí nghiệm tải trọng Cát Đất sét Hệ số sức kháng 0,65 0,55 Xem đề cập Điều 10.8.3.4 (Cú th tham kho AASHTO 2007) Xem đề cập Điều 10.8.3.4 (Có thể tham khảo AASHTO 2007) 0,55 0,65 0,50 0,50 0,80 0,65 0,55 0,50 Xem đề cậptrong Điều 10.8.3.7 (Có thể tham khảo AASHTO 2007) 0,45 0,55 0,80 0,55 0,55 Bảng 10.5.5-3/b - Hệ số sức kháng TTGH cường độ cho cọc khoan chịu tải trọng dọc trục theo AASHTO 2007 Phương pháp/Đất/Điều kiện Sức kháng nén dọc trục cọc khoan đơn, stat Hệ số sức kháng Sức kháng thành bên đất sét Phương ph¸p  (Reese & ONeill 1999) 0.45 Søc kh¸ng mịi ®Êt sÐt Tỉng øng st (Reese & ONeill 1999) 0.40 Sức kháng thành bên đất cát Phương pháp  (Reese & ONeill 1999) 0.55 Søc kh¸ng mịi đất cát Reese & ONeill (1999) 0.50 Sức kháng thành bên theoIGMs Reese & ONeill (1999) 0.60 Sức kháng mũi theo IGMs Reese & ONeill (1999) 0.55 Sức kháng thành bên đá Horvath & Kenney (1979); 0.55 Sức kháng thành bên đá Carter & Kulhaway (1988) 0.50 Sức kháng mũi đá Canadian Geotechnical Society (1985) 0.50 Reese & ONeill (1999) Presuremeter Method (Canadian Geotechnical Society, 1985) Reese & ONeill (1999) Phá hoại khối đá, b1 Đất sét 0.55 Sức kháng nhổ cọc khoan đơn, up Đất sét Phương pháp (Reese & ONeill 1999) 0.35 Đất cát Phương pháp (Reese & ONeill 1999) 0.45 Đá Horvath & Kenney (1979); 0.40 Carter & Kulhaway (1988) Søc kháng nhổ nhóm cọc,ug Đất sét đất cát 0.45 Sức kháng đỡ ngang cọc khoan đơn nhóm cọc Tất vật liệu 1.0 Thí nghiệm tải tọng tĩnh (nén), load Tất vật liệu  0.70 ThÝ nghiƯm t¶i täng tÜnh (kÐo), upload TÊt vật liệu 0.60 Bảng 10.6.2.2.3b-1- Các số đàn hồi loại đất khác theo Bộ Hải quân Hoa kỳ (1982) Bowles (1988) Phạm vi điển hình giá trị Loại đất Mô ®un Young Es (MPa) §Êt sÐt: MỊm u, Nưa cøng cøng, RÊt cøng 2,4 - 15 15 - 50 ®Õn 0,4 - 0,5 (không thoát nước) 50 - 100 15 - 60 - 20 Hoàng thổ : Bùn Cát nhỏ: Rời xốp Chặt vừa, Chặt Cát: Rời xốp Chặt võa ChỈt Dù tÝnh Es theo N HƯ sè Poisson, v (dim) 0,1 - 0,3 0,3 - 0,35 Loại đất Es (MPa) Bùn,bùn cát, hỗn hợp dính Cát nhỏ đến trung cát pha bùn Cát thô cát pha sỏi Sỏi pha cát sỏi 0,4N1 Sỏi pha cát sỏi 1,1 N1 0,7N1 1,0N1 1,1N1 ­íc tÝnh Es theo Su 7,5 - 10 10 - 20 20 - 25 Sái: rêi xèp ChỈt võa ChỈt 0,25 10 - 25 25 - 50 50 - 75 0,20 - 0,25 25 - 75 75 - 100 100 - 200 0,2- 0,35 SÐt mÒm yÕu sÐt 1/2 cøng ®Õn cøng SÐt rÊt cøng 400 Su - 1000 Su 1.500 Su - 2400 su 3.000 Su - 4000 Su Dù tÝnh Es theo qc 0,30 - 0,40 §Êt pha cát qc 0,3- 0,40 Bảng 10.6.2.2.3b-2 - Các hệ số độ cứng hình dạng đàn tính, EPRI ( 1983) L/B MỊm, Z (trung b×nh) Z Cøng H×nh trßn 1,04 1,13 1,06 1,08 1,09 1,10 1,13 1,15 1,22 1,24 10 1.41 1.41 B¶ng 10.6.2.2.3d-1- Tổng hợp hệ số Poisson đá nguyên dạng điều chỉnh theo KULHAWY (1978) Loại đá Hệ số Poisson v Trung Nhỏ bình Số giá trị Số loại đá Lớn Độ lệch tiêu chuẩn Granit 22 22 0,39 0,09 0,20 0,08 Gabro 3 0,20 0,16 0,18 0,02 Diaba 6 0,38 0,20 0,29 0,06 Bazan 11 11 0,32 0,16 0,23 0,05 Th¹ch anh 6 0,22 0,08 0,14 0,05 Đá mác nơ 5 0,40 0,17 0,28 0,08 G¬ nai 11 11 0,40 0,09 0,22 0,09 Đá xít 12 11 0,31 0,02 0,12 0,08 C¸t kÕt 12 0,46 0,08 0,20 0,11 Bét kÕt 3 0,23 0,09 0,18 0,06 PhiÕn th¹ch 3 0,18 0,03 0,09 0,06 Đá vôi 19 19 0,33 0,12 0,23 0,06 §olomit 5 0,35 0,14 0,29 0,08 Bảng 10.6.2.2.3d-2- Tổng hợp mô đun đàn hồi đá nguyên dạng điều chỉnh theo KULHAWY (1978) Loại đá Granit Diorit Gabro Diaba Bazan Thạch anh Đá mác nơ Gơ nai Đá phiến Đá xít Filit Cát kết Bột kết Phiến thạch Đá vôi Đolomit Số giá trÞ 26 3 12 14 13 11 13 27 30 30 17 Số loại ®¸ 26 3 12 13 13 12 19 14 30 16 Lín nhÊt 100 112 84,1 104 84,1 88,3 73,8 82,1 26,1 69,0 17,3 39,2 32,8 38,6 89,6 78,6 HÖ sè Poisson V Trung Nhá nhÊt b×nh 6,41 52,7 17,1 51,4 67,6 75,8 69,0 88,3 29,0 56,1 36,5 66,1 4,00 42,6 28,5 61,1 2,41 9,58 5,93 34,3 8,62 11,8 0,62 14,7 2,62 16,5 0,007 9,79 4,48 39,3 5,72 29,1 Độ lệch tiêu chuẩn 3,55 6,19 0,97 1,78 2,60 2,32 2,49 2,31 0,96 3,18 0,57 1,19 1,65 1,45 3,73 3,44 Bảng 10.6.3.1.2c-1- Các hệ số Cw1, Cw2 cho chiều sâu nước ngầm khác Dw Cw1 Cw2 0,0 0,5 0,5 Df 0,5 1,0 > 1,5B + Df 1,0 1,0 Bảng 10.6.3.1.2c-2 - Các hệ số khả chịu tải N Nq móng đất không dính (BARKER người khác 1991) Góc ma sát ( f) ( độ ) N Nq 28 17 15 30 22 18 32 30 23 34 41 29 36 58 38 38 78 49 40 110 64 42 155 85 44 225 115 46 330 160 Bảng 10.6.3.1.2c-3- Các hệ số hình dạng Sq cho móng đất không dính (Barker người khác 1991 ) Góc ma sát (f) (Độ) L/B = 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 1,53 1,58 1,62 1,67 173 1,78 1,84 1,90 1,96 2,03 sq (dim) L/B = L/B = 1,27 1,29 1,31 1,34 1,36 1,39 1,42 1,45 1,48 1,52 1,11 1,11 1,12 1,13 1,14 1,16 1,17 1,18 1,19 1,21 L/B = 10 1,05 1,06 1,06 1,07 1,07 1,08 1,08 1,09 1,10 1,10 Bảng 10.6.3.1.2c-4- Hệ số hình dạng s cho móng đất không dính (Barker người khác1991) L/B s (dim) 0,60 0,80 0,92 10 0,96 Bảng 10.6.3.1.2c - 5- Các hệ số ép lún đất C Cq cho móng vuông đất không dính (BARKER người khác 1991) Độ chặt tương đối Dr (%) Góc ma sát (f) (Độ) q = 0,024 MPa 20 30 40 50 60 70 80 100 28 32 35 37 40 42 45 50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,96 0,79 0,52 c = cq q = 0,048 q = 0,096 MPa MPa 1,00 1,00 0,97 0,96 0,86 0,80 0,66 0,42 q = 0,192 MPa 0,92 0,85 0,82 0,81 0,72 0,66 0,54 0,35 0,89 0,77 0,75 0,73 0,65 0,60 0,48 0,31 Bảng 10.6.3.1.2c- 6- Các hệ số ép lún đất c cq cho móng băng đất không dính (Barker người khác 1991) Độ chặt tương đối Dr (%) Góc ma sát (f) (§é) q = 0,024 MPa q = 0,048 MPa q = 0,096 MPa q = 0,192 MPa 20 30 40 50 60 70 80 100 28 32 35 37 40 42 45 50 0,85 0,80 0,76 0,73 0,62 0,56 0,44 0,25 0,75 0,68 0,64 0,61 0,52 0,47 0,36 0,21 0,65 0,58 0,54 0,52 0,43 0,39 0,30 0,17 0,60 0,53 0,49 0,47 0,39 0,35 0,27 0,15 c = cq ( dim) Bảng 10.6.3.1.2c -7- Các hệ số xét độ nghiêng tải trọng i iq cho tải trọng nghiêng theo chiều bề rộng móng (Barkẻ người khác1991) H/V 0,0 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,07 Băng 1,00 0,73 0,61 0,51 0,42 0,34 0,27 0,22 0,17 0,13 0,09 0,06 0,04 0,03 i (dim) L/B = 1,00 0,76 0,65 0,55 0,46 0,39 0,32 0,26 0,20 0,16 0,12 0,09 0,06 0,04 iq (dim) Vu«ng 1,00 0,77 0,67 0,57 0,49 0,41 0,34 0,26 0,22 0,18 0,14 0,10 0,07 0,05 Băng 1,00 0,81 0,72 0,64 0,56 0,49 0,42 0,36 0,30 0,25 0,20 0,16 0,12 0,09 L/B = 1,00 0,84 0,76 0,69 0,62 0,55 0,49 0,43 0,37 0,31 0,26 0,22 0,17 0,13 Vu«ng 1,00 0,85 0,78 0,72 0,65 0,59 0,52 0,46 0,41 0,35 0,30 0,25 0,21 0,16 10 Bảng 10.6.3.1.2c- 8- Các hệ số xét độ nghiêng tải trọng i iq cho tải trọng nghiêng theo chiều bề di móng (BARKER người khác 1991 ) H/V 0,0 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,07 iq (dim) i (dim) Băng L/B = Vuông Băng L/B = Vu«ng 1,00 0,81 0,72 0,64 0,56 0,49 0,42 0,36 0,30 0,25 0,20 0,16 0,12 0,09 1,00 0,78 0,68 0,59 0,51 0,44 0,37 0,30 0,25 0,20 0,16 0,12 0,09 0,06 1,00 0,77 0,67 0,57 0,49 0,41 0,34 0,28 0,22 0,18 0,14 0,10 0,07 0,05 1,00 0,90 0,85 0,80 0,75 0,70 0,65 0,60 0,55 0,50 0,45 0,40 0,35 0,03 1,00 0,87 0,81 0,74 0,68 0,62 0,56 0,51 0,45 0,40 0,34 0,29 0,25 0,02 1,00 0,85 0,78 0,72 0,65 0,59 0,52 0,46 0,41 0,35 0,30 0,25 0,21 0,16 B¶ng 10.6.3.1.2c- 9- Hệ số độ sâu dq cho loại đất không dính (Barker người khác 1991) Df/B (dim) 8 Gãc ma s¸t f 32 37 42 dq (dim) 1,20 1,30 1,35 1,40 1,20 1,25 1,30 1,35 1,15 1,20 1,25 1,30 Bảng 10.6.3.1.3b-1- Hệ số độ nghiêng tải trọng, Ri, cho móng vuông H/V Hệ số độ nghiêng tải trọng, Ri Dt/B = Dt/B = Dt/B = 0,0 1,00 1,00 1,00 0,10 0,75 0,80 0,85 0,15 0,65 0,75 0,80 0,20 0,55 0,65 0,70 0,25 0,50 0,55 0,65 0,30 0,40 0,50 0,55 0,35 0,35 0,45 0,50 0,40 0,30 0,35 0,45 0,45 0,25 0,30 0,40 0,50 0,20 0,25 0,30 19 10.6.3.1.3d Dùng kết đo áp lực qult= [ro + k (pL + po)] Rt (10.6.3.1.3d-1) HƯ sè sư dụng, k Móng vuông B/L = Móng dải B/L=0 Hệ số độ sâu, Df /B 10.6.3.3 Phá hoại tr­ỵt QR =  Qn = T QT + ep Qep (10.6.3.3-1) 20 10.7.2 Chuyển vị sức kháng đỡ trạng thái giới hạn sử dụng 10.7.2.1 Tổng quát Móng tương đương Lớp yếm Lớp tốt Móng tương đương Hình 10.7.2.1-1 - Vị trí móng tương đương (theo Duncan Buchignani 1976) 10.7.2.3 Độ lún 10.7.2.3.2 Đất dính 10.7.2.3.3 §Êt rêi Sư dơng SPT: = 360 q I X N corr (10.7.2.3.3-1) 21 Sư dơng CPT:  qI 2q c (10.7.2.3.3-2) Trong ®ã:    0,125  D,  0,5  (10.7.2.3.3-3)  1,92   N '    v  Ncorr = 0,77 log 10   10.7.3.2 T¶i träng däc trơc cđa cäc (theo đất nền) QR =  Qn =  q Qult (10.7.3.2-1) QR =  Qn =  q p Qp +  qs Qs (10.7.3.2-2) Qp = qp Ap (10.7.3.2-3) Qs = qs As (10.7.3.2-4) 10.7.3.3 ¦íc tÝnh nưa thực nghiệm sức kháng cọc 10.7.3.3.2 Sức kháng thân cọc 10.7.3.3.2a Phương pháp qs = Su (10.7.3.3.2a-1) 22 Nhỏ Hệ số dính Cát cuội cát Db = lớn 40D Sét cứng Cường độ cắt không thoát nước Su (MPa) Hệ số dính Lớn Sét mềm Sét cứng Hệ số dính Cường độ cắt không thoát nước Su (MPa) Sét nửa cứng đến cứng Db = lớn 40D Cường độ cắt không thoát nước Su (MPa) Hình 10.7.3.3.2a-1- Các đường cong thiết kế hệ số kết dính cho cọc đóng vào đất sÐt (theo Tomlinson, 1987) + Theo API (American Petrolium Institution - Hiệp hội khai thác dầu cảu Mỹ) Su < 25 Kpa :=1 25KPa < Su < 75KPa :    0.5 Su > 75 KPa :  = 0,5 S u 25KPa 50KPa 10.7.3.3.2b Phương pháp  qs =  v (10.7.3.3.2b-1) 23 Giíi h¹n kiÕn Vượt giới hạn 2.00 Giới hạn kiến nghị Hình 10.7.3.3.2b-1- Quan hệ -OCR chuyển vị cọc (theo Esrig Kirby, 1979) 10.7.3.3.2c Phương pháp  Cäc xuyªn (mm) x 1000 qs =  (v + 2Su) (10.7.3.3.2c-1) K H×nh 10.7.3.3.2c-1- HƯ sè  cho cọc ống đóng (theo Vijayvergiya Focht, 1972) 24 10.7.3.3.3 Søc kh¸ng mịi cäc qp = Su (10.7.3.3.3-1) 10.7.3.4 Ước tính sức kháng cọc dựa thí nghiệm hiƯn tr­êng 10.7.3.4.2 Sư dơng kÕt qu¶ SPT 10.7.3.4.2a Søc kh¸ng mịi cäc qp  0,038N corr D b  q D   1,92   N N corr  0,77 log 10     v  (10.7.3.4.2a-1) (10.7.3.4.2a-2) 10.7.3.4.2b Ma sát bề mặt Đối với cọc đóng chuyển dịch: qs = 0,0019 N (10.7.3.4.2b-1) Đối với cọc không chuyển dịch (ví dụ cọc thÐp ch÷ H) qs = 0,00096 N (10.7.3.4.2b-2) 10.7.3.4.3 Sư dơng CPT 10.7.3.4.3b Søc kh¸ng mịi cäc: qp = q c1 q c2 (10.7.3.4.3b-1) 25 Chiều sâu đường bao giá trị qc tối thiểu Hình 10.7.3.4.3b-1- Phương pháp tính sức chịu đầu cọc (theo Nottinghan Schmertmann, 1975) 10.7.3.4.3c Ma sát bề mặt N1 L Q s  K s,c   i  i 1  8D i    fsi a si h i   N2   fsi a si h i  i 1  (10.7.3.4.3c-1) 26 Tû sè chiều sâu chiều rộng = Z/D Fs theo MPa Cọc bê tông gỗ Cọc thép Mũi học Begemann ThÐp Bª Dïng 0,8 fs cho mịi cäc Begemann đáp lớp sét có OCR cao tông Mũi Furgo (điện) Thép Bê tông Ks gỗ dùng 1,25 Ks cđa thÐp H×nh 10.7.3.4.3c-1- HƯ sè hiƯu chØnh ma sát cọc Ks Kc (theo Nottingham Schmertmann, 1975) 10.7.3.5 Cọc tựa đá qp = qu Ksp d (10.7.3.5-1) Trong ®ã: 3 K sp  Sd D t 10  300 d Sd d  0,4 HS 3,4 DS (10.7.3.5-1) Giá trị Ksp 27 Tû sè sd/ Ds H×nh 10.7.3.5-1- HƯ sè khả chịu tải (theoHội Địa kỹ thuật Canada, 1985) 10.7.3.7 Lực nhổ 10.7.3.7.2 Sức kháng nhổ cọc đơn QR =  Qn =  uQs (10.7.3.7.2-1) 10.7.3.7.3 Søc kh¸ng cđa nhãm cäc QR =  Qn = ug Qug (10.7.3.7.3-1) Trong đất dính, khối kháng lại lực nhổ cắt không thoát nước lấy theo Hình Lực kháng nhổ danh định tÝnh nh­ sau: Qn = Qug = (2XZ + 2YZ) S u + Wg (10.7.3.7.3-2) 28 Khèi ®Êt nhãm cọc nhổ lên Hình 10.7.3.7.3-1- Lực nhổ nhóm cọc đặt gần đất rời (theo Tomlinson, 1987) Khối đất nhóm cọc nhổ lên Hình 10.7.3.7.3-2- Lực nhổ cđa nhãm cäc ®Êt dÝnh (theo Tomlinson, 1987) 10.7.3.10 Sức kháng đỡ dọc trục nhóm cọc 10.7.3.10.1 Tổng qu¸t QR =  Qn =  g Qg 10.7.3.10.2 §Êt dÝnh (22TCN 272-07) Qg  2 X  2Y Z S u  XYNC S u Khi Z  0.2 X  0.2 Z   2.5 : N C  51  1   Y  X  X  Khi Z  0.2 X   2.5 : N C  7.51   X Y (10.7.3.10.1-1) 29 10.7.3.11 Sức kháng tải trọng ngang cña nhãm cäc QR =  Qn = L QL (10.7.3.11-1) 10.7.4 ThiÕt kÕ kÕt cÊu 10.7.4.2 BiÕn d¹ng o»n cọc Chiều sâu cố định bên đất có thĨ tÝnh nh­ sau: Víi ®Êt sÐt: 1,4 0,25 EpIp Es (mm) (10.7.4.2-1) (mm) (10.7.4.2-2) Víi c¸t: 1,8 EpIp nh 0,2 Bảng 10.7.4.2-1 Tỷ lệ tăng mô đun đất với độ sâu nh(Mpa/mm) cát Độ chặt Khô hc ­ít NgËp n­íc Rêi 9,4  103 4,7  103 Võa 0,025 0,013 ChỈt 0,063 0,031 30 10.8 Cäc khoan 10.8.3 Sức kháng trạng thái giới hạn cường độ 10.8.3.3 Ước tính bán thực nghiệm sức kháng cọc khoan đất dính 10.8.3.3.1 Sức kháng cọc khoan dùng phương pháp qs = Su (10.8.3.3.1-1) Bảng 10.8.3.3.1-1- Giá trị dùng cho xác định sức kháng thành bên đất dính (Reese O'Neill 1988) Không tính 1500 mm đỉnh Không tính khoảng đường kính cọc đầu loe Không tính bề mặt phần loe Không tính đoạn đường kÝnh cäc d­íi cïng Cäc th¼ng Cäc loe Xư lý đá cuội Hình 10.8.3.3.1-1- Giải thích phần không xem xét tính toán cọc khoan (Reese ONeill, 1988) 10.8.3.3.2 Sức kháng mũi cọc qp = NcSu  4., (10.8.3.3.2-1) Nc = 6[1+ 0,2 (Z/D)]  (10.8.3.3.2-2) qpr = qpFr (10.8.3.3.2-3) Fr = 760  1,0 12,0aD p  760b a = 0,0071 + 0,0021 b = 1,45 Z  0,015 Dp 2,0 S u with 0,5  b  1,5 (10.8.3.3.2-4) (10.8.3.3.2-5) (10.8.3.3.2-6) 31 10.8.3.4 Ước tính sức kháng cọc khoan đất rời 10.8.3.4.2 Sức kháng thân cọc Bảng 10.8.3.4.2-1- Tổng kết phương pháp đánh giá sức kháng mặt bên, qs, MPa, đất cát Tham khảo Mô tả Touma vµ Reese (1974) qs = Kv tan  f < 0,24MPa Meyerhof (1976) đây: K = 0,7 Db  7500mm K = 0,6 ®èi víi 7500mm < Db  12000mm K = 0,5 ®èi víi Db > 12000mm qs = 0,00096N Quiros vµ Reese (1977) qs = 0,0025N < 0,19 MPa Reese vµ Wright (1977) Víi N  53 qs = 0,0028 N Víi 53 < N  100 qs = 0,00021 (N - 53) + 0,15 Reese vµ qs =  v  0,19 MPa víi 0,25 1,2 đây: O'Neill (1988) = 1,5 - 7,7x10-3 z * Theo AASHTO 2007, søc kháng thành bên cọc khoan đất rời theo phương pháp lấy sau: q s  'v  0.19 0.25    1.2 Đối với đất cát: Khi N60 15 :    1.5  7.7 *10 3 z   Khi N60  15 :  N 60 1.5  7.7 *10 3 z 15   §èi với cát hạt thô sỏi cuội, phương trình 176 ®­ỵc sư dơng ®Ĩ tÝnh  N6015 NÕu N60 19 Rất chặt o > 45 10.8.3.4.3 Sức kháng mũi cọc Đối với đường kính đáy lớn 1270mm, qp ph¶i chiÕt gi¶m nh­ sau: q pr  1270 qp Dp (10.8.3.4.3-1) Bảng 10.8.3.4.3-1- Tổng kết phương pháp dùng để ước tính Sức kháng mũi cọc, qp, MPa cọc khoan cát Tham khảo Mô tả Touma vµ Reese Rêi - qp (MPa) = 0,0 (1974) ChỈt võa - qp (MPa) = 1,5 k 3,8 k K = ®èi víi Dp  500 mm K = 0.6 Dp ®èi víi Dp  500 mm ChØ dïng Db > 10D RÊt chỈt - qp (MPa) =    Meyerhof qp (MPa) = (1976) 0,013N corr D b < 0,13 Ncorr cát Dp < 0,096 Ncorr bùn không dẻo Reese Wright qp (MPa) = 0.064 N ®èi víi N  60 (1977) qp (MPa) = 3,8 ®èi víi N > 60 Reese O'Neill qp (MPa) = 0,057 N đối víi N  75 (1988) qp (MPa) = 4,3 ®èi víi N > 75 * Theo AASHTO 2007, søc kh¸ng mịi cäc khoan ®Êt rêi, qp tÝnh theo MPa, theo O ‘Neill vµ Reese (1999) lÊy nh­ sau: Khi N60  50 th× qp = 1.2N60 33 Khi N60 > 50 th×   q p  0.59  N 60  a   'v  0.8    'v  10.8.3.7 Søc kh¸ng 10.8.3.7.2 Søc kháng nhổ cọc khoan đơn Qr = Qn =  Qsbell (10.8.3.7.2-1) Qsbell = qsbell Au (10.8.3.7.2-2)