ĐỒ án CHỈNH TRỊ SÔNG

ĐỒ ÁN MƠN HỌC CHỈNH TRỊ SƠNG VÀ CƠNG TRÌNH VEN BỜ A CHỈNH TRỊ ĐOẠN SÔNG CONG: Thiết kế mỏ hàn Phần I MỤC ĐÍCH VÀ YÊU CẦU Mục đích Để hồn thành nắm vững mơn học “Chỉnh trị sơng cơng trình ven bờ”, song song với việc học lý thuyết lớp sinh viên phải thực đồ án thiết kế “Kè mỏ hàn” Qua việc thiết kế đồ án môn học giúp sinh viên hiểu kỹ phần lý thuyết học đồng thời biết kết hợp sáng tạo lý thuyết thực tế Đồ án môn học bước đầu giúp cho sinh viên làm quen tôn trọng tiêu chuẩn quy phạm thiết kế hành nhà nước Yêu cầu Trước làm đồ án môn học, sinh viên cần phải nghiên cứu kỹ phần lý thuyết học, ghi chép, sổ tay kỹ thuật, tiêu chuẩn thu thập để phục vụ cho việc làm đồ án Trên sở vận dụng kiến thức thu thập từ giảng lớp, từ đợt tham quan, thực tập, sinh viên tự thiết kế cơng trình để chỉnh trị đoạn sơng PHẦN II NHỮNG TÀI LIỆU CẦN THIẾT KHI THIẾT KẾ Bản đồ khu vực nghiên cứu tỉ lệ 1/50000; Bình đồ vị trí khu chỉnh trị tỉ lệ 1/1000; Các tài liệu địa chất thủy văn, thủy lực, địa chất, địa hình… khu vực thiết kế vùng phụ cận Các số liệu yêu cầu thiết kế đồ án Các số liệu điều kiện tự nhiên, dân sinh kinh tế… Các tài liệu thiết kế, tiêu chuẩn, quy phạm hành… phục vụ cho việc thiết kế Phần III NỘI DUNG THIẾT KẾ I Thuyết minh tính tốn Phần 1: Cơ sở tính tốn thiết kế kè mỏ hàn a) Mô tả điều kiện tự nhiên, địa hình phạm vi thiết kế Tóm tắt nét tính chất xây dựng phân đợt xây dựng phương hướng phát triển tương lai khu vực thiết kế (dựa vào tài liệu quy hoạch cho nhiệm vụ thiết kế) b) Phân tích nhiệm vụ thiết kế để đưa số phương án chỉnh trị cho đoạn sơng nghiên cứu, từ chọn phương án phù hợp c) Tính tốn xác định quy mơ cơng trình thiết kế d) Đánh giá hiệu ích cơng trình sau đưa vào sử dụng Phần 2: Tính tốn thiết kế kè mỏ hàn a) Vạch tuyến chỉnh trị; b) Chọn vị trí, kết cấu cơng trình; c) Tính tốn chiều sâu hố xói đầu đập mỏ hàn; d) Tính tốn ổn định đập; e) Tính tốn lớp bảo vệ mặt ngồi thân đập; II Thể vẽ Bản vẽ số 1: Bố trí mặt đập mỏ hàn bình đồ vị trí khu vực nghiên cứu Bản vẽ số 2: Các mặt cắt chi tiết đập mỏ hàn Phần IV MỘT SỐ CHỈ DẪN KHI TIẾN HÀNH TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ĐẬP MỎ HÀN Phần thứ nhất: Chuẩn bị tính tốn lưu lượng tạo lịng I Mơ tả điều kiện tự nhiên, địa hình phạm vi thiết kế Dựa vào đồ quy hoạch số liệu cho, cho biết đoạn sông nghiên cứu thuộc loại nào: miền núi, trung du hay đồng Các đặc điểm địa hình: Độ dốc, có mặt đồi núi, ao, hồ, đầm… Các đặc điểm khí hậu, khí tượng, Nhiệt độ bình qn, lượng mưa hàng năm, hướng gió chính… II Phân tích nhiệm vụ thiết kế: Nhận xét tài liệu số liệu cho III Tính tốn lưu lượng tạo lòng Lưu lượng tạo lòng xác định theo phương pháp sau: Theo Nixon M (Mỹ); Altunin S.T, Velikanốp N.A (Liên Xơ) Qf = Q5% Trong đó: Q5% - la lưu lượng có tần suất bảo đảm 5% Theo Jelenhicốp G.V (Liên Xô) nhiều nhà khoa học khác Qf = Q B Trong đó: QB – lưu lượng dịng chảy có mực nước ngang mép bãi tràn (chảy đầy lòng dẫn sở) QB – Có thể tra đường cong quan hệ lưu lượng – mực nước QB – Có thể tính theo: QB  4.0 A1.21 J 0.28 (m3/s) * Willians, G.P Trong đó: A – diện tích mặt cắt ướt (m2) J – độ dốc mặt nước * Công thức kinh nghiện sơng ngịi Mỹ: QB  1, 06.F 0.8 (m2) Trong đó: F – diện tích lưu vực (km2) Theo ủy ban Thủy lợi Hoàng Hà (Trung Quốc): Q f  7, 7.Ql0.85  90.Ql1/3 Trong đó: Qf – tính (m3/s) Ql – lưu lượng lũ trung bình nhiều năm (m3/s) Phương pháp Makaveep Trình tự tính tốn sau: - Chọn đường trình lưu lượng điển hình nhiều năm năm có lượng ngậm cát bình qn năm lượng ngậm cát bình quân nhiều năm - Chia đường trình lưu lượng nhiều cấp - Xác định tần suất xuất ứng với cấp lưu lượng Qi: Pi  ni �ni với ni số lần xuất Qi - Xác định độ dốc thuỷ lực trung bình Ji ứng với cấp lưu lượng Qi theo tài liệu quan hệ Q ~ Z có - Tính tích số P.I.Qm ứng với cấp lưu lượng, đó: + P – Tần suất ứng với cấp lưu lượng; + I – Độ dốc thuỷ lực trung bình ứng với cấp lưu lượng; + Q – Lưu lượng nước; + m – Hệ số; Đối với sông đồng bằng: m = Đối với lịng sơng cuội sỏi: m = 2.5 - Vẽ đường quan hệ Qi ~ Pi.Ji.Qim Chọn lưu lượng tạo lịng tương ứng với giá trị lớn tích số Pi.Ji.Qim đồ thị IV Bố trí mặt đập mỏ hàn Vạch tuyến chỉnh trị Để tiến hành bố trí cơng trình chỉnh trị trước hết cần phải xác định vị trí tuyến chỉnh trị, chiều rộng tuyến chỉnh trị Nói chung tuyến chỉnh trị phải bảo đảm dịng chảy xi thuận, bờ sơng doc theo tuyến chỉnh trị phải ổn định Vạch tuyến phải phù hợp với xu phát triển lịng sơng tận dụng cơng trình chỉnh trị sơng có Có tuyến chỉnh trị: - Tuyến mùa lũ - Tuyến mùa nước trung bình - Tuyến mùa nước kiệt Trong phạm vi đồ án môn học cần chọn tuyến chỉnh trị ứng với lưu lượng mùa nước trung tức lưu lượng tạo lịng vừa tính tốn * Chiều rộng tuyến chỉnh trị chiều sâu mặt cắt chỉnh trị : a) Chiều sâu bình quân: 3/11 � Q.n � H  � 1/2 �  J � � Trong đó: Q - lưu lượng tạo lòng n - hệ số nhám mùa trung  - hệ số hình dạng sơng, lịng sơng bùn cát thường  =3.5 J - độ dốc đường mặt nước mùa trung J= 0.75 10-4 b) Chiều rộng tuyến chỉnh trị : B   2H Tính lưu tốc dịng chảy ứng với kích thước tuyến chỉnh trị 1 V  H J n Lưu tốc phù hợp với yêu cầu , theo yêu cầu vận tốc thiết kế phải thoả mãn V kb < Vtk < Vkx Theo qui phạm thiết kế kênh qui định với đường kính hạt bùn cát d = 0.15 mm Vklắng ≥ 0.45 m/s Vkxoi ≤ 1.5 m/s Chọn số lượng đập Kinh nghiệm thực tế cho thấy không nên làm đập mỏ hàn đơn độc, phần đầu phần gốc dể bị dịng chảy phá hoại Cần xây dựng không đập quảng (chỉ điều kiện đặc biệt thuận lợi làm hai đập) Đập theo chiều dòng chảy làm với chiều dài nhỏ để giảm thiểu nguy phá hoại nó; đập thứ hai xây dựng bảo vệ đập thứ Đập thứ đập xây dựng cho đầu chúng nằm tuyến chỉnh trị Góc lệch α đập mỏ hàn Là góc hợp trục đập phương dòng chảy ứng với mực nước tạo lịng Có thể bố trí đập mỏ hàn theo cách: Xi (α < 90o), thẳng góc (α = 90o)), ngược (α = 90o)) Mỏ hàn thẳng góc với bờ thường sử dụng vùng có dịng chảy chiều Ở vùng có dịng chảy chiều, chọn góc lệch từ 65 o ÷ 80o Trong điều kiện định, sử dụng sơ đồ đập mỏ hàn ngược Khoảng cách giữu đập mỏ hàn Khoảng cách đập mỏ hàn nên bố trí cho vị trí đập mỏ hàn hạ lưu nằm phạm vi ảnh hưởng mỏ hàn thượng lưu, để tránh dòng nước đâm vào bờ sơng gây xói lở a) Công thức kinh nghiệm Antunin Để thoả mãn điều kiện dịng chảy vịng qua đầu đập khuyếch tán không đến gốc mỏ hàn sau Nếu gọi L khoảng cách hai đập Lp : chiều dài hiệu đập l : chiều dài thân đập  : góc đường trục đập hướng dòng chảy đầu đập  : góc khuyếch tán Khoảng cách L mỏ hàn tính theo cơng thức sau: L L p cos  + Lpsin  cotg  b) Khi bờ lõm - Với R < (5 ÷ 6).B, chọn L = (2 ÷3).lt.sinα; - Với R >= (5 ÷6).B, chọn L = (4 ÷5).lt.sinα; c) Khi bờ lồi Chọn L = (5 ÷8).lt.sinα; Trong đó: - L – Khoảng cách đập mỏ hàn; - lt – Chiều dài công tác đập thượng lưu; - α – Góc lệch trục đập; - R – bán kính cong tuyến chỉnh trị phía bờ lõm; - B – Bề rộng lịng sơng theo tuyến chỉnh trị V Kết cấu đập mỏ hàn Cao trình đập mỏ hàn Cao trình đỉnh đập cao trình mực nước thiết kế cộng với chiều cao sóng leo hs chiều cao an tồn a = 0.5 (m) Cao trình mực nước thiết kế chọn tương ứng với lưu lượng tạo lịng vị trí cơng trình (tra đường quan hệ Q ~ H) Cho chiều cao sóng leo: hsl = 1.2 (m) Cao trình đỉnh đập mỏ hàn : � htk  hsl  a Mặt cắt đập Loại mỏ hàn đá hộc đất bọc đá thường có mặt cắt hình thang, hệ số mái xác định theo điều kiện ổn định Dng chy Âáú t âàõ p Âạthråìi Dng chy m= 1.5 m= Âạlạt m 1.5 m m =1 = 1.0 Phãnh låïp Hình 1: Mỏ hàn đá thả rời m =1 =1 Âãû m chäú ng xọi Hình 2: Mỏ hàn đất bọc đá Có thể tham khảo phụ lục tiêu chuẩn 14TCN 84-91 để sơ chọn chiều rộng đỉnh, độ dốc mái, độ dốc mũi mỏ hàn, sau cần phải tính tốn kiểm tra ổn định điều kiện kinh tế Độ dốc dọc đỉnh đập phía lịng sơng thường chọn i = 0.005 ÷ 0.01 lớn - Ở nơi có nhiều đá hộc, mỏ hàn ngắn (chiều dài mỏ hàn nhỏ 10m) độ sâu nước lớn (lớn 15m ứng với mực nước tạo lòng) tốc độ dòng chảy lớn 3m/s, nên dùng mỏ hàn đá hộc - Ở nơi xa mỏ đá, nên dùng loại kè mỏ hàn đất bọc đá - Nên sử dụng đất thịt chổ để làm lỏi kè mỏ hàn Phải thiết kế tầng lọc lõi đất đá hộc Có thể dùng hai lớp phên nứa đặt sát làm tầng lọc VI Tính tốn ổn định cơng trình mỏ hàn Thời điểm tính tốn - Thời điểm mực nước ngang với đỉnh mỏ hàn: + Tính kích thước đá xây mỏ hàn; + Tính độ sâu hố xói đầu mũi mỏ hàn, gia cố đáy - Thời điểm mực nước lũ tràn qua đỉnh mỏ hàn: + Tính kích thước đá gia cố đỉnh; + Tính ổn định trượt; + Tính gia cố lịng sơng hạ lưu mỏ hàn Tính tốn chống xói thân mỏ hàn Nếu gia cố mặt cơng trình đá hộc, lưu tốc khởi động đá lát cần thỏa mãn điều kiện: Vmax ≤ Vc Trong đó: Vc – lưu tốc khởi động đá lát, xác định dựa vào công thức khởi động Samốp: U 4,6d / H / Vmax- lưu tốc lớn đỉnh mỏ hàn, tính sau: Vmax  V h1 h2 Trong đó: V – lưu tốc trung bình trước có mỏ hàn; h1 – chiều sâu dòng chảy trước có cơng trình; h2 – chiều sâu dịng chảy đỉnh cơng trình Khi tính đường kính đá hộc nên lấy lưu tốc lớn dòng chảy U max làm lưu tốc khởi động để an toàn nên nhân thêm hệ số an tồn η = 1.5 Tính Umax ứng với thời gian lũ ta có: Umax = Qmax B.H max Trong đó: B -là chiều rộng tuyến chỉnh trị, xác định trên; Hmax – chiều sâu mặt cắt 3/11 H max �Q n �  � 2max1/2 �  J � � �  U max � Đường kính đá hộc : d  � � 1/6 �4, 6.H max � Ở nơi có sóng lớn cần kiểm tra độ dày lớp chống xói tầng lọc ngược theo điều kiện sóng Tính tốn hố xói đầu mũi mỏ hàn - Chiều sâu hố xói, xác định theo công thức Matvêep: H 27k1k 2tg  U2  30d g Trong đó: Δh – chiều sâu hố xói đầu nũi mỏ hàn; U – lưu tốc tiến gần mỏ hàn, lấy U = Umax Bảng 3.3 Hệ số áp lực sóng lên đê mỏ hàn Mặt chịu áp Trị số a,cotgα (m) Mặt 0,5 1,2 2,5 Trị số kn s/Ls =< 0,03 0,05 0,1 0,75 0,65 0,7 0,65 0,6 0,45 0,45 0,45 0,18 0,22 0,3 0 >= 0,2 0,6 0,55 0,45 0,35 CHƯƠNG IV TÍNH TỐN KẾT CẤU VÀ KIỂM TRA ỔN ĐỊNH ĐÊ CHẮN SÓNG I TÍNH TỐN KẾT CẤU ĐÊ CHẮN SĨNG 4.1 Tính tốn móng cọc đài thấp Phần sinh viên xem lại Đồ án Nền Móng, tiến hành bước làm với Đồ án móng Có thể tham khảo bước sau: 4.1.1 Vật liệu làm cọc đài cọc - Vật liệu đài cọc - Vật liệu cọc 4.1.2 Chọn kích thước đài cọc cọc - Hình dạng, kích thước đài cọc chọn dựa vào hình dạng kích thước tường chắn bên số lượng cọc cần bố trí - Loại cọc, kích thước cọc chọn vào điều kiện địa hình, địa chất khu vực xây dựng tải trọng tác dụng bên 4.2 Trường hợp tính tốn Trường hợp 1: Trong điều kiện khai thác vận hành bất thường: cơng trình chịu tác dụng mực nước lớn nhất, sóng dương, phía lưng tường chưa đắp đất Trường hợp 2: Trong điều kiện khai thác vận hành bất thường: công trình chịu tác dụng mực nước lớn nhất, sóng dương, phía lưng tường chịu tác dụng áp lực đất Trường hợp 3: Trong điều kiện khai thác vận hành bất thường: cơng trình chịu tác dụng mực nước lớn nhất, sóng âm nước rút, phía lưng tường chịu tác dụng áp lực đất 4.3 Các loại tải trọng - Xác định tổ hợp tải trọng tác dụng lên kè Phần quan trọng ảnh hưởng đến qui mơ tính ổn định cơng trình Theo TCVN 4116:1985 Hệ số vượt tải n lấy sau : Loại tải trọng n Trọng lượng thân cơng trình 1,05 Tải trọng gió 1,20 Áp lực thẳng đứng trọng lượng đất 1,10 Áp lực bên đất 1,20 Áp lực thủy tĩnh 1,00 Họat tải 1,20 Áp lực sóng 1,20 4.4 Xác định tải trọng đứng tác dụng lên cọc 4.5 Tính tốn sức chịu tải cọc 4.6 Tính tốn xác định số lượng cọc 4.7 Bố trí cọc đài 4.8 Xác định sức chịu tải đất đáy móng 4.9 Kiểm tra ổn định kết cấu: Ta tính ổn định cho đoạn tường: Hệ số ổn định: K= M M cl (4.1) gl Trong đó: M cl - Tổng momen chống lật lực chống lật gây M gl - Tổng momen gây lật lực gây lật gây * Trường hợp tính tốn: tính cho trường nêu Có thể tham khảo sơ đồ sau: Sơ đồ tính hình vẽ sau: P1,2 G F P6.1 E D P3 P6.2 C B P6.3 A P4 P7 P6 Sơ đồ tính hình vẽ sau: P1,2 G F P7.7 P6.1 E P7.6 P5 P7.5 P7.4 D P4 P6.2 C P7.3 P6.3 P7.1 B A P7.2 P4 P9 P8 4.10 Kiểm tra lún móng cọc - Cơng thức tính tốn : Độ lún ổn định S tính theo phương pháp cộng lún lớp với giả thiết đất biến dạng hướng (tức giả thiết đất không nở hông) S = Si với Si=a 0i p i h i (4.2) Trong đó: Si : độ lún lớp đất thứ i gây nên pi =  zi    zi (4.3) (zi-1, zi –ứng suất nén mặt mặt lớp đất thứ i.) hi : chiều dày lớp đất thứ i, hi < 0,4b (b cạnh ngắn móng) a 0i : hệ số nén tương đối lớp đất thứ i, xác định theo công thức: a 0i = a  e1 (4.4) Với : + a : hệ số nén lún + e : hệ số rỗng ban đầu - Xác định áp lực trung bình gây lún + Ứng suất tự nhiên đáy móng khối quy ước : tb.HQ (T/m2) tb  Với :   l l i i (T/m3) (4.5) i + Áp lực gây lún : gl = tb - tb.HQ (T/m2) (4.6) - Chia chiều sâu vùng nén + Chia vùng sâu chịu nén đáy móng thành lớp nhỏ có chiều dày hi Dựa vào quy phạm trị số hi lấy hi < 0,4b (b cạnh ngắn móng) - Xác định ứng suất nén phụ thêm  zi độ sâu khác Vì diện chịu tải hình chử nhật nên trị số zi tính theo cơng thức: zi= ko gl Hệ số Ko phụ thuộc vào tỉ số AQ BQ 2zi (tra bảng trang 64 sách Cơ học đất) BQ Chiều sâu vùng hoạt động chịu nén Ha tính từ đáy móng khối quy ước Vì vị trí ta có: z ≤ 0,2. btz (4.7) 4.11 Tính tốn đài cọc Căn theo Qui trình thiết kế kết cấu bê tơng bê tơng cốt thép cơng trình thuỷ công Điều kiện kiểm tra nén thủng : KH.nc P  mb Rk bcp ho Kiểm tra chiều cao đài cọc theo công thức : (4.8) ho  K H nc P mb Rk bcp (4.9) Trong đó: - P: Tải trọng tác dụng lên đầu cọc; - Rk Cường độ chịu kéo bê tông M200; - bcp Khoảng cách tim hai hàng cọc; - mb hệ số điều kiện làm việc, xét an tồn tính tốn bố trí lớp cốt thép phía - nc= 0,90 : với tổ hợp tải trọng đặc biệt - nc = 1,00 : với tổ hợp tải trọng - KH = 1,15 : hệ số tin cậy cơng trình cấp IV 4.12 Tính tốn cốt thép tường chắn, đài cọc Cơng thức tính tốn: Ta tính biểu đồ momen lực cắt, sau tính tốn cốt thép sau: * Tính tốn cốt thép chịu uốn: + A= M Rn bh02 (4.10) Trong đó: h0 = h-a chiều cao làm việc b - chiều rộng cấu kiện Nếu A ≤ A0 (thoả mãn điều kiện hạn chế), tính:  +  0,5   A  + Lượng cốt thép Fa = M  R a ho (4.11) Fa bh (4.12) + Hàm lượng cốt thép   + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μmin ≤ μ ≤ μmax (4.13) Rn μmin = 0,05% , μmax = α0 Ra (4.14) * Tính tốn cốt thép chịu cắt: - Kiểm tra điều kiện để tính tốn tiết diện chịu lực cắt: + Điều kiện hạn chế (đk để BT khỏi bị phá vỡ ứng suất nén hạn chế bề rộng khe nứt): Q ≤ k0Rnbh0 (4.15) Với k0 =0,35 BT mác ≤ 400 Nếu khơng thoả mãn phải tăng kích thước tiết diện tăng mác BT + Điều kiện tính tốn (đk để bê tông đủ khả chịu lực cắt): Q ≤ k1Rkbh0 (4.16) Với k1 =0,6 dầm Trong đó: Q lực cắt tính tốn - Nếu khơng thoả mãn điều kiện phải tính tốn cốt thép chịu lực cắt: + Q2 qđ = Rk bh02 +Khoảng cách đai u ≤ Với : + utt = (4.17) utt, umax, uct Rad n f d qd (4.18) 1,5 Rk bh02 + umax= Q + uct , h > 45 cm (4.19) uct ≤ h/3 4.12.1 Tính tốn cốt thép tường chắn (4.19) 4.12.1.1 Tính cho đoạn 1: Theo chiều cao tường: - Tính cốt thép chịu uốn: 0,13 (T.m) 1,7(T/m) 2,32(T/m) 0,34 (T.m) 0,33 (T.m) 0,232(T) 0,93(T) 0,07(T) 2,88(T/m) 2,54 (T.m) Sơ đồ tính Biểu đồ momen 3,544(T) Biểu đồ lực cắt - Tính cốt thép chịu cắt: Ta có: k0Rnbh0 (T) k1Rkbh0 (T) Q (T) So sánh với điều kiện (4.15) (4.16) để kiểm tra khả chịu cắt cấu kiện 4.12.1.2 Tính cho đoạn 2: Theo chiều cao tường: - Tính cốt thép chịu uốn: 0,13 (T.m) 1,7 (T/m) 0,34 (T.m) 2,32 (T/m) 0,232 (T) 0,93 (T) 0,16 (T.m) 0,04 (T) 2,72 (T/m) Sơ đồ tính 2,71 (T) 1,61 (T.m) Biểu đồ momen Biểu đồ lực cắt - Tính cốt thép chịu cắt: Ta có: k0Rnbh0 (T) k1Rkbh0 (T) Q (T) So sánh với điều kiện (4.15) (4.16) để kiểm tra khả chịu cắt cấu kiện 4.12.1.3 Tính cho đoạn 3: Theo chiều cao tường: - Tính cốt thép chịu uốn: 0,13(T.m) 1,7(T/m) 2,32(T/m) 0,34 (T.m) 0,063(T.m) 0,232(T) 0,93 (T) 0,014 (T) 2,56 (T/m) 1,013 (T.m) 2,05(T) Sơ đồ tính Biểu đồ momen Biểu đồ lực cắt - Tính cốt thép chịu cắt: Ta có: k0Rnbh0 (T) k1Rkbh0 (T) Q (T) So sánh với điều kiện (4.15) (4.16) để kiểm tra khả chịu cắt cấu kiện 4.12.1.4 Tính cho đoạn 4: Theo chiều cao tường: - Tính cốt thép chịu uốn: 1,7(T/m) 2,32 (T/m) 0,13 (T.m) 0,34(T.m) 0,013(T.m) 0,232 (T) 0,93(T) 0,003(T) 2,44 (T/m) Sơ đồ tính 0,581(T.m) Biểu đồ momen 1,43(T) Biểu đồ lực cắt - Tính cốt thép chịu cắt: Ta có: k0Rnbh0 (T) k1Rkbh0 (T) Q (T) So sánh với điều kiện (4.15) (4.16) để kiểm tra khả chịu cắt cấu kiện 4.12.2 Tính tốn cốt thép cho đài cọc 4.12.2.1 Tính cho đoạn 1: - Tính cốt thép chịu un: 11,75 (T/m) Sơđồ tính: 8,813(T.m) 8,813 (T.m) BiĨu ® å momen: 4,406 (T.m) 17,63 (T) Biểu đ lực cắt: 17,63(T) - Tớnh ct thép chịu cắt: Ta có: k0Rnbh0 (T) k1Rkbh0 (T) Q (T) So sánh với điều kiện (4.15) (4.16) để kiểm tra khả chịu cắt cấu kiện 4.12.2.2 Tính cho đoạn - Tính cốt thép chịu un: 10,57 (T/m) Sơđ tính: 7,93 (T.m) 7,93 (T.m) BiĨu ®å momen: 3,96 (T.m) 15,86 (T) Biểu đồ lực cắt: 15,86 (T) - Tớnh cốt thép chịu cắt: Ta có: k0Rnbh0 (T) k1Rkbh0 (T) Q (T) So sánh với điều kiện (4.15) (4.16) để kiểm tra khả chịu cắt cấu kiện 4.12.2.3 Tính cho đoạn 3: - Tính cốt thép chu un: 9,09(T/m) Sơđồ tính: 6,82(T.m) 6,82(T.m) BiĨu ® å momen: 3,41 (T.m) 13,64(T) BiĨu ®å lùc c¾t: 13,64 (T) - Tính cốt thép chịu cắt: Ta có: k0Rnbh0 (T) k1Rkbh0 (T) Q (T) So sánh với điều kiện (4.15) (4.16) để kiểm tra khả chịu cắt cấu kiện 4.12.2.4 Tính cho đoạn 4: - Tính cốt thép chịu uốn: 8,17 (T/m) Sơđ tính: 6,13(T.m) 6,13(T.m) BiĨu ® å momen: 3,065 (T.m) 12,26(T) BiĨu ® å lùc c¾t: 12,26 (T) - Tính cốt thép chịu cắt: Ta có: k0Rnbh0 (T) k1Rkbh0 (T) Q (T) So sánh với điều kiện (4.15) (4.16) để kiểm tra khả chịu cắt cấu kiện 4.12.3 Tính toán cốt thép cọc 4.12.3.1 Sơ chọn cốt thép cọc 4.12.3.2 Kiểm tra cọc vận chuyển treo lên giá búa Sau tính tốn cốt thép cọc, ta phải kiểm tra lại khả chịu lực cọc vận chuyển Các bước kiểm tra tương tự Đồ án móng ... đập mỏ hàn Vạch tuyến chỉnh trị Để tiến hành bố trí cơng trình chỉnh trị trước hết cần phải xác định vị trí tuyến chỉnh trị, chiều rộng tuyến chỉnh trị Nói chung tuyến chỉnh trị phải bảo đảm dịng... kiệt Trong phạm vi đồ án môn học cần chọn tuyến chỉnh trị ứng với lưu lượng mùa nước trung tức lưu lượng tạo lịng vừa tính tốn * Chiều rộng tuyến chỉnh trị chiều sâu mặt cắt chỉnh trị : a) Chiều... dịng chảy xuôi thuận, bờ sông doc theo tuyến chỉnh trị phải ổn định Vạch tuyến phải phù hợp với xu phát triển lịng sơng tận dụng cơng trình chỉnh trị sơng có Có tuyến chỉnh trị: - Tuyến mùa lũ -