THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG

ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 MỤC LỤC: PHẦN I: KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH 1.1 SỰ CẦN THIẾT CỦA CƠNG TRÌNH 1.2 VỊ TRÍ XÂY DỰNG 1.3 QUY MÔ DỰ ÁN 1.4 GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 13 1.5 HỆ THỐNG KỸ THUẬT CHÍNH TRONG CƠNG TRÌNH 14 1.5.1 Hệ thống giao thông: 14 1.5.2 Hệ thống điện: 14 1.5.3 Hệ thống chiếu sáng 16 1.5.4 Hệ thống cấp thoát nước 16 1.6 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU 16 PHẦN II: KẾT CẤU 18 CHƯƠNG 2: LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 19 2.1 CƠ SỞ TÍNH TỐN KẾT CẤU: 19 2.1.1 Cơ sở thực hiện: 19 2.1.2 Cơ sở tính tốn: 19 2.2 Hệ kết cấu chịu lực: 19 2.2.1 Hệ kết cấu chịu lực theo phương đứng: 19 2.2.1.1 Giải pháp kết cấu theo phương ngang 20 2.2.1.2 Giải pháp kết cấu phần móng: 20 2.2.2 Vật liệu sử dụng: 20 2.2.2.1 Bê tông: 21 2.2.2.2 Cốt thép: 21 2.2.3 Sơ kích thước cấu kiện: 21 2.2.3.1 sơ kích thước tiết diện sàn: 21 2.2.3.2 Sơ tiết diện dầm: 23 2.2.3.3 Sơ tiết diện cột: 24 GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 2.2.3.4 Sơ tiết diện vách: 25 2.2.3.5 Kích thước sơ cầu thang : 26 2.3 Tải trọng thiết kế 27 2.3.1 Tải trọng thường xuyên: 27 2.3.2 Tải trọng tạm thời (hoạt tải): 28 2.3.3 Tổ hợp tải trọng: 28 2.4 Tải trọng thẳng đứng: 29 2.4.1 tải trọng lớp cấu tạo sàn: 29 2.4.2 Tải trọng tường sàn: 30 2.4.3 Tải trọng tường tác dụng lên dầm: 31 2.4.4 Tĩnh tải trọng lượng thân cầu thang: 32 2.4.5 Hoạt tải: 33 2.5 Tải trọng theo phương ngang- tải trọng gió: 33 2.5.1 Tính tốn thành phần gió tĩnh: 34 2.5.2 Tính tốn thành phần động tải trọng gió: 35 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 48 TÍNH TỐN CẦU THANG BỘ TỪ TẦNG LÊN TẦNG 48 3.1 Vật liệu 48 3.2 Kích thước cầu thang bộ: 48 3.2 Tải trọng tác dụng: 49 3.2.1 Tải trọng tác dụng lên thang nghiêng: 49 3.2.2 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ: 50 3.3 Sơ đồ tính: 51 3.4 Nội lực: 52 3.4.1 Xác định nội lực phương pháp tính tay: 52 3.4.2 Xác định nội lực phương pháp phần tử hữu hạn: 53 3.4.2.1.Tính tốn cốt thép: 54 3.5 Tính tốn dầm thang (dầm chiếu tới) 55 3.5.1 Sơ đồ tính: 55 3.5.2 Tải trọng: 55 3.5.3 Nội lực: 56 GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM 3.5.4 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2011-2015 Tính tốn cốt thép: 56 3.5.4.1.Tính toán cốt dọc: 56 3.5.4.2.Tính tốn cốt đai: 57 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI 58 4.1 Tính dung tích bể nước mái: 58 4.2 Lựa chọn tiết diện kết cấu: 58 4.2.1 Kích thước nắp: 58 4.2.2 Kích thước đáy: 59 4.2.3 Bản thành: 60 4.3 Vật liệu sử dụng: 60 4.4 Tính tốn nắp: 61 4.4.1 Tải trọng: 61 4.4.2 Sơ đồ tính: 62 4.4.3 Xác định nội lực: 63 4.4.4 Tính tốn cốt thép 63 4.4.5 Bố trí thép: 64 4.5 Tính tốn đáy: 64 4.5.1 Tải trọng: 65 4.5.2 Sơ đồ tính: 65 4.5.3 Xác định nội lực: 66 4.5.4 Tính tốn cốt thép: 66 4.5.5 4.6 Bố trí thép : 67 Bản thành: 67 4.6.1 Tải trọng: 67 4.6.2 Sơ đồ tính: 68 4.6.3 Xác định nội lực: 69 4.6.4 Tính tốn cốt thép 70 4.6.5 Bố trí thép: 71 4.7 Tính tốn dầm: 71 4.7.1 Tải trọng dầm nắp: 71 4.7.2 Tải trọng dầm đáy: 72 GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2011-2015 4.7.3 Sơ đồ tính: 73 4.7.4 Xác định nội lực: 75 4.8 Kiểm tra nứt đáy thành: 82 4.8.1 Kiểm tra khả chống nứt đáy: 83 4.8.2 Kiểm tra khả chống nứt thành: 85 CHƯƠNG 5: 87 TÍNH TỐN DẦM SÀN TỒN KHỐI TẦNG ĐIỂN HÌNH 87 5.1 Tải trọng tác dụng: 88 5.1.1 Tĩnh tải sàn tầng điển hình: 88 5.1.2 Hoạt tải sàn tầng điển hình: 88 5.2 Sơ đồ tính: 89 5.3 Nội lực ô sàn: 91 5.3.1 Nội lực phương pháp tra bảng: 91 5.4 Tính tốn cốt thép: 92 5.5 Bố trí thép: 95 5.6 Kiểm tra sàn theo trạng thái giới hạn thứ II: 96 5.6.1 Kiểm tra ô sàn theo hình thành viết nứt: 97 5.7 Tính tốn nơi lực phương pháp phần tử hữu hạn: 103 5.7.1 Các bước tính tốn sàn safe: 103 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 112 6.1 Mở đầu: 112 6.2 Chọn sơ kích thước tiết diện: 112 6.3 Tính tốn tải trọng: 112 6.4 Các trường hợp tải trọng tổ hợp tải trọng: 112 6.4.2 Tổ hợp tải trọng: 113 6.5 Tính tốn nội lực phần mền etabs: 113 6.6 Đánh giá kết từ phần mền etabs: 117 6.6.1 Kiểm tra lực dọc chân cột C2 117 6.7 Tính tốn cốt thép khung trục 2: 119 6.7.1 Vật liệu: 120 6.7.2 Tính toán cốt thép: 120 GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 6.7.2.1 Tính tốn cốt thép cột: 120 6.7.2.1.1 Tính tốn cốt thép dọc cho cột C41 tầng 1: 121 6.7.2.1.2 Bố trí thép cho khung trục 2: 124 6.8 Kiểm tra ổn định tổng thể cơng trình 140 6.8.1 Kiểm tra độ cứng: 140 6.9 Cấu tạo vị trí nút khung: 144 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 145 7.1 Kết khảo sát địa chất: 145 7.1.1 Địa tầng: 145 7.1.2 Kết khảo sát địa chất cơng trình: 146 7.2 Xác định nội lực dùng để tính tốn móng: 147 7.2.1 Truyền tải sàn tầng hầm: 147 7.2.1.2 Hoạt tải: 148 7.2.1.3 Truyền tải sàn hầm: 148 7.2.2 Tải trọng tính tốn: 148 7.2.3 Tải trọng tiêu chuẩn: 149 7.3 Thiết kế móng cọc ép: 150 7.3.1 Vật liệu sử dụng: 150 7.3.2 Chọn chiều sâu chơn móng Df kích thước sơ cọc: 150 7.3.3 Xác định sức chịu tải cọc: 151 7.3.3.1 Xác định sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu làm cọc: 151 7.3.3.2 Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu đất: 152 7.3.4 Tính tốn sơ số lượng cọc: 155 7.3.5 Bố trí cọc: 156 7.3.6 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc: 157 7.3.6.1 Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn: 157 7.3.6.2 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm: 159 7.3.7 Kiểm tra điều kiện ổn định đất mũi cọc độ lún móng: 160 7.3.7.1 Xác định kích thước khối móng quy ước: 160 7.3.7.2 Kiểm tra ổn định đất đáy KMQU: 162 7.3.7.3 Kiểm tra lún đáy KMQU: 165 GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 7.3.8 Kiểm tra chọc thủng đài cọc: 169 7.3.8.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng đài cọc: 169 7.3.9 Tính thép cho đài móng: 173 7.3.10 Kiểm tra cọc chịu cẩu lắp: 175 7.3.10.1 Kiểm tra cọc vận chuyển: 175 7.3.10.2 Kiểm tra cọc lắp dựng: 176 7.3.11 Lực ép cọc: 176 7.4 Thiết kế móng cọc nhồi: 177 7.4.1 Cấu tạo cọc đài cọc: 177 7.4.1.1 Vật liệu làm cọc đài cọc: 177 7.4.1.2 Kích thước cọc: 177 7.4.2.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu (TCXD 195 : 1997 “tiêu chuẩn thiết kế cọc khoan nhồi”) 177 7.4.2.2.Sức định sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất (PLA –TCXD 205-1998) 178 7.4.2.3 Sức định sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất (PLA – TCXD 205-1998) 180 7.4.3 Tính tốn số lượng cọc: 182 7.4.5 Bố trí cọc: 182 7.4.6 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc: 184 7.4.6.1 Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn: 184 7.4.6.2 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm: 185 7.4.7 Kiểm tra điều kiện ổn định đất mũi cọc độ lún móng: 186 7.4.7.1 Xác định kích thước khối móng quy ước: 186 7.4.7.2 Kiểm tra ổn định đất đáy KMQU: 187 7.4.7.3 Kiểm tra lún đáy KMQU: 190 7.4.7.3.1 Kiểm tra lún móng M1: 190 7.4.7.3.2 Kiểm tra lún móng M2: 192 7.4.8 Kiểm tra chọc thủng đài cọc: 194 7.4.8.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng đài cọc: 194 7.4.8.2 Kiểm tra móng M1: 194 7.4.8.2 Kiểm tra móng M2: 196 GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 7.4.9 Tính tốn thép cho đài móng: 198 7.4.9.1 Móng M1: 198 7.4.9.2 Móng M2: 200 TÀI LIỆU THAM KHẢO 202 GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 PHẦN I: KIẾN TRÚC GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 1.2 1.3 SỰ CẦN THIẾT CỦA CƠNG TRÌNH Ngày nay, bên cạnh phát triển mạnh mẽ vũ bão khoa học công nghệ gia tăng dân số thành phố lớn với tốc độ nhanh Do tốc độ q trình thị hóa diễn nhanh cộng với tăng tự nhiên dân số lượng lớn người nhập cư từ tỉnh thành nước đổ lao động học tập nên dân số thành phố Hồ Chí Minh triệu người Điều tạo áp lực lớn cho thành phố việc giải việc làm, đặc biệt chỗ cho gần triệu người tiếp tục tăng năm tới Quỹ đất dành cho thổ cư ngày thu hẹp, việc tiết kiệm đất xây dựng khai thác có hiệu diện tích có vấn đề căng thẳng thành phố Hồ Chí Minh Các tịa nhà chung cư cao cấp dự án chung cư cho người có thu nhập thấp ngày cao trước Đó xu hướng tất yếu xã hội đề cao giá trị sống người, công sử dụng chung cư khơng gói gọn chỗ đơn mà mở rộng thêm dịch vụ phục vụ cư dân sinh sống hộ chung cư Giải pháp xây dựng tòa nhà chung cư cao tầng giải pháp tối ưu nhất, tiết kiệm khai thác quỹ đất có hiệu so với giải pháp khác diện tích đất đó, đồng thời tạo môi trường sống đẹp, văn minh phù hợp với xu đại hóa đất nước Dự án chung cư cao tầng Lý Thường Kiệt cơng trình xây dựng nhằm giải vấn đề kể trên, góp phần vào cơng ổn định phát triển thành phố Hồ Chí Minh nói riêng đất nước nói chung VỊ TRÍ XÂY DỰNG Dự án chung cư Lý Thường Kiệt tọa lạc số 2/2A đường Lý Thường Kiệt, quận 10 thành phố Hồ Chí Minh – vị trí đắc địa với nhiều hội tạo cho cư dân sinh sống chung cư QUY MÔ DỰ ÁN - Diện tích khu đất: 42,1x35,9=1511,39 (m2) - Chiều cao cơng trình: 48.8 (m) - Cơng trình gồm 14 tầng, đó:  tầng hầm: chiều cao 3.1 (m)  14 tầng lầu, đó: chiều cao tầng 4.5 (m), chiều cao tầng điển hình 3.6 (m), diện tích mặt bằng: 29,8m x 25,6m = 762,88(m2)  tầng mái: chiều cao 3.6 (m) GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 Hình 1.1 Mặt đứng cơng trình GVHD: Th.s TRƯƠNG CƠNG THUẬN TRANG 10 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM - - THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 Tải trọng quy đáy KMQU: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑁𝑞𝑢 = 𝑁đà𝑖 + 𝑄𝑞𝑢 = 6028,50 + 31975,7 = 38004,2 (𝐾𝑁) ∑ 𝑀𝑥𝑡𝑐 𝑀𝑥𝑡𝑡 28,45 = = = 24,73(𝐾𝑁𝑚) 1,15 1,15 ∑ 𝑀𝑦𝑡𝑐 𝑀𝑦𝑡𝑡 195,84 = = = 170,29(𝐾𝑁𝑚) 1,15 1,15 Ứng suất đáy KMQU: 𝑡𝑐 𝑃𝑡𝑏 = 𝑡𝑐 𝑁𝑞𝑢 𝐴𝑞𝑢 = 38004,2 94,09 = 403,91 ( 𝑡𝑐 𝑃max(𝑚𝑖𝑛) 𝐾𝑁 𝑚2 ) 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑀𝑦𝑞𝑢 𝑁𝑞𝑢 𝑀𝑥𝑞𝑢 = ±∑ ±∑ 𝐴𝑞𝑢 𝑊𝑥 𝑊𝑦 Ptcmax=405,19 (KN) Ptcmin=402,638 (KN) - Xác định sức chịu tải đất đáy KMQU theo trạng thái giới hạn ′ 𝑅𝑡𝑐 = 𝑚(𝐴𝐵𝑞𝑢 𝛾𝑖′ + 𝐵𝜎𝑣𝑝 + 𝐷𝑐𝐼 ) Với m =1 hệ số điều kiện làm việc Mũi cọc đặt ví trí lớp số có ϕ=20o11’ , c=48,9 (KN/m2) ; γ’=10,4 (KN/m3) ′ → 𝐴 = 0,5228; 𝐵 = 3,0912; 𝐷 = 5,69 𝜎𝑣𝑝 = 324,13 ( 𝐾𝑁 𝑚2 ) Ta có 𝑅𝑡𝑐 = 1(0,5228 ∗ 9,7 ∗ 10,4 + 3,0912 ∗ 324,13 + 5,69 ∗ 48,9) = 1332,93 (KN) Điều kiện ổn định đất thỏa mãn 𝑡𝑐 𝑃𝑡𝑏 = 403,91 (𝐾𝑁) ≤ 𝑅𝑡𝑐 = 1332,93(𝐾𝑁) 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 405,19(𝐾𝑁) ≤ 1,2𝑅𝑡𝑐 = 1599,52 (𝐾𝑁) 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑖𝑛 = 402,638 (𝐾𝑁)>  Móng M2: Moment moment chống uốn KMQU: 𝐿𝑞𝑢 𝑥𝐵𝑞𝑢 10,73 𝑊𝑥 = = = 204,17 (𝑚3 ) 6 𝐿2𝑞𝑢 𝑥𝐵𝑞𝑢 10,73 𝑊𝑌 = = = 204,17 (𝑚3 ) 6 Chiều cao KMQU 𝐻𝑞𝑢 = 𝐿𝑡𝑏 + ℎ𝑑𝑦 = 30,2 + 4,8 = 35(𝑚) GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG 188 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 Khối lượng đất KMQU: 𝑄đ = 𝐴𝑞𝑢 ∑𝐻𝑖 𝛾𝑖 = 114,49 ∗ 324,13 = 37109,64 (𝐾𝑁) Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ: 𝑄đ𝑐 = 𝑛 𝐴𝑝 ∑𝐻𝑖 𝛾𝑖 + 𝛾𝑉đà𝑖 = 5𝑥0,5024𝑥324,13 + 4𝑥4𝑥1,7𝑥4,7 = 942,05 (𝐾𝑁) Khối lượng cọc đài bê tông 𝑄𝑐 = 𝑛𝐴𝑝 𝛾𝑏𝑡 𝐿𝑐 + 𝑊đà𝑖 = ∗ 0,504 ∗ 25 ∗ 31,3 + 25 ∗ ∗ ∗ 1,7 = 2651,9 (𝐾𝑁) Khối lượng tổng móng quy ước: 𝑄𝑞𝑢 = 𝑄đ + 𝑄𝑐 − 𝑄đ𝑐 = 37109,64 + 2651,9 − 942,05 = 38819,49 (𝐾𝑁) - Tải trọng quy đáy KMQU: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑁𝑞𝑢 = 𝑁đà𝑖 + 𝑄𝑞𝑢 = 7026,3 + 38819,49 = 45845,79 (𝐾𝑁) ∑ 𝑀𝑦𝑡𝑡 = 𝑀𝑌𝑡𝑡 + 𝐻𝑥𝑡𝑡 ℎ𝑑 = 11,36 + 10,96 ∗ 1,7 = 29,99 (𝐾𝑁𝑚) ∑ 𝑀𝑥𝑡𝑡 = 𝑀𝑥𝑡𝑡 + 𝐻𝑦𝑡𝑡 ℎ𝑑 = 37,89 + 50,23 ∗ 1,7 = 123,28(𝐾𝑁𝑚) ∑ 𝑀𝑥𝑡𝑐 𝑀𝑥𝑡𝑡 123,28 = = = 107,2(𝐾𝑁𝑚) 1,15 1,15 ∑ 𝑀𝑦𝑡𝑐 - 𝑀𝑦𝑡𝑡 29,99 = = = 26,08(𝐾𝑁𝑚) 1,15 1,15 Ứng suất đáy KMQU: 𝑡𝑐 𝑃𝑡𝑏 = 𝑡𝑐 𝑁𝑞𝑢 𝐴𝑞𝑢 = 45845,79 114,49 = 400,43( 𝑡𝑐 𝑃max(𝑚𝑖𝑛) 𝐾𝑁 𝑚2 ) 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑀𝑦𝑞𝑢 𝑁𝑞𝑢 𝑀𝑥𝑞𝑢 = ±∑ ±∑ 𝐴𝑞𝑢 𝑊𝑥 𝑊𝑦 Ptcmax=401,08 (KN) Ptcmin=399,77(KN) - Xác định sức chịu tải đất đáy KMQU theo trạng thái giới hạn ′ 𝑅𝑡𝑐 = 𝑚(𝐴𝐵𝑞𝑢 𝛾𝑖′ + 𝐵𝜎𝑣𝑝 + 𝐷𝑐𝐼 ) Với m =1 hệ số điều kiện làm việc Mũi cọc đặt ví trí lớp số có ϕ=20o11’ , c=48,9 (KN/m2) ; γ’=10,4 (KN/m3) ′ → 𝐴 = 0,5228; 𝐵 = 3,0912; 𝐷 = 5,69 𝜎𝑣𝑝 = 324,13 ( GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG 189 𝐾𝑁 𝑚2 ) SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2011-2015 Ta có 𝑅𝑡𝑐 = 1(0,5228 ∗ 9,7 ∗ 10,4 + 3,0912 ∗ 324,13 + 5,69 ∗ 48,9) = 1332,93 (KN) Điều kiện ổn định đất thỏa mãn 𝑡𝑐 𝑃𝑡𝑏 = 400,43 (𝐾𝑁) ≤ 𝑅𝑡𝑐 = 1332,93(𝐾𝑁) 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 401,08 (𝐾𝑁) ≤ 1,2𝑅𝑡𝑐 = 1599,52 (𝐾𝑁) 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑖𝑛 = 399,77 (𝐾𝑁)> 7.4.7.3 Kiểm tra lún đáy KMQU: 7.4.7.3.1 Kiểm tra lún móng M1: Kiểm tra độ lún khối móng quy ước theo phương pháp tổng phân tố qua bước: 𝑡𝑐 Bước 1: Áp lực gây lún: Pgl = 𝑃𝑡𝑏 − ∑ 𝛾𝑖′ ℎ𝑖 = 403,91 − 324,13 = 79,78 ( 𝐾𝑁 𝑚2 ) Bước 2: Chia lớp phân tố: đất chia thành lớp đồng với chiều dày thỏa mãn điều kiện hi  Bqu /4= 9,7/4 = 2.43(m), chọn hi = m Bước 3: Xác định độ lún lớp phân tố tổng độ lún: Bảng 7.23 Bảng kết thí nghiệm nén lún lớp 4: LỚP Áp lực (Kg/cm2) Hệ số rỗng 0,599 25 - 50 0,516 100 0,584 200 0,569 400 0,549 800 0,523 Bước 3.1: Xác định ứng suất σ1i, ứng suất trung bình lớp đất thứ I trước có cơng trình: 𝜎1𝑖 = 𝜎𝑣′ = ∑𝛾𝑖′ ℎ𝑖 Bước 3.2: Xác định ứng suất σ2i ,ứng suất trung bình lớp đất thứ I sau có cơng trình: 𝜎2𝑖 = 𝜎1𝑖 + 𝜎𝑧𝑖 Với 𝜎𝑧𝑖 ứng suất pgl gây lớp đất thứ I, tính theo ứng suất tải trọng phân bố gây 𝜎𝑧𝑖 = 𝐾𝑜 𝑃𝑔𝑙 Với K0 phụ thuộc vào ( 𝑍 , 𝐿 𝐵𝑞𝑢 𝐵𝑞𝑢 ) tra theo bảng 2.15 sách “phân tích tính tốn móng cọc” Thầy Võ Phán Hoàng Thế Thao Bước 3.3 Xác định độ lún Si 𝑒1𝑖 − 𝑒2𝑖 𝑆𝑖 = ℎ + 𝑒1𝑖 𝑖 Với e1i hệ số rỗng lớp đất thứ I trước có cơng trình, nội suy bảng 7.19 GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG 190 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 E2i hệ số rỗng lớp đất thứ I sau có cơng trình, nội suy bảng 7.19 Bước 4: Điều kiện tính lún phạm vi nền: ′ 𝜎𝑣𝑖 > 5𝜎𝑧𝑖 Bước 5: Xác định tổng độ lún : Kết tính lún thể bảng sau: Bảng 7.24 Bảng kết tính lún móng M1 Độ sâu (m) Lqu /Bqu Ko Ϭzi KN/m2 Ϭglzi KN/m2 Ϭ1i KN/m2 Ϭgl1i KN/m2 e2 (m) 393,80 0,56 0,55 0,0041 339,74 404,20 0,56 0,55 0,0041 355,34 350,14 413,54 0,55 0,55 0,0038 365,74 360,54 421,04 0,55 0,55 0,0034 376,14 370,94 427,65 0,55 0,55 0,0030 Z/Bqu 35 0,00 0,810 64,46 36 0,10 0,807 64,43 64,46 334,54 329,34 37 0,21 0,806 64,35 64,46 344,94 38 0,31 0,780 62,34 63,40 39 0,41 0,740 58,66 60,50 40 0,52 0,690 54,76 56,71 Ϭ2i (KN/m2) 324,14 TỔNG 1,8421 𝑠 = ∑𝑠𝑖 - Độ lún cuối s=1,8421 cm < [sgh]=8(cm) thỏa mãn GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN Độ lún (m) e1 (m) z TRANG 191 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2011-2015 Hình 7.19 Biểu đồ ứng suất KMQU móng M1 7.4.7.3.2 Kiểm tra lún móng M2: Tương tự bước ta có: 𝑡𝑐 Bước 1: Áp lực gây lún: Pgl = 𝑃𝑡𝑏 − ∑ 𝛾𝑖′ ℎ𝑖 = 400,43 − 324,13 = 76,3 ( 𝐾𝑁 𝑚2 ) Bước 2: Chia lớp phân tố: đất chia thành lớp đồng với chiều dày thỏa mãn điều kiện hi  Bqu /4= 10,7/4 = 2,67(m), chọn hi = m Các bước lại mục 7.4.7.3.1 GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG 192 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 Bảng 7.25 Bảng kết tính lún móng M2 Độ sâu (m) z Z/Bqu Lqu /Bqu Ko Ϭzi KN/m2 Ϭglzi KN/m2 Ϭ1i KN/m2 Ϭgl1i KN/m2 Ϭ2i (KN/m2) e1 (m) e2 (m) 35 0,09 0,81 61,65 36 0,19 0,81 61,65 61,65 324,13 334,53 329,33 390,98 0,56 0,55 0,0040 37 0,28 0,79 60,61 61,13 344,93 339,73 400,86 0,56 0,55 0,0039 38 0,37 0,75 57,42 59,01 355,33 350,13 409,14 0,55 0,55 0,0036 39 0,47 0,71 54,22 55,82 365,73 360,53 416,35 0,55 0,55 0,0032 40 0,56 0,66 50,23 52,23 376,13 370,93 423,16 0,55 0,55 0,0028 TỔNG - Độ lún (m) 1,7534 Độ lún cuối s=1,7534 cm < [sgh]=8(cm) thỏa mãn Hình 7.20 Biểu đồ ứng suất KMQU móng M2 GVHD: Th.s TRƯƠNG CƠNG THUẬN TRANG 193 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 7.4.8 Kiểm tra chọc thủng đài cọc: 7.4.8.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng đài cọc: Tác nhân gây xuyên thủng đài cọc: phản lực cọc nằm đáy tháp xuyên thủng 7.4.8.2 Kiểm tra móng M1: Vẽ hình tháp xun thủng tự với góc nghiêng 45o: - Hình 7.21 Tháp xuyên thủng tự móng M1 Với chiều cao đài 1,7m tháp xun thủng hình vẽ ta thấy cọc nằm tháp xuyên thủng nên không cần kiểm tra chọc thủng Nhưng đồ án sinh viên kiểm tra lại với điều kiện xuyên thủng hạn chế: GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG 194 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2011-2015 Vẽ hình tháp xun thủng hạn chế với góc nghiêng nhỏ 45o - Hình 7.22 Tháp xun thủng hạn chế móng M1 Điều kiện chống xuyên thủng: Pxt  Pcx , với 𝑃𝑥𝑡 = ∑ 𝑃𝑖 = 𝑃1 + 𝑃2 + 𝑃3 + 𝑃4 = 1863,76 + 1951,3 + 1867,09 + 1954,63 = 7635,78 (𝐾𝑁) với 𝑃1 , 𝑃2 , 𝑃3 , 𝑃4 giá trị phản lực đầu cọc lấy bảng 7.21 αR bt 𝑈𝑚 ℎ𝑜 ℎ𝑜 𝑐 Với : α =1 hệ số làm việc bê tông Rbt = 1,2 (Mpa) cường độ chịu kéo bê tông Ho= 1,7-0,15 =1,55 (m) chiều cao làm việc đài 𝑈𝑚 = 2(𝐻𝑐 + 𝐵𝑐 + 2𝑐 ) = 2(0,55 + 0,55 + 2𝑥0,525) = 4,3 (𝑚) 𝑃𝑐𝑥 = GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG 195 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 1𝑥1,2𝑥103 𝑥4,3𝑥1,552 → 𝑃𝑐𝑥 = = 23613,14 (𝐾𝑁) 0,525 Vì 𝑃𝑥𝑡 = 7635,78 < 𝑃𝑐𝑥 = 23613,14 (𝐾𝑁) đài đảm bảo điều kiện chống xuyên thủng 7.4.8.2 Kiểm tra móng M2: Vẽ hình tháp xun thủng tự với góc nghiêng 45o: Hình 7.23 Tháp xuyên thủng tự móng M2 GVHD: Th.s TRƯƠNG CƠNG THUẬN TRANG 196 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2011-2015 Dựa vào hình 7.17 ta thấy tháp xuyên thủng phủ phần cọc nên cần kiểm tra xuyên thủng cho đài Tương tự móng M1 ta có: Vẽ hình tháp xun thủng hạn chế với góc nghiêng nhỏ 45o: - Hình 7.24 Tháp xun thủng hạn chế móng M2 Điều kiện chống xuyên thủng: Pxt  Pcx , với 𝑃𝑥𝑡 = ∑ 𝑃𝑖 = 𝑃1 + 𝑃2 + 𝑃3 + 𝑃4 = 1629,31 + 1642,94 + 1621,71 + 1635,35 = 6529,31 (𝐾𝑁) với 𝑃1 , 𝑃2 , 𝑃3 , 𝑃4 giá trị phản lực đầu cọc lấy bảng 7.22 𝑃𝑐𝑥 = αR bt 𝑈𝑚 ℎ𝑜 ℎ𝑜 𝑐 Với : α =1 hệ số làm việc bê tông Rbt = 1,2 (Mpa) cường độ chịu kéo bê tơng GVHD: Th.s TRƯƠNG CƠNG THUẬN TRANG 197 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 Ho= 1,7-0,15 =1,55 (m) chiều cao làm việc đài 𝑈𝑚 = 2(𝐻𝑐 + 𝐵𝑐 + 2𝑐 ) = 2(0,65 + 0,65 + 2𝑥0,972) = 6,49 (𝑚) → 𝑃𝑐𝑥 = 1𝑥1,2𝑥103 𝑥6,49𝑥1,552 = 19249,66 (𝐾𝑁) 0,972 Vì 𝑃𝑥𝑡 = 6529,31 < 𝑃𝑐𝑥 = 19249,66 (𝐾𝑁) tháp đảm bảo điều kiện chống xuyên thủng 7.4.9 Tính tốn thép cho đài móng: 7.4.9.1 Móng M1: Tính tốn cốt thép đặt theo phương Y: Hình 7.25 Sơ đồ tính thép đài móng M1 Xem đài consol đầu ngàm vào mép cột, đầu tự do, giả thiết đài tuyệt đối cứng: 𝑀 = ∑ 𝑃𝑖 𝐿𝑖 = 𝑃2 𝐿2 + 𝑃4 𝐿4 = 1951,3𝑥0,925 + 1954,63𝑥0,925 = 3612,99 (𝐾𝑁𝑚) với 𝑃2 , 𝑃4 giá trị phản lực đầu cọc lấy bảng 7.21 Chọn lớp bê tơng bảo vệ móng abv = 50 (mm) Chiều cao làm việc đài móng hđ = 1650(mm) GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG 198 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM 𝛼𝑚 = THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 𝑀 3612,99 = = 0,022 < 𝛼𝑟 = 0,563 𝛾𝑅𝑏 𝑏ℎ𝑜2 0,9𝑥17000𝑥4𝑥1,652 𝜉 = − √1 − 2𝛼𝑚 = − √1 − 2.0,022 = 0,022 Diện tích cốt thép yêu cầu : As   Rbbho 0,022.17000.4.1,65 Rs 365000 = 6762,74(mm2) Chọn thép 22d20 Asc=6912,4 mm2 Khoảng cách bố trí thép: 𝑎 = 4000−2∗50 22−1 = 180(𝑚𝑚) Tính toán cốt thép đặt theo phương X: 𝑀 = ∑ 𝑃𝑖 𝐿𝑖 = 𝑃3 𝐿3 + 𝑃4 𝐿4 = 1951,3𝑥0,925 + 1867,09𝑥0,925 = 3532,01 (𝐾𝑁𝑚) với 𝑃3 , 𝑃4 giá trị phản lực đầu cọc lấy bảng 7.21 Chọn lớp bê tơng bảo vệ móng abv = 50 (mm) Chiều cao làm việc đài móng hđ = 1650(mm) 𝑀 3532,01 𝛼𝑚 = = = 0,021 < 𝛼𝑟 = 0,563 𝛾𝑅𝑏 𝑏ℎ𝑜2 0,9𝑥17000𝑥4𝑥1,652 𝜉 = − √1 − 2𝛼𝑚 = − √1 − 2.0,021 = 0,021  R bh 0,021.17000.4.1,65 Diện tích cốt thép yêu cầu : As  b o = 6455,34(mm2) 365000 Rs Chọn thép 21d20 Asc=6598,2 mm2 Khoảng cách bố trí thép: 𝑎 = 4000−2∗50 21−1 = 190(𝑚𝑚) Kết luận: Đối với móng M1 chọn thép: 22d20a180 bố trí thép cho phương Y 21d20a190 bố trí thép cho phương X GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG 199 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2011-2015 7.4.9.2 Móng M2: Tính tốn cốt thép đặt theo phương Y: Hình 7.26 Sơ đồ tính thép đài móng M2 Tương tự móng M1 ta có : 𝑀 = ∑ 𝑃𝑖 𝐿𝑖 = 𝑃2 𝐿2 + 𝑃4 𝐿4 = 1642,94𝑥1,375 + 1635,35𝑥1,375 = 4507,65 (𝐾𝑁𝑚) với 𝑃2 , , 𝑃4 giá trị phản lực đầu cọc lấy bảng 7.22 Chọn lớp bê tông bảo vệ móng abv = 50 (mm) Chiều cao làm việc đài móng hđ = 1650(mm) 𝑀 4507,65 𝛼𝑚 = = = 0,022 < 𝛼𝑟 = 0,563 𝛾𝑅𝑏 𝑏ℎ𝑜2 0,9𝑥17000𝑥5𝑥1,652 𝜉 = − √1 − 2𝛼𝑚 = − √1 − 2.0,022 = 0,022 Diện tích cốt thép yêu cầu : As   Rbbho 0,022.17000.5.1,65 Rs 365000 = 8453,42(mm2) Chọn thép 27d20 Asc=8483,4 mm2 GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG 200 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2011-2015 Khoảng cách bố trí thép: 𝑎 = 5000−2∗50 27−1 = 180(𝑚𝑚) Tính tốn cốt thép đặt theo phương X: 𝑀 = ∑ 𝑃𝑖 𝐿𝑖 = 𝑃1 𝐿1 + 𝑃2 𝐿2 = 1629,31𝑥1,375 + 1642,94𝑥1,375 = 4499,34 (𝐾𝑁𝑚) với 𝑃1 , 𝑃2 giá trị phản lực đầu cọc lấy bảng 7.22 Chọn lớp bê tông bảo vệ móng abv = 50 (mm) Chiều cao làm việc đài móng hđ = 1650(mm) 𝑀 4499,34 𝛼𝑚 = = = 0,022 < 𝛼𝑟 = 0,563 𝛾𝑅𝑏 𝑏ℎ𝑜2 0,9𝑥17000𝑥5𝑥1,652 𝜉 = − √1 − 2𝛼𝑚 = − √1 − 2.0,022 = 0,021 Diện tích cốt thép yêu cầu : As   Rbbho 0,022.17000.5.1,65 Rs 365000 = 8453,42(mm2) Chọn thép 27d20 Asc=8483,4 mm2 Khoảng cách bố trí thép: 𝑎 = 5000−2∗50 27−1 = 180(𝑚𝑚) Kết luận: Đối với móng M2 chọn thép: 27d20a180 bố trí thép cho phương Y 27d20a180 bố trí thép cho phương X GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG 201 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ĐH CÔNG NGHỆ TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2015 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tải trọng tác động - tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 2737 :1995, nhà xuất xây dựng Hà Nội, 2002 Nhà cao tầng – thiết kế bê tông cốt thép toàn khối – TCXD 198 :1997, nhà xuất xây dựng Hà Nội Kết cấu bê tông cốt thép – tiêu chuẩn thiết kế - TCXDVN 356:2005, nhà xuất xây dựng Hà Nội, 2005 Móng cọc – tiêu chuẩn thiết kế - TCXD 205 :1998, nhà xuất xây dựng Hà Nội, 1998 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải gió theo TCVN 2737 :1995, TCXD 229 :1999, nhà xuất xây dưng Hà Nội,2007 Võ phán, Hoàng thể Thao – phân tích tính tốn móng cọc, nhà xuất ĐHQG Hồ Chí Minh 2012 Nguyễn Đình Cống, tính tốn tiết diện cột bê tơng cốt thép, nhà xuất xây dựng Hà Nội, 2009 Nguyễn Đình Cống – tính tốn thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo TCXDVN 356 :2005, nhà xuất Xây Dựng Nguyễn Mạnh Hùng, sổ tay thực hành kết cấu cơng trình, nhà xuất xây dựng Hà Nội, 2010 GVHD: Th.s TRƯƠNG CÔNG THUẬN TRANG 202 SVTH: ĐẶNG MẬU VỈNH ... hai thang hay hai lối ngồi, 25m phịng có thang hay lối ngồi nhà phụ trợ  40m phòng hai thang hay hai lối ngồi, 25m phịng có thang hay lối ngồi nhà công cộng, nhà tập thể hay hộ Giao thơng ngang... hành lang): Trong nhà cao tầng có diện tích tầng lớn 300(m2) hành lang chung lối phải có hai lối thoát hai cầu thang thoát nạn Cho phép thiết kế cầu thang nạn phía, cịn phía phải thiết kế ban cơng...  Đi từ phịng tầng (trừ tầng 1) hành lang có lối  Cầu thang an tồn hay hành lang an tồn từ có lối khỏi nhà  Cầu thang nhà, hành lang ngồi nhà có lối khỏi nhà 1.5.2 Hệ thống điện: Chung cư sử