Thiết kế phần điện nhà máy điện công suất 500w 45

MụC LụC Lời nói đầu Phần i: thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện công suất 500mw Chương I Chọn máy phát điện - tính tốn phụ tải cân công suất 1.1 Chọn máy phát điện 1.2 Tính tốn phụ tải cân công suất 1.2.1 Đồ thị phụ tải toàn nhà máy 1.2.2 Đồ thị phụ tải tự dùng nhà máy 1.2.3 Đồ thị phụ tải địa phương 1.2.4 Đồ thị phụ tải cấp 110kV 1.2.5 Đồ thị phụ tải cấp 220kV 10 1.2.6 Đồ thị công suất phát vào hệ thống 11 Chương II Xác định phương án - chọn máy biến áp 2.1 Đề xuất phương án 15 2.1.1 Phương án 16 2.1.2 Phương án 16 2.1.3 Phương án 17 2.1.4 Phương án 18 2.2 Tính tốn chọn máy biến áp 19 2.2.1 Phương án I 19 a Chọn máy biến áp (MBA) 19 b Phân phối công suất cho MBA cuộn dây MBATN 20 c Kiểm tra tải 20 2.2.2 Phương án II 24 a Chọn máy biến áp 24 b Phân phối công suất MBA cuộn dây MBATN 24 c Kiểm tra tải 25 2.3 Tính tổn thất điện 29 2.3.1 Phương án I 30 2.3.2 Phương án II 31 2.4 Tính tốn dịng cưỡng 32 2.4.1 Phương án I 33 2.4.2 Phương án II 34 Chương III Tính tốn ngắn mạch 3.1 Phương án I 37 3.1.1 Điểm ngắn mạch N1 39 3.1.2 Điểm ngắn mạch N2 41 3.1.3 Điểm ngắn mạch N3 43 3.1.4 Điểm ngắn mạch N4 45 3.1.5 Điểm ngắn mạch N5 45 3.2 Phương án II 46 3.2.1 Điểm ngắn mạch N1 47 3.2.2 Điểm ngắn mạch N2 49 3.2.3 Điểm ngắn mạch N3 51 3.2.4 Điểm ngắn mạch N4 53 3.2.5 Điểm ngắn mạch N5 53 Chương IV Tính toán kinh tế kỹ thuật - chọn phương án tối ưu 4.1 Lựa chọn sơ đồ thiết bị phân phối 53 4.2 Chọn máy cắt cho mạch 55 4.3 Tính tốn kinh tế - kỹ thuật, chọn phương án tối ưu 56 4.3.1 Các tiêu kinh tế phương án I 57 4.3.2 Các tiêu kinh tế phương án II 59 4.4 So sánh tiêu kinh tế kỹ thuật chọn phương án tối ưu 60 Chương V Chọn khí cụ điện dây dẫn 5.1 Chọn dẫn cứng đầu cực máy phát 61 5.2 Chọn sứ đỡ cho dẫn cứng 64 5.3 Chọn góp dẫn mềm 65 5.4 Chọn máy cắt mạch điện 71 5.5 Chọn dao cách ly mạch điện 72 5.6 Chọn cáp kháng đường dây cho phụ tải địa phương 72 5.6.1 Chọn cáp cho phụ tải địa phương 72 5.6.2 Chọn kháng đường dây cho phụ tải địa phương 75 5.6.3 C họn máy cắt sau kháng điện 81 5.6.4 C họn dao cách ly kháng điện (mạch địa phương) 82 5.7 Chọn chống sét van cho cấp điện áp 82 5.8 Chọn BU BI 83 5.8.1 Cấp điện áp 220kV 83 5.8.2 Cấp điện áp 110kV 84 5.8.3 Cấp điện áp 10,5kV 85 Chương VI Chọn sơ đồ thiết bị tự dùng 6.1 Sơ đồ tự dùng .90 6.2 Chọn thiết bị điện khí cụ điện tự dùng 91 6.2.1 Chọn máy biến áp tự dùng 10,5 / 6,3 kV 91 6.2.2 Chọn máy cắt 10,5kV 92 6.2.3 Chọn dao cách ly 10,5kV 92 6.2.4 Chọn máy biến áp tự dùng 6,3/0,4 kV 93 6.2.5 Chọn máy cắt 6,3 kV 93 6.2.6 Chọn Aptômat 95 PHầN II KHảO SáT ổn định động ngắn mạch ba pha đầu đường dây (phía nhà máy) nối với hệ thống 1.Tính tốn thơng số sơ đồ thay 98 1.1 Máy phát .99 1.2 Máy biến áp tự ngẫu pha 1.3 Máy biến áp ba pha ba 99 hai cuộn dây 100 1.4 Đường dây nối góp 220kV với hệ thống 100 1.5 Tính tốn phụ tải hệ đơn vị tương đối 102  Tính sức điện động đẳng trị E' nhà máy 103  2.1.Tính sức điện động đẳng trị E'1,2 104 2.2.Tính sức điện động đẳng trị  E'3,4 105 2.3.Tính sức điện động đẳng trị  107 E'5 Ghép đẳng trị máy phát 108 Khảo sát ổn định động hệ thống ngắn mạch ba pha đầu đường dây nối nhà máy với hệ thống 112 4.1 Đặc tính cơng suất chế độ xác lập trước ngắn mạch 112 4.2 Đặc tính cơng suất ngắn mạch ba pha đầu đường dây nối nhà máy với hệ thống 114 4.3 Đặc tính cơng suất sau ngắn mạch ba pha đầu đường dây nối nhà máy với hệ thống 116 Tính góc cắt giới hạn 11 Tính thời gian cắt ngắn mạch cho phép 120 TàI LIệU THAM KHảO 122 Lời nói đầu Trong thời kỳ cơng nghiệp hố-hiện đại hố đất nước, ngành điện giữ vai trò quan trọng việc phát triển kinh tế nâng cao mặt đời sống xã hội Trong đời sống, điện cần cho sinh hoạt phục vụ sản xuất Trước phát triển mạnh mẽ xã hội, đòi hỏi phải có thêm nhiều nhà máy điện để đáp ứng cho nhu cầu tiêu thụ điện ngày tăng, tạo điều kiện cho phát triển đất nước Trong hệ thống điện, nhà máy điện có nhiệm vụ biến đổi lượng sơ cấp than, dầu, khí đốt, thuỷ năng…thành điện Hiện nước ta lượng điện sản xuất hàng năm nhà máy nhiệt điện khơng cịn chiếm tỉ trọng lớn thập kỷ 80 Tuy nhiên, với mạnh nguồn nguyên liệu nước ta, tính chất phụ tải đáy nhà máy nhiệt điện…thì việc củng cố xây dựng nhà máy nhiệt điện nhu cầu giai đoạn phát triển Là sinh viên ngành Hệ thống điện, việc thực hành rèn luyện kỹ thiết kế nhà máy điện quan trọng Đồ án tốt nghiệp thiết kế phần điện nhà máy điện hội để sinh viên ôn luyện, trau dồi kiến thức chun ngành, phục vụ hữu ích cho cơng việc thực tế sau Đồ án thiết kế tốt nghiệp gồm có phần:  Phần I: Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện công suất 500MW  Phần II: Khảo sát ổn định động ngắn mạch ba pha đầu đường dây (phía nhà máy) nối với hệ thống Mặc dù cố gắng song kiến thức kinh nghiệm thân hạn chế nên đồ án thiết kế tốt nghiệp em cịn nhiều thiết sót, em mong nhận góp ý thầy, Em xin chân thành cảm ơn thầy Đào Quang Thạch thầy cô giáo khác môn Hệ thống điện nhiệt tình hướng dẫn để em hoàn thành đồ án Hà Nội, ngày 23 tháng năm 2010 Sinh viên thực Nguyễn văn vinh – lớp htĐ3 k51 Phần i: thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện CHƯƠNG I Chọn máy phát điện - tính tốn phụ tải - cân cơng suất 1.1 Chọn máy phát điện Theo nhiệm vụ thiết kế, nhà máy nhiệt điện gồm tổ máy, tổ máy có cơng suất 100MW cung cấp cho phụ tải địa phương cấp 10kV, phụ tải trung áp 110kV, phụ tải cao áp 220kV nối với hệ thống cấp 220kV, hệ số công suất phụ tải tự dùng 0,85 Để thuận tiện cho việc xây dựng vận hành ta chọn máy phát điện loại Căn vào yêu cầu ta chọn máy phát loại TB -100 - với thông số kỹ thuật ghi bảng sau: Bảng -1 S dm P dm (MVA) (MW) 117,6 100 n (V/p ) 300 U dm cos (kV) 10,5 0,85 I dmStator (kA) 6,475 Xd ’’ 0,18 Xd Xd ' 0,26 1,7 1.2 Tính tốn phụ tải cân cơng suất Điện dạng lượng đặc biệt, có khả tích lũy với cơng suất lớn điện sản xuất đến đâu phải tiêu thụ đến Lượng điện nhà máy điện phát phải cân với lượng điện tiêu thụ phụ tải thời điểm Trong thực tế mức độ tiêu thụ điện phụ tải ln thay đổi theo thời gian Do việc tìm đồ thị phụ tải việc quan trọng với người thiết kế người vận hành, nhờ có đồ thị phụ tải ta lựa chọn phương án, sơ đồ nối điện phù hợp để đảm bảo tiêu kinh tế kỹ thuật, nâng cao độ tin cậy cung cấp điện Ngoài đồ thị phụ tải cho phép chọn dung lượng máy biến áp, phân bố công suất tối ưu nhà máy điện tổ máy nhà máy điện Để chọn dung lượng tính tốn tổn thất điện máy biến áp, cần thiết lập sơ đồ phụ tải ngày nhà máy Máy biến áp chọn theo công suất biểu kiến, mặt khác hệ số cos cấp điện áp khác không nhiều nên cân cơng suất tính tốn dạng cơng suất biểu kiến cấp điện áp nhà máy thiết kế 1.2.1 Đồ thị phụ tải nhà máy (NM) Nhà máy nhiệt điện gồm tổ máy, tổ máy có cơng suất định mức 100MW với hệ số công suất định mức cosF = 0,85 10  Sb 2.Std(1MF) Sa 2.(0, 061 j 0, 0378) (0, 0344 j 0, 0213) 0, 0876 j 0, 0543   [2.Std(1MF) Sdp ].X3 Sc X1 X3  0, 0895 j 0, 0569 [2.(0, 061 j 0, 0378) 0,1955 j 0,1263].0, 0485 0,1235 0, 0485  Sd 2.Std(1MF) Sdp Sc 2.(0, 061 j 0, 0378) 0,1955 j 0,1263 (0, 0895 j 0, 0569)  0, 228 j 0,145   (0, 061 j 0, 0378).0, 093 Std(1MF) X6 Se 0, 0167 j 0, 0103 X F X6 0, 247 0, 093  Sf Std(1MF) Se (0, 061 j 0, 0378) (0, 0167 j 0, 0103) 0, 0443 j 0, 0275 jX1 ' E 1,2 jX2 Sa Sb jX1 jX3 S ptC jX4 Z5 E 3,4 Sc B Sd jXF ' SHT B jX6 S ptT E5 Se Sơ đồ rút gọn: Sf jX7 ' E 1,2 Sa SptC Sb jX8 jX4 Z5 SHT E 3,4 Sc B Sd B jX9 ' E5 S ptT Se Sf Trong đó: X7 X1 X2 0,1235 0,0485 0,172 X8 X1 X3 0,1235 0,0455 0,169 135 X9 XF X6 0, 247 0,093 0,34  Ghép đẳng trị E'3,4 E'5 : jX7 ' E 1,2 Sa Sb jX10 ' E 3,4,5 Sg SptC jX4 Z5 B ST SHT B Trong đó:  ST SptT Sd Sf (1, 2 j 0, 6148) (0, 228 j 0,145) (0, 0443 j 0, 0275)  1, 4723 j 0, 7873  Sg Sc Se (0, 0895 j 0, 0569) (0, 0167 j 0, 0103) 0,1062 j 0, 0672 Sức điện động đẳng trị máy phát (F3, F4, F5) tính tốn sau:  (1,19280,3629).0,34 (1, 27640,329).0,169 E'3,4 X9 E'5 X8  0,169 0,34 X8 X9  1, 22040,3511rad Điện kháng đẳng trị:  E'3,4,5 X10 X8 / /X9 X8.X9 0,169.0,34  0,1129 X8 X9 0,169 0,34 Thực dịch chuyển phụ tải ST thành ( Sh , Si ) ta sơ đồ sau: jX7 ' E 1,2 Sa jX10 ' E 3,4,5 Sg + S h SptC Sb jX4 Z5 Si B SHT B 136 jX7 ' E 1,2 Sa SptC Sb jX11 ' E 3,4,5 SHT Z5 B Sg + S h B Si Với:   (1, 4723 j 0, 7873).0, 0255 ST X Sh 0, 2713 j 0,1451 X10 X 0,1129 0, 0255  Si ST Sh (1, 4723 j 0, 7873) (0, 2713 j 0,1451) 1, 201 j 0, 6422 X11 X10 X4 0,1129 0,0255 0,1384  Ghép đẳng trị E'1,2 E'3,4,5 ta được: E'1,2 X11 E'3,4,5 X7  E'  X7 X11  (1, 27150, 2978).0,1384 (1, 22040,3511).0,172 0,172 0,1384  1, 24270,3268rad 1, 242718, 72390 Điện kháng đẳng trị: X12 X7 / /X11 X7 X11 0,172.0,1384  0, 0767 X7 X11 0,172 0,1384 Sơ đồ đẳng trị nhà máy nối với hệ thống sau: (5) jX 12 ' Sk SC Z5 B SHT B Trong đó:  Sk Sa Sg Sh (0, 0344 j 0, 0213) (0,1062 j 0, 0672) (0, 2713 j 0,1451)  0, 4119 j 0, 2336 0, 47350,5159  SC Si Sb SptC (1, 201 j 0, 6422) (0, 0876 j 0, 0543) (2, 635 j1, 4933)  3,9236 j 2,1898 4, 49330,509  Z5 0,014 j.0,049 B = 0,196 137 Khảo sát ổn định động hệ thống ngắn mạch ba pha đầu đường dây nối nhà máy với hệ thống 4.1 Đặc tính công suất chế độ xác lập trước ngắn mạch Phương trình đặc tính cơng suất nhà máy tính theo cơng thức  E'2 sin11 P I Z II E'.U HT sin(12 ) Z III Để xác định đặc tính cơng suất chế độ xác lập ban đầu trước lúc ngắn mạch cần thay phụ tải tổng trở cố định theo công thức:  Zpt U2pt Spt (5) jX 12 ' (cos j sin) (5) jX12 ' SHT B SC Sk Z5 B Z5 UHT ZII ZI  ZB ZB  Phụ tải Sk : Sk 0,47350,5159rad ; Sk = 0,4735 cosI = cos(0,5159rad) = 0,8698; sinI = sin(0,5159rad) = 0,4933  ZI E'2 Sk  (cosI j sinI ) 1,24272 (0,8698 j 0,4933) 2,8368 j 1,6089 0,4735  Phụ tải SC : SC 4,49330,509rad ; SC = 4,4933 cosII = cos(0,509rad) = 0,8732; sinII = sin(0,509rad) = 0,4873  ZII U25 SC (cosII j sinII ) 1,02532 (0,8732 j 0,4873) 0,2043 j 0,1140 4,4933 138  1  j 5,102 j B j 0,196 ZB  Z5 0,014 j.0,049 Biến đổi sơ đồ ta được:  Z13 ZII // Z B jX12 ' (0,2043 j 0,1140).( j 5,102) 0,2043 j 0,1140 j 5,102  0,2134 j 0,1079 Z5 (5) UHT Z13 ZI Z 14 ' E ZB UHT ZI Z16 Z15 ZB Biến đổi Y(j X12,Z13,Z5) thành(Z14,Z15,Z16 ) :   Z14 j X12 Z5 j X12.Z5  j 0,0767 (0,014 j 0,049)  Z13  0,002 j 0,1368 j 0,0767.(0,014 j 0,049) 0,2134 j 0,1079   j X12.Z13  j 0,0767 (0,2134 j 0,1079) Z15 j X12 Z13  Z5  0,4776 j 0,4289  Z16   Z5 j 0,0767.(0,2134 j 0,1079) 0,014 j 0,049  Z5 Z13 Z13 (0,014 j 0,049) (0,2134 j 0,1079) j X12 (0,014 j 0,049).(0,2134 j 0,1079)  0,3834 j 0,1869 j 0,0767 Biến đổi tiếp sơ đồ ta được: Z 14 ' UHT Z17 Z18 Trong đó:  Z17 ZI // Z15 (2,8368 j 1,6089).(0,4774 j 0,4289) 2,8368 j 1,6089 0,4774 j 0,4289  0,4126 j 0,3452 139  Z18 Z B// Z16  j 5,102.(0,3834 j 0,1869)  0,4106 j 0,1620 0,3834 j 0,1869 j 5,102  Từ sơ đồ ta tính tổng trở riêng ZII tổng trở tương hỗ  ZIII E' UHT sau: Tổng trở riêng nhánh nhà máy đẳng trị:  ZII Z17// Z14 (0,4126 j 0,3452).(0,002 j 0,1368) 0,4126 j 0,3452 0,002 j 0,1368  0,0205 j 0,1139 0,11581,3925   1,3925 0,1783rad Tổng trở tương hỗ: 11 Nên  ZIII Z14 0,002 j 0,1368 0,13681,5562  Nên 12 1,5562 0,0146 rad Phương trình đặc tính cơng suất trước ngắn mạch có dạng sau: P I  E'2 sin11 Z II E'.U HT Z III sin(12 ) Thay số vào ta được: 1,2427 1,2427.1 sin0,1783 PI 0,1158 0,1368 sin( 0,0146) PI = 2,3652 + 9,0841.sin( - 0,0146) Trong góc tính theo đơn vị rad 4.2 Đặc tính cơng suất ngắn mạch ba pha đầu đường dây nối nhà máy với hệ thống Khi cố ngắn mạch xem hệ thống tự động kích từ chưa tác động nên độ lớn sức điện động đẳng trị nhà máy không thay đổi Sơ đồ đẳng trị xảy ngắn mạch ba pha đầu đường dây nối nhà máy với hệ thống sau: (5) jX12 ' Z5 UHT ZI Trong đó: ZII Z ZB ZB Z∆ - tổng trở ngắn mạch 140 Do ngắn mạch ba pha nên tổng trở ngắn mạch Z∆ = Biến đổi sơ đồ ta được: (5) jX12 ' Z5 UHT ZI Z18 ZB Với :  1 1  Z18 ZII // Z // ZB    ZII Z ZB  1   Z ZII ZB   Z (ZII ZB ) ZII ZB  0 ZII ZB  Biến đổi Y(j X12,Z18,Z5) thành(Z19,Z20,Z21) :   j X12.Z5 Z19 j X12 Z5   Z18   j 0,0767.0 j X12.Z18  j 0,0767 0  j 0,0767  0,014 j 0,049 Z5 Z20 j X12 Z18   Z21 Z18 Z5 Z18 Z5 j X12 0.(0,014 j 0,049)  0 (0,014 j 0,049) 0,014 j 0,049 j 0,0767 Z 19 ' UHT ZI Z21 Z20 ZB Biến đổi tiếp sơ đồ ta được: Z 19 ' UHT Z22 Z23 Trong đó: 1  Z22 ZI  // Z20  1      ZI Z20 1    2,8368 j 1,6089 j 0,0767  0,0015 j 0,0758 Z23 ZB// Z21 141  Vì Z19 nên xem liên lạc nhà máy hệ thống bị cắt đứt, từ sơ đồ đơn giản ta tính tổng trở riêng nhánh nhà máy đẳng trị sau:  ZII Z22 0,0015 j 0,0758 0,07581,1551rad Nên 11  1,551 0,0198 rad Phương trình đặc tính cơng suất lúc ngắn mạch có dạng sau : PII E' 1,24272 sin11 sin(0,0198rad) 0,4034 ZII 0,0758 4.3 Đặc tính công suất sau ngắn mạch ba pha đầu đường dây nối nhà máy với hệ thống Sau cắt ngắn mạch, đường dây nối nhà máy với hệ thống cịn lộ đơn Vì tổng trở đường dây tăng lên gấp đôi dung dẫn giảm nửa so với chế độ làm việc xác lập Sơ đồ tính tốn chế độ sau cắt ngắn mạch sau: E (5) jX12 ' Z 24 UHT ZII ZI Zb Zb Trong đó:  Z24 2.Z5 2.(0,014 j 0,049) 0,028 j 0,098  Zb   2.ZB 2.( j 5,102) j10,204 B Biến đổi sơ đồ: E jX12 ' (5) Z 24 UHT ZI Z25 Zb Với: 142 (0, 2043 j 0,1140).( j10,  0, 2089 j 0,1111 204) 0, 2043 j 0,1140 j10, 204  Z25 ZII // Zb  Biến đổi Y(j X12,Z25,Z24 ) thành(Z26,Z27,Z28) :   j 0,0767.(0,028 j 0,098) 0,2089 j 0,1111 j X12.Z24  j 0,0767 (0,028 j 0,098)  Z26 j X12 Z24 Z25  0,0042 j 0,1976   j X12.Z25 Z27 j X12 Z 25  j 0,0767.(0,2089 j 0,1111) 0,028 j 0,098  j 0,0767 (0,2089 j 0,1111) Z24  0,3371 j 0,3114 Z Z 25  Z28 Z25 (0,2089 j 0,1111)(0,028 j 0,098) 24 Z24 0,2089 j 0,1111 0,028 j 0,098 j X12 j 0,0767  0,5444 j 0,2748 E Z 26 ' UHT ZI Z28 Z27 Zb Biến đổi tiếp sơ đồ ta được: E Z 26 ' UHT Z29 Z30 Với:  (2,8369 j 1,6089).(0,3371 j 0,3114)  0,3039 j 0,2653 2,8369 j 1,6089 0,3371 j 0,3114   j 10,204.(0,5444 j 0,2748) 0,351 0,5444 j 0,2748 Z29 ZI // Z27 Z30 Z b// Z 28  0,5732 j 0,2510  Từ sơ đồ ta tính tổng trở riêng ZII tổng trở tương hỗ  ZIII E' UHT sau: Tổng trở riêng nhánh nhà máy đẳng trị: 143 (0,3039 j 0,2653).(0,0042 j 0,1976) 0,3039 j 0,2653 0,0042 j 0,1976  0,0406 j 0,1375 0,14341,2837   1,2837 0,2871rad  ZII Z29// Z26 Nên11 Tổng trở tương hỗ:  ZIII Z26 0,0042 j 0,1976 0,19761,5495  Nên 12 1,5495 0,0213rad Phương trình đặc tính cơng suất sau ngắn mạch có dạng sau: PIII  Thay số vào ta được:  E'2 sin11 E'.U HT Z III Z II 1,2427 1,2427.1 sin0,2871 PIII 0,1434 0,1976 sin12 sin( 0,0213) PIII 3,0495 6,2889.sin( 0,0213) Như ta có đặc tính cơng suất chế độ làm việc bình thường trước ngắn mạch, ngắn mạch sau ngắn mạch sau: PI = 2,3652 + 9,0841.sin( - 0,0146) PII = 0,4034 PIII = 3,0495 + 6,2889.sin( - 0,0213) chế độ ban đầu ta có0 = 0,3268 rad = 18,72430, ta xác định công suất phát nhà máy chế độ làm việc ban đầu từ phương trình đặc tính cơng suất trước ngắn mạch sau: P0 = 2,3652 + 9,0841.sin(0 - 0,0146) = 2,3652 + 9,0841.sin(0,3268 – 0,0146) = 5,1554 Giá trị tính tốn lớn so với công suất đặt nhà máy: P% P0 PdmNM PdmNM 100% 5,1554 5 100% 3,108% Điều thực tính tốn ngược từ hệ thống để xác định điện kháng đẳng trị nhà máy ta xét đến tổn thất công suất qua thiết bị dây dẫn 144 Tính góc cắt giới hạn - Góc cắt giới hạn góc cắt tương ứng với điều kiện giới hạn ổn định động Điều kiện để xác định giới hạn ổn định động diện tích tăng tốc diện tích hãm tốc: Ftt Fht - Từ đường đặc tính cơng suất chế độ làm việc bình thường trước ngắn mạch, ngắn mạch sau ngắn mạch là: PI = 2,3652 + 9,0841.sin( - 0,0146) PII = 0,4034 PIII = 3,0495 + 6,2889.sin( - 0,0213) Trong góc tính theo đơn vị rad Ta vẽ đường đặc tính cơng suất P() sau: P PI PImax PIII PIIImax Fht P0 5,1554 Ftt PII 0,4034  c¾tgh gh rad - Xác định góc giới hạngh : Từ góc làm việc ban đầu trước ngắn mạch0 = 0,3268rad = 18,724330 ta xác định góc làm viêc tương ứng với chế độ sau cắt ngắn mạch cách giải phương trình: PIII(*) = 3,0495 + 6,2889.sin(* - 0,0213) = PI(0) = P0 = 5,1554 Từ ta tính được: 145  5,1554 3, 0495 * arcsin 0, 0213 0,3628 rad  6, 2889 Do đó:gh = -* = - 0,3628 = 2,7788 rad - Xác định góc cắt giới hạnc¾tgh : + Diện tích tăng tốc xác định sau: c¾tgh c¾tgh  Ftt  (P0PII )d 0,3268 0 + (5,15540,4034)d 4,752.(c¾tgh 0,3268) Diện tích hãm tốc lớn xác định sau: gh  Fht max 2,7788 (PIIIP 0)d c¾tgh  [3,0495 6,2889.sin( 0,0213) 5,1554]d c¾tgh 2,7788   [6,2889.sin( 0,0213) 2,1059]d c¾tgh  6,2889.[cos(c¾tgh 0,0213) cos(2,7788 0,0213)] 2,1059 (2,7788c¾tgh )  6,2889.cos(c¾tgh 0,0213) 2,1059.c¾tgh 0,0212 Phương trình xác định góc cắt giới hạn là: Ftt Fht max (*) Phương trình (*) tương đương với phương trình sau: 4,752.(cắtgh - 0,3268) = 6,2889.cos(cắtgh - 0,0213) + 2,1059.cắtgh - 0,0212  2,6461.cắtgh - 1,5318 - 6,2889.cos(cắtgh - 0,0213) = Giải phương trình phương pháp đồ thị: Đặt: f() = 2,6461. - 1,5318 - 6,2889.cos( - 0,0213) Ta vẽ đồ thị f () sau: 146 f 0.02 0.015 0.01 0.005 delta (rad) 1.286 1.291 -0.005 -0.01 -0.015 -0.02 -0.025 Từ ta tìm được:cắtgh = 1,2888 rad = 73,84280 Ta nhận thấycắtgh = 1,2888 rad