Chung cư tân thịnh, thành phố đà nẵng

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DD&CN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH: XÂY DỰNG DD&CN CHUYÊN NGÀNH: KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ TÂN THỊNH GVHD KT & KC: Th.S LÊ CAO TUẤN GVHD TC: T.S LÊ KHÁNH TOÀN Sinh viên thực hiện: TRẦN NGỌC ANH TUẤN Số thẻ sinh viên: 110140223 Lớp: 14X1C Đà Nẵng, 06/2019 TÓM TẮT Tên đề tài: Chung cư TÂN THỊNH Sinh viên thực hiện: TRẦN NGỌC ANH TUẤN Số thẻ sinh viên: 110140223 Lớp: 14X1C Chung cư TÂN THỊNH có vị trí nằm đường Nam Kỳ Khởi Nghĩa, Quận Ngũ Hành Sơn, TP Đà Nẵng Có mặt tiền giáp đường Nam Kỳ Khởi Nghĩa, mặt giáp với đường cụt, mặt tiếp giáp cơng trình lân cận Cơng trình với quy mơ gồm: 13 tầng nổi, tầng hầm Cơng trình có hình khối kiến trúc đại phù hợp với tính chất chung cư kết hợp với khu dịch vụ Với nét ngang thẳng đứng tạo nên bề vững vàng cho cơng trình Hệ kết cấu cơng trình phương án kết hợp hệ khung – lõi, đảm bảo tính ổn định bền vững cho khu vực chịu tải trọng động lớn Cơng trình sử dụng phương án sàn sườn bê tơng cốt thép tồn khối Phương án móng thi cơng theo phương án cọc ép đảm bảo cho toàn hệ kết cấu an toàn ổn định, tuân theo tiêu chuẩn xây dựng Tường bao xung quanh xây gạch đặc kết hợp hệ khung nhơm kính bao che cho tồn tịa nhà LỜI NĨI ĐẦU VÀ CẢM ƠN Ngày với xu hướng phát triển thời đại nhà cao tầng xây dựng rộng rãi thành phố thị lớn Trong đó, cao ốc phổ biến Cùng với trình độ kĩ thuật xây dựng ngày phát triển, địi hỏi người làm xây dựng phải khơng ngừng tìm hiểu nâng cao trình độ để đáp ứng với yêu cầu ngày cao công nghệ Đồ án tốt nghiệp lần bước cần thiết cho em nhằm hệ thống kiến thức học nhà trường sau gần năm năm học Đồng thời giúp cho em bắt đầu làm quen với cơng việc thiết kế cơng trình hồn chỉnh, để đáp ứng tốt cho cơng việc sau Với nhiệm vụ giao, thiết kế đề tài: “Chung cư Tân Thịnh - TP Đà Nẵng” Trong giới hạn đồ án thiết kế: Phần I: Kiến trúc: 10% - Giáo viên hướng dẫn: ThS Lê Cao Tuấn Phần II: Kết cấu: 60% - Giáo viên hướng dẫn: ThS Lê Cao Tuấn Phần III: Thi công: 30% - Giáo viên hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Trong q trình thiết kế, tính tốn, có nhiều cố gắng, kiến thức cịn hạn chế, chưa có nhiều kinh nghiệm nên chắn em không tránh khỏi sai sót Em kính mong góp ý bảo Thầy, Cơ để em hồn thiện đề tài Em xin chân thành cảm ơn tất thầy, cô giáo trường Đại học Bách Khoa, khoa Xây dựng DD&CN, đặc biệt Thầy Lê Cao Tuấn Thầy Lê Khánh Toàn trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, ngày 02 tháng 06 năm 2019 Sinh viên Tuan Trần Ngọc Anh Tuấn LỜI CAM ĐOAN LIÊM CHÍNH HỌC THUẬT Tơi xin cam đoạn tồn nội dung đồ án thân thực có tham khảo từ nhiều nguồn tài liệu: tiêu chuẩn quốc gia, giáo trình, báo cáo Đồng thời hướng dẫn hiệu chỉnh thầy hướng dẫn Toàn nguồn tham khảo trích dẫn mục tài liệu tham khảo Sinh viên Tuấn Trần Ngọc Anh Tuấn MỤC LỤC CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 Giới thiệu chung 1.1.2 Vị trí xây dựng 1.1.3 Quy mơ cơng trình 1.1.4 Điều kiện khí hậu, địa chất, thủy văn 1.1.5 Giải pháp mặt tổng thể .6 1.1.6 Giải pháp mặt .6 1.1.7 Giải pháp mặt đứng 1.1.8 Giải pháp thiết kế kết cấu CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 2.1 CƠ SỞ TÍNH TỐN KẾT CẤU 2.1.1 Cơ sở thực 2.1.2 Cơ sở tính tốn 2.2 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 2.3 LỰA CHỌN VẬT LIỆU .8 CHƯƠNG TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 3.1 LẬP MẶT BẰNG KẾT CẦU: .9 3.2 CHỌN CHIỀU DÀY SÀN 10 3.3 CÁC SỐ LIỆU TÍNH TỐN CỦA VẬT LIỆU: 11 3.4 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN: 11 3.4.1 Tĩnh tải sàn: 11 3.4.2 Trọng lượng tường ngăn tường bao che phạm vi ô sàn: 12 3.4.3 Hoạt tải: 14 3.5 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG CÁC Ô SÀN 15 3.6 TÍNH TỐN CỐT THÉP 15 3.7 BỐ TRÍ CỐT THÉP 15 3.8 TÍNH TỐN NỘI LỰC VÀ CỐT THÉP CHO Ơ BẢN ĐIỂN HÌNH 15 3.8.1 Tính tốn kê cạnh (S3A) 15 3.8.2 Tính tốn dầm (Ơ S2C) 3-23 CHƯƠNG TÍNH TỐN CÂU THANG BỘ 4-22 4.1 THIẾT KẾ CẦU THANG DẠNG BẢN VỚI CÁC SỐ LIỆU SAU: 4-22 4.2 TÍNH TỐN BẢN THANG 4-23 4.2.1 Sơ đồ tính 4-23 4.2.2 Xác định tải trọng 4-24 4.2.3 Xác định nội lực tính tốn cốt thép 4-25 4.3 TÍNH TỐN BẢN CHIẾU NGHỈ, CHIẾU TỚI 4-26 4.3.1 Sơ đồ tính 4-26 4.4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: 4-26 4.4.2 Xác định nội lực tính tốn cốt thép 4-26 4.5 TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ (DCN) 4-27 4.5.1 Chọn tiết diện: 4-27 4.5.2 Xác định nội lực: 4-28 4.5.3 Tính cốt thép: 4-28 CHƯƠNG TÍNH TỐN DẦM DỌC TRỤC 1’ 5-31 5.1 SƠ ĐỒ HÌNH HỌC 5-31 5.2 TÍNH TỐN DẦM TRỤC 1’: 5-31 5.2.1 Sơ kích thước dầm: 5-31 5.2.2 Sơ đồ tính: 5-31 5.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN DẦM 5-31 5.3.1 Tĩnh tải: 5-32 5.3.2 Hoạt tải: 5-35 5.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TỔ HỢP NỘI LỰC DẦM I’ 5-36 5.4.1 Xác định nội lực 5-36 5.4.2 Tổ hợp nội lực 5-39 5.5 TÍNH TỐN CỐT THÉP 5-39 5.5.1 Tính tốn cốt thép dọc dầm 5-39 CHƯƠNG TÍNH TỐN KHUNG TRỤC B 6-42 6.1 HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC VÀ PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN 6-42 6.1.1 Hệ kết cấu chịu lực 6-42 6.1.2 Phương pháp tính tốn cho hệ kết cấu 6-42 6.2 SƠ BỘ CHỌN CÁC KÍCH THƯỚC KẾT CẤU CHO CƠNG TRÌNH 6-42 6.2.1 Sơ kích thước sàn 6-42 6.2.2 Sơ kích thước dầm 6-42 6.2.3 Sơ kích thước cột 6-43 6.2.4 Sơ tiết diện vách thang máy 6-44 6.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG VÀO CƠNG TRÌNH 6-45 6.3.1 Tĩnh tải 6-45 6.3.2 Hoạt tải 6-46 6.3.3 Tải trọng gió 6-46 6.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 6-53 6.4.1 Các trường hợp tải trọng 6-53 6.4.2 Tổ hợp tải trọng 6-53 6.5 TÍNH TỐN DẦM KHUNG TRỤC C 6-54 6.5.1 Nội lực dầm khung 6-54 6.5.2 Tính tốn cốt thép dọc dầm 6-54 CHƯƠNG TÍNH TỐN MĨNG KHUNG TRỤC C 68 7.1 ĐIỀU KIỆN ĐẠI CHẤT CƠNG TRÌNH 68 7.1.1 Đại tầng khu đất 68 7.1.2 Đánh giá tiêu vật lý đất: 68 7.1.3 Chỉ tiêu lý đất: 70 7.1.4 Đánh giá đất .71 7.1.5 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 74 7.1.6 Điều kiện địa chất, thủy văn 74 7.1.7 Lựa chọn giải pháp móng 74 7.2 THIẾT KẾ CỌC 75 7.2.1 Các giả thiết tính tốn: 75 7.2.2 Xác định tải trọng truyền xuống móng .76 7.3 THIẾT KẾ MÓNG M1 ( MÓNG DƯỚI CỘT C-1): .76 7.3.1 Vật liệu: 76 7.3.2 Tải trọng: 77 7.3.3 Xác định sơ kích thước đài móng: .77 7.3.4 Kích thước cọc 78 7.3.5 Sức chịu tải cọc 78 7.3.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 79 7.3.7 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: 80 7.3.8 Kiểm tra đất mặt phẳng mũi cọc: 81 7.3.9 Kiểm tra độ lún móng cọc .84 7.3.10 Tính tốn cấu tạo đài cọc: 85 7.4 THIẾT KẾ MÓNG M2 ( MÓNG DƯỚI CỘT C-2): .87 7.4.1 Vật liệu: 87 7.4.2 Tải trọng: 87 7.4.3 Xác định sơ kích thước đài móng: .87 7.4.4 Kích thước cọc 88 7.4.5 Sức chịu tải cọc 88 7.4.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 89 7.4.7 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: 90 7.4.8 Kiểm tra đất mặt phẳng mũi cọc: 91 7.4.9 Kiểm tra độ lún móng cọc .94 7.4.10 Tính tốn cấu tạo đài cọc: 95 7.5 KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN CẨU LẮP VÀ TREO GIÁ BÚA 97 7.5.1 Kiểm tra cọc vận chuyển 97 7.5.2 Kiểm tra cọc treo lên giá búa 98 CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH - BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CƠNG CƠNG TRÌNH .99 8.1 TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 99 8.1.1 Điều kiện địa chất cơng trình 99 8.1.2 Tổng quan kết cấu quy mơ cơng trình 99 8.1.3 Nguồn nước thi công 99 8.1.4 Nguồn điện thi công: 100 8.1.5 Tình hình cung cấp vật tư: 100 8.1.6 Máy móc thi cơng 100 8.1.7 Nguồn nhân công xây dựng, lán trại .100 8.2 TỔ CHỨC THI CONG 100 8.3 BIỆN PHAP AN TOAN LAO DỘNG, VỆ SINH MOI TRƯỜNG, PCCC 100 8.3.1 Biện pháp an toàn lao động 100 8.3.2 Phòng cháy chữa cháy 101 8.4 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP THI CÔNG PHẦN NGẦM .101 8.5 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂN 101 CHƯƠNG THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG ÉP CỌC 103 9.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP THI CÔNG CỌC 103 9.2 CÁC ĐIỀU KIỆN KỸ THUẬT ĐỐI VỚI CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP 104 9.3 SỐ LIỆU VỀ CỌC 104 9.4 LỰA CHỌN MÁY ÉP CỌC – THIẾT BỊ PHỤ VỤ ÉP CỌC 105 9.4.1 Chọn máy ép cọc 105 9.4.2 Chọn cẩu phục vụ máy ép .106 9.4.3 Chọn máy phát điện, máy hàn để nối cọc .108 9.5 THI CÔNG ÉP CỌC 108 9.5.1 Giai đoạn chuẩn bị 109 9.5.2 Giai đoạn ép cọc thử .110 9.5.3 Giai đoạn ép cọc đại trà 110 9.5.4 An tồn lao động thi cơng cọc ép 112 9.6 TÍNH TỐN THỜI GIAN THI CÔNG, NHU CẦU NHÂN LỰC, CA MÁY CHO CÔNG TÁC ÉP CỌC 113 9.6.1 Thời gian thi công 113 9.6.2 nhu cầu nhân lực, ca máy cho công tác ép cọc .114 CHƯƠNG 10 THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG ĐÀO ĐẤT PHẦN NGẦM 116 10.1 BIỆN PHÁP THI CÔNG ĐÀO ĐẤT 116 10.1.1 Chọn biện pháp thi công .116 10.1.2 Chọn phương án đào đất .116 10.1.3 Tính khối lượng đất đào .117 10.2 TÍNH TỐN KHỐI LƯỢNG CƠNG TÁC ĐẮP ĐẤT HỐ MĨNG 119 10.3 LỰA CHỌN MAY DAO VA XE VẬN CHUYỂN DẤT 120 10.3.1 Chọn máy đào .120 10.3.2 Chọn xe phối hợp để chở đất đổ .121 10.3.3 Kiểm tra tổ hợp máy theo điều kiện suất 122 10.3.4 Thiết kế khoan đào .122 10.3.5 Chọn tổ thợ thi công đào thủ công 122 10.4 TỔ CHỨC Q TRÌNH THI CƠNG ĐÀO ĐẤT 123 10.4.1 Xác định cấu trình .123 10.4.2 Chia phân tuyến công tác 123 CHƯƠNG 11 THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG ĐÀI MÓNG .124 11.1 LỰA CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG CHO CƠNG TRÌNH .124 11.1.1 Lựa chọn loại ván khuôn sử dụng 124 11.1.2 Lựa chọn hệ cột chống,xà gồ 124 11.2 TÍNH TỐN VÁN KHN MĨNG M1 127 11.3 TỔ CHỨC CÔNG TÁC THI CÔNG BÊ TÔNG ĐÀI CỌC 129 11.3.1 Xác định cấu trình: 129 11.3.2 Tính tốn khối lượng cơng tác .130 11.3.3 Chia phân đoạn thi công .130 11.4 TÍNH NHỊP CÔNG TÁC CỦA DÂY CHUYỀN BỘ PHẬN 131 11.5 CÁC Q TRÌNH THI CƠNG NÀY ĐƯỢC TỔ CHỨC THEO PHƯƠNG PHÁP DÂY CHUYỀN 132 11.6 TÍNH THỜI GIAN THỰC HIỆN CÁC CÔNG TÁC KHÁC 135 11.6.1 Thi cơng lấp đất đợt đến cao trình đáy bê tơng lót giằng móng 135 11.6.2 Cơng tác bê tơng dầm móng 135 11.6.3 Cơng tác bê tơng lót sàn tầng hầm 135 11.6.4 Công tác thi công sàn tầng hầm 135 CHƯƠNG 12 THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG PHẦN THÂN .136 12.1 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN PHẦN THÂN 136 12.1.1 Xác định tải trọng tác dụng lên ván khuôn 136 12.2 TÍNH TỐN VÁN KHN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH .137 12.2.1 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn 138 12.2.2 Sơ đồ tính : 139 12.2.3 Kiểm tra khả chiu lực ván khuôn sàn, xà gồ 139 12.2.4 Tính tốn xà gồ lớp 141 12.2.5 Tính cột chống xà gồ 142 12.3 TÍNH TỐN VÁN KHN DẦM CHÍNH 143 12.3.1 Tính tốn ván khn đáy dầm 143 12.3.2 Tính tốn ván khn thành dầm 147 12.4 TÍNH TỐN VÁN KHN CỘT TẦNG ĐIỂN HÌNH .149 12.4.1 Tải trọng 149 12.4.2 Kiểm tra làm việc ván khuôn cột 149 12.4.3 Kiểm tra làm việc xà gồ dọc (kiểm tra khoảng cách gơng cột).150 12.5 TÍNH TỐN VÁN KHUÔN LÕI THANG MÁY 151 12.5.1 Tổ hợp cấu tạo ván khuôn 152 12.5.2 Tải trọng tác dụng : .152 12.5.3 Tính tốn giằng (bulơng xuyên) 155 12.6 TÍNH TỐN VÁN KHN CẦU THANG 155 12.6.1 Tính tốn ván khn thang .155 12.6.2 Tính tốn ván khn, cột chống dầm chiếu nghỉ (200x300) 158 12.7 TÍNH TỐN HỆ CONSLE ĐỠ DÀN GIÁO THI CƠNG 160 12.7.1 Tính tốn xà gồ đỡ dàn giáo 160 12.7.2 Tĩnh tải: .160 12.7.3 Hoạt tải: 161 12.7.4 Tính consle đỡ xà gồ 162 12.7.5 Xác định tải trọng 162 12.7.6 Xác định nội lực 162 12.7.7 Kiểm tra khoảng cách xà gồ 162 TÀI LIỆU THAM KHẢO 164 M max qtt l 19, 43.602 = = = = 270(daN / cm2 )  [R] = 180(daN / cm2 ) Wx 8.Wx 8.32, Vậy khoảng cách sườn dọc : l=60cm không thỏa mãn Ván làm việc dầm liên tục Hình 12-12: sơ đồ làm việc ván khn cột dầm liên tục Kiểm tra a) Theo điều kiện cường độ qtt l  max = Mmax /W = 10.W  [ ] = R = 180 daN/ cm2 Thay M W công thức biến đổi ta được: M max qtt l 19, 43.302 = = = 54(daN / cm2 )  [R] = 180(daN / cm2 ) b)  = Wx 10.Wx 10.32, c) Theo điều kiện độ võng tc q l Độ võng xà gồ tính theo công thức: fmax = 128 E.J f max qtc l 10,50.304 l 30 = = = 0,0041  [f ] = = = 0,075 128 E.J x 128 55000.29,16 400 400 Vậy khoảng cách sườn dọc : l=30cm thỏa mãn 12.4.3 Kiểm tra làm việc xà gồ dọc (kiểm tra khoảng cách gông cột) Sườn dọc làm việc dầm liên tục chịu tải trọng từ ván sàn truyền qua dạng tải phân bố kê lên gối kê gông cột Tải trọng tác dụng theo bề rộng miền chịu tải sườn dọc : 30 cm qtt = q’tt kG/ m = 3237.0,3 = 971 daN /m qtc = q’tc kG/ m =1750 0,3 = 525 daN /m SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 150 l l l l l l l l Hình 12-13: sơ đồ tính sườn đứng a) Kiểm tra điều kiện cường độ sườn dọc:  max = Mmax /W = qtt l 10.W  [ ] = R = 2250 daN/ cm2 Thay M W công thức biến đổi ta được: l1  2250.ttw.10 = 2250.5,9.10 = 117 cm qxg 9, 71 Trong đó: W : momen kháng uốn thép hộp : 5,9 cm3  Khoảng cách gông cột l1=90 cm b) Kiểm tra độ võng sườn dọc: Tải trọng dùng để tính toán độ võng tải trọng tiêu chuẩn tc q l Độ võng xà gồ tính theo cơng thức: fmax = 128 E.J Trong đó: E: môdun đàn hồi thép : E = 2,1x106 daN/ cm2 J: mơmen qn tính thép hộp: J= 14,77 cm4 f max  f  q tc l  f     = 128 E.I l  l  400 l  128.E.J 128.2,1.106.14,77 =3 = 123(cm)  l2  400 q tc 400 5, 25 Vậy khoảng cách gông cột : 0,9m thỏa mãn 12.5 Tính tốn ván khn lõi thang máy Gồm hai mảng ván khuôn, hệ thống sườn ngang, sườn đứng chịu lực, hệ thống chống để giữ ổn định Ngồi cịn có bulơng xun qua tường đóng vai trị hệ kết cấu đỡ sườn ngang Chính bulông chịu tải trọng ngang vữa bê SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 151 tơng ướt hoạt tải Ngồi cịn đóng vai trị cữ để đảm bảo chiều dày tường 12.5.1 Tổ hợp cấu tạo ván khn Kích thước hình học lõi thang máy: 1800 200 1800 800 200 800 200 2200 200 4200 Hình 12-14: Kích thước hình học lõi thang máy Chọn chiều cao đợt đổ bê tông tầng, mạch ngừng bê tông cách mép sàn 5cm Chiều cao đổ bêtơng tầng điển hình H= 3,6 - 0,13- 0,05= 3,42m 12.5.2 Tải trọng tác dụng : - Áp lực ngang sinh trình đổ bê tông: P2 = bt.R = 2500 x 0,75 = 1875 daN/m2 - Tải trọng chấn động đổ bê tông máy bơm gây ra: P3= 400 daN/m2 Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn là: Ptc = P1= 1875 daN/m2 Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên ván khuôn là: Ptt= 1,2xP1+ 1,3.max( P2,P3) = 1,2x1875+ 1,3x1875= 4687,5 daN/m2 Tải trọng tác dụng vào khuôn theo chiều dọc (b) Ptc = qtc.b Ptt = qtt.b a) Kiểm tra làm việc ván khuôn thang máy - Cắt dải theo phương ngang ,dải chịu lực tập trung kê lên gối kê sườn đứng, nhiên chưa biết số lượng sườn nên ta giả thiết ván làm việc dầm đơn giản ❖ Theo điều kiện cường độ q tt l  max = Mmax /W = 8.W  [ ] = R = 180 daN/ cm2 Thay M W công thức biến đổi ta được: SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 152 180.30.1,82.10 = 45 cm l1  180.W.10 = tt qxg 6.14, 06 b.h2 Trong đó: W : momen kháng uốn: cm3  Khoảng cách gối (sườn đứng ) l1=40 cm ❖ Theo điều kiện độ võng tc q l Độ võng xà gồ tính theo cơng thức: fmax = 128 E.J Trong đó: E: mơdun đàn hồi: E = 55000 daN/ cm2 b.h3 J: mơmen qn tính: J= cm 12 f max  f  q tc l  f      = 128 E.I l  l  400 l   l2  128.tcE.J = 128.55000.80.1,8 = 113(cm) 400 q 400 5, 62 Vậy khoảng cách sườn dọc : l= (l1,l2)= 40cm thỏa mãn b) Kiểm tra làm việc xà gồ dọc Sườn dọc làm việc dầm liên tục chịu tải trọng từ ván sàn truyền qua dạng tải phân bố kê lên gối kê gông Tải trọng tác dụng theo bề rộng miền chịu tải sườn dọc : 40 cm qtt = q’tt kG/ m = 4687,5.0,4 = 1875 daN /m qtc = q’tc kG/ m =1875 0,4 = 750 daN /m ❖ Kiểm tra điều kiện cường độ sườn dọc: qtt l  max = Mmax /W = 10.W  [ ] = R = 2250 daN/ cm2 Thay M W công thức biến đổi ta được: l1  2250.ttW 10 = 2250.5,9.10 = 102 cm qxg 18, 75 Trong đó: W : momen kháng uốn thép hộp : 5,9cm3  Khoảng cách gông l1=90 cm, SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 153 ❖ Kiểm tra độ võng sườn dọc Tải trọng dùng để tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn tc q l Độ võng xà gồ tính theo cơng thức: fmax = 128 E.J Trong đó: E: mơdun đàn hồi thép : E = 2,1x106 daN/ cm2 J: mơmen qn tính thép hộp : J= 14,77 cm4 f max  f  q tc l  f      = 128 E.I l  l  400 l   l2  128.tcE.J = 128.2,1.10 14, 77 = 109(cm) 400 q 400 7,50 Vậy khoảng cách gông : 90cm thỏa mãn c) Kiểm tra làm việc sườn ngang tính khoảng cách bu lông liên kết Tải trọng tác dụng lên sườn ngang sườn dọc truyền vào coi gần tải trọng phân bố suốt chiều dài ptc = Ptc.l= 1875× 0,9 = 1688 daN/m ptt = Ptt.l = 4687,5×0,9 =4219daN/m ❖ Sơ đồ tính Coi sườn ngang dầm liên tục kê lên gối tựa bulông xuyên ❖ Kiểm tra điều kiện cường độ sườn ngang Chọn khoảng cách bu long xuyên 0,9m  max = Mmax /W = q tt l 10.W  n.R = 2250 daN/ cm2 42,19  902  =2205 daN/ cm2  R = 2250 daN/ cm2 10 15,5 Trong : R = 2250 daN/ cm2 – cường độ cho phép thép hộp W : momen kháng uốn thép hộp xà gồ 2: 15,5 cm3 Vậy sườn ngang đảm bảo điều kiện cường độ ❖ Kiểm tra điều kiện độ võng xà gồ lớp 2: Tải trọng dùng để tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 154 Độ võng xà gồ lớp tính theo cơng thức: fmax = l q tc l  f = 400 128.E.J Trong đó: E: mơdun đàn hồi thép hộp : E = 2,1x106 daN/ cm2 J: mơmen qn tính thép hộp : J= 77,7 cm4 f =  l độ võng cho phép kết cấu lộ thiên 400 16,88  9004 = 0,053 cm   f  = l = 0.225cm 128  2,1106  77,7 400 Vậy sườn ngang đảm bảo điều kiện độ võng 12.5.3 Tính tốn giằng (bulơng xun) Tải trọng tác dụng lên bulông: Ntc = ptc.1 = 1688x 0,9= 1519 daN Cường độ tính tốn bulơng giằng R=2250 daN/cm2 Ta có diện tích tiết diện ngang bulông là: F= N 1519 = = 0,68 (cm ) 2250 2520 Ta chọn bulơng 10 có A= 0.78 cm2 thoả mãn yêu cầu chịu lực 12.6 Tính tốn ván khn cầu thang 12.6.1 Tính tốn ván khn thang a) Tải trọng Tĩnh tải Tải trọng bê tông cốt thép tác dụng lên ván: q1 = xH = 2600x0,10 = 260 (daN/m2) Tải trọng thân ván khuôn sàn: q2 = 600.0,018 = 10,8 (daN/m2) Trong : Khối lượng riêng ván khn phủ Film : 600 daN/m2 Hoạt tải Người thiết bị thi công :q3= 250 kG /m2 Hoạt tải chấn động đổ bê tông sàn máy bơm :q4 = 400 kG /m2 Hoạt tải đầm rung : q5 = 200 kG /m2 Tải trọng tiêu chuẩn: q’tc= ( q1 +q2+q3).cosα= (260 + 10,8 +250).0,86 = 450 daN /m2 Tải trọng tính tốn : q’tt = [q1.n1 +q2.n2+q3.n3 + n.max (q4,q5)].cosα = [260.1,2 +10,8.1,1 + 250.1,3 +400.1,3].0,86 =1005 daN /m2 SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Tồn 155 Cắt dải có bề rộng b (cm) theo phương cạnh dài, xem dài làm việc dầm liên tục chịu tải phân bố bê tông cốt thép hoạt tải thi công Tải trọng tác dụng vào ván khuôn theo chiều rộng (1,2 m) là: qtt = 1,2.q’tt daN/ m = 1206 daN /m qtc = 1,2.q’tc daN/ m = 540 daN /m b) Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp Sơ đồ tính Hình 12-15: Sơ đồ tính khoản cách xà gồ lớp  max = Mmax /W = q tt l 10.W  [ ] = R = 180 daN/ cm2 Trong : [ ] = 180 daN/ cm2 - ứng suất cho phép ván ép phủ Film Thay M W công thức biến đổi ta được: l1  R.w.10 180.102.1,82.10 = = 89,8(cm) qtt 6.12, 06 Trong đó: R: cường độ ván phủ Film R=180daN/cm2 W: mômen kháng uốn ván  Chọn khoảng cách gối ( khoảng cách xà gồ) l1=80 cm Tải trọng dùng để tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn q tc l Độ võng ván khn tính theo cơng thức: fmax = 128.E.J  f = l 400 Trong đó: E: mơdun đàn hồi ván gỗ (E = 55000 daN/ cm2) J: mơmen qn tính ván khn (J = b.h3/12 cm4) f = l 400 độ võng cho phép kết cấu lộ thiên l2 = 128.E.J 128.55000.102.1,83 = = 54(cm) 400.q tc 12.400.5, 40  Chọn khoảng cách gối ( khoảng cách xà gồ) l2=50 cm Khoảng xà gồ lớp : l =min (l1,l2) = min(80,50) =50 cm SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 156 c) Kiểm tra làm việc xà gồ lớp Xà gồ lớp làm việc dầm liên tục kê lên gối kê xà gồ lớp 2, chịu tải phân bố từ ván sàn miền chịu tải Tải trọng tác dụng lên xà gồ: qxgtt = qtt b = 1206.0,5 = 603 daN/m qxgtc = qtc b = 540.0,5= 270 daN/m Kiểm tra điều kiện cường độ xà gồ:  max  [ ] Các xà gồ làm việc dầm liên tục gối tựa cột chống  max = Mmax /W = q tt l 10.W  [ ] = R = 2250 daN/ cm2 Thay M W công thức biến đổi ta được: l1  2250.w.10 = tt qxg 2250.5,9.10 = 143(cm) 6, 03 W : momen kháng uốn thép hộp : 5,9 cm3  Chọn khoảng cách gối ( khoảng cách xà gồ lớp 2) l1=100 cm Kiểm tra độ võng xà gồ: Tải trọng dùng để tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn tc q l Độ võng xà gồ tính theo cơng thức: fmax = 128 E.J E: môdun đàn hồi thép : E = 2,1x106 daN/ cm2 J: mơmen qn tính thép hộp : J= 14,77 cm4 f max  f  q tc l  f    128 E.I l l l   l2    = 400 128.E.J 128.2,1.106.14, 77 = = 154,3(cm) 400.qtc 400.2, Vậy chọn khoảng xà gồ lớp 100 cm d) Tính tốn xà gồ lớp thang Xà gồ lớp làm việc dầm liên tục kê lên gối kê cột chống, tạm xem chịu tải phân bố từ ván sàn miền chịu tải Bề rộng thang 1,2 m nên chọn chống cột chống, kiểm tra làm việc xà gồ lớp Tải trọng tác dụng lên xà gồ: qxgtt = qtt b = 1206.0,6 = 723,6 daN/m qxgtc = qtc b = 540.0,6= 324 daN/m SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 157 Kiểm tra điều kiện cường độ xà gồ:  max  [ ] Các xà gồ làm việc dầm liên tục gối tựa cột chống qtt l  max = Mmax /W = 10.W  maz  [ ] = 2250 daN/ cm2 7, 23.1002 = = 1531,8daN / cm2    = 2250daN / cm 10.5,9  Thỏa mãn Kiểm tra độ võng xà gồ: Tải trọng dùng để tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn tc q l Độ võng xà gồ tính theo cơng thức: fmax = 128 E.J E: môdun đàn hồi thép : E = 2,1x106 daN/ cm2 J: mômen quán tính thép hộp : J= 77,7 cm4 f max 3, 24.1003 f = = 0, 0008   l 128 2,1.10 14, 77 l     =  400  = 0, 25(cm) Vậy khoảng cách chọn thỏa mãn 12.6.2 Tính tốn ván khuôn, cột chống dầm chiếu nghỉ (200x300) a) Tính tốn ván khn đáy dầm : Với chiều dài đáy dầm L = 2600 (mm) bố trí ván khuôn 2500x200x18(mm) ván khuôn 100x200x18(mm) • Tải trọng: Tĩnh tải:Tải trọng thân kết cấu ( bê tông cốt thép ) q1 = γ.h= 0,3.2600 =780 (daN/m2) Tải trọng thân ván khn sàn: q2 = 600.0,018 = 10,8 (daN/m2) Trong : Khối lượng riêng ván khuôn phủ Film : 600 daN/m2 Hoạt tải : Người thiết bị thi công : q3= 250 daN /m2 Hoạt tải chấn động đổ bê tông sàn máy bơm : q4 = 400 daN /m2 Hoạt tải đầm rung : q5 = 200 daN /m2 + Tải trọng tiêu chuẩn:q’tc= ( q1 +q2+q3)= (780 + 10,8 +250) = 1040,8 daN /m2 + Tải trọng tính tốn : q’tt = q1.n1 +q2.n2+q3.n3 + n.max (q4,q5) = 780.1,2 +10,8.1,1 + 250.1,3 +400.1,3 = 1792,9 daN /m2 SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 158 b) Kiểm tra làm việc ván đáy dầm Tải trọng tác dụng vào ván khuôn theo chiều rộng (0,2 m) là: qtt = q’tt daN/ m = 1792,9.0,2 =358,58 daN /m qtc = q’tc daN/ m = 1040,8 0,2 = 208,2 daN /m Hình 12-16: Sơ đồ tính ván khn đáy dầm Theo điều kiện bền: = M max qtt l 3,586.202 = = = 3,32(daN / cm2 )  [R] = 180(daN / cm2 ) Wx 8.Wx 8.54, Với [R]=180(daN/cm2) cường độ cho phép ván khuôn Theo điều kiện độ võng: f max = qtc l 2,08.204 l 20 = = 0,0016  [f ] = = 384 E.J x 384 55000.48,6 400 400 Với E = 55000(daN/cm2) modun đàn hồi gỗ  Vậy bố trí xương dọc với khoảng cách l=20(cm) đảm bảo khả chịu lực độ võng ván khuôn c) Kiểm tra làm việc xà gồ lớp đáy dầm Chọn xà gồ lớp thép hộp 40x40x2(mm) có thơng số: qxd=14,17/6 = 2,36(daN/m) (trọng lượng đơn vị chiều dài xà gồ) 4.43 − 3,6.3,63 = 7,34 (cm4) Jx = Jy = 12 Wx = Wy = J = 2.7, 34 = 3, 67 (cm3) h Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xương dọc: Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-xd = q1.bdc/2 + q2.( bdc/2 + hdc – hs) + qxd = 1560.0,15 + 10,8.0,6 +4,9.2,36 = 252,04(daN/m) Tải trọng tính toán: SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 159 qtt-xd = [q1.n1 +q3.n3+max(q4;q5).n4].bdc+ q2.n2.( bdc +hdc – hs) +1.qxn.nxn = [1560.1,2+250.1,3+max(400;200).1,3].0,15+10,8.1,2.0,6+4.2,36.1,2] = 426,65 (daN/m) Theo điều kiện bền: = M max qtt − xd lxn =  [R]thep Wx 8.Wx  lxn  10.Wx [R]thep qtt − xd = 10.3, 67.2250 = 134 (cm) 4, 266 Với [R]=2100(daN/cm2) cường độ cho phép thép Theo điều kiện độ võng: f max = l qtc − xg lxn  [f ] = xn 128 E.J x 400  lxn  128.E.J x 128.2,1.106.7, 34 =3 = 125(cm) 400.qtc− xd 400.2,52 Với E = 2,1.106(daN/cm2) modun đàn hồi thép  Khoảng cách gối (xà gồ lớp ) l1=100 cm thỏa mãn điều kiện cường độ 12.7 Tính tốn hệ consle đỡ dàn giáo thi cơng Hệ dàn giáo thi công gồm giáo thi công đặt lên xà gồ, xà gồ đỡ consle thép hình, consle neo vào sàn thép neo đặt sẵn đổ bê tông sàn dầm Cứ theo chiều cao tầng nhà đặt thép hình để đỡ hệ giáo thi công, dầm biên đổ bê tông phải đặt râu thép 6 dài 1m trùng với vị trí đặt dàn giáo để neo giữ dàn giáo tránh dàn giáo đỗ ngồi 12.7.1 Tính tốn xà gồ đỡ dàn giáo Hệ dàn giáo tính cho tầng điển hình xem vẽ TC05 -Sơ đồ tính (hình 6.16) Vì hệ giáo thi cơng bao quanh cơng trình khơng liên tục, hệ giáo tách riêng thành khối nên sơ đồ tính xà gồ xem dầm đơn giản, nhịp l=4m, chịu tải trọng tập trung từ chân giáo Xác định tải trọng tác dụng lên xà gồ Hệ giáo đỡ tầng điển hình gồm tầng giáo, đợt giáo gồm khung giáo trọng lượng 12.5 kg= 12.5 daN Tầng giáo có sàn thao tác kích thước 1600×345, trọng lượng ỗi sàn thao tác 11kg= 11 daN 12.7.2 Tĩnh tải: Trọng lượng thân giáo: pbt= n×gk x N= 1.1×12.5×6×3= 247.5 daN Trọng lượng sàn thao tác: SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Tồn 160 ps= n×gs× N= 1.1×11x3×3= 109 daN Tĩnh tải tập trung chân giáo tác dụng lên xà gồ: 1530 Ptt=(247.5+ 109)/8= 55 daN P P 400 1200 P 1600 P 1200 P 400 P 1200 4000 Hình 12-17: Sơ đồ tính xà gồ đỡ dàn giáo 12.7.3 Hoạt tải: Hoạt tải người thiết bị thi công lấy ptc= 250(kg/m2) Hoạt tải tập trung chân giáo: Pht= n×ptc×Ss/8= 1.2×250×5/8=187.5 daN Trong đó: Ss= 3×3×1.6×0.345=5 m2 Tải trọng tính tốn: P= 55+ 187.5= 242.5 daN Trọng lượng xà gồ lấy g=4 daN/m -Xác định nội lực Phản lực gối tựa lực tập trung: R= 2P= 2×242.5= 485 daN Moment lớn nhịp: MmaxP= 485×2- 242.5( 2.4+ 0.80)= 194 daN.m= 19400 daN.cm Mg= g.l2/8= 4×42/8= kg.m= 800 daN.cm  Mmax= 19400+ 800=20200 daN.cm - Tính tốn tiết diện xà gồ Theo điều kiện cường độ: max = M max  R = 2250 daN/ cm W  Wyc = M max 20200 = = 9.6 cm3 R 2100 SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 161 Với R = 2250 daN/cm2: Cường độ tính tốn thép Chọn thép hộp 60×80×2 có F= 5.4cm2, g= 4.24 daN/m, W= 12.78 cm3>Wyc= 9.6cm3 Vậy chọn xà gồ thép hộp 60×80×2 12.7.4 Tính consle đỡ xà gồ a) Sơ đồ tính Xem dầm consle dầm đầu thừa chịu tải trọng tập trung truyền từ xà gồ đỡ dàn giáo thi cơng Hình 12-18: Sơ đồ tính consle 12.7.5 Xác định tải trọng Tải trọng từ xà gồ đỡ hệ giáo thi cơng: P=2P+0.5×g×l= 1135+0.5×4.24×4.8= 1145,2(daN) Trọng lượng thân xà gồ thép lấy: g= 11.5 daN/m 12.7.6 Xác định nội lực Sử dụng phần mềm SAP2000 để giải nội lực ta được.Với giá trị: Hình 12-19: Biểu đồ momen (kN.m) Hình 12-20: Phản lực gối tựa (kN) 12.7.7 Kiểm tra khoảng cách xà gồ Theo điều kiện cường độ: Mmax= -1934 daN.m= -193400 daN.cm  max  nR  M max  nR Với Mmax = 1304daN.m W Vì Thanh I12 thép CT3 nên R = 2250 (daN/cm2) SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 162 M max 193400 = = 2248  2250 (daN/cm2) W 86 Thoả mãn điều kiện bền Vậy ta chọn khoảng cách bu lông neo 0.75 m thỏa mãn điều kiện cần thiết Chọn thép chữ I12 có F= 14.7cm2, g= 11.5 daN/m, W= 58.4 cm3>Wyc= 53.3cm3 Vậy chọn xà gồ thép cán I12 - Tính thép neo xà gồ vào sàn: 20 100 130 80 100 80 100 Hình 12-21: Sơ đồ tính consle - Thép neo chờ sẵn sàn: Lực nhổ gây thép néo N= RB= 1507 daN Thép neo chọn thép CII, diện tích cốt thép: As = N 1507 = = 0.27(cm2 ) = 27(mm2 ) 2R s  2800 Rs= 280Mpa= 2800 daN/cm2: cường độ tính tốn thép CII  Chọn thép 12 có as=79mm2 SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 163 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] [2] [3] [4] Bộ Xây dựng, TCVN 2737:1995 "Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế", Hà Nội: NXB Xây dựng, 1995 Bộ Xây dựng, TCVN 5574:2012 "Kết cấu Bê tông Bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế", Hà Nội: NXB Xây dựng, 2012 Bộ Xây dựng, TCXD 229:1999 "Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995", Hà Nội: NXB Xây dựng, 1999 Bộ Xây dựng, TCXD 198:1997 "Nhà cao tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối", Hà Nội: NXB Xây dựng, 1997 [5] GS, TSKH Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng, Hà Nội: NXB Khoa học kỹ thuật, 2006 [6] Bộ Xây dựng, TCXD 205:1998 "Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế", Hà Nội: NXB Xây dựng, 1998 [7] Bộ Xây dựng, TCVN 9394:2012 "Đóng ép cọc - Thi cơng nghiệm thu", Hà Nội: NXB Xây dựng, 2012 [8] Bộ Xây dựng, TCVN 4447:2012 "Công tác đất - Thi công nghiệm thu", Hà Nội: NXB Xây dựng, 2012 [9] Bộ Xây dựng, TCVN 4453:1995 "Kết cấu bê tông bê tông cốt thép tồn khối Quy phạm thi cơng nghiệm thu", Hà Nội: NXB Xây dựng, 1995 [10] GS, TS Nguyễn Đình Cống, Sàn sườn bê tơng tồn khối, Hà Nội: NXB Xây dựng, 2008 [11] Nguyễn Tiến Thụ, Sổ tay chọn máy thi công xây dựng, Hà Nội: NXB Xây dựng, 2010 [12] PGS, TS Vũ Mạnh Hùng, Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình, Hà Nội: NXB Xây dựng, 1999 [13] TS Lê Khánh Toàn; ThS Phan Quang Vinh; ThS Đinh Ngọc Hiếu, Giáo trình Kỹ thuật thi công xây dựng, Hà Nội: NXB Xây dựng, 2017 [14] Bộ Xây dựng, Định mức dự toán xây dựng cơng trình phần xây dựng (1776), Hà Nội: NXB Xây dựng, 2007 SVTH: Trần Ngọc Anh Tuấn GVHD: T.S Lê Khánh Toàn 164 ... tài: Chung cư TÂN THỊNH Sinh viên thực hiện: TRẦN NGỌC ANH TUẤN Số thẻ sinh viên: 110140223 Lớp: 14X1C Chung cư TÂN THỊNH có vị trí nằm đường Nam Kỳ Khởi Nghĩa, Quận Ngũ Hành Sơn, TP Đà Nẵng. .. SVTH : Trần Ngọc Anh Tuấn Chung cư Tân Thịnh – Tp Đà Nẵng CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.1.1 Giới thiệu chung Nằm vị trí trọng điểm, Đà Nẵng trung tâm kinh tế văn... kiến trúc đa chức Làm phong phú thêm mặt thị Từ việc dự án xây dựng chung cư cao tầng đời 1.1.2 Vị trí xây dựng Thành phố Đà Nẵng nằm 15055' đến 16o14' vĩ Bắc, 107o18' đến 108o20' kinh Đông, Bắc