Đồ án thiết kế hệ dẫn động cơ khí hộp giảm tốc trục vít bánh vít

Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA CƠ KHÍ BỘ MƠN THIẾT KẾ MÁY ĐỒ ÁN MƠN HỌC:CHI TIẾT MÁY Sinh viên thực hiện:TRẦN VĂN ĐOÀN MSSV:52130332 LÊ THÀNH ĐẠT MSSV :52130334 Ngành đào tạo:Công nghệ kỹ thuật ô tô Giáo viên hướng dẫn:PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc Ngày hoàn thành: Ngày bảo vệ: ĐỀ TÀI Đề số 16: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN CƠ KHÍ HỆ THỐNG BĂNG TẢI F v Hệ thống dẫn động thùng trộn gồm: 1- Động điện; 2- Khớp nối ; 3- Hộp giảm Trục vít bánh vít cấp; xích; 5- băng tải 4- Bộ truyền Số liệu thiết kế: Lực vòng định mức tang, P=10 (KN) : Vận tốc vòng băng tải, v =0,8 (m/s): Thời gian phục vụ, L(năm)=15 ×250 ngày × ca ×3 : Tính chất tải trọng : tĩnh YÊU CẦU 01 thuyết minh, 01 vẽ lắp A0; 01 vẽ chi tiết SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần NỘI DUNG THUYẾT MINH Xác định công suất động phân bố tỉ số truyền cho hệ thống truyền động Tính tốn thiết kế chi tiết máy: a Tính tốn truyền hở (xích) b Tính truyền hộp giảm tốc (trục vít – bánh vít cấp) c Vẽ sơ đồ lực tác dụng lên truyền tính giá trị lực d Tính tốn thiết kế trục then e Chọn ổ lăn nối trục f Chọn thân máy, bu lông chi tiết phụ khác Chọn dung sai lắp ghép Tài liệu tham khảo MỤC LỤC Trang MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU PHẦN 1: XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.1 Chọn động 1.2 Phân bố tỷ số truyền 1.3 Bảng đặc tính PHẦN 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT MÁY 2.1 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH ỐNG CON LĂN 2.1.1 Xác định thơng số xích truyền 10 2.1.2 Tính kiểm nghiệm xích độ bền 11 SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần 2.1.3 Đường kính đĩa xích 11 2.1.4 Xác định lực tác dụng lên trục 12 2.2 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG 12 2.2.1 Cấp chậm:bánh trụ nghiêng 12 2.2.1.1 Chọn vật liệu 12 2.2.1.2 Xác định hệ số tuổi thọ 13 2.2.1.3 Giới hạn mỏi tiếp xúc giới hạn mỏi uốn 14 2.2.1.4 Ứng suất cho phép 14 2.2.1.5 Chọn hệ số 15 2.2.1.6 Xác định sơ khoảng cách trục 15 2.2.1.7 Modun răng, góc nghiêng răng, tỉ số truyền 15 2.2.1.8 Các thông số hình học chủ yếu truyền bánh 16 2.2.1.9 Giá trị lực tác dụng lên truyền 16 2.2.1.10 Chọn cấp xác theo vận tốc vòng bánh 17 2.2.1.11 Chọn hệ số tải trọng động 17 2.2.1.12 Kiểm nghiệm độ bền 18 2.2.1.13 Các thông số kích thước truyền bánh nghiêng 19 2.2.2 Cấp nhanh: bánh trụ nghiêng 20 2.2.2.1 Chọn vật liệu 21 2.2.2.2 Xác định hệ số tuổi thọ 21 2.2.2.3 Giới hạn mỏi tiếp xúc giới hạn mỏi uốn 21 2.2.2.4 Ứng suất cho phép 22 2.2.2.5 Chọn hệ số 22 2.2.2.6 Xác định sơ khoảng cách trục 23 2.2.2.7 Modun răng, góc nghiêng răng, tỉ số truyền 23 2.2.2.8 Các thơng số hình học chủ yếu truyền bánh 24 2.2.2.9 Giá trị lực tác dụng lên truyền 34 2.2.2.10 Chọn cấp xác theo vận tốc vòng bánh 24 2.2.2.11 Chọn hệ số tải trọng động 24 2.2.2.12 Kiểm nghiệm độ bền 25 SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần 2.2.2.13 Các thơng số kích thước truyền bánh nghiêng 26 2.3 THIẾT KẾ TRỤC – CHỌN THEN 26 2.3.1 Chọn vật liệu chế tạo trục 26 2.3.2 Xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực 27 2.3.3 Xác định lực tác dụng lên trục 27 2.3.4 Chọn then kiểm nghiệm then 36 2.3.5 Kiểm nghiệm trục 37 2.4 TÍNH TỐN Ổ LĂN – NỐI TRỤC 38 2.4.1 Tính chọn nối trục đàn hồi 38 2.4.2 Tính chọn ổ lăn 39 PHẦN 3: CHỌN THÂN MÁY, BULONG VÀ CÁC CHI TIẾT PHỤ 46 Xác định kích thước vỏ hộp 46 Các chi tiết phụ khác 47 Chọn Bulong 50 Dung sai lắp ghép 54 TÀI LIỆU THAM KHẢO 55 LỜI NÓI ĐẦU Thiết kế phát triển hệ thống truyền động vấn đề cốt lõi khí Mặt khác, cơng nghiệp phát triển khơng thể thiếu khí đại Vì vậy, việc thiết kế cải tiến hệ thống truyền động công việc quan trọng cơng đại hố đất nước Hiểu biết, nắm vững vận dụng tốt lý thuyết vào thiết kế hệ thống truyền động yêu cầu cần thiết sinh viên, kỹ sư khí Trong sống ta bắt gặp hệ thống truyền động khắp nơi, nói đóng vai trò quan trọng sống sản xuất Đối với hệ thống truyền động thường gặp hộp giảm tốc phận khơng thể thiếu SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần Đồ án thiết kế hệ thống truyền động khí giúp ta tìm hiểu thiết kế hộp giảm tốc, qua ta củng cố lại kiến thức học môn học Cơ kỹ thuật, Chi tiết máy, Vẽ kỹ thuật ; giúp sinh viên có nhìn tổng quan việc thiết kế khí.Hộp giảm tốc phận điển hình mà cơng việc thiết kế giúp làm quen với chi tiết bánh răng, ổ lăn,…Thêm vào đó, q trình thực sinh viên bổ sung hồn thiện kỹ vẽ Cơ khí, điều cần thiết với sinh viên khí Em chân thành cảm ơn thầy TRẦN NGỌC NHUẦN, giúp đỡ em nhiều trình thực đồ án Với kiến thức hạn hẹp, thiếu sót điều khơng thể tránh khỏi, em mong nhận ý kiến từ thầy bạn Sinh viên thực Thân Trọng Khánh Đạt Phần 1: XÁC ĐỊNH CÁC THƠNG SỐ CHÍNH 1.1 CHỌN ĐỘNG CƠ: 1.1.1 Tính cơng suất làm việc: Vì tải trọng không thay đổi nên  Nev= SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần 1.1.2 Công suất động (Ndc) ηt : hiệu suất chung truyền động Ndc = Ta có: ηt = η1 η3 η4 η5  Với: : hiệu suất khớp nối : hiệu suất cặp ổ lăn : hiệu suất cặp bánh vít : hiệu suất truyền xích : hiệu suất băng tải Tra bảng: trang 23 nhà xuất giáo dục  ηt=1 0,993 0,70 0,93 0,96 =0.61 Ndc = 1.1.3 = 13,11 (kW) Tốc độ quay 1.1.3.1 Tốc độ quay làm việc động ( nev ) tốc độ quay trục tang nlv =  nlv = = 51 (vòng/phút) 1.1.3.2 Tốc độ quay động nđc nđc = i nlv đó: i tỉ số truyền chung theo bảng SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần i=ix.ih =(2 5) (7 40) = 14 200 ta ix = his = 40 nsb = nlv i = (14 200) (51) = 714 12240 Tra bảng điều kiện Mđm Nđc  Chọn động điện DK 63-4 Các thông số động sau: Vận tốc Kiểu Công động suất(kN) DK63-4 14 quay GD2 Cos (kgm2) V/phút 1460 0.88 1.4 2.3 0.75 1.1.4) Kiểm tra động điện a) Kiểm tra thời gian khởi động tkd = = (3 Mm : mômem mở máy động Mđm: mômem định mức Mm = Bm Mđm = Bm Bm : hệ số mở mômem mở máy Bm =  Mm = 1,4 Nđm = A= (Nm) = = 91575 = (Nm) = 70,07 SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang Đồ án Chi Tiết Máy B= Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần = 25 Pmax : lực căng lớn dây cáp V : vận tốc kéo tang m/s n : tốc độ quay động V/phút η : hiêuk suất truyền động hệ thống GD2 : Vậy mômem bánh đà 3,11  (s)  thỏa mãn điều kiện b) Kiểm tra mở máy ( ) với Mc mômem ban đầu: Mc = Mt + Md Mt = Pmax = = 1500 Nm = = 13985,38 (Nm) Mc = 1500 + 13985,3 = 15485,38  Nm Mc : thỏa mãn vật máy chọn phù hợp 1.2 PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN: 1.2.1 Tỷ số truyền chung hệ dẫn động: mà i = ix ih SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT chọn tỉ số truyền xích ix = GVHD: Trần Ngọc Nhuần chọn ix = mà i = ix itv-bv = 28,6  itv-bv = = 14,3 1.2.2 Tốc độ quay trục 1.2.3 Công suất truyền trục *Mômem trục 1279233,36 (N.mm) Bảng thông số động lực học hệ hệ truyền dẫn Trục Trục I Trục II SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trục III Trục IV Trang Đồ án Chi Tiết Máy i Đề số 16 – 52KTOT 14,3 GVHD: Trần Ngọc Nhuần N(kN) 13,11 12,98 8,99 7,95 N(V/ph) 1460 1460 118,69 59,35 85753,77 84896,23 723411,59 1279233,36 Mx PHẦN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐỘNG SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 10 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần Kiểm nghiệm hệ số an tồn Trong hệ số an tồn xét riêng ứng suất uônd ứng suất xoắn Ta có Trong giới hạn mỏi uốn, mỏi xoắn chu kỳ đối xứng đường kính 7-10 , tính gần theo cơng thức biên độ ứng suất uốn ứng suất xoắn tiết diện trục: ứng suất uốn xoắn trung bình ứng suất coi thay dổi theo chu kỳ đối xứng + a = max = M/W = 331682,86/2000π=52,79 W:momen cản uốn W = πd3/32 =π.403/32 =2000π Ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động(trục quay chiều) m = a = 0,5 max = 0,5 T/Wo =,0,5.84896,23/4000π = 3,38 Wo lực momen xoắn theo tiết diện trục ,  hệ số xét đến ảnh hưởng ứng suất tính đến độ bền mỏi  = 0,10 ,  = 0,05 k , k hệ số đến ảnh hưởng kích thước tiết diện trục đến độ bền mỏi tra bảng 59,60,61,62 ta k = 1,75; k = 1,6   ,   - hệ số ảnh hưởng kích thước tiết diện trục tra bảng 57 ta có   = 0,73;   = 0,85;  s   s  270  2,48 1.75 52,79  0,1.0 0.85 150 1,6 3,38  0,05.3,38 0,73  19,79 SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 26 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần  s = s s / s2  s2  19,79.2.48/ 19,792  2,482 = 2,46 > [ s]=1,5÷2 [s] hệ số an tồn cho phép Kết luận:vậy lấy đường kính trục d=40 mm 2.Tính trục raTrục II: TrụcII Fry RY1 Frx Pr2 PX2 RX20 P2 PY21 Pa2  Phân tích phản lực gối đỡ: - Moment uốn quanh trục X lực dọc trục Fa2 gây mặt cắt 21: + MX = pa2.d2/2=365085,05 - Lực truyền xích (phương chiều hình vẽ): Fr =4669,08 - Lực vịng bánh vít:P2 = 3364,7N - Lực hướng tâm trwn bánh vít Pr2 = 1278,47 N - Fx = Fr cos600=2234,54 N Fy = Fr sin600 =3870,33 N - Tìm phản lực gối Chiếu lên Phương trình cân ta có: Theo phương y : SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 27 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần chiều chọn ngược lại Theo phương x ta có: Do R1x lớn nên chọn chiều ngược lại sau Giá trị momen Mx1 = -R1x.l22 =-84154,13 N.mm Mx2 = Fx.lc23 = 213398,57 N.mm My1 = -R1y.l22 = -(-1600,87).82,5 = 132071,76 Nmm My2 = 369616,52 Nmm Mx3 =723411,59 N.mm SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 28 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần Trục II Fy Ry1 Ry2 Pr2 Fx P2 Rx1 Rx2 Pa2 l22 l21 l23 Mx 84154,13Nmm 213398,57 Nmm My 132071,76Nmm 369616,52Nmm T 723411,59Nmm SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 29 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần  Đường kính đoạn trục: M tdj  M 2j  0,75.T j2 M j  M yj2  M xj2 - M td  M 02  0,75.T02  - M td1  M u21  0,75.T12 Mx1 = 95,5.Fx = 213398 N.mm My1 = 95,5.Fy= 369616.56 N.mm M u1  M y1  M x1  772316,5 Vậy Mtd1= 758055,78 - M td  M u  0,75.T22 Mx2 = l22.Rx1=84154,13 Nmm My2 = -l22.Ry1 =132071,78 Nmm Mu = 156604,1911 Nmm Mtd2 =645769,4 Nmm - M td  M u  0,75.T32 Mu =0 Vậy Mtd3=616492,81 Nmm Vì d2=60 nên chọn   =50 MPa dj  Mtd0 Mtd1 Mtd2 M tdj 0,1.  TrụcII 758055,78 645769,4 SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 30 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần Mtd3 6166492,81 d0 d1 53,32 d2 50,55 d3 49,77 Trong đó,    63MPa Tuy nhiên để đảm bảo yêu cầu công nghệ kết hợp với yếu tố độ bền ta chọn dường kính sau: D0= d1= 55 mm D2= 58 mm D3= 50 mm 2.1.2 Tính kiểm nghiệm độ bền trục: 2.1.2.1 Độ bền mỏi: s s Hệ số an toàn: s  s2  s2   s Với  [s] hệ số an toàn cho phép Thông thường [s] = 1,5 … 2,5 (khi tăng độ cứng: [s] = 2,5 … 3, không cần kiểm nghiệm độ cứng trục)  s , s hệ số an toan toàn xét riêng ứng suất pháp, ứng suất tiếp s  K  a    1 s      m   1 , 1 K a    1    m : giới hạn mỏi vật liệu tính theo cơng thức  1 =270 Mpa,  1 =150 Mpa  b  600  MPa  : giới hạn bền vật liệu với thép 45 thường hóa  : K  =1,63 , K  =1,5 hệ số xét đến ảnh hưởng tập trung ứng suất đến độ bền mỏi (bảng 59 tài liêu (**)) SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 31 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT   a , m , a , m : GVHD: Trần Ngọc Nhuần biên độ giá trị trung bình ứng suất  Do tất trục hộp giảm tốc quay nên ứng suất uốn thay đổi theo chu kì đối xứng  m  0;  a   max  M với W moment cản uốn, M moment uốn tổng W  Do trục quay chiều nên ứng suất xoắn thay đổi theo chu kì mạch động  m   a   max     0,05;     T =với W0 moment cản xoắn, T moment xoắn 2W0 : hệ số xét đến ảnh hưởng ứng suất trung bình đến độ bền mỏi vật liệu – cacbon mềm (trang 359 tài liệu (**))    ,  : hệ số kích thước (bảng 57 tài liệu (**)) 2.1.2.2 Độ bền tĩnh: Để đề phòng trục bị biến dạng dẻo lớn bị gãy bị tải đột ngột, ta cần phải kiểm nghiệm trục theo điều kiện bền tĩnh: Công thức thực nghiệm có dạng :  td    3.    Trong :   T M   a;    2 a ;    0,8 ch  0,8.340  272(MPa) W W0 2.1.2.3 Bảng kết tính tốn: Trục Tiết diện W W0 a a  tñ   s s s 19155,06 12271,85 38310,15 24543,69 33,71 50,24 9,44 14,73 46,97 71,62 0.78 0,78 0.67 0.67 3,8 2,57 6,94 4,45 3,33 2,22 Kết cho thấy trục thảo mãn hệ số an toàn điệu kiện bền mỏi trục thỏa điều kiện bền tĩnh SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 32 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần PHẦN 6: CHỌN THÂN MÁY, BULONG, CÁC CHI TIẾT PHỤ, DUNG SAI VÀ LẮP GHÉP CHỌN THÂN MÁY: 1.1 Yêu cầu: - Chỉ tiêu hộp giảm tốc khối lượng nhỏ độ cứng cao - Vật liệu làm vỏ gang xám GX15-32 - Hộp giảm tốc bao gồm: thành hộp, nẹp gân, mặt bích, gối đỡ, … - Bề mặt lắp ghép nắp thân cạo mài để lắp sít, lắp có lớp sơn mỏng sơn đặc biệt - Chọn bề mặt ghép nắp thân: song song mặt đế - Mặt đáy phía lỗ tháo dầu với độ dốc khoảng 20 chỗ tháo dầu lõm xuống 1.2 Xác định kích thước vỏ hộp: Tên gọi Biểu thức tính tốn Chiều dày: - Thân hộp,   = 0,04a + = 14 mm - Nắp hộp, 1 1 = 0,85. = 12 mm Gân tăng cứng: - Chiều dày gân thân hộp m = (0,8  1) = 12 mm - Chiều dày gân nắp hộp m1 =(0,8  1)1 =10 - Chiều cao, h h < 58 mm - Độ dốc khoảng 2o Đường kính: - Bulơng nền, dn dn> 0,036a + 12>12 = 21 mm - Bulông cạnh ổ, d1 d1 = (0,7  0,8)dn = 15 mm - Bulơng ghép bích thân, d2 d2= (0,5  0,6)dn = 12 mm - Vít ghép nắp ổ, d3 d3 = (0,4  0,5)dn = 10 mm - Vít ghép nắp cửa thăm, d4 d4 = (0,3  0,4dn= mm SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 33 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần Mặtbích ghép nắp thân: - Chiều dày bích thân hộp, b b = 1.5 = 21 mm - Chiều dày bích nắp hộp, b1 b1= 1.5 1= 18 mm - Bề rộng bích nắp thân, K3 K3  K2 - (3  5) = 48-4=44 mm K2 = E2 + R2 + (3  5) = 48 mm - Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ, K2 E2  1,6d1 = 24 mm - Tâm lổ bulông cạnh ổ: E2 C (là R2  1,3d1= 20 mm khoảng cách từ tâm bulông đến mép lổ) C  D3/2 = mm - Chiều cao h h xác định theo kết cấu, phụ thuộc tâm lỗ bulơng kích thước mặt tựa Mặt đế hộp: - Chiều dày: phần lồi, S1 - Khi có phần lồi,Dd; S1; S2 S1  (1,3  1,5)dn = 30 mm Dd xác định theo đường kính dao khoét S1  (1,4  1,7)dn= 33 mm S2  (1  1,1)dn = 23 mm - Bề rộng mặt đế hộp, K1 q K1  3dn = 63 mm q  K1 + 2 = 91 mm Khe hở chi tiết: - Giữa bánh với thành hộp   (1  1,2) = 14 mm - Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp 1  (3  5) = 70 mm - Giữa mặt bên bánh với   =14mm Sốlượng bulông nền, Z SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Z = (L + B)/( 200  300) = L= mm B= mm Trang 34 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần CÁC CHI TIẾT LIÊN QUAN ĐẾN KẾT CẨU VỎ HỘP: 2.1 Chốt định vị: Mặt ghép nắp thân nằm mặt phẳng chứa đường tâm trục Lỗ trụ (đường kính D) lắp nắp thân hộp gia cơng đồng thời Để đảm bảo vị trí tương đối nắp thân trước sau gia công lắp ghép, dùng chốt định vị Nhờ có chốt định vị, xiết bulơng khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ (do sai lệch vị trí tương đối nắp thân), loại trừ nguyên nhân làm ổ chóng bị hỏng Ta dùng chốt định vị hình có thông số sau: c l 46 d d1 d cx45 L 2.2 Nắp ổ: - Che chắn ổ lăn khaoir bụi từ bên - Làm vật liệu GX14-32 - Kết cấu nắp ổ hộp giảm tốc, bảng 18.2 (tài liệu (*)): Trục D D2 D3 D4 h d4 z I II 2.3 Cửa thăm: Để kiểm tra, quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có làm cửa thăm Cửa thăm đậy nắp Trên nắp có lắp thêm nút thơng Kích thước cửa thăm chọn theo bảng 18-5 [1] sau: A B A1 B1 C SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 C1 K R Vít Số lượng Trang 35 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần 2.4 Nút thông hơi: Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên Để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp, người ta dùng nút thông Nút thông lắp nắp cửa thăm Kích thước nút thơng (tra bảng 18-6 [1]): A B C D E G H I K L M N O P Q R S 2.5 Nút tháo dầu: - Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn (do bụi hạt mài) bị biến chất, cần phải thay dầu Để tháo dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu Lúc làm việc, lỗ bịt kín nút tháo dầu - Kết cấu kích thước nút tháo dầu tra bảng 18-8 [1] (nút tháo dầu tru) sau: d b m f l c q D S D0 2.6 Que thăm dầu: - Đê kiểm tra mức dầu hộp ta dùng que thăm dầu Que thăm dầu 2.7 Vịng móc: - Dùng để di chuyển hộp giảm tốc cách dễ dàng SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 36 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT - Chiều dày: S=(2÷3)δ=30 mm - Đường kính lỗ vịng móc: d=(3÷4) δ=40 mm GVHD: Trần Ngọc Nhuần 2.8 Vít tách nắp thân hộp giảm tốc: Có tác dụng tách nắp thân hộp giảm tốc, vít M 3.BẢNG TỔNG KẾT BULONG: Dựa theo bảng Phụ lục sách Vẽ Cơ Khí tâp 1, Trần Hữu Quế  Bu long nền: dn=21, chọn M20, l0=  Bu lông cạnh ổ: d1=15, l0= , chọn M16  Bu long ghép bích nắp thân: d2=12, l030, chọn M12x55  Vít ghép nắp ổ: d3=10,l0= , M8x  Vít ghép nắp cửa thăm: d4=8, M8x16  Bảng tổng kết sau: Bulong –đai ốc M8 M12 S 13 19 D 14,4 21,1 h 5,5 hđ/ốc 6,5 10 Số lượng 16 M8x40 M8x16 M16 M12x55 M20 M20 DUNG SAI VÀ LẮP GHÉP: 5.1 Lắp ghép bánh vít trục: Bánh vit lắp lên trục chịu tải vừa, tải trọng thay đổi, va đập nhẹ, ta chọn kiểu lắp ghép H7/k6 5.2 Lắp ghép nắp ổ thân hộp: Để dễ dàng cho việc tháo lắp điều chỉnh, ta chọn kiểu lắp lỏng H7/e8 5.3 Lắp ghép vòng chắn dầu trục: Để dễ dàng cho tháo lắp, ta chọn kiểu lắp trung gian H7/Js6 5.4 Lắp chốt định vị: SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 37 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần Để đảm bảo độ đồng tâm không bị sút, ta chọn kiểu lắp chặt P7/h6 5.5 Lăp ghép then: Theo chiều rộng, chọn kiểu lắp trục P9/h8 kiểu lắp bạc Js9/h8 Theo chiều cao, sai lệch giới hạn kích thước then h11 Theo chiếu dài, sai lệch giới hạn kích thước then h14 BẢNG DUNG SAI LẮP GHÉP Kích Chi tiết thước Mối lắp ES EI es ei (  m) (  m) (  m) (  m) +21 (mm) Bánh vít 58 H7/ k6 +15 +2 Độ dôi Độ hở lớn lớn nhất 15 19 Ổ ĐŨA CƠN ĐỠ CHẶN Ổ vịng ngồi D Trục I H7/ h6 +21 0 -13 34 Trục II H7/ h6 +21 0 -13 34 Ổ vòng d Trục I H7/ k6 +21 +15 +2 15 19 Trục II H7/ k6 +21 +15 +2 15 19 Then (trục) bxh Trục I Trục II P9/ h8 -15 -51 -18 42 P9/ h8 -15 -51 -22 51 P9/ h8 -15 -51 -22 51 Then (BÁNH VÍT + bánh xích + nối trục) Nối trục Js9/ h8 +18 -18 -22 18 Bv Js9/ h8 +18 -18 -22 18 Đĩa xích Js9/ h8 +21,5 -21,5 -27 21,5 48,5 P7/h6 -8 -20 -8 20 Chốt định vị - d= SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 38 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần vỏ hộp Nắp ổ - vỏ hộp Vòng chắn dầu – trục I Năp cửa thăm – nắp hộp H7/e8 H7/js6 +21 +6,5 -6,5 6,5 27,5 H8/h7 +63 0 -40 103 KẾT LUẬN Qua thời gian làm đồ án mơn học thiết kế hệ thống truyền động khí, em nắm vững cách phân tích công việc thiết kế, cách đặt vấn đề cho tốn thiết kế Vì đặc trưng nghiên cứu mơn học tính hệ truyền động nên qua giúp cho sinh viên có cách xử lý sát thực biết cách kết hợp với kiến thức học để tính tốn chọn phương án tối ưu cho thiết kế Dù cố gắng hoàn thành đồ án với cường độ làm việc cao, kỹ lưỡng có hướng dẫn cụ thể q thầy khoa Cơ khí hiểu biết cịn hạn chế chưa có kinh nghiệm thực tiễn nên chắn đồ án cịn có nhiều thiếu sót bất cập Vì vậy, em mong sửa chữa đóng góp ý kiến quý thầy cô để em rút kinh nghiệm bổ sung thêm kiến thức Em xin chân thành cảm ơn giúp đỡ hướng dẫn tận tình thầy Trần Ngọc Nhuần Sinh viên thực đồ án Trần Văn Đoàn Lê thành Đạt TÀI LIỆU THAM KHẢO SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 39 Đồ án Chi Tiết Máy Đề số 16 – 52KTOT GVHD: Trần Ngọc Nhuần [1] Trịnh Chất – Lê Văn Uyển: Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí, tập Nhà xuất giáo dục, 2003 [2] Nguyễn Hữu Lộc: Cơ sở thiết kế máy Nhà xuất Đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh, 2004 [3] Trần Hữu Quế: Vẽ kỹ thuật khí, tập Nhà xuất giáo dục, 2001 [4] Đỗ Kiến Quốc (chủ biên): Sức bền vật liệu Nhà xuất Đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh, 2004 SVTH: Trần Văn Đoàn – MSSV:52130332 Trang 40 ... lên trục Lực vịng P1 trục vít lực dọc trục Pa2 Lực vịng bánh vít lực dọc trục trục vít Thành phần lực hướng tâm trục vít lực hướng tâm bánh vít Với Trục I RBy Pr1 P1 RY1 Pa1 Fnt RBx ` RX1 Sơ đồ. .. gian làm đồ án môn học thiết kế hệ thống truyền động khí, em nắm vững cách phân tích cơng việc thiết kế, cách đặt vấn đề cho tốn thiết kế Vì đặc trưng nghiên cứu mơn học tính hệ truyền động nên... hiểu thiết kế hộp giảm tốc, qua ta củng cố lại kiến thức học môn học Cơ kỹ thuật, Chi tiết máy, Vẽ kỹ thuật ; giúp sinh viên có nhìn tổng quan việc thiết kế khí. Hộp giảm tốc phận điển hình mà cơng