Nghiên cứu cải tạo nền đất yếu tuyến đê, cống ô môn xà no bằng cọc đất xi măng thi công theo công nghệ jet grouting

Bộ giáo dục đào tạo Tr-ờng đại học mỏ - địa chất ***** Nguyễn văn hòa Nghiên cứu cải tạo đất yếu tuyến đê, cống Ô Môn - Xà No cọc đất xi măng thi công theo công nghệ jet grouting Luận văn thạc sĩ kỹ thuật Hà nội, 2014 Bộ giáo dục đào tạo Tr-ờng đại học mỏ - địa chất ***** Nguyễn văn hòa Nghiên cứu cải tạo đất yếu tuyến đê, cống Ô Môn - Xà No cọc đất xi măng thi công theo công nghệ jet grouting ngành: K THUT địa chất Mà số: 60520501 Luận văn thạc sĩ kỹ thuật Ng-ời h-ớng dẫn khoa học: PGS.TS đỗ minh toàn Hµ néi, 2014 LỜI CẢM ƠN Luận văn thạc sĩ với đề tài: “ Nghiên cứu cải tạo đất yếu tuyến đê, cống Ơ Mơn – Xà No cọc đất xi măng thi công theo công nghệ Jet Grouting” hoàn thành với nỗ lực thân tác giả, giúp đỡ nhiệt tình thầy cơ, bạn bè đồng nghiệp, phịng Đào tạo Đại học sau Đại học, khoa Địa chất, môn Địa chất cơng trình – Trường Đại học Mỏ Địa Chất Lời đầu tiên, tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc tới thầy giáo: PGS.TS Đỗ Minh Tồn nhiệt tình hướng dẫn tác giả hồn thành luận văn Tác giả xin chân thành cảm ơn thầy cô giảng dạy, giúp đỡ tác giả trình học tập trình thực luận văn Cuối tác xin gửi lời cảm ơn chân thành tới gia đình, bạn bè, đồng nghiệp động viên tạo điều kiện thuận lợi để tác giả hoàn thành luận văn LỜI CAM ĐOAN Tên tơi Nguyễn Văn Hịa Tơi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tơi Những nội dung kết trình bày luận văn trung thực chưa công bố cơng trình khoa học Tác giả Nguyễn Văn Hịa Mơc Lơc Trang phụ bìa Trang Lời cảm ơn Lời cam đoan Mục lục Danh mục ký hiệu, chữ viết tắt Danh mục bảng Danh mục hình vẽ, đồ thị MỞ ĐẦU Chương TỔNG QUAN VỀ CÁC VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU 1.1 Tình hình nghiên cứu xử lý đất yếu cọc đất xi măng theo công nghệ Jet Grouting Việt Nam giới 1.1.1 Tình hình nghiên cứu ứng dựng cơng nghệ trộn sâu để gia cố cọc đất xi măng giới 1.1.2 Tình hình nghiên cứu ứng dựng công nghệ trộn sâu Việt Nam 1.2 Cơ sở lý thuyết phương pháp cải tạo đất yếu cọc đất xi măng 10 1.2.1 Quá trình thủy phân xi măng 10 1.2.2 Quá trình hóa lý xẩy trộn xi măng vào đất 11 1.3 Quy trình thiết kế, thi cơng cọc đất xi măng công nghệ Jet Grouting 12 1.3.1 Quy trình thiết kế 13 1.3.2 Quy trình thi công công nghệ Jet grouting 13 1.3.2.1 Sơ đồ cơng nghệ 13 1.3.2.2 Các thiết bị dùng công nghệ Jet - grouting 14 1.3.2.3 Nguyên lý tạo cọc đất xi măng 14 1.3.2.4 Ưu nhược điểm công nghệ Jet Grouting 16 1.3.2.5 Các bước thi công 17 1.3.2.6 Biện pháp thi công 18 1.3.2.7 Xử lý cố q trình thi cơng 18 1.4 Trình tự bước tiến hành xử lý đất yếu cọc đất xi măng thi công theo công nghệ Jet Grouting 19 Chương ĐIỀU KIỆN ĐỊA LÝ TỰ NHIÊN KHU VỰC TUYẾN ĐÊ Ô MÔN – XÀ NO 20 2.1 Vị trí địa lý 20 2.2 Tình hình dân sinh kinh tế 21 2.2.1 Trình độ văn hóa 21 2.2.2 Thành phần dân tộc 21 2.3 Đặc điểm địa hình, địa mạo 21 2.4 Đặc điểm khí tượng thủy văn 22 2.4.1 Khí tượng 22 2.4.2 Tình hình thủy văn 24 2.5 Đặc điểm địa tầng chất đệ tứ 25 2.6 Đặc điểm địa chất thủy văn 33 Chương ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH TUYẾN ĐÊ Ô MÔN – XÀ NO VÀ PHÂN KIỂU CẤU TRÚC NỀN ĐẤT YẾU 34 PHỤC VỤ THIẾT KẾ XỬ LÝ 3.1 Quy mô dự án 34 3.1.1 Quy mô 34 3.1.2 Nhiệm vụ dự án 34 3.2 Điều kiện địa chất cơng trình tuyến đê Ơ Mơn – Xà No 34 3.2.1 Đặc điểm địa hình – địa mạo 34 3.2.2 Đặc điểm địa tầng tính chất lý 35 3.3.3 Đặc điểm địa chất thủy văn 44 3.4 Phân chia kiểu cấu trúc đê phục vụ xử lý đất yếu 44 3.4.1 Mục đích phân chia kiểu cấu trúc 44 3.4.2 Nguyên tắc phân kiểu 45 3.4.3 Lựa chọn kiểu cấu trúc điển hình phục vụ cho bước thiết kế 46 Chương THIẾT KẾ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU TUYẾN ĐÊ Ô MÔN – XÀ NO BẰNG CỌC ĐẤT XI MĂNG THEO CÔNG 48 NGHỆ JET GROUTING 4.1 Cơ sở tiêu chuẩn lựa chọn để thiết kế 48 4.2 Trình tự bước thiết kế 48 4.3 Phương pháp thí nghiệm trộn mẫu đất xi măng phịng 49 4.3.1 Chuẩn bị mẫu đất, chất kết dính 49 4.3.2 Xác định tỷ lệ xi măng 49 4.3.3 Xác định khối lượng mẫu thí nghiệm 50 4.3.4 Đúc mẫu thí nghiệm 51 4.3.5 Bảo dưỡng mẫu 53 4.3.6 Tiến hành thí nghiệm 55 4.3.7 Kết thí nghiệm nén mẫu phịng 56 4.3.7.1 Kết thí nghiệm 56 4.3.7.2 Biểu đồ so sánh cường độ kháng nén mẫu ngày tuổi 57 4.4 Thiết kê xử lý đất yếu cọc đất xi măng thi công theo công nghệ Jetgrong cho phụ kiểu đê 62 4.4.1 Thiết kế xử lý cho phụ kiểu cấu trúc 1A 62 4.4.1.1 Chọn hàm lượng xi măng thiết kế 64 4.4.1.2 Các thơng số tính tốn 64 4.4.1.3 Xác định sức chịu tải cọc đất xi măng 65 4.4.1.4 Kiểm tra sức chịu tải mũi cọc 69 4.4.1.5 Tính tốn độ nún 70 4.4.2 Thiết kế xử lý cho phụ kiểu cấu trúc 1B 73 4.4.2.1 Chọn hàm lượng xi măng thiết kế 75 4.4.2.2 Các thơng số tính tốn 76 4.4.2.3 Xác định sức chịu tải cọc đất xi măng 76 4.4.2.4 Kiểm tra sức chịu tải mũi cọc 80 4.4.2.5 Tính tốn độ nún 81 4.4.3 Thiết kế xử lý cho phụ kiểu cấu trúc 2A 83 4.4.3.1 Chọn hàm lượng xi măng thiết kế 86 4.4.3.2 Các thơng số tính tốn 86 4.4.3.3 Xác định sức chịu tải cọc đất xi măng 86 4.4.3.4 Kiểm tra sức chịu tải mũi cọc 90 4.4.3.5 Tính tốn độ nún 91 4.4.4 Thiết kế xử lý cho phụ kiểu cấu trúc 2B 94 4.4.4.1 Chọn hàm lượng xi măng thiết kế 96 4.4.4.2 Các thông số tính tốn 97 4.4.4.3 Xác định sức chịu tải cọc đất xi măng 97 4.4.4.4 Kiểm tra sức chịu tải mũi cọc 101 4.4.4.5 Tính tốn độ nún 102 KẾT LUẬN 105 Tài liệu tham khảo 107 DANH SÁCH CÁC KÝ HIỆU Ký hiệu Đơn vị ECe dS/m Giải thích Độ dẫn điện Hàm lượng phần trăm Na+trao đổi ESP M g/l Độ tổng khống hóa W % Độ ẩm tự nhiên đất Wl % Độ ẩm giới hạn chảy Wp % Độ ẩm giới hạn dẻo Wkg % Độ ẩm khơ gió Wtư % Độ ẩm tối ưu Wtn % Độ ẩm thí nghiệm Wcb % Độ ẩm đất cần chế bị γ g/cm3 Khối lượng thể tích tự nhiên γc g/cm3 Khối lượng thể tích khơ γw g/cm3 Khối lượng thể tích đất ướt chế bị γcmax g/cm3 Khối lượng thể tích khô lơn ∆ g/cm3 Khối lượng riêng n % Độ lỗ rỗng G % Độ bão hòa Hệ số rỗng e Ip % Độ sệt Is a1-2 Chỉ số dẻo cm2/kG Hệ số nén lún  độ C kG/cm2 Lực dính kết đơn vị CEC me/100gđ Dung lượng trao đổi Gd g Khối lượng đất P % Hàm lượng muối hòa tan G1 g Khối lượng cốc cặn muối khơ G0 g Khối lượng cốc làm thí nghiệm Vn ml,g m g Rn kG/cm2 Cường độ kháng nén Rn28 kG/cm2 Cường độ kháng nén 28 ngày tuổi qu kG/cm2 Cường độ kháng nén trục nở hông qu28 kG/cm2 Cường độ kháng nén trục nở hông 28 Góc ma sát Thể tích nước Khối lượng chất kết dính ngày tuổi 94 4.4.4 Thiết kế xử lý phụ kiểu cấu trúc 2B Với phụ kiểu 2B, lớp bùn sét (lớp 1b) có chiều dầy biến động từ 26,2 đến 31,0m Tôi chọn cống Nàng Út để thiết kế Cống có chiều rộng móng 4m, chiều dài móng 16m, chiều sâu đáy móng 4m, chiều sâu ỏy lp t yu ti 26,2m Mặt cắt dọc địa chất công trình phụ kiểu 2b (Km 38 +687 đến Km 51+132) Tû lƯ ®øng 1/ 200 Ngang 1/ 25000 Cả Hồ M-ơng Bố MB1 -1.71 25.0 Nàng út CH1 1.33 35.0 NU1 1.57 30.0 0.73 0.6 0.27 1.3 Vam Nh¬n VN1 -0.19 25.0 -2.39 2.2 -12.39 12.2 -15.21 13.5 -24.63 26.2 -0.19 0.00 1.57 51132.50 3662.50 47470.00 727.50 46742.50 1220.00 45522.50 3717.50 41805.00 Tên cọc 0.64 -1.71 Khoảng cách cộng dồn (m) 3117.50 38687.50 862.50 Khoảng cách (m) 0.00 -28.43 30.0 -33.67 35.0 Cao độ tự nhiên (m) -25.19 25.0 -29.67 31.0 -26.71 25.0 MB1 CH1 NU1 C5 C6 VN1 Tương tự, chiều sâu xử lý xác định chiều sâu vùng hoạt động nén ép mà σbt≥5σz Ta có: σz = ko.Pgl = 12.57* ko (kG/cm2) Trong đó: ko – hệ số tra bảng phụ thuộc l/b z/b z - chiều dày lớp phân tố đáy móng, chọn z = 0,5m σbt = γ.H+γ.z= (4.26+1.13*z) Bảng 4.20: Kết tính σz σbt cống Nàng Út §iĨm zi (m) 0.0 0.5 1.0 1.5 l/b 4 4 2z/b 0.00 0.25 0.50 0.75 K0 0.986 0.953 0.892 σz (kG/cm2) 12.57 12.40 11.98 11.22 σbt (kG/cm2) 0.43 0.50 0.58 0.65 95 2.0 1.00 0.817 10.27 0.72 10 11 12 13 14 15 16 17 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0 8.5 4 4 4 4 4 4 1.25 1.50 1.75 2.00 2.25 2.50 2.75 3.00 3.25 3.50 3.75 4.00 4.25 0.738 0.665 0.600 0.504 0.491 0.485 0.408 0.374 0.343 0.316 0.292 0.27 0.251 9.28 8.36 7.54 6.34 6.17 6.10 5.13 4.70 4.31 3.97 3.67 3.39 3.16 0.80 0.87 0.95 1.02 1.10 1.17 1.25 1.32 1.39 1.47 1.54 1.62 1.69 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 9.0 9.5 10.0 10.5 11.0 11.5 12.0 12.5 13.0 13.5 14.0 14.5 15.0 15.5 16.0 16.5 17.0 17.5 18.0 18.5 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4.50 4.75 5.00 5.25 5.50 5.75 6.00 6.25 6.50 6.75 7.00 7.25 7.50 7.75 8.00 8.25 8.50 8.75 9.00 9.25 0.233 0.216 0.202 0.189 0.177 0.166 0.155 0.146 0.138 0.130 0.123 0.116 0.110 0.104 0.098 0.094 0.089 0.085 0.081 0.077 2.93 2.72 2.54 2.38 2.23 2.09 1.95 1.84 1.74 1.63 1.55 1.46 1.38 1.31 1.23 1.18 1.12 1.07 1.02 0.97 1.77 1.84 1.92 1.99 2.07 2.14 2.21 2.29 2.36 2.44 2.51 2.59 2.66 2.74 2.81 2.88 2.96 3.03 3.11 3.18 96 38 39 40 41 42 43 44 45 19.0 19.5 20.0 20.5 21.0 21.5 22.0 22.5 4 4 4 4 9.50 9.75 10.00 10.25 10.50 10.75 11.00 11.25 0.074 0.070 0.067 0.065 0.064 0.062 0.060 0.058 0.93 0.88 0.84 0.82 0.80 0.78 0.75 0.73 3.26 3.33 3.41 3.48 3.56 3.63 3.70 3.78 Tại độ sâu 22,5m kể từ đáy móng σbt≥5σz 4,0 m 0.43 0.58 0.72 0.87 1.02 1.17 1.32 1.47 1.62 bt 1.77 1.92 2.07 2.21 2.36 2.51 2.66 2.81 2.96 3.11 3.26 3.41 3.56 3.70 3.78  1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0 22.5 12.57 11.98 10.27 8.36 6.34 6.10 4.70 3.97 3.39 2.93 2.54  H = 22,5 m z 2.23 1.95 1.74 1.55 1.38 1.23 1.12 1.02 0.93 0.84 0.80 0.75 0.73 Hình 4.38: Biểu đồ phân bố ứng suất đáy móng cống Nàng Út Từ kết tính tốn bảng 4.20 hình 4.37, độ sâu 22,5m kể từ đáy móng σbt≥5σz Như vậy, chiều sâu xử lý cọc đất xi măng hết lớp đất yếu ngập sâu vào lớp đất 0,8m 4.4.4.1 Chọn hàm lượng xi măng thiết kế Qua tính toán sơ thiết kế, cường độ kháng nén không hạn chế nở hông yêu cầu qu = 6kG/cm2 Theo kết thí nghiệm phịng hàm lượng thích hợp 350kg/m3 Cọc đất xi măng gia cố chọn đường kính 0,8m, chiều dài cọc 23m 97 4.4.4.2 Các thơng số tính tốn Theo kết tính tốn ứng suất “Báo cáo thiết kế cơng trình cơng ty Cp tư vấn xây dựng thuỷ lợi II” cho trường hợp nguy hiểm trường hợp thi công xong (TH1) max = 74.02 (KN/m2) 4.4.4.3 Xác định sức chịu tải cọc ximăng đất - Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu: Theo tiêu chuẩn : TCCS 05:2010/ VKHTLVN: lực tính tốn lên cọc đất xi măng Pa =qu AP / Fs (4-1) Trong đó: qu: Cường độ kháng nén,qu = 6,0(kG/cm2); AP : Diện tích mặt cắt cột đất xi măng; AP = 0,5024 (m2) Fs :Hệ số an toàn lấy theo mục 8-7 TCCS 05:2010/ VKHTLVN, Fs = 1,3; Thay thông số vào công thức(4-1) được: Pa = 23,19 (T) - Tính sức chịu tải cho phép cột đơn đất xi măng theo đất : Pa = Up Σ qsi li + α AP qp (4-2) Trong đó: UP : chu vi cột xi măng đất, UP = 2,512 (m); qsi : lực ma sát cho phép lớp đất thứ i xung quanh cột đất xi măng Dựa vào độ sệt Is ta tra tiêu qsi cho bảng 4.21 Bảng 4.21: Giá trị lực ma sát lớp đất 1b, Líp 1b qs1 (T/m2) 0,7 6.8 li (m) 22.2 0.8 li :chiều dày lớp đất thứ i xung quanh cột đất xi măng.; 98 α : hệ số chiết giảm lực chịu tải đất móng thiên nhiên mũi cột, α =0,4; qp : Sức kháng đất mũi cột XMĐ, đất lớp có B = 0,11 → qp = 90 (T/m2); Thay thông số vào công thức(4-2) Pa = 72,80 (T) Kết luận: Sức chịu tải cọc đất xi măng thiết kế Pa = 23,19 (T) - Tính tốn số lượng cọc gia cố n P pa (cọc) (4-3) Trong đó: n số cọc tính tốn;  Hệ số  = 1,2;  P tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cơng trình,  P = 7,402x16x4 = 473,72(T) Pa Sức chịu tải cọc xi măng – đất thiết kế Pa = 23,19 (T) Thay giá trị vào công thức (4-3) n = 24,52 (cọc) Theo cách bố trí chọn n =30 cọc 1.69m 1.69m 1.69m 1.69m 1.69m 1.69m 1.69m 1.69m 1.69m 0.4m 1.6m 4.0m 1.6m 0.4m 16.0m Hình 4.39: Sơ đồ bố trí cọc đất xi măng cống Nàng Út 99 CD A B C D E F G CN CN H I K CD Hình 4.40: Mặt bố trí cọc đất xi măng cống Nàng Út(1/100) CD - CD (1/ 100) -1.93 -2.23 -2.73 -2.93 Co ïc xi m a ê ng đ a t Þ800 - L=2300c m -25.23 -25.23 -25.23 -25.73 -25.73 B A C D E F G H I Hình 4.41: Mặt cắt dọc CD-CD (1/100) K 100 líp ®Êt 1.3m 4,0 m lớp đất 1b Cọc Đất - Xi măng d= 0,8m, L=23,0m 22,2m 26.2m líp ®Êt 27.0m 0.8m Hình 4.42: Mặt cắt dọc khoang cống Nàng Út CN - CN (1/ 100) -1.93 160 160 C o ïc xi m a ê ng đ a t Þ800 - L=2300c m -25.43 -25.43 Hình 4.43: Mặt cắt ngang CN-CN (1/100) 23,0 m 101 Bảng 4.22: Thông số cọc đất xi măng cống Nàng Út No Te â n ø ng Lo a ïi c o ïc Ca o đ o ä(m ) So álư ô ïn g c o ïc Ña u c o ïc Mu õ i c o ïc To å n g CD(m ) A Þ800 - L=2300c m -2.73 -25.73 115.0 B Þ800 - L=2300c m -2.23 -25.23 69.0 C Þ800 - L=2300c m -2.23 -25.23 69.0 D Þ800 - L=2300c m -2.23 -25.23 69.0 E Þ800 - L=2300c m -2.23 -25.23 69.0 F Þ800 - L=2300c m -2.23 -25.23 69.0 G Þ800 - L=2300c m -2.23 -25.23 69.0 H Þ800 - L=2300c m -2.23 -25.23 69.0 I Þ800 - L=2300c m -2.23 -25.23 69.0 10 K Þ800 - L=2300c m -2.73 -25.73 115.0 34 Tỷ lệ gia cố: m1  n Ap = 23,55 (%) As 782.0 (4-4) Trong đó: n : số cọc bố trí n = 30 cọc; Ap : diện tích cọc gia cố Ap = 3.14*r2 = 3.14*0.42 = 0.5024 m2; As : diện tích móng As = 4*16 = 64 m2; 4.4.4.4 Kiểm tra sức chịu tải mũi cọc - Nền đáy cọc thoả mãn điều kiện chịu tải khi: Ntt  T (4-5) Trong đó: Ntt =  P + G T = Rtc.Fm + Um.qihi Trong đó: Ntt : tải lực thẳng đứng tác dụng đáy cọc;  P : tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cơng trình; G : Trọng lượng khối móng; Rtc : sức chịu tải; Fm : diện tích khối móng; 102 Um : chu vi khối móng; Kích thước khối móng là: Chiều rộng (m): B = Chiều dài (m): L = 16 Chiều cao (m): H = 11 Diện tích khối móng: Fm = B.L = 64 (m2); Chu vi khối móng: Um = 2.(B+L) = 40 (m); Trọng lượng khối móng: G = Fm. ihi = 1704,32 (T) Tổng lực thẳng đứng đáy cọc là: Ntt =  P + G = 2178,05(T) - Tính tốn cường độ tiêu chuẩn mũi cọc (Rtc) theo công thức Rtc = m(A1/4 γb+Bq+Dct/c ) (4-6) Trong đó: m: hệ số điều kiện làm việc, m = 0,8; b: Bề rộng móng, b = (m); hm Chiều sâu hố móng, hm = Lcọc + = 28 (m); có tiêu lý: lớp1b: φ = 2,06 0; c = 0,15 (T/m2); γbh=1,48 (T/m3); lớp 2: φ = 12,70 0; c = 3,45 (T/m2); γbh=1,95 (T/m3); Thay thông vào cơng thức 1-2 tính được: Rtc = 36,15 (T/m2) Thay vào công thức trên: T = 3152,73 (T) Vậy : Ntt  T Kết luận: Với chiều dài cọc 23.0 m đất mũi cọc đảm bảo điều kiện ứng suất 4.4.4.5 Tính tốn độ lún Độ lún tổng gia cố cọc xi măng-đất tính tốn theo cơng thức sau: S=S1+S2 S1: độ lún thân khối gia cố 103 S1  qH mE c  (1  m) E s (4-7) S2: độ lún đất chưa gia cố mũi cọc S2   Cci  v' 0i  qi , H lg  ei  v' 0i ' (4-8) Trong đó: S : độ lún tổng khối gia cố cọc đất xi măng; q : ứng suất tiêu chuẩn tác dụng lên khối gia cố: qtb = 74,02- 4x1,3 = 68,82 (KN/m2) H : chiều dài cọc đất xi măng gia cố, H = 23,0 (m); m : tỷ lệ gia cố cọc đất xi măng, m = 23,55 %; Es : mô đun biến dạng đất xung quanh khối cọc gia cố.(lấy theo lớp đất 1a) Es= 250Cu; Ec : mô đun biến dạng cọc ximăng đất Theo Tiêu chuẩn thiết kế, thi công, nghiệm thu Nhật Bản- Coastal Development of technology, Japan) lấy Ec = 100xqu (KN/m2) Bảng 4.23: Giá trị moduyn đàn hồi Lớp Es đất (KN/m2) Ec Ximăngđất (KN/m2) H (m) Lớp 1b 252.5 60000 23.0 Cc : số nén lớp đất mũi cọc, lấy theo đất tương tự Cc = 0,0426; H’: Chiều sâu lớp đất nằm mũi cọc, H’ = 30,0-hm = 30,0-27 = 3m;  vo' ứng suất hiệu qủa tính đến điểm khối đất gây lún, tính sau: i  v'    dn li = 42,54(KN/m ) q’ tải trọng tác dụng lên lớp đất gây lún mũi cọc: qtb,  qtb xB  50,05 (KN/m2) ' B H /2 104 B chiều rộng cạnh nhỏ khối gia cố tính từ mép móng bên sang mép móng bên kia, B = (m) e0 : Hệ số rống ban đầu , e0 = 5,393 líp ®Êt 1.3m 4,0m líp ®Êt 1b Cọc Đất - Xi măng d= 0,8m, L=23m lớp đất Vùng đất xi măng Gia cố 22,2m 23,0m 26.2m 27.0m 0.8m líp ®Êt 3,0m 30.0m Hình 4.44: Sơ đồ tính lún cống Nàng Út - Thay thông số vào công thức (4-7), (4-8) trên: S1 = 0,069(m) = 6,9(cm) S2 = 0,008(m) = 0,8 (cm) S = S1 + S2 = 7,7(cm) Kết luận: S