Thiết kế chung cư Tân Hương Q Tân Phú TPHCM

Thiết kế chung cư Tân Hương Q Tân Phú TPHCM Thiết kế chung cư Tân Hương Q Tân Phú TPHCM Thiết kế chung cư Tân Hương Q Tân Phú TPHCM luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

Lời cảm ơn -   Kính thưa thầy cô! Sau 15 tuần hùng dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy, Cô, em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Đầu tiên em xin chân thành cám ơn nhà trường khoa Xây Dựng tạo điều kiện cho chúng em theo học đầy đủ môn học khoá học (2006 – 2010) Nhờ chúng em có đủ kiến thức để hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp C H Kế đến, em cám ơn Cô TRẦN THẠCH LINH tận tâm bảo em nhiều điều bổ ích giúp em làm tốt đồ án này.Khoảng thời gian qua thời gian có ý nghóa với em làm việc chung với Cô, học hỏi nhiều kinh nghiệm quý báu củng cố lại kiến thức cho Một lần em xin chân thành cám ơn Cô! H U TE Cuối lời, em chúc cho nhà trường gặt hái nhiều thành công Em xin chúc thầy cô khoa đặc biệt thầy, cô giúp em hoàn thành đồ án tốt nghiệp khoẻ mạnh để truyền đạt kinh nghiệm quý báo cho lớp đàn em sau này! TP.Hồ Chí Minh, tháng 05 năm 2010 Sinh viên thực VÕ HỮU LONG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2002 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THẠC H LINH KẾT QUẢ NỘI LỰC DƯỚI CHÂN CỘT C78, C82, C83, C39 ĐỂ TÍNH MÓNG V2 -2.33 -3.25 -0.39 -4.41 -2.38 -2.52 -3.13 -0.49 -4.1 -2.28 -2.41 -1.32 -4.93 -3.11 -3.24 -1.21 -4.82 -3 -3.13 -0.39 -4.93 -4.51 -4.31 -2.32 -6.46 -4.37 -4.42 -4.43 -2.63 -6.36 -4.47 -4.52 -2.46 -6.18 -4.29 -4.34 -2.56 -6.28 -4.4 -4.45 -2.32 -6.46 -6.06 H SVTH: VÕ HỮU LONG V3 -4.83 -6.4 -5.02 -5.06 -1.29 -8.71 -6.19 -4.83 -4.88 -1.48 -8.16 -6.24 -6.29 -2.89 -9.57 -6.06 -6.1 -2.7 -9.38 -1.29 -9.57 -10.65 -13.25 -10.99 -10.98 -6.59 -15.21 -12.92 -10.69 -10.68 -6.74 -14.49 -13.03 -13.02 -9.08 -16.83 -12.74 -12.72 -8.78 -16.53 -6.59 -16.83 8.71 T 0.02 0.01 0.024 0.01 0.026 -0.001 0.015 0.028 0.016 0.03 0.005 0.018 0.006 0.021 -0.004 0.024 0.011 0.026 0.001 0.03 -0.004 0.004 -0.009 -0.006 0 -0.006 -0.002 0.006 0.006 0.001 -0.011 -0.006 -0.006 -0.011 -0.005 0 -0.005 0.006 -0.011 0.001 H P -549.81 -556.43 -502.16 -517.89 -499.07 -520.98 -596.21 -538.75 -552.91 -535.97 -555.69 -544.71 -558.87 -541.93 -561.65 -580.52 -594.67 -577.73 -597.45 -499.07 -597.45 -698.63 -708.66 -661.69 -650.1 -643.83 -667.96 -751.4 -699.57 -689.14 -683.5 -705.22 -708.6 -698.17 -692.53 -714.24 -747.07 -736.64 -731 -752.71 -643.83 -752.71 -820.59 C Loc 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 U TE Story Column Load COMB1 STORY1 C30 STORY1 C30 COMB2 STORY1 C30 COMB3 STORY1 C30 COMB4 STORY1 C30 COMB5 COMB6 STORY1 C30 COMB7 STORY1 C30 STORY1 C30 COMB8 STORY1 C30 COMB9 COMB10 STORY1 C30 COMB11 STORY1 C30 STORY1 C30 COMB12 STORY1 C30 COMB13 STORY1 C30 COMB14 COMB15 STORY1 C30 COMB16 STORY1 C30 COMB17 STORY1 C30 STORY1 C30 COMB18 COMB19 STORY1 C30 COMBBAO MAX STORY1 C30 COMBBAO MIN STORY1 C30 COMB1 STORY1 C78 STORY1 C78 COMB2 STORY1 C78 COMB3 COMB4 STORY1 C78 COMB5 STORY1 C78 COMB6 STORY1 C78 STORY1 C78 COMB7 STORY1 C78 COMB8 STORY1 C78 COMB9 COMB10 STORY1 C78 COMB11 STORY1 C78 COMB12 STORY1 C78 STORY1 C78 COMB13 COMB14 STORY1 C78 COMB15 STORY1 C78 COMB16 STORY1 C78 COMB17 STORY1 C78 STORY1 C78 COMB18 STORY1 C78 COMB19 COMBBAO MAX STORY1 C78 COMBBAO MIN STORY1 C78 STORY1 C82 COMB1 M2 -5.184 -6.642 -5.259 -5.328 14.078 -24.577 -6.536 -5.166 -5.228 12.236 -22.553 -6.478 -6.54 10.925 -23.864 -6.383 -6.445 11.02 -23.769 14.078 -24.577 -11.497 -14.006 -11.716 -11.695 8.475 -31.75 -13.799 -11.529 -11.51 6.644 -29.559 -13.787 -13.768 4.385 -31.818 -13.601 -13.582 4.572 -31.631 8.475 -31.818 9.359 M3 -2.687 -3.601 4.388 -9.818 -2.615 -2.919 -3.525 3.741 -9.044 -2.562 -2.835 2.918 -9.867 -3.385 -3.658 2.987 -9.799 -3.316 -3.59 4.388 -9.867 -5.024 -4.817 2.405 -12.193 -4.845 -4.953 -4.942 1.562 -11.576 -4.963 -5.06 1.749 -11.39 -4.776 -4.874 1.636 -11.502 -4.889 -4.986 2.405 -12.193 -6.728 TRANG 111 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2002 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THẠC H LINH -830.29 -762.32 -756.78 -733.24 -785.86 -891.33 -816.98 -811.99 -790.8 -838.16 -825.72 -820.72 -799.54 -846.9 -880.65 -875.65 -854.47 -901.83 -733.24 -901.83 -846.12 -846.12 -835.18 -824.66 -819.6 -798.13 -791.85 -782.87 -774.89 -770.39 -765.33 -764.91 -761.41 -756.35 -743.87 -734.89 -731.27 -707.43 -701.8 -677.95 -677.95 -6.15 -3.91 -8.17 -6.05 -6.04 -6.16 -4.14 -7.97 -6.06 -6.05 -4.22 -8.05 -6.14 -6.14 -4.23 -8.06 -6.15 -6.15 -3.91 -8.17 -4.09 -6.13 -4.11 -2.17 -6.01 -4.1 -4.08 -4.01 -4.09 -2.16 -6 -4.01 -2.09 -5.93 -4.08 -4.02 -3.99 -1.86 -6.13 -4 -1.86 SVTH: VÕ HỮU LONG 10.87 9.1 9.09 14.42 3.76 10.49 8.75 8.75 13.55 3.95 10.7 10.69 15.49 5.9 10.35 10.35 15.15 5.56 15.49 3.76 -4.56 -14.48 -9.5 -9.36 -9.35 -14.16 -4.89 -2.97 -9.86 -9.69 -9.68 -7.73 -7.77 -7.76 -14.48 -12.56 -2.76 -8.09 -8.08 -13.42 -2.76 0.003 0.002 0.002 0.007 -0.003 0.002 0.001 0.001 0.005 -0.003 0.003 0.003 0.007 -0.001 0.002 0.002 0.006 -0.002 0.007 -0.003 0.006 -0.003 0.002 0.001 0.002 -0.002 0.005 0.007 0.001 0.001 0.002 0.002 0.002 0.003 -0.003 -0.002 0.006 0.001 0.002 -0.003 0.007 H 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 C COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 COMB18 COMB19 COMBBAO MAX COMBBAO MIN COMB18 COMBBAO MIN COMB7 COMB16 COMB17 COMB19 COMB14 COMB10 COMB2 COMB12 COMB13 COMB1 COMB8 COMB9 COMB15 COMB11 COMB5 COMB3 COMB4 COMB6 COMBBAO MAX U TE C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C82 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 C83 H STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 11.594 9.747 9.739 31.16 -11.665 11.21 9.401 9.394 28.672 -9.87 11.412 11.405 30.684 -7.859 11.067 11.06 30.338 -8.204 31.16 -11.665 9.492 -29.84 -9.926 -9.779 -9.771 -29.051 9.161 11.176 -10.295 -10.111 -10.102 -8.055 -8.095 -8.087 -29.382 -27.367 12.986 -8.427 -8.418 -29.84 12.986 -6.801 0.68 -14.068 -6.698 -6.7 -6.83 -0.083 -13.357 -6.724 -6.726 -0.15 -13.423 -6.79 -6.792 -0.175 -13.449 -6.816 -6.818 0.68 -14.068 -4.556 -11.813 -4.568 2.089 -11.19 -4.555 -4.524 -4.474 -4.532 2.121 -11.158 -4.477 2.171 -11.108 -4.523 -4.473 -4.442 2.941 -11.813 -4.441 2.941 TRANG 112 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2002 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THẠC H LINH Tải P(t) M3 (t.m) M2 (t.m) V2 (t) V3 (t) Pdh (t) M3dh (t.m) M2dh (t.m) b (cm) h (cm) gtX (%) gtY (%) FaX (cm2) X (%) FaY (cm2) Y (%) C78_STORY12 COMB1 -53.95 -3.902 -21.521 -2.51 -16.72 -53.95 -3.902 -21.52 60 40 0.8 1.1 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY12 COMB2 -52.35 -2.57 -25.271 -2.1 -17.62 -52.35 -2.57 -25.27 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 9.240 0.83 C78_STORY12 COMB3 -52.2 -3.798 -21.612 -2.54 -16.28 -52.2 -3.798 -21.61 60 40 0.8 1.32 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY12 COMB4 -52.14 -3.978 -21.683 -2.71 -16.33 -52.14 -3.978 -21.68 60 40 0.8 1.47 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY12 COMB5 -51.96 -3.89 -21.079 -2.63 -15.35 -51.96 -3.89 -21.08 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY12 COMB6 -52.39 -3.884 -22.128 -2.63 -17.11 -52.39 -3.884 -22.13 60 40 0.8 1.21 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY12 COMB7 -54.13 -2.585 -25.145 -1.98 -18.03 -54.13 -2.585 -25.15 60 40 0.8 1.13 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY12 COMB8 -53.8 -3.821 -21.502 -2.44 -16.66 -53.8 -3.821 -21.5 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY12 COMB9 -53.75 -3.983 -21.565 -2.6 C78_STORY12 C78_STORY12 COMB10 COMB11 -53.58 -53.97 -3.903 -3.898 -21.022 -21.966 -2.52 -2.52 C78_STORY12 COMB12 -52.36 -2.622 -24.877 -2.08 C78_STORY12 COMB13 -52.31 -2.783 -24.941 -2.24 C78_STORY12 COMB14 -52.14 -2.704 -24.398 -2.16 C78_STORY12 COMB15 -52.53 -2.699 -25.341 -2.16 -18.21 -52.53 C78_STORY12 COMB16 -53.96 -2.636 -24.763 -1.97 -17.84 C78_STORY12 C78_STORY12 COMB17 COMB18 -53.91 -53.74 -2.797 -2.718 -24.827 -24.284 -2.13 -2.05 -17.88 -17 C78_STORY12 COMB19 -54.13 -2.713 -25.227 -2.05 -18.58 -54.13 -2.713 -25.23 60 C78_STORY11 COMB1 -105.75 -2.051 -21.691 -1.48 -11.54 -105.75 -2.051 -21.69 60 C78_STORY11 COMB2 -112.29 -3.045 -18.677 -1.52 -11.48 -112.29 -3.045 -18.68 60 C78_STORY11 COMB3 -103.92 -3.07 -18.053 -1.78 -10.19 -103.92 -3.07 -18.05 C78_STORY11 COMB4 -103.65 -3.666 -18.113 -2.23 -10.23 -103.65 -3.666 -18.11 C78_STORY11 COMB5 -103.23 -3.373 -17.296 -2.01 -9.15 -103.23 -3.373 -17.3 C78_STORY11 COMB6 -104.35 -3.363 -18.795 -2.01 -11.13 -104.35 -3.363 C78_STORY11 COMB7 -114.26 -1.728 -22.285 -1 -12.82 -114.26 -1.728 SVTH: VÕ HỮU LONG TE H P.tử C CHƯƠNG 3: BẢNG TÍNH TOÁN THÉP CỘT KHUNG TRỤC -53.75 -3.983 -21.57 60 40 0.8 1.22 8.64 0.8 8.960 0.8 -15.82 -17.41 -53.58 -53.97 -3.903 -3.898 -21.02 -21.97 60 60 40 40 0.8 0.8 1.14 0.8 8.64 8.64 0.8 0.8 8.960 8.960 0.8 0.8 -17.46 -52.36 -2.622 -24.88 60 40 0.8 1.23 8.64 0.8 8.970 0.8 -17.51 -52.31 -2.783 -24.94 60 40 0.8 1.08 8.64 0.8 9.020 0.81 -16.62 -52.14 -2.704 -24.4 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 -2.699 -25.34 60 40 0.8 1.15 8.64 0.8 9.270 0.83 -53.96 -2.636 -24.76 60 40 0.8 1.18 8.64 0.8 8.960 0.8 -53.91 -53.74 -2.797 -2.718 -24.83 -24.28 60 60 40 40 0.8 0.8 0.8 1.29 8.64 8.64 0.8 0.8 8.960 8.960 0.8 0.8 40 0.8 1.43 8.64 0.8 9.000 0.8 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 40 0.8 1.31 8.64 0.8 8.960 0.8 60 40 0.8 1.1 8.64 0.8 8.960 0.8 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 60 40 0.8 1.3 8.64 0.8 8.960 0.8 -18.8 60 40 0.8 1.11 8.64 0.8 8.960 0.8 -22.29 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 H U -16.71 TRANG 113 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2002 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THẠC H LINH -105.68 -1.914 -21.303 -1.33 -11.4 -105.68 -1.914 -21.3 60 40 0.8 1.31 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY11 COMB9 -105.43 -2.451 -21.357 -1.73 -11.43 -105.43 -2.451 -21.36 60 40 0.8 1.06 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY11 COMB10 -105.05 -2.187 -20.622 -1.54 -10.46 -105.05 -2.187 -20.62 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY11 COMB11 -106.06 -2.178 -21.971 -1.53 -12.24 -106.06 -2.178 -21.97 60 40 0.8 1.24 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY11 COMB12 -111.57 -2.809 -18.591 -1.37 -11.34 -111.57 -2.809 -18.59 60 40 0.8 1.14 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY11 C78_STORY11 COMB13 -111.32 COMB14 -110.94 -3.346 -3.082 -18.644 -17.909 -1.77 -1.57 -11.37 -10.4 -111.32 -110.94 -3.346 -3.082 -18.64 -17.91 60 60 40 40 0.8 0.8 0.8 1.37 8.64 8.64 0.8 0.8 8.960 8.960 0.8 0.8 C78_STORY11 COMB15 -111.95 -3.073 -19.259 -1.57 -12.19 -111.95 -3.073 -19.26 60 40 0.8 1.43 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY11 COMB16 -113.34 -1.623 -21.838 -0.9 -12.54 -113.34 -1.623 -21.84 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY11 C78_STORY11 COMB17 -113.09 COMB18 -112.71 -2.16 -1.896 -21.892 -21.156 -1.3 -1.1 -12.57 -11.6 -113.09 -112.71 -2.16 -1.896 -21.89 -21.16 60 60 40 40 0.8 0.8 1.21 1.44 8.64 8.64 0.8 0.8 8.960 8.960 0.8 0.8 C78_STORY11 COMB19 -113.72 -1.887 -22.506 -1.1 -13.39 -113.72 -1.887 -22.51 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY10 C78_STORY10 COMB1 COMB2 -165.79 -164.2 -2.42 -1.869 -15.847 -17.629 -1.3 -1.48 -11.29 -10.78 -165.79 -164.2 -2.42 -1.869 -15.85 -17.63 60 60 40 40 0.8 0.8 1.22 1.39 8.64 8.64 0.8 0.8 8.960 8.960 0.8 0.8 C78_STORY10 COMB3 -155.86 -2.225 -15.072 -1.43 C78_STORY10 COMB4 -155.15 -3.307 -15.12 -2.16 C78_STORY10 C78_STORY10 COMB5 COMB6 -154.43 -156.58 -2.764 -2.767 -13.906 -16.209 -1.79 -1.8 TE C H COMB8 C78_STORY11 -9.95 -155.86 -2.225 -15.07 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 -9.99 -155.15 -3.307 -15.12 60 40 0.8 1.15 8.64 0.8 8.960 0.8 -8.64 -11.16 -154.43 -156.58 -2.764 -2.767 -13.91 -16.21 60 60 40 40 0.8 0.8 1.47 0.8 8.64 8.64 0.8 0.8 8.960 8.960 0.8 0.8 COMB7 -174.48 -1.524 -18.38 -0.99 C78_STORY10 COMB8 -165.08 -1.968 -15.75 -1.02 C78_STORY10 COMB9 -164.44 -2.941 -15.793 C78_STORY10 COMB10 -163.79 -2.453 -14.701 C78_STORY10 COMB11 -165.73 -2.456 -16.773 C78_STORY10 COMB12 -163.65 -1.472 -17.354 -1.18 -10.69 C78_STORY10 COMB13 -163.01 -2.446 -17.398 -1.84 -10.72 -163.01 -2.446 -17.4 60 40 0.8 1.3 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY10 COMB14 -162.37 -1.958 -16.305 -1.51 -9.5 -162.37 -1.958 -16.31 60 40 0.8 1.36 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY10 COMB15 -164.3 -1.961 -18.378 -1.51 -11.77 -164.3 -1.961 -18.38 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY10 COMB16 -172.9 -1.161 -18.03 -0.74 -11.87 -172.9 -1.161 -18.03 60 40 0.8 1.23 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY10 COMB17 -172.27 -2.135 -18.073 -1.4 -11.9 -172.27 -2.135 -18.07 60 40 0.8 1.44 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY10 COMB18 -171.62 -1.646 -16.981 -1.07 -10.69 -171.62 -1.646 -16.98 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY10 COMB19 -173.55 -1.649 -19.053 -1.07 -12.96 -173.55 -1.649 -19.05 60 40 0.8 1.36 8.64 0.8 8.960 0.8 C78_STORY9 COMB1 -2.438 -22.901 -2.07 -13.53 -218.29 -2.438 -22.9 70 40 0.8 1.08 10.08 0.8 10.560 0.8 SVTH: VÕ HỮU LONG -218.29 -12.1 -174.48 -1.524 -18.38 60 40 0.8 1.27 8.64 0.8 8.960 0.8 -11.14 -165.08 -1.968 -15.75 60 40 0.8 1.4 8.64 0.8 8.960 0.8 -1.68 -11.17 -164.44 -2.941 -15.79 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 -1.35 -9.96 -163.79 -2.453 -14.7 60 40 0.8 1.29 8.64 0.8 8.960 0.8 -1.35 -12.23 -165.73 -2.456 -16.77 60 40 0.8 1.41 8.64 0.8 8.960 0.8 -163.65 -1.472 -17.35 60 40 0.8 0.8 8.64 0.8 8.960 0.8 H U C78_STORY10 TRANG 114 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2002 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THAÏC H LINH COMB2 -224.89 -3.635 -19.719 -1.86 -14.09 -224.89 -3.635 -19.72 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY9 COMB3 -208.51 -3.353 -19.157 -2.13 -12.41 -208.51 -3.353 -19.16 70 40 0.8 1.39 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY9 COMB4 -207.14 -4.584 -19.219 -3.01 -12.45 -207.14 -4.584 -19.22 70 40 0.8 1.45 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY9 COMB5 -206.06 -3.995 -17.94 -2.59 -10.96 -206.06 -3.995 -17.94 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY9 COMB6 -209.6 -3.943 -20.359 -2.55 -13.76 -209.6 -3.943 -20.36 70 40 0.8 1.12 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY9 C78_STORY9 COMB7 COMB8 -235.35 -217.86 -2.105 -2.037 -23.432 -22.501 -1.36 -1.73 -15.19 -13.4 -235.35 -217.86 -2.105 -2.037 -23.43 -22.5 70 70 40 40 0.8 0.8 0.8 0.8 10.08 10.08 0.8 0.8 10.560 10.560 0.8 0.8 C78_STORY9 COMB9 -216.62 -3.145 -22.558 -2.52 -13.44 -216.62 -3.145 -22.56 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY9 COMB10 -215.65 -2.615 -21.406 -2.14 -12.1 -215.65 -2.615 -21.41 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY9 C78_STORY9 COMB11 -218.84 COMB12 -223.8 -2.568 -3.115 -23.584 -19.638 -2.11 -1.53 -14.62 -13.91 -218.84 -223.8 -2.568 -3.115 -23.58 -19.64 70 70 40 40 0.8 0.8 0.8 0.8 10.08 10.08 0.8 0.8 10.560 10.560 0.8 0.8 C78_STORY9 COMB13 -222.57 -4.223 -19.694 -2.32 -13.94 -222.57 -4.223 -19.69 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY9 C78_STORY9 COMB14 -221.59 COMB15 -224.78 -3.692 -3.645 -18.543 -20.72 -1.94 -1.91 -12.6 -15.12 -221.59 -224.78 -3.692 -3.645 -18.54 -20.72 70 70 40 40 0.8 0.8 0.8 0.8 10.08 10.08 0.8 0.8 10.560 10.560 0.8 0.8 C78_STORY9 COMB16 -233.22 -1.737 -22.979 -1.08 C78_STORY9 COMB17 -231.98 -2.845 -23.036 -1.87 C78_STORY9 C78_STORY9 COMB18 -231.01 COMB19 -234.2 -2.314 -2.268 -21.885 -24.062 -1.49 -1.47 C78_STORY8 COMB1 -278.81 -3.376 -19.404 -1.65 C78_STORY8 COMB2 -277.19 -2.161 -22.654 -1.74 C78_STORY8 COMB3 -261.07 -2.863 -18.917 -1.65 -11.22 -261.07 -2.863 -18.92 C78_STORY8 COMB4 -258.85 -4.469 -18.977 -2.8 -11.26 -258.85 -4.469 -18.98 C78_STORY8 COMB5 -257.35 -3.692 -17.427 -2.23 -9.52 -257.35 -3.692 -17.43 C78_STORY8 COMB6 -262.57 -3.64 -20.391 -2.21 -12.82 -262.57 -3.64 C78_STORY8 COMB7 -296.05 -1.871 -23.111 -1.16 -13.71 -296.05 C78_STORY8 COMB8 -277.93 -2.682 -19.331 -1.19 -12.41 -277.93 C78_STORY8 COMB9 -275.93 -4.128 -19.385 -2.22 -12.44 C78_STORY8 COMB10 -274.58 -3.429 -17.99 -1.72 C78_STORY8 COMB11 -279.28 -3.381 -20.658 C78_STORY8 COMB12 -276.46 -1.589 -22.256 C78_STORY8 COMB13 -274.46 -3.035 C78_STORY8 COMB14 -273.12 -2.335 SVTH: VÕ HỮU LONG TE C H C78_STORY9 -233.22 -1.737 -22.98 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -14.93 -231.98 -2.845 -23.04 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -13.59 -16.11 -231.01 -234.2 -2.314 -2.268 -21.89 -24.06 70 70 40 40 0.8 0.8 0.8 0.8 10.08 10.08 0.8 0.8 10.560 10.560 0.8 0.8 -12.56 -278.81 -3.376 -19.4 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -12.39 -277.19 -2.161 -22.65 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -20.39 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -1.871 -23.11 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -2.682 -19.33 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -275.93 -4.128 -19.39 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -10.88 -274.58 -3.429 -17.99 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -1.69 -13.85 -279.28 -3.381 -20.66 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -1.27 -12.26 -276.46 -1.589 -22.26 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -22.31 -2.3 -12.29 -274.46 -3.035 -22.31 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -20.915 -1.8 -10.73 -273.12 -2.335 -20.92 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 H U -14.89 TRANG 115 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2002 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THẠC H LINH COMB15 -277.82 -2.288 -23.583 -1.77 -13.69 -277.82 -2.288 -23.58 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY8 COMB16 -293.44 -1.328 -22.668 -0.75 -13.44 -293.44 -1.328 -22.67 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY8 COMB17 -291.44 -2.774 -22.721 -1.78 -13.48 -291.44 -2.774 -22.72 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY8 COMB18 -290.09 -2.074 -21.326 -1.28 -11.92 -290.09 -2.074 -21.33 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY8 COMB19 -294.79 -2.027 -23.994 -1.26 -14.88 -294.79 -2.027 -23.99 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY7 C78_STORY7 COMB1 COMB2 -331.26 -337.87 -1.865 -2.635 -18.679 -16.515 -1.58 -1.34 -11.15 -11.66 -331.26 -337.87 -1.865 -2.635 -18.68 -16.52 70 70 40 40 0.8 0.8 0.8 0.8 10.08 10.08 0.8 0.8 10.560 10.560 0.8 0.8 C78_STORY7 COMB3 -313.9 -1.901 -15.842 -1.21 -10.27 -313.9 -1.901 -15.84 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY7 COMB4 -310.61 -4.046 -15.884 -2.65 -10.3 -310.61 -4.046 -15.88 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 C78_STORY7 C78_STORY7 COMB5 COMB6 -308.65 -315.86 -2.973 -2.974 -13.871 -17.778 -1.93 -1.93 -8.3 -12.13 -308.65 -315.86 -2.973 -2.974 -13.87 -17.78 70 70 40 40 0.8 0.8 0.8 0.8 10.08 10.08 0.8 0.8 10.560 10.560 0.8 0.8 C78_STORY7 COMB7 -356.87 -1.527 -19.331 -0.99 -12.53 -356.87 -1.527 -19.33 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 15.480 1.17 C78_STORY7 C78_STORY7 COMB8 COMB9 -330.83 -327.88 -1.011 -2.942 -18.378 -18.416 -0.96 -2.26 -11.05 -11.08 -330.83 -327.88 -1.011 -2.942 -18.38 -18.42 70 70 40 40 0.8 0.8 0.8 0.8 10.08 10.08 0.8 0.8 10.560 10.560 0.8 0.8 C78_STORY7 COMB10 -326.11 -1.976 -16.605 -1.61 C78_STORY7 COMB11 -332.6 -1.976 -20.121 -1.61 C78_STORY7 C78_STORY7 COMB12 -336.78 COMB13 -333.82 -1.703 -3.634 -16.431 -16.469 -0.75 -2.05 C78_STORY7 COMB14 -332.06 -2.669 -14.658 -1.4 C78_STORY7 COMB15 -338.55 -2.669 -18.173 -1.4 C78_STORY7 COMB16 -353.89 -0.706 -18.965 C78_STORY7 COMB17 -350.93 -2.637 -19.003 C78_STORY7 COMB18 -349.16 -1.671 -17.192 C78_STORY7 COMB19 -355.66 -1.672 -20.708 -1.08 C78_STORY6 COMB1 -392.93 -3.299 -19.448 C78_STORY6 COMB2 -391.26 -1.904 -22.911 C78_STORY6 COMB3 -367.81 -2.529 C78_STORY6 COMB4 -363.23 C78_STORY6 COMB5 C78_STORY6 COMB6 C78_STORY6 C78_STORY6 TE C H C78_STORY8 -9.28 -326.11 -1.976 -16.61 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -12.73 -332.6 -1.976 -20.12 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 11.200 0.85 -11.51 -11.54 -336.78 -333.82 -1.703 -3.634 -16.43 -16.47 70 70 40 40 0.8 0.8 0.8 0.8 10.08 10.08 0.8 0.8 10.560 10.560 0.8 0.8 -332.06 -2.669 -14.66 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 10.560 0.8 -338.55 -2.669 -18.17 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 11.240 0.85 -0.43 -12.3 -353.89 -0.706 -18.97 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 14.680 1.11 -1.73 -12.32 -350.93 -2.637 -19 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 14.140 1.07 -1.08 -10.52 -349.16 -1.671 -17.19 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 12.730 0.96 -13.97 -355.66 -1.672 -20.71 70 40 0.8 0.8 10.08 0.8 16.020 1.21 -1.57 -13.85 -392.93 -3.299 -19.45 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -1.83 -13.36 -391.26 -1.904 -22.91 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -19.067 -1.57 -12.25 -367.81 -2.529 -19.07 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -4.587 -19.12 -3.06 -12.28 -363.23 -4.587 -19.12 80 50 0.8 0.81 14.72 0.8 15.200 0.8 -360.74 -3.606 -17.311 -2.35 -10.26 -360.74 -3.606 -17.31 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -370.31 -3.51 -20.8 -2.28 -14.12 -370.31 -3.51 -20.8 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 COMB7 -418.66 -1.645 -23.265 -1.08 -14.95 -418.66 -1.645 -23.27 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 COMB8 -392.25 -2.399 -19.389 -0.97 -13.68 -392.25 -2.399 -19.39 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 SVTH: VÕ HỮU LONG H U -9.74 -13.19 TRANG 116 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2002 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THẠC H LINH COMB9 -388.12 -4.251 -19.437 -2.31 -13.71 -388.12 -4.251 -19.44 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY6 COMB10 -385.88 -3.368 -17.808 -1.67 -11.89 -385.88 -3.368 -17.81 80 50 0.8 0.81 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY6 COMB11 -394.49 -3.282 -20.948 -1.61 -15.37 -394.49 -3.282 -20.95 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY6 COMB12 -390.75 -1.144 -22.505 -1.21 -13.23 -390.75 -1.144 -22.51 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY6 COMB13 -386.62 -2.995 -22.553 -2.54 -13.26 -386.62 -2.995 -22.55 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY6 C78_STORY6 COMB14 -384.38 COMB15 -392.99 -2.113 -2.026 -20.925 -24.065 -1.91 -1.84 -11.45 -14.92 -384.38 -392.99 -2.113 -2.026 -20.93 -24.07 80 80 50 50 0.8 0.8 0.8 0.8 14.72 14.72 0.8 0.8 15.200 15.200 0.8 0.8 C78_STORY6 COMB16 -415.41 -0.91 -22.824 -0.53 -14.66 -415.41 -0.91 -22.82 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY6 COMB17 -411.28 -2.762 -22.872 -1.87 -14.69 -411.28 -2.762 -22.87 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY6 C78_STORY6 COMB18 -409.04 COMB19 -417.65 -1.879 -1.793 -21.244 -24.384 -1.23 -1.17 -12.88 -16.35 -409.04 -417.65 -1.879 -1.793 -21.24 -24.38 80 80 50 50 0.8 0.8 0.8 0.8 14.72 14.72 0.8 0.8 15.200 15.200 0.8 0.8 C78_STORY5 COMB1 -446.28 -1.74 -22.887 -1.53 -12.46 -446.28 -1.74 -22.89 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY5 C78_STORY5 COMB2 COMB3 -452.89 -421.8 -3.241 -2.227 -19.278 -19.009 -1.47 -1.14 -12.55 -11.27 -452.89 -421.8 -3.241 -2.227 -19.28 -19.01 80 80 50 50 0.8 0.8 0.8 0.8 14.72 14.72 0.8 0.8 15.200 15.200 0.8 0.8 C78_STORY5 COMB4 -415.73 -4.565 -19.042 -2.94 C78_STORY5 COMB5 -412.68 -3.438 -17.117 -2.06 C78_STORY5 C78_STORY5 COMB6 COMB7 -424.86 -480.41 -3.356 -1.585 -20.859 -23.14 -2.02 -0.96 C78_STORY5 COMB8 -446.26 -0.853 -22.486 -0.77 C78_STORY5 COMB9 -440.8 -2.957 -22.515 -2.39 C78_STORY5 COMB10 -438.05 -1.943 -20.783 C78_STORY5 COMB11 -449.01 -1.869 -24.151 C78_STORY5 COMB12 -452.21 -2.204 -19.239 -0.72 C78_STORY5 COMB13 -446.75 -4.308 -19.268 -2.33 -12.43 C78_STORY5 COMB14 -3.294 -17.536 -1.55 C78_STORY5 COMB15 -454.96 -3.22 -20.904 -1.5 C78_STORY5 COMB16 -476.97 -0.713 -22.714 C78_STORY5 COMB17 -471.51 -2.817 C78_STORY5 COMB18 -468.76 C78_STORY5 COMB19 -479.73 C78_STORY4 COMB1 C78_STORY4 COMB2 SVTH: VÕ HỮU LONG TE C H C78_STORY6 -415.73 -4.565 -19.04 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -9.01 -412.68 -3.438 -17.12 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -13.41 -13.73 -424.86 -480.41 -3.356 -1.585 -20.86 -23.14 80 80 50 50 0.8 0.8 0.8 0.8 14.72 14.72 0.8 0.8 15.200 15.200 0.8 0.8 -12.33 -446.26 -0.853 -22.49 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -12.35 -440.8 -2.957 -22.52 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -1.6 -10.3 -438.05 -1.943 -20.78 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -1.56 -14.26 -449.01 -1.869 -24.15 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -12.41 -452.21 -2.204 -19.24 80 50 0.8 0.94 14.72 0.8 15.200 0.8 -446.75 -4.308 -19.27 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -10.38 -444 -3.294 -17.54 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -14.33 -454.96 -3.22 -20.9 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -0.26 -13.47 -476.97 -0.713 -22.71 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -22.743 -1.87 -13.49 -471.51 -2.817 -22.74 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -1.803 -21.011 -1.09 -11.44 -468.76 -1.803 -21.01 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -1.729 -24.379 -1.04 -15.4 -479.73 -1.729 -24.38 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -508.06 -1.196 -15.76 -0.7 -11.39 -508.06 -1.196 -15.76 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -506.37 0.041 -18.949 -0.83 -11.21 -506.37 0.041 -18.95 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 H -444 U -11.29 TRANG 117 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2002 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THẠC H LINH -0.4 -10.16 -476.06 -0.562 -15.58 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY4 COMB4 -468.26 C78_STORY4 COMB5 -464.61 -2.508 -15.63 -2.26 -10.19 -468.26 -2.508 -15.63 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 -1.62 -13.579 -1.37 -7.71 -464.61 -1.62 -13.58 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 C78_STORY4 COMB6 0.8 -479.71 -1.442 -17.53 -1.28 -12.49 -479.71 -1.442 -17.53 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY4 COMB7 -542.27 0.377 -19.103 -0.2 -12.42 -542.27 0.377 -19.1 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 21.890 1.15 C78_STORY4 C78_STORY4 COMB8 COMB9 -507.98 -500.96 -0.357 -2.108 -15.724 -15.766 0.08 -1.6 -11.25 -11.28 -507.98 -500.96 -0.357 -2.108 -15.72 -15.77 80 80 50 50 0.8 0.8 0.8 0.8 14.72 14.72 0.8 0.8 15.200 15.200 0.8 0.8 C78_STORY4 COMB10 -497.67 -1.309 -13.92 -0.8 -9.05 -497.67 -1.309 -13.92 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY4 COMB11 -511.27 -1.149 -17.477 -0.72 -13.35 -511.27 -1.149 -17.48 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY4 C78_STORY4 COMB12 -506.46 COMB13 -499.44 0.756 -0.995 -18.594 -18.636 -0.04 -1.72 -11.09 -11.12 -506.46 -499.44 0.756 -0.995 -18.59 -18.64 80 80 50 50 0.8 0.8 0.8 0.8 14.72 14.72 0.8 0.8 15.200 15.200 0.8 0.8 C78_STORY4 COMB14 -496.15 -0.195 -16.79 -0.92 -8.88 -496.15 -0.195 -16.79 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 15.200 0.8 C78_STORY4 C78_STORY4 COMB15 -509.75 COMB16 -538.77 -0.035 1.058 -20.347 -18.733 -0.84 0.53 -13.19 -12.18 -509.75 -538.77 -0.035 1.058 -20.35 -18.73 80 80 50 50 0.8 0.8 0.8 0.8 14.72 14.72 0.8 0.8 16.190 21.050 0.85 1.11 C78_STORY4 COMB17 -531.75 -0.693 -18.775 -1.15 C78_STORY4 COMB18 -528.46 0.107 -16.929 -0.35 C78_STORY4 C78_STORY3 COMB19 -542.06 COMB1 -564.68 0.267 -9.131 -20.485 -31.205 -0.27 -3.11 C78_STORY3 COMB2 -571.27 -10.547 -27.464 -2.99 C78_STORY3 COMB3 -533.71 -6.929 -26.883 -1.88 C78_STORY3 COMB4 -523.7 -13.093 -26.877 -4.65 C78_STORY3 COMB5 -519.51 -9.972 -21.094 -3.26 C78_STORY3 COMB6 -537.91 -10.06 -32.515 -3.28 C78_STORY3 COMB7 -607.25 -9.663 -31.788 -2.83 -6.442 H -15.583 C -0.562 TE -476.06 -12.21 -531.75 -0.693 -18.78 80 50 0.8 0.82 14.72 0.8 19.690 1.04 -9.98 -528.46 0.107 -16.93 80 50 0.8 0.8 14.72 0.8 18.130 0.95 -14.28 -11.74 -542.06 -564.68 0.267 -9.131 -20.49 -31.21 80 90 50 60 0.8 0.8 0.8 0.87 14.72 20.16 0.8 0.8 22.550 20.640 1.19 0.8 -11.85 -571.27 -10.547 -27.46 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -10.74 -533.71 -6.929 -26.88 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -10.74 -523.7 -13.093 -26.88 90 60 0.8 0.86 20.16 0.8 20.640 0.8 -7.6 -519.51 -9.972 -21.09 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -13.69 -537.91 -10.06 -32.52 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -12.84 -607.25 -9.663 -31.79 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 U COMB3 H C78_STORY4 C78_STORY3 COMB8 -565.59 -30.775 -1.88 -11.64 -565.59 -6.442 -30.78 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 C78_STORY3 COMB9 -556.58 -11.989 -30.769 -4.37 -11.64 -556.58 -11.989 -30.77 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 C78_STORY3 COMB10 -552.8 -9.181 -25.565 -3.12 -8.81 -552.8 -9.181 -25.57 90 60 0.8 1.05 20.16 0.8 20.640 0.8 C78_STORY3 COMB11 -569.37 -9.26 -35.843 -3.13 -14.29 -569.37 -9.26 -35.84 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 C78_STORY3 COMB12 -571.52 -7.716 -27.408 -1.77 -11.73 -571.52 -7.716 -27.41 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 C78_STORY3 COMB13 -562.51 -13.264 -27.402 -4.26 -11.74 -562.51 -13.264 -27.4 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 C78_STORY3 COMB14 -558.73 -10.455 -22.198 -3.01 -8.9 -558.73 -10.455 -22.2 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 C78_STORY3 COMB15 -3.03 -14.39 -575.3 -10.534 -32.48 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 SVTH: VÕ HỮU LONG -575.3 -10.534 -32.476 TRANG 118 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2002 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THẠC H LINH -1.63 -12.63 -603.9 -6.92 C78_STORY3 COMB17 -594.89 -12.468 -31.293 -4.11 C78_STORY3 COMB18 -591.11 -9.659 -26.089 -2.86 C78_STORY3 COMB19 -607.68 -9.738 -36.368 C78_STORY2 COMB1 -635.7 -12.436 -31.1 C78_STORY2 COMB2 -637.32 -13.368 -34.265 C78_STORY2 COMB3 -598.44 -7.652 C78_STORY2 COMB4 -587.54 -17.898 C78_STORY2 C78_STORY2 C78_STORY2 C78_STORY2 -12.63 -594.89 -12.468 -31.29 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -9.8 -591.11 -9.659 -26.09 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -2.88 -15.28 -607.68 -9.738 -36.37 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -5.58 -14.62 -635.7 -12.436 -31.1 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -6.39 -14.45 -637.32 -13.368 -34.27 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -30.042 -3.98 -13.37 -598.44 -7.652 -30.04 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -30.02 -7.81 -13.36 -587.54 -17.898 -30.02 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 COMB5 -582.09 -12.764 -18.161 -5.89 -9.64 -582.09 -12.764 -18.16 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 COMB6 COMB7 -603.89 -12.781 -41.81 -680.04 -13.031 -35.334 -5.9 -6.07 -16.92 -15.7 -603.89 -680.04 -12.781 -13.031 -41.81 -35.33 90 90 60 60 0.8 0.8 0.8 0.8 20.16 20.16 0.8 0.8 20.640 21.980 0.8 0.85 COMB8 -636.34 -31.002 -3.89 -14.5 -636.34 -7.86 -31 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 C78_STORY2 COMB9 -626.53 -17.082 -30.983 -7.33 -14.49 -626.53 -17.082 -30.98 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 C78_STORY2 C78_STORY2 COMB10 -621.62 -12.462 -20.31 COMB11 -641.24 -12.477 -41.594 -5.6 -5.61 -11.14 -17.69 -621.62 -641.24 -12.462 -12.477 -20.31 -41.59 90 90 60 60 0.8 0.8 0.8 0.8 20.16 20.16 0.8 0.8 20.640 20.640 0.8 0.8 C78_STORY2 COMB12 -637.79 -33.851 -4.62 -14.35 -637.79 -8.7 -33.85 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 C78_STORY2 C78_STORY2 COMB13 -627.98 -17.922 -33.832 COMB14 -623.08 -13.301 -23.158 -8.06 -6.33 -14.34 -10.99 -627.98 -623.08 -17.922 -13.301 -33.83 -23.16 90 90 60 60 0.8 0.8 0.8 0.8 20.16 20.16 0.8 0.8 20.640 20.640 0.8 0.8 C78_STORY2 COMB15 -13.317 -44.442 -6.34 -17.54 -642.7 -13.317 -44.44 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 C78_STORY2 COMB16 -676.24 -8.396 -34.813 -4.33 -15.47 -676.24 -8.396 -34.81 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 21.000 0.81 C78_STORY2 C78_STORY2 COMB17 -666.43 -17.618 -34.793 COMB18 -661.52 -12.998 -24.12 -7.77 -6.05 -15.46 -12.11 -666.43 -661.52 -17.618 -12.998 -34.79 -24.12 90 90 60 60 0.8 0.8 0.8 0.9 20.16 20.16 0.8 0.8 20.640 20.640 0.8 0.8 C78_STORY2 COMB19 -681.15 -13.013 -45.404 C78_STORY1 COMB1 C78_STORY1 C78_STORY1 -8.7 U -7.86 -6.06 -18.66 90 60 0.8 1.06 20.16 0.8 20.640 0.8 -681.15 -13.013 -45.4 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 26.580 1.03 -698.63 -5.024 -11.5 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -13.25 -708.66 -4.817 -14.01 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -10.99 -661.69 2.405 -11.72 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -10.98 -6.59 -650.1 -643.83 -12.193 -4.845 -11.7 8.475 90 90 60 60 0.8 0.8 0.8 0.8 20.16 20.16 0.8 0.8 20.640 20.640 0.8 0.8 -4.42 -15.21 -667.96 -4.953 -31.75 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -4.43 -12.92 -751.4 -4.942 -13.8 90 60 0.8 0.8 24.22 0.96 26.460 1.03 -11.529 -2.63 -10.69 -699.57 1.562 -11.53 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -11.51 -6.36 -10.68 -689.14 -11.576 -11.51 90 60 0.8 0.8 20.16 0.8 20.640 0.8 -698.63 -5.024 COMB2 -708.66 -4.817 -14.006 -4.31 COMB3 -661.69 2.405 -11.716 -2.32 C78_STORY1 C78_STORY1 COMB4 COMB5 -650.1 -12.193 -11.695 -643.83 -4.845 8.475 -6.46 -4.37 C78_STORY1 COMB6 -667.96 -4.953 -31.75 C78_STORY1 COMB7 -751.4 -4.942 -13.799 C78_STORY1 COMB8 -699.57 1.562 C78_STORY1 COMB9 -689.14 -11.576 SVTH: VOÕ HỮU LONG -31.3 H -31.299 -642.7 -6.92 H -603.9 C COMB16 TE C78_STORY3 -11.497 -4.51 -10.65 TRANG 119 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG (T) (Tm) (Tm) (T) (T) (Nmax,MXtu,MYtu,QXtu,QYtu) 846.12 -29.840 -11.813 6.130 14.48 (MXmax,MYtu,Ntu,QXtu,QYtu) 762.17 -39.903 -16.387 6.89 15.54 (MYmax,MXtu,Ntu,QXtu,QYtu) 762.17 -39.903 -16.387 6.89 15.54 H + Dời hệ nội lực tâm đài: NoZtt = NoZtt82 + NoZtt83 |MoXtt| = |MoXtt82| + |MoXtt83| +( NoZtt82 - NoZtt83).y |MoYtt| = |MoYtt82| + |MoYtt83| QoXtt = QoXtt82 + QoXtt83 QoYtt = QoYtt82 + QoYtt83 y: khoaûng cách từ trọng tâm cột đến trọng tâm đài móng y = 2m MoXtt MoYtt QoXtt QoYtt (T) (Tm) (Tm) (T) (T) (Nmax,MXtu,MYtu,QXtu,QYtu) 1747.95 -152.93 -25.88 14.30 18.24 (MXmax,MYtu,Ntu,QXtu,QYtu) 1533.53 -102.23 -33.40 14.40 33.12 (MYmax,MXtu,Ntu,QXtu,QYtu) 1573.63 -129.13 -38.31 16.19 21.41 C NoZtt U TE Trường hợp tải H 6.9.1.2TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN - Dùng hệ số vượt tải trung bình n =1,2 Tải trọng tiêu chuẩn nhận cách lấy tổ hợp tải trọng tính toán chia cho hệ số vượt tải trung bình Trường hợp tải NoZtc MoXtc MoYtc QoXtc QoYtc (T) (Tm) (Tm) (T) (T) -127.44 -21.57 11.92 15.20 (Nmax,MXtu,MYtu,QXtu,QYtu) 1456.63 6.9.2 XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC: - Ta có áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài : ptt = - Ptt 165 = = 114.58 (T) (3d ) (3  0.4)2 Diện tích sơ đáy ñaøi: FSB = N 0tt 1747.95 = = 16.87 (m2) tt P  g tb h.n 114.58    1.1 Trong đó: o Ntt0 = -1747.95 T SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:141 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH - o h : chiều sâu đặt đáy đài kể từ cốt 0.00 h = 3.5+1.5=5m o n : hệ số vượt tải n = 1,1 o gtb : trị trung bình trọng lượng riêng đài đất bậc đài, tạm lấy gtb=2 (T/m3) Trọng lượng tính toán sơ đài đất đài: Nttsb = n.Fsb h.gtb = 1.116.8752.0 = 185.62 (T) Số lượng cọc sơ boä: nc = b tt N 0tt  N sb 1747.95  185.62 = 1.3x = 15.2 coïc 165 P Chọn thực tế nc =18 cọc để bố trí cho móng Khoảng cách tim cọc  3b = 120 cm; Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài  0,7b = 28 cm lấy 30 cm; Mặt bố trí cọc cho móng hình vẽ sau: U TE C H - THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG MÓNG M2 TL 1/25 H Hình6.15: Mặt bố trí cọc móng M2 6.9.3 KIỂM TRA LỰC TÁC DỤNG LÊN CỌC Kiểm tra với tổ hợp - Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ftt = 3.47 = 23.80 (m2) Trọng lượng đài đất đài sau bố trí cọc: Nttđ = n.Ftt hđ.gtb= 1.123.801.52.0 =78.54 (T) Lực dọc tính toán xác định đến đỉnh đài: Ntt = N0tt + Nttñ =1747.95 +78.54 = 1826.49 T Vì móng chịu tải lệch tâm theo hai phương (phương trục x y), lực truyền xuống cọc xác định theo công thức sau: SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:142 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH Pttmax,min THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG tt tt N tt M x y max My x max  n =  n nc yi  x i2 i =1 i =1 Pttmax,min = 180.29 x 1826.49 47.33x1.2   x (0.62  1.82  32 ) 18 12x1.22 C - H Trong đó: o nc = 18 số lượng cọc móng o Mxtt MYtt : mô men uốn tính toán tương ứng quanh trục x trục y, ta có : o MXtt = M0Xtt + Q0Ytthñ = 152.93+18.241.5 = 180.29 Tm o MYtt = M0Ytt + Q0Xtthñ = 25.88+14.31.5 =47.33 Tm Với: M0xtt, M0Ytt mômen uốn tính toán đỉnh đài quanh trục X Y o Q0xtt, Q0ytt lực cắt tính toán đỉnh đài theo trục X Y o hđ=1.5m chiều cao đài o xmax, ymax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y, X o xi, yi (m): khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài (xem sơ đồ bố trí cọc) Thay số vào ta có : = 101.47 7.15  3.29 o P max = 111.91 (T) o Pttmin = 91.03 (T) o Ptttb = 101.47 (T) - Trọng lượng tính toán cọc: o Pc = 18.90.422.51.1 = 8.32 (T) - Kiểm tra lực truyền xuống cọc: - Pmaxtt + Pc = 111.91 + 8.32 = 120.23 (T) < P = 165 (T) : Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc, chênh lệch lực truyền xuống cọc sức chịu tải cọc nhỏ nên chọn cọc có đường kính chiều sâu chôn cọc đạt yêu cầu - Mặt khác P ttmin = 91.03 (T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ 6.9.4 KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG 6.9.4.1ÁP LỰC TIÊU CHUẨN ĐÁY KHỐI MÓNG QUI ƯỚC - Với quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc a = jtb/4 j h  j h   jnhn Trong : jtb = 1 2 H U TE tt h1  h2   hn  4.4  18  5.7  15   24  1.8  38  : jtb = 4.4  5.7   1.8  = 21.4o SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:143 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH - Vậy a = 21.4o/4 = 5.3o Chiều dài đáy khối móng quy ước: LM = 6.4 + 218.9tg5.3o = 9.91 (m) Chiều rộng đáy khối móng quy ước: BM = 2.8 + 218.9tg5.3o = 6.31 (m) Chiều cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến cốt 0.00) là: HM = (19.9-1) + 5= 23.9 (m) Xác định trọng lượng khối móng quy ước : o Trọng lượng phạm vi đế đài trở lên đến cốt 0.00 xác định theo công thức: Ntc1=LM  BMhgtb =6.31 9.91 52.0 = 625.32 (T) o Trọng lượng đất sét phạm vi từ cao trình đáy đài đến đáy lớp sét có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến gđn): Ntc1= (6.31x9.91– 18x0.42)x4.4x0.499 = 130.97 (T) o Trọng lượng đất sét pha phạm vi chiều dày lớp sét có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến gđn): Ntc2= (6.31x9.91– 18x0.42)x5.7x0.958 = 325.74 (T) o Trọng lượng đất sét pha phạm vi chiều dày lớp sét có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến gđn): Ntc3= (6.31x9.91– 18x0.42)x4x0.992 = 236.70 (T) o Trọng lượng lớp cát pha phạm vi chiều dày lớp cát có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến gđn): Ntc4 = (6.31x9.91– 18x0.42)x1.8x1.040 = 111.67 (T) o Trọng lượng lớp cát phạm vi chiều dày lớp cát có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến gđn) Ntc5 = (6.31x9.91– 18x0.42)x7x1.052 = 188.26 (T) Trọng lượng tiêu chuẩn cọc phạm vi khối móng quy ước : Ntcc = 18x0.42x18.9x2.5 = 136.08 (T) Trọng lượng khối móng quy ước: Ntcqư = 625.32+130.97 +325.74 +236.70 +111.67 +188.26 +136.08 = 1754.74 T Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: NZtc = NoZtc + Ntcqư = 1456.63 + 1754.74 = 3211.37 (T) Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: o Mômen quanh trục Y: MYtc = MYtc0 + QXtc(18.9 + 1.5) = 127.44 + 15.2(18.9 + 1.5) = 437.52 (Tm) o Mômen quanh trục X: MXtc =MXtc0 +QYtc(18.9 + 1.5) = 21.57+ 11.92(18.9 + 1.5) = 264.74 (T.m) H - U TE C H - THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG - - SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:144 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH - - THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG Độ lệch tâm: o Theo trục X: eX = MY tc 437.52 = = 0,1362 (m) tc NZ 3211.37 o Theo truïc Y: eY = M X tc 264.74 = = 0.0824 (m) tc NZ 3211.37 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc N 0tc  Nqu  ey  e x    1   LM BM  LM BM  3211.37   0.1362  0.0824   = 1   6.31x 9.91 9.91 6.31  tc = o  max tc o  max H U TE C H - tcmax = 59.6 (T/m2) - tcmin = 43.1 (T/m2) - tctb = 51.4 (T/m2) 6.9.4.2SỨC CHỊU TẢI ĐẤT NỀN Ở ĐÁY KHỐI MÓNG QUI ƯỚC - Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước: RM = 288.2 (T/m2) - So sánh : o tcmax = 59.6 (T/m2) < 1,2.RM = 345.8 (T/m2) o tctb = 43.1 (T/m2) < RM = 288.2 (T/m2) - Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trường hợp từ chân cọc trở xuống có chiều dày tương đối lớn, đáy khối quy ước có diện tích bé nên ta dùng mô hình bán không gian biến dạng tuyến tính để tính toán 6.9.5 TÍNH LÚN 6.9.5.1ỨNG SUẤT GÂY LÚN Ở ĐÁY KHỐI QUY ƯỚC : - glz=0 =tctb - bt = 51.4 – 24.635 = 26.77 (T/m2) - Ứng suất gây lún độ độ sâu Z đáy khối quy ước : - glzi = Koi.glz=0 (T/m2) 6.9.5.2ĐỘ LÚN - Chia đất đáy khối quy ước thành lớp có chiều dày < = BM/5 = 6.31/5 = 1.262 (m) Chọn phân lớp dày 1.262m để tính, ta có bảng tính toán sau: Độ bt 0bt glzi sâ u Điểm LM/BM 2z/BM Ko (T/m2) (T/m2) (T/m2) z (m) 0 1.57 0.000 26.770 24.635 4.927 1.262 1.57 0.400 0.974 26.074 25.963 5.193 2.524 1.57 0.800 0.857 22.942 27.290 5.458 SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:145 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG 3.786 1.57 1.200 0.698 18.685 28.618 5.724 5.048 1.57 1.600 0.553 14.804 29.945 5.989 6.31 1.57 2.000 0.436 11.672 31.273 6.255 7.572 1.57 2.400 0.345 9.236 32.601 6.520 8.834 1.57 2.800 0.28 7.496 33.928 6.786 10.096 1.57 3.200 0.244 6.532 35.256 7.051 - Tại điểm độ sâu Z=10.096 (m)(tính từ đáy khối móng qui ước) có : glz=10.096= 6.532 (T/m2) < bt  z=10.096 = x35.256 = 7.051 (T/m2) 5  giới hạn lấy điểm 8, độ lún bằng: b  hi.pi S= E0 H U TE C H với hi : chiều dày phân lớp, hi = 1.262m b = 0.8 E0 = 1800 T/m2 pi : ứng suất gây lún phân lớp SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:146 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG ± 0.000 - 3.500 - 5.000 RANH GIỚI KHỐI MÓNG QUI ƯỚC 8.282 T/m2 10.179 T/m2 U TE 21.479 T/m2 C 19.607 T/m2 H 15.639 T/m2 - 23.900 24.635 T/m2 26.77 T/m2 25.968 T/m2 26.074 T/m2 27.295 T/m2 22.942 T/m2 28.623 T/m2 18.685 T/m2 29.950 T/m2 31.273 T/m2 H 32.601 T/m2 14.804 T/m2 11.672 T/m2 9.236 T/m2 7.496 T/m2 33.928 T/m2 35.256 T/m2 6.532 T/m2 SƠ ĐỒ TÍNH LÚN KHỐI MÓNG QUI ƯỚC Hình6.16: Sơ đồ khối móng qui ước Các giá trị tính ghi vào bảng sau: Phân lớp Chiều dày (m) 1.262 1.262 1.262 1.262 1.262 SVTH: VÕ HỮU LONG ng suất gây lún phân lớp (T/m2) 26.422 24.508 20.814 16.745 13.238 Trang:147 a0 = b E0 0.00044 0.00044 0.00044 0.00044 0.00044 Độ lún Si (m) 0.015 0.014 0.012 0.009 0.007 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG 10.454 8.366 7.014 1.262 1.262 1.262 0.00044 0.00044 0.00044 0.006 0.005 0.004 0.072 U TE C H Vậy độ lún tuyệt đối móng cột đảm bảo S < Sgh = 8cm 6.9.6 TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC: 6.9.6.1CHIỀU CAO ĐÀI , ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG - Chiều cao đài chọn 1.5m - Bê tông đài sử dụng bê tông mác M300#; - Lớp Bêtông lót đáy đài, giằng dùng vữa Ximăng, cát, gạch vỡ đá 4x6, M100# dày 100mm - Kiểm tra điều kiện đâm thủng: vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm cọc Như đài không bị đâm thủng - 3.500 SÀN TẦN G HẦM - 5.000 - 23.900 H 6.9.6.2TÍNH TOÁN MÔMEN VÀ THÉP ĐẶT CHO ĐÀI CỌC: - Lực truyền xuống cọc thứ i xác định theo công thức sau, thay xmax xi, ymax yi, ý dấu cộng trừ phù hợp: Pttmax,min = tt tt N tt M x y max My x max  n  n nc  x i2  y i2 i =1 - Pttmax,min i =1 1826.49 47.33x1.2 180.29 x =   2 18 12x1.22 x (0.6  1.8  ) = 101.47 7.15  3.29 P1 = 101.47+7.15 +3.29= 111.91 T P6 = 101.47 -7.15 +3.29= 97.61 T P7 = 101.47+7.15 +0= 108.12 T SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:148 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG P12 = 101.47-7.15 +0= 93.82 T P13 = 101.47+7.15 -3.29= 105.33 T P18 = 101.47 -7.15 -3.29= 91.03 T - Ptti = 180.29 x1.8 1826.49 47.33x1.2   2 x (0.6  1.8  ) 18 12x1.22 = 101.47 4.29  3.29 P2 = 101.47+4.29 +3.29= 109.05 T P5 = 101.47 -4.29 +3.29= 100.47 T P8 = 101.47+4.29 +0= 90.58 T P14 = 101.47+4.29 -3.29= 102.47 T Ptti = 180.29 x 0.6 1826.49 47.33x1.2   2 x (0.6  1.8  ) 18 12x1.22 C = 101.47 1.43  3.29 H - U TE P3 = 101.47+1.43 +3.29= 106.19 T P4 = 101.47 -1.43 +3.29= 103.33 T P9 = 101.47+1.43 +0= 102.90 T P10 = 101.47 -1.43 +0= 100.04 T P15 = 101.47+1.43 -3.29= 99.61 T P16 = 101.47 -1.43 -3.29= 96.75 T H - Mômen tương ứng với phương cạnh dài: Sơ đồ tính hình vẽ sau: Sử dụng phần mềm SAP2000 để giải nội lực, kết sau: SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:149 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG 325.36 T 308.7 T 300.12 T 144.46 141.36 259.18 260.85 318.99 282.61 T 276.24 BIỂU ĐỒ MOMENT (Tm) H C H U TE - Mômen gối: MI = 318.99 Tm Mômen nhịp: MI = 144.46 Tm Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II: 10 11 12 13 14 15 16 17 18 II-II SƠ ĐỒ TÍNH THÉP ĐÀI CỌC - MII = r2(P1 + P2 + P3+ P4 + P5 + P6 ) r2 = 0.7 (m) MII = 0.85x(111.91+109.05+106.19+103.33+ 100.47+ 97.61) = 534.28 (T.m) Cốt thép bố trí theo hai phương Cốt thép theo phương X: Ở đáy đài: - FI = - Chiều cao làm việc: h0 = 150- 20 - 5= 125 cm MI ; chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm 0, 9h0Ra SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:150 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG - Chọn thép AIII có Ra =3600 Kg/cm2 = 3.6 T/cm2 - Ta có: - Chọn 2322 có Fa = 87.65 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a=150 (mm); Chiều dài 6900 (mm) - Ở mặt đài: - FI = - Chiều cao làm việc: h0 = 150- 5= 145 cm Chọn thép AIII có Ra =3600 Kg/cm2 = 3.6 T/cm2 - Ta có: - Chọn 2314 có Fa = 35.4 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a=150 (mm); Chiều dài 6900 (mm) FI = MI 318.99 x102 = = 78.76 (cm2) 0, 9h0Ra 0.9 x125 x 3.6 MI ; choïn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm 0, 9h0Ra MI 144.46 x10 = = 30.75 (cm2) 0, 9h0Ra 0.9 x145 x 3.6 2 - 3.500 H U TE C H FI = SÀN TẦ NG HẦM - 5.000 - 23.900 B-B B B MÓNG M2 TL 1/25 Hình6.17: Mặt mặt cắt bố trí thép móng M2 SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG - Cốt thép theo phương Y đặt tính sau: chiều cao làm việc: h0 = 150-20-5-2 =123 cm Chọn thép AIII coù Ra =3600 Kg/cm2 =3.6 T/cm2 - Ta coù: - Chọn 4720 có Fa = 147.65 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a=150 (mm); Chiều dài 3300 (mm) MII 534.28x10 = = 134.07 (cm2) 0.9x123x 3.6 0, 9h0Ra H FII = U TE C 6.11 KIỂM TRA CỌC TRONG QUÁ TRÌNH VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP Trong trình vận chuyển cẩu lắp, trọng lượng thân cọc nên thân cọc phát sinh mômen uốn – Khi vận chuyển: chọn móc cẩu cách đầu cọc 0.207L = 2.1m, vị trí mômen âm có giá trị tuyệt đối mômen dương nhịp: Mmax = 0.043qL2 L: chiều dài cọc, L = 10m Trọng lượng cọc phân bố chiều daøi: Pc 8.32 = = 0.44 (T/m) 19.9 L Mmax = 0.043  0.44  102 = 1.81 (Tm) q= H  +Cốt thép dọc cọc f 18, thép AIII, F = 20.36 cm2 +Chọn cốt đai f 8a200, lớp bêtông bảo vệ dày cm a = + 0.8 + 1.8 = 4.7 (cm) h0 = b – a = 35 – 4.7 = 30.3 (cm) a= Ra.Fa 3600  20.36 = = 0.465  A = 0.356 Rn.b.h0 130  40  30.3 Mômen lớn mà tiết diện ngang cọc chịu được: M  = A.Rn.b.h 20 = 0.356  130  40  30.32 = 1699568 (Kgcm) Mmax = 16.99 (Tm) = 1.81 Tm < M  , nên cọc đảm bảo cường độ vận chuyển SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:152 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG q = 0.44 T/m 2100 2100 Mmax H Qmax H U TE C – Kiểm tra lại cẩu lắp: lẽ bố trí móc để dựng cọc, cách đầu cọc đoạn 0.293L = 3m, nhiên để đơn giản sử dụng móc bố trí vận chuyển để cẩu lắp Khi mômen lớn phát sinh cọc là: Mmax = 5.64 (Tm) < M   cọc đảm bảo cường độ cẩu lắp dựng cọc 2100 5.64 Tm – Tính toán cho móc neo: Lực cắt móc neo chòu: Qmax = 0.207qL = 0.207  0.44  10 = 0.87 (T) Diện tích ngang yêu cầu moùc neo: Fa = Qmax 0.87  10 = = 0.24 (cm2) Ra 3600 Choïn f 16 (fa = 2.011 cm2) SVTH: VÕ HỮU LONG q = 0.44 T/m Trang:153 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG Gọi lneo chiều dài neo móc vào cọc: Ứng suất tiếp phát sinh neo:  = Qmax l neo  u u chu vi thép, u =  d Điều kiện để neo không bị trượt ứng suất tiếp phải bé lực giữ bêtông cọc với thép:   Rk  lneo  Qmax 0.73.10 = = 16.5 (cm) Rk  u   1.6  8.8 H Choïn lneo = 60 cm C 6.12 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG U TE Từ giá trị tính toán hai phương án móng cọc ép móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp khối lượng bêtông cốt thép cho phương án móng sau : KHỐI LƯNG BÊT ÔNG (m3) Cọc khoan nhồi Cọc ép 1898.460 1369.104 KHỐI LƯNG THÉP (Tấn) Cọc ép Cọc khoan nhồi 113.65 139.44 H Từ kết so sánh ta thấy phương án cọc khoan nhồi có khối lượng BT thép lớn khoảng 1.4 lần với cọc ép BTCT, xét yếu tố vật liệu phương án cọc ép BTCT sẻ kinh tế nhiều Các ưu khuyết điểm hai loại phương án móng : * Móng cọc ép :  Ưu điểm : giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi côn g nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn), phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thị lớn ; công tác thí nghiệm nén tónh cọc trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc  Khuyết điểm : sức chịu tải không lớn (50 800 T) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế (hạ đến độ sâu tối đa 50m) Lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớn Thi công gặp khó khăn qua lớp cát lớn, thời gian ép lâu * Móng cọc khoan nhồi : SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:154 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS TRẦN THẠCH LINH THIẾT KẾ: CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG  Ưu điểm : sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn (lên đến 1000 T), hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài > 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép Có khả thi công qua lớp đất cứng, địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công  Khuyết điểm : giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép, ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp tốn kém, thí nghiệm nén tónh cọc khoan nhồi phức tạp Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao H U TE C H * Tóm lại : ta chọn phương án MÓNG CỌC ÉP làm giải pháp móng cho công trình phương án sử dụng phổ biến công trình dân dụng công nghiệp SVTH: VÕ HỮU LONG Trang:155 ... KHÓA 2006 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG C H GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THẠCH LINH H U TE TỈNH TẢI HOẠT TẢI TẦNG CHẴN SVTH: VÕ HỮU LONG TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2006 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG U... NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2006 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THẠCH LINH COMB19 HTTL 0.9 GIO Y 0.9 TT HTTC 0.9 HTTL 0.9 GIO -Y 0.9 CHƯƠNG 2: KẾT QUẢ NỘI LỰC Nhập trường hợp tải... CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG C H GVHD KẾT CẤU : Th.S TRẦN THẠCH LINH H U TE LỰC CẮT V2 (COMBOBAO) MOMENT V3 (COMBOBAO) SVTH: VÕ HỮU LONG TRANG 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰ N G KHÓA 2002 CHUNG CƯ TÂN HƯƠNG