Thiết kế chung cư Gia Phúc 34 P Linh Chiểu Q Thủ Đức

Thiết kế chung cư Gia Phúc 34 P Linh Chiểu Q Thủ Đức Thiết kế chung cư Gia Phúc 34 P Linh Chiểu Q Thủ Đức Thiết kế chung cư Gia Phúc 34 P Linh Chiểu Q Thủ Đức luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN LỜI CẢM ƠN Trong suốt thời gian em học trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ Thành Phố Hồ Chí Minh Với lịng kính trọng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn: Quý Thầy Cô môn thầy cô chuyên ngành tận tình giảng dạy truyền đạt kiền thức, kinh nghiệm quý báu cho em suốt thời gian em học trường Những kiến thức hành trang vững cho em để bước vào tương lai Thầy Võ Minh Thiện nhiệt tình giúp đỡ, hướng dẫn, bảo truyền đạt cho em kiến thức quý báu thời gian em hoàn thành đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng khóa 2006-2010 H Một lần nữa, em xin chân thành cảm ơn kính chúc q Thầy Cơ trường Đại Em xin chân thành cảm ơn H U TE hạnh phúc sống C học Kỹ Thuật Công Nghệ TP.HCM mạnh khỏe, hạnh phúc, gặp nhiều may mắn SVTH: HUỲNH MINH HẢO Sinh viên Huỳnh Minh Hảo MSSV: 506105021 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN MỤC LỤC TRANG LỜI CẢM ƠN CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC 1.1 SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH 1.2 VỊ TRÍ, ĐẶC ĐIỂM, ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU KHU VỰC XÂY DỰNG 3HÌNH THỨC VÀ QUY MƠ ĐẦU TƯ 4CÁC GIẢI PHÁP TIẾT KẾ 1.5 CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ - KỸ THUẬT 10 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN SƯỜN BÊ TƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 2->10) H 2.1 MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 11 2.2 XÁC ĐỊNH CHIỀU DÀY BẢN SÀN – KÍCH THƯỚC DẦM CHÍNH, DẦM PHỤ C 11 2.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 13 U TE 2.4 CÁC BƯỚC TÍNH TỐN CHO TỪNG Ô BẢN SÀN 16 2.5 TÍNH TỐN CỐT THÉP 18 BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 22 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN CẦU THANG 3.1 TỔNG QUAN 23 3.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CẦU THANG 24 H 3.3 CHỌN SƠ ĐỒ LÀM VIỆC, NỘI LỰC CỦA VẾ CẦU THANG 27 3.4 TÍNH THÉP CHO VẾ THANG V1, V2, V3, CN 29 3.5 TÍNH DẦM CỦA CẦU THANG 30 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN HỒ NƯỚC MÁI 4.1 TỔNG QUAN 35 4.2 TÍNH TOÁN BẢN ĐÁY HỒ NƯỚC MÁI 36 4.3 TÍNH NỘI LỰC HỆ DẦM BẢN ĐÁY HỒ NƯỚC MÁI 44 4.4 TÍNH CỐT THÉP CHO DẦM ĐÁY HỒ NƯỚC 48 4.5 TÍNH TỐN NẮP HỒ NƯỚC 51 4.6 TÍNH TỐN THÀNH HỒ NƯỚC 58 4.7 TÍNH CỘT 62 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN KHUNG KHƠNG GIAN 5.1 TỔNG QUAN VỀ KHUNG NHÀ CAO TẦNG 63 SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN 5.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC PHẦN TỬ 63 5.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG VÀO HỆ KHUNG 66 5.4 XÂY DỰNG MƠ HÌNH CHO CƠNG TRÌNH 69 5.5 GIẢI THÍCH KẾT QUẢ TRONG ETABS 75 5.6 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO CỘT KHUNG TRỤC 77 5.7 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM KHUNG TRỤC 87 5.8 KIỂM TRA KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 103 CHƯƠNG 6: PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC ÉP 6.1 ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 106 6.2 CHỌN KÍCH THƯỚC CỌC, CHIỀU DÀI CỌC 107 6.4 KIỂM TRA VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP 111 6.5 TÍNH THÉP LÀM MĨC TREO CỌC 112 H 6.6 TÍNH TỐN MĨNG ĐƠI M1 (5-B, 5-C) 112 6.7 TÍNH TỐN MĨNG M2 (5-A, 5-D) 123 C CHƯƠNG 7: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 7.1 TỔNG QUAN VỀ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 129 U TE 7.2 CHỌN KÍCH THƯỚC, VẬT LIỆU, CHIỀU SÂU CHƠN CỌC 129 7.3 TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 129 7.4 TÍNH TỐN MĨNG M1 133 7.5 TÍNH TỐN MĨNG M2 146 H 7.6 KIỂM TRA ĐỘ LÚN LỆCH TƯƠNG ĐỐI GIỮA CÁC MÓNG 157 SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC CHƯƠNG I: THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN KIẾN TRÚC 1.1 SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH Kể từ nhà nước ta có sách mở cửa kinh tế, với định hướng đầu tư nhà nước hàng loạt cơng ty tổ chức kinh tế giới đầu tư vào Với sách thơng thống mơi trường đầu tư thuận lợi Thành Phố Hồ Chí Minh thành phố thu hút nhiểu đầu tư nước thành phố có kinh tế động , trung tâm kinh tế lớn nước trung tâm kinh te61lon71 khu vực với tốc độ phát triển mạnh Song song với phất triển kinh tế phát triển dân số hàng nam thành phố thu hút đông lao động từ tỉnh thành nước sinh sống làm việc tạo sức ép dân số nhu cầu nhà ch người dân Đây H vấn đề xúc thành phố, đặc biệt giải nhà cho người có th nhập trung bình thấp Thành Phố Hồ Chí Minh thành phố có giá đất cao nước để giải vấn đề việc xây dựng nhà hộ cao tầng C giải pháp hữu hiệu ngồi giải pháp vĩ mơ điều chỉnh mật độ dân số U TE 1.2 VỊ TRÍ, ĐẶC ĐIỂM, ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU KHU VỰC XÂY DỰNG 1.2.1 Vị trí xây dựng Cơng trình xây dựng đường Hồng Việt thuộc khu thị mới, Quận Thủ Đức, Thành Phố Hồ Chí Minh Điều kiện khí hậu, địa chất, thủy văn H Vị trí xây dựng cơng trình nằm Thành Phố Hồ Chí Minh nên mang đầy đủ tính chất vùng Đây vùng có khí hậu tương đối ơn hịa, nhiệt độ trung bình hàng năm 270C, chênh lệch tháng nóng tháng lạnh 100c Đây khu vực giàu nắng, hàng năm có từ 2500-2700 nắng thời tiết hàng năm chia mùa rõ rệt: mùa mưa mùa khô Mùa khô từ tháng 12 đến tháng 4nam8 sau, mùa mưa từ tháng đến tháng 11 (trung bình có 160 ngày mưa năm) Độ ẩm trung bình 70%-80% Hai hướng gió chủ yếu Tây-Tây nam Bắc- Đơng Bắc tháng có sức gió mạnh tháng 8, tháng có sức gió yếu tháng 11 Nhìn chung Thành phố Hồ Chí Minh bị ảnh hưởng bão áp thấp nhiệt đới 1.3 HÌNH THỨC VÀ QUY MƠ ĐẦU TƯ SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN Công trình thiết kế xây dựng hồn tồn dựa theo tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam Diện tích xây dựng: 18 x 41.6 = 748.8 m2 Cơng trình xây dựng với quy mô 11 tầng, chiều cao nhà 35.5 (m) tính từ cốt 0,00m 1.4 CÁC GIẢI PHÁP TIẾT KẾ 1.4.1 Giải pháp thiết kế tổng mặt Mặt khu đất xây dựng cơng trình hẹp nên ngồi phần đất bố trí cơng trình cịn phần nhỏ để bố trí lối vào cho xe người, ngồi sân chơi cầu lơng trồng H số xanh tạo cảnh quan cho cơng trình tạo bóng mát 1.4.2 Giải pháp thết kế kiến trúc C a) Giải pháp mặt U TE mặt bố trí mạch lạc rõ ràng thuận tiện cho việc bố trí gai giao thơng cơng trình giải pháp kết cấu hành lang bố trí trục công trinh2noi61 với hộ rết thuận tiện co việc lại đảm bảo thơng thống cho cơng trình Hệ thống cầu thang bố trí gần nhà đảm bảo cho giao thông ngắn gọn thuận lợi Chức H Tầng Tầng hầm Số phòng Diện tích Ga xe máy 312 Bể nước ngầm 89 Bể tự hoại 67 Lối xuống 196 Sảnh 35 Kho Cầu thang 28 Ga xe 245 Trạm biến áp 25 Tầng SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN 13 Ban quản lý 15 Cầu thang 45 Sảnh 107 Lấy rác H Nhà vệ sinh Chức Số phòng Phòng khách 18 Phòng ngủ 32 Bếp 15 Nhà vệ sinh Lô gia 10 13 C Ban cơng Có phịng nủ loại2 Phịng khách 18 Phòng ngủ 32 Bếp 15 Nhà vệ sinh Lô gia Ban cơng 13 H Tầng Diện tích(m2) Có phòng ngủ loại U TE Tầng Căn hộ phòng ngủ lọai SVTH: HUỲNH MINH HẢO Phòng khách 18 Phòng ngủ 32 Bếp 10 Nhà vệ sinh Ban công 13 MSSV: 506105021 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC Sảnh 115 Sânh vườn 62 Cầu thang 56 Lấy rác Số phòng Căn hộ phòng ngủ lọai Phòng khách 18 Phòng ngủ 32 Bếp 15 Nhà vệ sinh Lô gia 12 13 C Ban công Căn hộ phòng ngủ lọai 2 Phòng khách 18 32 Bếp 15 Nhà vệ sinh Lô gia Ban công 13 Căn hộ phòng ngủ lọai U TE Phịng ngủ H Tầ 3-10 Diện tích(m2) Chức H Tầng THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN Phòng khách 18 Phòng ngủ 32 Bếp 10 Nhà vệ sinh Ban công 13 Sảnh 115 Sânh vườn 62 Cầu thang 56 Lấy rác SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN b) Giải pháp thiết kế mặt đứng Hình khối kiến trúc tổ chức thành khối chữ nhật theo chiều cao Mặt đứng phân bố thành khối theo chiều cao nhờ việc tạo ban cơng phía trước ban cơng phía trước cịn tạo vẽ sinh động cho cơng trình Để tạo thay đổi cho mặt đứng phía chân cơng trình sử dụng dường kẻ ngang song song màu sơn đậm tạo cảm giác vững chãi Cơng trình cao 35.5m với 11 tầng, có tầng hầm dùng làm ga để xe máy tầng áp mái Chiều cao tầng 3.5m Cửa làm cửa kính khung gỗ c) Giải pháp kết cấu Cơng trình với thiết kế kết cấu khung BTCT toàn khối chịu lực làm việc theo sơ H đồ khung phẳng kích thước theo hai phương nhà khác Các giải pháp thiết kế khác U TE a) Chiếu sáng tự nhiên C Móng dùng móng cọc thi cơng phương pháp ép tĩnh Các hộ tầng chiếu sáng tự nhiên thơng qua hệ thống cửa kính bố trí xung quanh cơng trình giếng trời bên vơng trình Ngoài ra, hệ thống chiếu sáng nhân tạo tạo bố trí cho phủ tới nơi cần chiếu sáng H b) Giải pháp thông gió tự nhiện Các phịng tiếp xúc với khơng khí tự nhiên nhờ hệ thống cửa sổ cửa Các phịng ngủ làm việc điều có cửa sổ hướng thiên nhiên tạo bầu khơng khí mát mẽ không tiếp xúc với hành lang tạo yên tĩnh cho nghĩ ngơi làm việc Ngoài ra, hộ cịn trang bị hệ thống hòa sử dụng cần thiết c) Giải pháp phòng chữa cháy Lối hộ thông trực tiếp hành lang dọc rộng 3m dẫn đến cầu thang nhanh thuận tiện cho viêc thoát người xẩy cố với hai cầu thang hai thang máy bố trí hành lang đảm bảo hiểm có cố xẩy SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN Trang bị hệ thống báo cháy tự động, bố trí bình chữa cháy dọc theo hành lang dể sử dụng cố xẩy d) Giải pháp cấp điện, cấp nước thoát nước * hệ thống cấp điện Nguồn điện cung cấp cho cơng trình mạng lưới điện thành phố Trong cơng trình có sử dụng máy biến riêng máy phát điện để cung cấp cho hệ thống thang máy có cố điện Điện phục vụ cho cơng trình cung cấp từ trạm biến áp đặt tầng theo ống riêng lên tầng máy biến áp nối trực tiếp với mạng điện thành phố H * Hệ thống cấp nước Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước sinh hoạt chung thành phố Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước chung bơm trực tiếp cho cơng trình Ngồi cịn có bể U TE * Hệ thống thoát nước C chứa để cung cấp nước có cố nước Nước thãi từ cơng trình đưa hệ thống nước chung thành phố Nước mưa thù máy dẫn xuống hệ thống ống thoát đứng nước ống đưa xống mương thoát quanh nhà đưa hệ thống nước Nước thãi từ phịng vệ sinh cho thoát xuống bể tự hoại, qua xử lý nước thãi H đưa hệ thống thoát nước 1.5 CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ - KỸ THUẬT Hệ số mật độ xây dựng Ko = (Diện tích xây dựng cơng trình)/(Tổng diện tích khu đất xây dựng) = 18  41.6 = 0,2674 40  70 Hệ số khai thác mặt bằng: K1 = SVTH: HUỲNH MINH HO Tổng diện tích phòng T  Tỉng diƯn tÝch sµn T  = 537,6 = 0,68 788,76 MSSV: 506105021 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN Kết luận Hệ số mật độ xây dựng nhỏ đảm bảo thơng thóang hịa nhập cảnh quan chung khu vực.Hệ số khai thác mặt nằm khoảng hợp lí chung cư đại (0,65 – H U TE C H 0,75) SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN - Các lớp đất tính lún nằm lớp đất thứ E04 = 18000 (kN/m2) - Độ lún: Cơng thức tính lún theo TCXDVN 45-78  S =   igl hi = (237.025×1+223.835×1+198.385×1+167.22×1+137.62×1 18000 E0 +112.445×1+91.94×1+76.2385×1+63.4135×1) = 0.058(m) = 5.8 (cm) < Sgh = 8(cm) → Thỏa mãn điều kiện 0.000 C -3000 100 U TE 1700 1800 H 7.4.8 KIỂM TRA XUYÊN THỦNG 7.4.8.1 CHỌN CHIỀU CAO ĐÀI CỌC - Theo điều kiện tuyệt đối cứng: Tiết diện cột 500×800 h0 = (Bd –b c)/2 = (3 - 1)/2 = (m) h0 = (Ld –bc)/2 = (6.6 - 1)/2 = 2.8 (m) => chọn h0 = 1.55(m) - Chọn lớp bảo vệ a = 0.15(m) Vậy chiều cao đài cọc chọn h = 1.7(m) 7.4.8.2 KIỂM TRA CHOC THỦNG CỦA CỌC VÀO ĐÀI Việc tính tốn đâm thủng, ngồi tháp đâm thủng có độ dốc 450, đài cọc, tháp đâm thủng có góc nghiêng khác 450 HÌNH 7.5: THÁP XUYÊN THỦNG CỌC VÀO ĐÀI THEO PHƯƠNG Y Kiểm tra chọc thủng theo công thức sau: P  [1 (bc  C2 )   (hc  C1 )]h0 Rbt Trong đó: P H : lực chọc thủng tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp chọc thủng, số cọc nằm đáy tháp chọc thủng → P = ΣNi = 9851.21 (kN) b c, hc : kích thước tiết diện đài, bc = 3m, hc = 6.6m h0 : chiều cao có ích đài móng, h0 = 1.7 – 0.15 = 1.55 m C1, C2 : khoảng cách mặt từ mép vách đến mép đáy tháp chọc thủng, C1, C2 > 0.5h0 nên lấy C1 = C2 = 1.7 m Rbt : cường độ tính tốn chịu kéo bê tơng, Rbt = 1050 kN/m2 α1, α : hệ số xác định sau: 2 h   1.85  1    1.5     1.5     2.04    C1  Suy ra: Vế phải = [1 (bc  C2 )   (hc  C1 )]h0 Rbt = [2.04(4+2) + 2.04(6.4+2)]×1.85×1200 = 65214.72 (kN) Vậy P  [1 (bc  C2 )   ( hc  C1 )]h0 Rbt Do chiều cao đài hđài = 1.7 m thỏa mãn điều kiện để đài không bị chọc thủng SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 143 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN 7.4.9 TÍNH THÉP CHO ĐÀI CỌC 7.4.9.1 TÍNH THÉP PHƯƠNG TRỤC X 3800 2400 600 100 600 100 100 600 2400 2400 x H 100 600 2400 8400 y C HÌNH 8.6: SƠ ĐỒ TÍNH THÉP CHO ĐÀI CỌC THEO PHƯƠNG X H U TE - Mô men cọc 2, 4, 6, gây ra: M = (N2 + N4 + N6 + N8)×lx = (1928.69+1933.37+1942.71+1947.39)×0.65 = 5038.90 (kNm) - Mô men cọc 1, 3, 5, gây : M = (N1 + N3 + N5 + N7)×lx = (1914.98+1919.66+1929.01+1926.82)×0.65 = 4998.80 (kNm) - Ta chọn M = 5038.90 (kNm) để tính thép - Chọn bê tơng B25 có Rb = 145 (daN/cm2), thép AII có Rs = 2800 (daN/cm2), có h0 = 155(cm) M 5038.90  104 = = 129 (cm2) As  0.9  Rs  h0 0.9  2800  155 Chọn 30Ø22a250có diện tích thép As = 133.035 (cm2) 7.4.9.2 TÍNH THÉP PHƯƠNG TRỤC Y 8600 600 2400 2400 3843.67 KN 2400 3871.72 KN 3853.03 KN 600 3874.21 KN 4643.25 KN.m 6918.6 KN.m 6973.58KN.m 3840.88KN 3843.67 KN 3874.21KN 3883.88KN 3877.1 KN HÌNH 7.7: SƠ ĐỒ TÍNH THÉP CHO ĐÀI CỌC ĐƠN THEO PHƯƠNG Y SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 144 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN - Ta chọn M = 6973.58 (kN.m) để tính thép - Chọn bê tơng B25 có Rb = 145 (daN/cm2), thép AII có Rs = 2800 (daN/cm2), có h0 = 155(cm) 6973.58  104 M = = 178.5 (cm2) As  2800   155 0.9  Rs  h0 Chọn 49Ø22a100 có diện tích thép As = 186.249 (cm2) 7.5 TÍNH TỐN MĨNG M2 7.5.1 TẢI TRỌNG TRỤC A TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN n N tt =7538.9KN 1.15 N tc =6555.6KN M xtt =33.5KN.m 1.15 M xtc =30.87KN.m M ytt =-145.4KN.m 1.15 M tcy =-126.4KN.m Qxtt =-164.91KN 1.15 Qtty =-17.75KN 1.15 TẢI TRỌNG TÍNH TỐN N tc =7578.2KN 1.15 N tc =658.97KN 1.15 M xtc =30.27KN.m M tcy =152.1KN.m 1.15 M tcy =132.26KN.m Qxtc =-143.4KN Qxtc =165.17KN 1.15 Qxtc =143.63KN Q tcy =-15.43KN Qytc =-17.48KN 1.15 Qytc =-15.2KN U TE C M xtc =33.3KN.m TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN n H TẢI TRỌNG TÍNH TỐN TRỤC D BẢNG 7.7: BẢNG NỘI LỰC TÍNH MĨNG Chọn nội lực lớn (khung trục D) để tính, thiết kế chung cho móng H 7.5.2 CHỌN SƠ BỘ SỐ CỌC VÀ DIỆN TÍCH ĐÀI CỌC - Chọn sơ số lượng cọc:  N tt 7578.2 Nc =    1  3.17 (cọc) → Chọn cọc 2389.2 Qa - Bố trí cọc, kích thước đài cọc khoảng cách cọc 3d = 3×0.8 = 2.4(m) → Kích thước tiết diện đài cọc là: b×l = 3.6×3.6(m) hình vẽ SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 145 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN 3800 600 2400 600 100 600 100 100 700 2400 Ø8 100 600 3800 500 00 HÌNH 8.8: MẶT BẰNG BỐ TRÍ CỌC U TE C H 7.5.3 CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG - Kiểm tra điều kiện móng làm việc móng cọc đài thấp: Chiều sâu chơn móng:  2Q (Nền & Móng) trang 156 cuả Lê Đức Thắng h  0.7  tg ( 45  )   b  =20 Q=164.91KN b: chọn sơ 3.6m  =19.7KN/m3 hmin  0.7  tg (45  20  165.17  1.058m ) 19.7  3.6 Chọn hm= 1.5m Vậy thỏa điều kiện tính tốn theo móng cọc đài thấp H 7.5.4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN ĐẦU CỌC - Lực tác dụng lên đầu cọc: - Trọng lượng đất đài: Wd = S d  h = 3.6×3.6×19.7 ×1.5 = 382.968 (kN) N dtt  N tt  Wd = 7578.2+382.968 = 7961.168 (kN) M xtt = 33.3 (kN.m) M ytt = 152.1 (kNm) M 0ttx = M xtt  Q tty  h =33.3+ 17.48  1.5=281.05(kN.m) M 0tty = M ytt  Qxtt  h =152.1+ 165.17  1.5=178.32(kN.m) - Tải cơng trình tác dụng lên đầu cọc xác định theo công thức: tt N tt M 0ttx  ymax M y  xmax N max,    nc  yi2  xi2 Trong nc = 4: số cọc;  xi2 = 1.352 ×2 + (-1.35)2 ×2 = 7.92(m2) i y = 1.22 ×2 + (-1.2)2 ×2 = 5.76(m2) xmax  1.35 ymax  1.2 SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 146 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN 7961.168 281.05  1.2 178.32  1.35    2079.24( KN ) 5.76 7.92 pc  n  S  Lc   bt  1.1  3.6  3.6  16  25  5702.4( KN ) => N max  N max  2079.24( KN )  pc  5702.4( KN ) -> thỏa yêu cầu 7961.168 281.05  1.2 178.32  1.35 N     1901.34( KN ) >0 -> cọc không 5.76 7.92 bị nhổ H - Lực tác dụng lên đầu cọc: 7961.168 281.05  1.2 178.32  1.35 N1 = = 1901.34 (kN)   5.76 7.92 7961.168 281.05  1.2 178.32  1.35 N2 = = 1962.135(kN)   5.76 7.92 7961.168 281.05  1.2 178.32  1.35 N3 = = 2018.45 (kN)   5.76 7.92 7961.168 281.05  1.2 178.32  1.35 N4 = = 2079.24 (kN)   5.76 7.92 C 7.5.5 TÍNH TOÁN CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG VÀ CỐT THÉP TRONG CỌC 7.5.5.1 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MỖI ĐẦU CỌC U TE Lực ngang Hx, Hy tác dụng lên đầu cọc đáy đài: Q tt max ,với nc: số cọc đáy đài H nc Hx (kN) Hy (kN) 1.89 9.27 Tính tốn Tiêu chuẩn 1.64 8.06 BẢNG 8.8: XÁC ĐỊNH LỰC NGANG HX, HY TÁC DỤNG LÊN ĐẦU CỌC 7.5.5.2 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ NGANG VÀ GĨC XOAY ĐẦU CỌC H Tính tốn cọc chịu tải trọng ngang (theo biến dạng) nhằm kiểm tra điều kiện sau đây:  n  S gh    gh Trong đó: : chuyển vị ngang (m) góc xoay (rad) đầu cọc, xác định theo  n , tính tốn S gh , gh : giá trị giới hạn cho phép chuyển vị ngang (m) góc xoay (rad) đầu cọc, qui định nhiệm vụ thiết kế nhà cơng trình Tính tốn chuyển vị ngang cọc  n (m) góc xoay  (rad) đầu cọc theo công thức sau: Hl o Ml o2 n = y0 +  0l0 +  3E b I E b I  = 0 + Hl o Ml  Eb I Eb I Trong đó: SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 147 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN y0 : chuyển vị ngang tiết diện cọc mức đáy đài y0 = H0HH + M0HM  0: góc xoay tiết diện cọc mức đáy đài  = H0MH + M0MM H, M: giá trị tính tốn lực cắt momen uốn đầu cọc l0: chiều dài đoạn cọc từ đáy đài đến mặt đất, xây dựng dân dụng l0 = H0 : giá trị lực cắt đầu cọc M0: giá trị momen đầu cọc, M0 = Mng (vì l0 = 0) Mn: giá trị momen ngàm vị trí cọc đài M ng    MH H0  MM H U TE C H HH: chuyển vị ngang tiết diện (m/kN) lực H0 = HM: chuyển vị ngang tiết diện (1/kN) moment M0 =1 MH: góc xoay tiết diện (1/kN) lực H0 = MM: góc xoay tiết diện (1/(kN.m)) moment M0 = Tất xác định theo công thức sau: AO δ HH  α bd Eb I δ MH  δ HM  BO α bd Eb I δ MM  CO α bd Eb I A0, B0, C0: hệ số không thứ nguyên, lấy theo Bảng G2/TCXD 205-1998 Le: chiều sâu tính đổi phần cọc đất, Le = bd×L L: chiều sâu mũi cọc tính từ đáy đài K: hệ số tỉ lệ, xác định theo Bảng G1/ TCXD 205-1998 Khi tính tốn cọc chịu lực ngang, cọc làm việc với đoạn cọc có chiều dài lah tính từ đáy đài Chiều sâu ảnh hưởng đất cọc chịu lực ngang lấy sau: Lah = 2(d + 1) = 2(0.8+1) = 3.6 m K = 5600 kN/m4 (vì thuộc lớp cát mịn lẫn bột (cát hạt trung, trạng thái chặt lấy K cao 30% so với giá trị lớn ghi bảng cho loại đất sét, 0.552.5 m Ta kiểm tra điều kiện vị trí: Z = 0.85/bd = 0.85/0.1252 = 6.789 m ze = bd×z = 0.1252×6.789 = 0.85 m Các giá trị A1, B1, C1, D1 lấy Bảng G3/TCXD 205-1998 Với ze = 0.85, tra Bảng G3/ TCXD 205-1998 ta được: A1= 0.996; B1= 0.849; C1= 0.3625; D1= 0.103 Ta có: K = 5430 kN/m4; bd = 0.1252; y0 = 9.59×10-3 m; Eb = 32.5×106 kN/m2; SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 150 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN M0 = -61.23 kNm; H0 = 4.33 kN; I = 0.02 m4, Eb×I = 650000 kNm2 Suy ra: z    5600 76.85 1.98 0.85  9.59 103  0.996  0.3625  0.103  0.1252 0.1252  650000 0.1252  650000   H U TE C H z = 265.27 (kN/ m2) gh: áp lực giới hạn độ sâu z = 4.45 m ( I zetgI   CI )  gh  12  cos  I Trong đó: + 1=1 + 2: hệ số kể đến phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng, tính theo công thức: M p  Mv 2  nM p  M v Trong đó: Mp: Monent tải trọng ngồi thường xun, tính tốn tiết diện móng mức mũi cọc, lấy Mp = 0.5M0tc = 38.425 kNm Mv: Monent tải tam thời, lấy M v = 0.5M0tc = 38.425 kNm n : hệ số lấy 2.5 trừ trường hợp sau: * Những công trình quan trọng: + Khi Le ≤ 2.5 lấy n = + Khi Le ≥ lấy n = 2.5 + Khi Le nằm trị số nội suy n * Móng hàng cọc chịu tải trọng lệch tâm thẳng đứng nên lấy n = 4, không phụ thuộc vào Le → n = 2.5 0.5M tc  0.5M tc 2  2.5  0.5  M tc  0.5M tc → 2 = 0.57 +  = 0.6 (đối với cọc khoan nhồi) Đầu cọc nằm lớp đất thứ nên ta có tính chất lý sau: I = 10.26 kN/m3 CI = 3.5 kN/m2 I =31.25 σ'v = 410.34 kN/m2 Suy ra:  gh  1 0.57 (410.34  tg 31.25  0.6  3.5)  669.67 (kN/ m2) cos 31.25 Kiểm tra: z= 265.27 kN/m2 <  gh = 669.67 (kN/ m2) Vậy đất quanh cọc không bị phá hỏng chịu áp lực ngang 7.5.6 KIỂM TRA ỨNG SUẤT NỀN DƯỚI ĐÁY MŨI CỌC - Dùng tải trọng tiêu chuẩn: Ntc = 658.97 (kN), Mxtc = 30.27 (kN.m), M ytc = 132.26 (kNm) - Xác định kích thước khối móng quy ước  h 20  0.7  24  3.2  23  3.5  22  7.8  tb   i i   22.5590    h i SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI tb THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN 22.5590  5.640 - Góc truyền lực:  - Độ lệch tâm: Ex = Mx 30.27 = = 0.026 (m): nhỏ xem không tc N qu 11281.01  - Kích thước móng quy ước: Bqu= B + 2Lc×tg = 3.4+2×15.2×tg5.64o = 6.57(m) Lqu= L + 2Lc×tg = 3.4 +2×15.2×tg5.64 o = 6.57(m) Trong đó: a1, b 1: khoảng cách từ mép hai hang cọc đối diện theo hai phía Lc = 15.2m: chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc α: góc mỡ rộng so với trục thẳng đứng kể từ mép ngồi hang cọc ngồi - Diện tích móng khối qui ước: S = 6.57×6.57 = 43.165 (m2) - Trọng lượng móng khối qui ước: Wqu = S  ' zm = 43.165 ×246.08 = 10622.04 (kN) Vậy lực nén tác dụng đáy móng khối qui ước: tc N qu  N tc  Wqu = 658.97+10622.04 = 11281.01 (kN) My N tc qu = 132.26 = 0.011(m): nhỏ xem không 11281.01 H Ey = tc N qu = 11281.01 = 261.35 (kN/m2) 43.165 C - Ứng suất đáy mũi cọc: Pd = H U TE S qu - Cường độ tiêu chuẩn đất đáy mũi cọc: m1  m2 Rt/c = (A×Bqu×I + B×Zm×II + DC ) tc k Trong đó: m1=1.1, m2 =1; ktc = Mũi cọc nằm lớp đất thứ có  = 22o tra bảng ta có: A = 0.61; B = 3.44; D = 6.01 với Bqu = 6.57(m); ZmII = 246.08 (kN/m2); I = 19.8(kN/m3); C = 1.17(kN/m2) 1.1   Rtc =  0.61  6.57  19.8  3.44  246.08  6.01 1.17  =932.9 (kN/m2) Ta có Rt/c = 932.9 (kN/m2) > 1.2Pd = 1.2×261.35= 313.6 (kN/m2) >0: thoả yêu cầu 7.5.7 TÍNH LÚN CHO MÓNG KHỐI QUI ƯỚC Ứng suất gây lún đáy mũi cọc - Tính ứng suất gây lún đáy mũi cọc:  0gl = Pd - Zmtb = 261.35 – 246.08 = 15.27 (kN/m2) - Bề dày phân tố lớp đất tính lún: h = 0.2B = 0.2×6.57 = 1.314 → chọn h =1.5(m) Z  1.5 L 6.57 = = 0.456; = - Ứng suất gây lún vị trí lớp đất thứ 4: 1 B 6.57 B 6.57  k0 = 0.937   1gl = 0.937×15.27 = 14.3(kN/m2) 2Z  L 6.57 - Ứng suất gây lún vị trí lớp đất thứ 4: = = 0.91; = 1 B 6.57 6.57 B  k0 = 0.747   2gl = 0.747×15.27 = 11.4 (kN/m2) L 6.57 Z  4.5 - Ứng suất gây lún vị trí lớp đất thứ 4: = = 1.37; = 1 6.57 6.57 B B  k0 = 0.539   2gl = 0.539×15.27 = 8.2 (kN/m2) Ứng suất thân đáy mũi cọc - Ứng suất thân đáy mũi cọc:  0bt = Zm = 246.08 (kN/m2) SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 152 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN - Ứng suất thân vị trí 1: z = -1.5m so với mũi cọc:  1bt = 246.08 +1.5×9.8 = 260.78 (kN/m2) - Ứng suất thân vị trí 2: z = -3m so với mũi cọc:  2bt = 246.08 +3×9.8 = 275.48 (kN/m2) - Ứng suất thân vị trí 3: z = -4.5m so với mũi cọc:  3bt = 246.08 +4.5×9.8 = 290.18 (kN/m2) STT Z (m) Ưng suất thân  bt (kN/m2) -1.5 -3 -4.5 246.08 260.78 275.48 290.18 K0 0.937 0.747 0.539 Ưng suất gây lún gl  (kN/m2) Ưng suất gây lún lớp  tbgl (kN/m2) 14.785 12.85 9.8 4.1 15.27 14.3 11.4 8.2 BẢNG 7.10: KẾT QUẢ TÍNH ỨNG SUẤT U TE 0.000 C H Tại điểm dứt tính lún :  zgl  15.27  0,2. zbt = 0,2 246.08= 49.216 kN/m2 H -1500 -19700 246.08(KN/m) 260.78(KN/m) 275.48 (KN/m) 290.18(KN/m) 1.5 4.5 15.27 (KN/m) 14.3 (KN/m) 11.4 (KN/m) 8.2 (KN/m) HÌNH 7.10: BIỂU ĐỒ PHÂN BỐ ỨNG SUẤT DƯỚI ĐÁY MŨI CỌC - Các lớp đất tính lún nằm lớp đất thứ E07 = 18000 (kN/m2) - Độ lún: Cơng thức tính lún theo TCXDVN 45-78 0   igl hi E0 0.8 14.785 ( ) = 18000 S= SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 153 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN = 0.00033(m) = 0.03(cm) < Sgh = 8(cm) → Thỏa mãn điều kiện 7.5.8 KIỂM TRA XUYÊN THỦNG 7.5.8.1 CHỌN CHIỀU CAO ĐÀI CỌC - Theo điều kiện tuyệt đối cứng: Tiết diện cột 900×900 h0 = (Bd –bc)/2 = (4 - 1)/2 = 1.5(m) h0 = (Ld –bc)/2 = (6.4 - 1)/2 = 2.7 (m) - Chọn lớp bảo vệ a = 0.15(m) Vậy chiều cao đài cọc chọn h = 1.7(m) 7.5.8.2 KIỂM TRA XUYÊN THỦNG CỦA CỌC VÀO ĐÀI Việc tính tốn đâm thủng, ngồi tháp đâm thủng có độ dốc 450, đài cọc, tháp đâm thủng có góc nghiêng khác 450 0.000 C H 1700 100 1800 -3000 U TE HÌNH 7.11: THÁP XUYÊN THỦNG CỌC VÀO ĐÀI THEO PHƯƠNG Y Kiểm tra chọc thủng theo công thức sau: P  [1 (bc  C2 )   ( hc  C1 )]h0 Rbt Trong đó: P H : lực chọc thủng tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp chọc thủng, số cọc nằm đáy tháp chọc thủng → P = ΣNi = 9031.22 (kN) b c, hc : kích thước tiết diện đài, bc = 4m,hc = 6.4m : chiều cao có ích đài móng, h0 = 2.0 – 0.15 = 1.85 m h0 C1, C2 : khoảng cách mặt từ mép vách đến mép đáy tháp chọc thủng, C1, C2 > 0.5h0 nên lấy C1 = C2 = 2.0 m Rbt : cường độ tính tốn chịu kéo bê tơng, Rbt = 1200 kN/m2 α1, α : hệ số xác định sau: 2 h   1.85  1    1.5     1.5     2.04    C1  Suy ra: Vế phải = [1 (bc  C2 )   ( hc  C1 )]h0 Rbt = [2.04(4+2) + 2.04(6.4+2)]×1.85×1200 = 65214.72 (kN) Vậy P  [1 (bc  C2 )   (hc  C1 )]h0 Rbt Do chiều cao đài hđài = 2.0 m thỏa mãn điều kiện để đài không bị chọc thủng 7.5.9 TÍNH THÉP CHO ĐÀI CỌC 7.5.9.1 TÍNH THÉP PHƯƠNG TRỤC X SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 154 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN 3800 600 2400 600 100 600 100 100 y 2400 3800 x 100 600 950 n2+n4 H HÌNH 7.12: SƠ ĐỒ TÍNH THÉP CHO ĐÀI CỌC ĐƠN THEO PHƯƠNG X U TE C - Mô men cọc 2,4 gây ra: M = (N2 + N4)×lx = (1962.135+2079.24)×0.95 = 5455.86 (kNm) - Mô men cọc 1,3 gây ra: M = (N1 + N3 )×lx = (1901.34 +2018.45)×0.95 = 5291.72 (kNm) - Ta chọn M = 5455.86 (kNm) để tính thép - Chọn bê tơng B25 có Rb = 145 (daN/cm2), thép AII có Rs = 2800 (daN/cm2), có h0 = 1.7 – 0.15 = 1.55(m) = 155(cm) M 5455.86  104 = = 139.67 (cm2) As  0.9  Rs  h0 0.9  2800  155 Chọn 30Ø25 a120 có diện tích thép As = 147.27 (cm2) 7.5.9.2 TÍNH THÉP PHƯƠNG TRỤC Y 2400 600 y 2400 3800 850 100 n3+n4 600 600 100 H 3800 100 x 100 600 HÌNH 7.13: SƠ ĐỒ TÍNH THÉP CHO ĐÀI CỌC ĐƠN THEO PHƯƠNG Y - Mô men cọc 1, gây ra: M = (N1 + N2)×ly = (1901.34 +1962.135)×0.85 = 4636.17 (kNm) - Mô men cọc 3, gây ra: M = (N3 + N4)×ly SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 155 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN = (2018.45 +2079.24)×0.85 = 4917.23(kNm) - Ta chọn M = 4917.23 (kNm) để tính thép - Chọn bê tơng B25 có Rb = 145 (daN/cm2), thép AII có Rs = 2800 (daN/cm2), có h0 = 1.7 – 0.15 = 1.55(m) = 155(cm) M 4917.23  104 = = 125.9 (cm2) As  0.9  Rs  h0 0.9  2800  155 = 184.85 (cm2/4m) = 46.21cm2/m) Chọn 27Ø25a130 có diện tích thép As = 132.543(cm2) 7.6 KIỂM TRA ĐỘ LÚN LỆCH TƯƠNG ĐỐI GIỮA CÁC MÓNG - Theo TCVN 205-1998 nhà dân dụng nhiều tầng có khung hồn tồn bê tơng s cốt thép độ lún lệch tương đối móng  0.002 L Trong đó: s = S1 - S2 L: khoảng cách hai móng Móng M1 M2 Độ lún (cm) 5.8 0.03 Khoảng cách(cm) H STT Độ lún lệch 750 0.0007 Móng M1 M2 Độ lún (cm) 7.8 0.42 Khoảng cách(cm) U TE STT C BẢNG 7.16: KẾT QUẢ TÍNH LÚN LỆCH PHƯƠNG ÁN CỌC NHỒI Độ lún lệch 750 0.0008 BẢNG 7.17: KẾT QUẢ TÍNH LÚN LỆCH PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP 7.7 SO SÁNH LỰA CHỌN HAI PHƯƠNG ÁN MĨNG 7.7.1 THỐNG KÊ BÊTƠNG, CỐT THÉP CỦA PHƯƠNG ÁN 7.7.1.1 PHƯƠNG ÁN CỌC KHOAN NHỒI 7.7.1.1.1 MÓNG M1 H - Khối lượng bêtơng sử dụng: V1 = 3.6×8.6×1.7+(3.14×0.82×16×8) = 374.168(m3) - Khối lượng thép sử dụng: M1 =1.998×16×12×8+84×2.984×3.6= 3971.29(kg) 7.7.1.1.2 MĨNG M2 - Khối lượng bêtơng sử dụng: V2 = 3.6×3.6×1.7+(3.14×0.82×16×4) = 182.8(m3) - Khối lượng thép sử dụng: M2=1.998×16×12×4+57×3.854×3.6 = 2325.3(kg) 7.7.1.1.3 TỔNG KHỐI LƯỢNG SỬ DỤNG CHO TỒN BỘ MĨNG KHUNG TRỤC - Tổng khối lượng bêtơng sử dụng cho tồn móng khung trục Vtong = V1+2V2 =374.168+2×182.8 = 739.768(m3) - Tổng khối lượng thép sử dụng cho tồn móng khung trục Mtong= M1+2M2 = 3971.29+2×2325.3= 8621.89(kg) 7.7.1.2 PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP 7.7.1.2.1 MĨNG M1 - Khối lượng bêtơng sử dụng: V1 = 2.6×5.9×1.35+0.302×12×15 = 36.909(m3) - Khối lượng thép sử dụng: M1= 2.466×12×15×4+25×1.579×5.9+60×2.984×5.9= 3064.76(kg) SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 156 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN 7.7.1.2.2 MÓNG M2 - Khối lượng bêtơng sử dụng: V2 = 2.6×3×1.35+0.30 2×12×9 = 20.25(m3) - Khối lượng thép sử dụng: M2=2.466×12×9×4+41×2.466×3 = 1369.63(kg) 7.7.1.2.3 TỔNG KHỐI LƯỢNG SỬ DỤNG CHO TOÀN BỘ MĨNG KHUNG TRỤC - Tổng khối lượng bêtơng sử dụng cho tồn móng khung trục Vtong = V1+2V2 =36.909+2×20.25= 77.409(m3) - Tổng khối lượng thép sử dụng cho tồn móng khung trục Mtong= M1+2M2 = 3064.76+2×1369.63= 5804.02(kg) H U TE C H 7.7.2 KẾT LUẬN Từ kết tính tốn cho hai phương án + Đối với cọc ép tốn bêtơng tốn thép cọc khoan nhồi + Đối với độ lún cơng trình cọc nhồi lún cọc ép Tuy nhiên cơng trình nhà cao tầng, lại xây dựng nơi có nhiều cơng trình xung quanh sử dụng cọc ép gây hư hỏng cho cơng trình lân cận nên phương án cọc khoan nhồi ưu tiên chọn SVTH: HUỲNH MINH HẢO MSSV: 506105021 Trang 157 ... NGHI? ?P KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN 13 Ban quản lý 15 Cầu thang 45 Sảnh 107 Lấy rác H Nhà vệ sinh Chức Số phòng Phòng khách 18 Phòng... HẢO MSSV: 506105021 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHI? ?P KSXD KHÓA 2006-2010 CHƯƠNG I: KIẾN TRÚC THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN b) Giải ph? ?p thiết kế mặt đứng Hình khối kiến trúc tổ chức... TỐT NGHI? ?P KSXD KHĨA 2006-2010 CHƯƠNG 3: TÍNH CẦU THANG Lực cắt: Q = qtong  L MAX  Moment nh? ?p: M max = THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: Th.S VÕ MINH THIỆN 3284.5  5.1 = 8375.5(daN) qtong 