Thiết kế chung cư cao tầng P11 Q5 TPHCM

Thiết kế chung cư cao tầng P11 Q5 TPHCM Thiết kế chung cư cao tầng P11 Q5 TPHCM Thiết kế chung cư cao tầng P11 Q5 TPHCM luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN SÀN PHẦN II KẾT CẤU GVHD: Ths VÕ MINH TUẤN Trang SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN CHƯƠNG II TÍNH TỐN SÀN TẦNG - 2.1 Xác định sơ kích thước dầm sàn 2.1.1 Kích thước tiết diện dầm Chiều cao dầm c họn sơ theo công thức sau: hd = ld md đó: md: hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng: md = 10  12 - dầm chính, khung nhịp; md = 12  16 - hệ dầm chính, khung nhiều nhịp; md = 16  20 - hệ dầm phụ; ld - nhịp dầm (khoảng cách hai trục dầm) 1 Bề rộng dầm chọn theo công thức sau: bd  (  )hd Kích thước dầm trình bày bảng sau: Sơ chọn kích thước dầm Kí hiệu Nhịp dầm Hệ số (m) Chiều cao Bề rộng Chọn tiết diện h(cm) b(cm) (hxb=cmxcm) D1 6.7 12 0.55 0.31 30 x 60 D2 7,2 12 0.6 0.25 30 x 60 DM1 6.7 18 0.37 0.21 20 x 40 DM2 7.2 18 0.4 0.17 20 x 40 2.1.2 Xác định chiều dày sàn hs 2.1.3 Chiều dày sàn dược chọn sơ theo công thức sau: hs  D.l ms đó: GVHD: Ths VÕ MINH TUẤN Trang SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN D = 0.8  1.4 hệ số phụ thuộc hoạt tải sử dụng; ms = 30  35 loại dầm; ms = 40  45 kê cạnh; l - nhịp cạnh ngắn ô bản; Ghi chú: Ở đây, sàn khu vệ sinh dùng vật liệu chống thấm có dung trọng nhỏ độ dày lớp chống thấm không lớn nên ta bỏ qua tải trọng lớp chống thấm S9 DM2 (200x400) S1 S9 S2 DM2 (200x400) S2 D2 (250x500) S1 D1 (300x600) D2 (250x500) D1 (300x600) D2 (250x500) D1 (300x600) DM1 (200x400) S8 DM1 (200x400) S8 D1 (300x600)  2000 S5 D3 S6 D2 (250x500) S4 D2 (250x500) D3 D2 (250x500) D2 (250x500)  S7 D1 (300x600) D1 (300x600) D1 (300x600) S2 S1 D1 (300x600) D2 (250x500) S2 D1 (300x600) D2 (250x500) S1 D1 (300x600) D2 (250x500) D2 (250x500) DM2 (200x400) S9 D1 (300x600) D2 (250x500)  5500 D1 (300x600) D1 (300x600) S3 D2 (250x500) 18200 3200 D1 (300x600) 2000  DM1 (200x400) S8 D2 (250x500) DM2 (200x400) S9 5500  DM1 (200x400) S8 D2 (250x500) 1500 Chiều dày sàn trình bày bảng sau: D1 (300x600) 1500  1500 S8 DM1 (200x400) S8 DM1 (200x400) 6000 6700 S8 S8 DM1 (200x400) DM1 (200x400) 6700 6000 2000 25400      Mặt bố trí dầm sàn tầng đến tầng GVHD: Ths VÕ MINH TUẤN Trang SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN Sơ chọn chiều dày sàn TỔNG TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN Ô BẢN Ký hiệu S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 l2 (m) 5.5 5.5 3.2 4.1 6.7 6.0 2.0 1.5 2.0 l1 (m) gstt (kG/m2) gt (kG/m2) pstt (kG/m2) qstt (kG/m2) 560.6 560.6 560.6 560.6 560.6 560.6 560.6 560.6 560.6 194.85 66.78 200.15 37.62 621.78 0 0 195 195 150 360 360 360 195 195 195 950.45 822.38 910.75 958.22 1542.38 920.60 755.60 755.60 755.60 6.7 6.7 7.2 7.2 6.0 6.7 7.2  Sơ chọn chiều dày sàn: hs = 120 mm 2.2 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn 2.2.1 Tải trọng thường xuyên a Trọng lượng thân sàn lớp cấu tạo Cơng thức tính: gs = i x ni x i KG/m2 đó:  i - khối lượng riêng lớp thứ i; ni - hệ số độ tin cây;  i - chiều dày lớp cấu tạo thứ i Gạch Ceramic dày 8mm Vữa lát gạch dày 30mm Sàn BTCT dày 120mm Vữa trát daøy 15mm GVHD: Ths VÕ MINH TUẤN Trang 10 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN Xác định trọng lượng lớp cấu tạo Stt i (kG/m3) 2000 1800 2500 1800 Các lớp cấu tạo Gạch Ceramic Vữa lót Sàn BTCT Vữa trát trần Trần treo  (m) ni 0.008 0.03 0.12 0.015 1.1 1.2 1.1 1.1 1.2 Tổng cộng gstc gstt (kG/m ) (kG/m2) 16 17.6 54 64.8 375 412.5 27 29.7 30 36 502 560.6 b Trọng lượng tường ngăn Trọng lượng tường ngăn sàn qui đổi thành tải trọng phân bố sàn (cách tính đơn giản mang tính chất gần đúng) Tải trọng tường ngăn có xét đến giảm tải (trừ 30% diện tích lỗ cửa) tính theo cơng thức: gtqđ = n.lt ht  t  70% A đó: n – hệ số tin độ cậy; lt – chiều dài tường; ht – chiều cao tường;  t - trọng lượng đơn vị tường tiêu chuẩn,  t =180(KG/m2 )(tường xây 100 gạch ống) Kết tính tốn trình bày bảng sau: Tính tải trọng tường qui đổi Ký hiệu Diện tích sàn A (m2) Chiều dài tường lt (m) Chiều cao tường ht (m) S1 S2 S3 S4 S5 33 36.85 19.2 27.5 20.2 16.6 1.3 10.6 3.18 3.18 3.18 3.18 3.18 GVHD: Ths VÕ MINH TUẤN Chiều dày tường  (m) 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 Trang 11 Hệ số độ t (kG/m3) tin cậy n 1500 1500 1500 1500 1500 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 Trị tiêu chuẩn trọng tường qui đổi gttc (kG/m2) Trọng lượng tường qui đổi gtqđ (kG/m2) 204.39 54.37 288.68 15.78 884.84 265.70 70.68 375.29 20.52 1150.29 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN SÀN 2.2.2 Tải trọng tạm thời Tải trọng tạm thời (hoạt tải) tiêu chuẩn phân bố sàn lấy theo bảng TCVN 27372005: pstt = ptc.n (KG/m2) đó: ptc – tải trọng tiêu chuẩn lấy theo bảng TCVN 2737- 2005 phụ thuộc vào công cụ thể phòng; n – hệ số vượt tải, theo TCVN 2737- 2005: n = 1.3  ptc < 200 KG/m2 n = 1.2  ptc >= 200 KG/m2 Hoạt tải tính tốn sàn Stt Pstc (kG/m2) 300 200 150 150 Loại sàn Hành lang Ban cơng Phịng ngủ Phịng vệ sinh n Pstt (kG/m2) 1.2 1.2 1.3 1.3 360 240 195 195 2.2.3 Tổng tải trọng tác dụng lên ô sàn Tổng tải trọng tác dụng lên ô sàn TỔNG TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN Ô BẢN Ký hiệu S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 l2 (m) 5.5 5.5 3.2 4.1 6.7 6.0 2.0 1.5 2.0 l1 (m) 6.7 6.7 7.2 7.2 6.0 6.7 7.2 GVHD: Ths VÕ MINH TUẤN gstt (kG/m2) gt (kG/m2) pstt (kG/m2) qstt (kG/m2) 560.6 560.6 560.6 560.6 560.6 560.6 560.6 560.6 560.6 194.85 66.78 200.15 37.62 621.78 0 0 195 195 150 360 360 360 195 195 195 950.45 822.38 910.75 958.22 1542.38 920.60 755.60 755.60 755.60 Trang 12 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 2.3 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN Tính tốn nội lực 2.3.1 Tính sàn phương (ô thuộc loại dầm) Theo bảng trên, ô loại dầm gồm ô sau đây: S7, S8, S9 Các giả thiết tính tốn: - Các loại dầm tính tốn đơn, không xét đến ảnh hưởng ô kế cận; - Các tính theo sơ đàn hồi; - Cắt dải có bề rộng 1m theo phương cạnh ngắn để tính tốn; - Nhịp tính tốn khoảng cách tim dầm hd hs Xét liên kết dầm với sàn theo tỉ số chiều cao dầm sàn: Do hd  350 hs =100mm  hd >3  Bản sàn ngàm vào dầm hs Kết trình bày bảng sau: Xác định nội lực XÁC ĐỊNH NỘI LỰC BẢN MỘT PHƯƠNG Ký hiệu Sơ đồ tính Mg S7 qstt (kG/m2) l (m) Mgối = qstt * l2/12 (kG.m) Mnhịp = qstt * l2/24 (kG.m) 820.72 273.57 136.79 783.10 1.5 468.29 234.15 1404.88 146.83 73.42 Mg Mnh 2000 Mg Mg S8 Mnh 1500 Mg Mg S9 Mnh 2000 Trong đó: q – tải trọng toàn phần, q = gstt + gtqđ + pstt; L – nhịp tính tốn; GVHD: Ths VÕ MINH TUẤN Trang 13 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN 2.3.2 Tính tốn sàn làm việc phương (bản kê cạnh) Các ô loại kê cạnh là: S1, S2, S3, S4, S5, S6 Giả thiết tính tốn: - Ơ tính tốn liên tục, có xét đến ảnh hưởng bên cạnh - Ơ đươc tính theo sơ đồ đàn hồi - Cắt dải có bề rộng 1m theo phương cạnh ngắn cạnh dài để tính tốn - Nhịp tính tốn khoảng cách hai trục dầm - Ta xét tỉ số hd/hs để xác định liên kết cạnh sàn với dầm Điều kiện tương tự 2.3.1 Do S1, S2, S3, S4, S5, S6, có sơ đồ tính ngàm cạnh - Do cạnh ngàm nên thuộc ô số 11 loại ô Nội lực (moment) ô xác định sau: Theo phương cạnh ngắn ln Ở gối: MI = k91.P Ở nhịp: M1 = m11.P Theo phương cạnh dài ld Ở gối: MII = k92.P Ở nhịp: M2 = m12.P Trong đó: - k91, k92, m11, m12, m91, m92: hệ số tra bảng phụ thuộc vào tỉ số ld/ln loại ô (ô số ô số 1) - P = q ld.ln - q = gstt + gtqđ + pstt Bảng nội suy hệ số phụ thuộc vào tỷ số l2/l1 L2(m) gstt (kG/m2) gt (kG/m2) 669.8 S8 1.5 6.7 S9 7.2 Ký hiệu L1(m) S7 GVHD: Ths VÕ MINH TUẤN ps (kG/m ) qstt (kG/m2) P = qstt L1.L2 292.27 195 950.45 9868.560 560.6 195 822.38 9153.038 560.6 150 910.75 1700.100 Trang 14 tt SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN Xác định mơmen gối MI, MII, nhịp M1, M2 Ký hiệu Sơ L1 L2 đồ (m) (m) tính S1 5.5 S2 S3 P = qstt L1.L2 1.077 46334.438 5.5 6.7 1.000 34745.555 3.2 6.0 1.083 35519.250 S4 4.1 6.7 1.364 31168.500 S5 6.7 7.2 1.182 27012.700 S6 6.0 7.2 1.091 24934.800 2.4 l2/l1 Hệ số m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 0.0192 0.0160 0.0448 0.0369 0.0179 0.0179 0.0417 0.0417 0.0194 0.0161 0.0450 0.0372 0.0210 0.0115 0.0474 0.0262 0.0204 0.0142 0.0325 0.0468 0.0194 0.0161 0.0450 0.0372 M (kGm/m) M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII 889.621 741.351 2075.783 1709.741 621.945 621.945 1448.890 1448.890 689.073 571.860 1598.366 1321.316 654.539 358.438 1477.387 816.615 551.059 383.580 877.913 1264.194 483.735 401.450 1122.066 927.575 Tính tốn cốt thép Ơ tính cấu kiện chịu uốn Giả thiết tính tốn: Vật liệu: - Bêtơng cấp độ bền B22.5 có Rb=130 kG/cm2; Rbt=10 kG/cm2   R = 0.58, R = 0.412 - Thép sàn AI, Rs = Rsc= 2300 (kG/cm2) AII, Rs = Rsc= 2800 (kG/cm2) - a1 = cm khoảng cách từ trọng tâm cốt thép theo phương cạnh ngắn đến mép bê tông chịu kéo GVHD: Ths VÕ MINH TUẤN Trang 15 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 - CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN a2 = cm khoảng cách từ trọng tâm cốt thép theo phương cạnh dài đến mép bê tông chịu kéo - ho chiều cao có ích tiết diện: ho1 = hs – a1 = 12 – = 10 - Bề rộng tính tốn dải b = 100cm - Diện tích cốt thép tính cơng thức sau:   b Rb b h0 As = Rs Trong đó: M αm =  b Rb b.ho2 So sánh αm < αR (thoả)   =1-  2 m b 1     As   max b h0 Trong đó:  = 0.05% (theo bảng 15 /[2]); max=  R  b Rb Rs  100%  - Gía trị  hợp lý nằm khoảng từ 0.3% đến 0.9% Kết tính tốn trình bày bảng sau: Tính chọn thép sàn phương Ký hiệu AStt (cm2/m)  ASchọn (cm2/m) 0.01 0.01 0.552 0.06 1.42 0.167 6a200 27357 0.02 0.02 0.926 0.11 2.52 0.296 8a200 Nhịp 23415 0.02 0.02 0.791 0.09 1.42 0.167 6a200 Gối 46829 0.03 0.03 1.596 0.19 2.52 0.296 8a200 Nhịp 23787 0.02 0.02 0.804 0.09 1.42 0.167 6a200 Gối 47573 0.03 0.03 1.622 0.19 2.52 0.296 8a200 Vị Trí M (kGcm/m) Nhịp 16379 Gối αm   Chọn thép S7 S8 S9 GVHD: Ths VÕ MINH TUẤN Trang 16 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI Moment tiêu chuẩn tâm đáy khối móng qui ước: M qu  M tc  Q tc Lcoc  hd  Độ lệch tâm: Cột eB  Phương X Y X Y X Y X Y C1 C5 C8 C11 - M 0tcy tc N tc  N qu Mtc (kG.m) 3240.00 1137.39 3066.96 100.00 18119.13 224.35 519.13 12819.13 tc Q (kG) 773.91 2347.83 278.26 2217.39 373.91 7417.39 7226.09 391.30  C5 C8 C11 tc N (kG) 751278.26 751278.26 769817.39 769817.39 569339.13 569339.13 560043.48 560043.48 Nqưtc (kG) 6310455 6310455 6310455 6310455 5534554 5534554 5534554 5534554 lcọc (m) 41.9 41.9 41.9 41.9 41.9 41.9 41.9 41.9 hđài (m) 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 M0tc (kG.m) 37060.00 103737.39 15226.96 97000.00 34459.13 324364.35 316299.13 29919.13 e (m) 0.0005 0.0002 0.0004 0.0000 0.0030 0.0000 0.0001 0.0021 Phương X Y X Y X Y X Y GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN tc N tc  N qu  6e B 6e L  1    BM  LM  BM LM  tc N tc  N qu  6e B 6e L  1     BM  LM  BM LM  tc  tbtc  C1 M 0tcx tc N tc  N qu Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: tc  max  Cột eL  , tc tc  max   M0tc (kG.m) e (m) 37060.00 103737.39 15226.96 97000.00 34459.13 324364.35 316299.13 29919.13 0.0005 0.0002 0.0004 0.0000 0.0030 0.0000 0.0001 0.0021 (kG/m ) mintc tbtc (kG/m ) (kG/m2) 57230.63421 57192.33 57211.5 50429.12579 50406.2 49531.67939 49371.16 49451.4 49434.47015 49317.75 49376.1 maxtc Trang 162 50417.7 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI Cường độ đất đáy khối móng qui ước RM = m1m2 ( ABMII + BHM IItb +DCII ) ktc Trong đó: ktc = ( Vì tiêu lý đất lấy theo thí nghiệm trực tiếp đất ) m1 = 1.1; m2 = 1.0 BM = 9.85 (m); HM = 36.5 (m); ’II = 1060 (KG/m3) ’ h2+’3h3+’4h4+’5h5 IItb= = h2+h3+h4+h5 = 1050*2.8+1050*22.9+970*1.8+1060*16 2.8+22.9+1.8+16 = 1050.36 ( kG/m3 ) II = 24 047, tra bảng 14 -TCXD : 45 –78 được:  A= 0.75 ; B = ; D = 6.55 CII = 940 (KG/m2) Khi đó: RM = 1.1*1.0 *(0.75*11.1*1060+4*43.75*1050.36+6.55*940) 1.0 = 218673 (KG)  1.2  RM = 1.2*218673 = 262407.6 (KG/m2) C5: maxtc = 50429.125 (KG/m2) < 1.2 x RM = 262407.6 (KG/m2) tbtc = 50417.7 (KG/m2) < RM = 218673 (KG/m2) C8: maxtc = 49531.679 (KG/m2) < 1.2 x RM = 262407.6 (KG/m2) tbtc = 49451.4 (KG/m2) < RM = 218673 (KG/m2) C11: maxtc = 49434.47 (KG/m2) < 1.2 x RM = 262407.6 (KG/m2) tbtc = 49376.1 (KG/m2) < RM = 218673 (KG/m2) Do tính tốn độ lún đất khối móng qui ước theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính bt Xác định ứng suất trọng lượng thân đất:  zi    i hi GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN Trang 163 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 STT Độ sâu Z (m) CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI hi (m) i (kG/m3) btzi (kG/m2) 2.8 22.9 1.8 16  1050 1050 970 1060  2940 26985 28731 45691 -3.0 -5.8 -28.7 -30.5 -46.5 Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước: Cột C1: gl = tbtc - btz=-46.5m = 57211.5-45691 = 11520.5 (KG/m2) Cột C5: gl = tbtc - btz=-46.5m = 50417.7-45691 = 4726.7 (KG/m2) Cột C8: gl = tbtc - btz=-46.5m = 49451.4-45691 = 3760.4 (KG/m2) Cột C11: gl = tbtc - btz=-46.5m = 49376.1-45691 = 3685.1(KG/m2) Xác định chiều dày tính lún Hcn theo điều kiện:  gl  0.2. bt Ta thấy đáy khối mong qui ước : Cột C1: gl = 11520.5 (kG/m2) > 0.2bt = 0.2*45691 = 9138.2 (kG/m2)  Không thoả điều kiện gây lún Cột C5: gl = 4726.7 (kG/m2) < 0.2bt = 0.2*45691 = 9138.2 (kG/m2)  Thoả điều kiện gây lún Cột C8: gl = 3760.4 (kG/m2) < 0.2bt = 0.2*45691 = 9138.2 (kG/m2)  Thoả điều kiện gây lún Cột C11: gl = 3685.1 (kG/m2) < 0.2bt = 0.2*45691 = 9138.2 (kG/m2)  Thoả điều kiện gây lún  Khơng cần tính lún theo qui phạm, độ sâu chơn cọc đảm bảo cho móng gần khơng bị lún  Điều kiện lún tuyệt đối thoả mãn GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN Trang 164 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI Xác định ứng suất thân đất ứng suất bên ngồi móng chân cột C4: Độ sâu Độ sâu từ từ đáy mặt khối đất qui tự ước Z nhiên (m) h (m) bt LM/BM (kG/m2) 2Z/BM gl (kG/m2) k0 k0gl (kG/m2) 0.2xbt (kG/m2) 46.5 45691 1.14 0.000 11520.48 11520.482 9138.2 47.5 46751 1.14 0.180 11520.48 0.984 11336.154 9350.2 48.5 47811 1.14 0.360 11520.48 0.968 11151.826 9562.2 49.5 50.5 51.5 48871 49931 50991 1.14 1.14 1.14 0.540 0.720 0.900 11520.48 11520.48 11520.48 0.899 0.83 0.589 10356.913 9561.9999 6785.5638 9774.2 9986.2 10198.2 Kiểm tra Không Thỏa Không Thỏa Không Thỏa Không Thỏa Thỏa Thỏa  Giới hạn lấy đến độ sâu 4m kể từ đáy khối móng qui ước: Cơng thức tính lún nền: i=n i=n S =  Si =   i=i i=i gl Ei hi đó: hi: chiều dày lớp phân tố thứ i  = 0.8: hệ số nở hông, lấy theo qui phạm E: modun biết dạng trung bình lớp đất chịu nén mũi cọc Theo số liệu lớp đất thứ có Etb=2972140 (KG/m2) Kết tính lún trình bày bảng sau : Điểm Độ sâu z (m) glzi (kG/m2) 11520.48 11336.15 11151.83 10356.91 9562.00 gltb (kG/m2) 5760.2409 11336.15 11151.83 10356.91 4781.00 Ei (kG/m2) hi (m) Si (m) 2972140 2972140 2972140 2972140 2972140 1 1 0.00155 0.00305 0.003 0.00279 0.00129 0.01168 S = Si = 1.167 cm < cm GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN Trang 165 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI 8.2.8.2 Xác định áp lực tính toán, moment uốn, lực cắt lực dọc tiết diện cọc Moment, lực cắt tiết diện cọc tính theo cơng thức (G.17), (G.18) TCXD 205 : 1998 ( với o = 0: cọc ngàm cứng vào đài) *Đối với cột C1: Mn = -1139 kGm y0 = 0.00009625 m Z Ze (m) (m) 0.0000 0.2278 0.1 0.4556 0.2 0.6834 0.3 0.9112 0.4 1.1390 0.5 1.3667 0.6 1.5945 0.7 1.8223 0.8 2.0501 0.9 2.2779 2.5057 1.1 2.7335 1.2 2.9613 1.3 3.1891 1.4 3.4169 1.5 3.6446 1.6 3.8724 1.7 4.1002 1.8 4.3280 1.9 4.5558 5.0114 2.2 5.4670 2.4 5.9226 2.6 6.3781 2.8 6.8337 7.9727 3.5 9.1116 A3 C3 0 -0.001 -0.005 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 -3.541 -3.919 -1.614 1 0.1 0.2 0.3 0.4 0.999 0.5 0.998 0.6 0.996 0.699 0.992 0.799 0.985 0.897 0.975 0.994 0.96 1.09 0.938 1.183 0.907 1.273 0.866 1.358 0.811 1.437 0.739 1.507 0.646 1.566 0.53 1.612 0.385 1.64 0.207 1.646 -0.271 1.575 -0.941 1.352 -1.877 0.917 -3.108 0.197 -4.688 -0.891 -10.34 -5.854 -17.92 -15.08 GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN D3 A4 C4 0 -0.005 -0.02 -0.045 -0.001 -0.08 -0.003 -0.125 -0.008 -0.18 -0.016 -0.245 -0.03 -0.32 -0.051 -0.404 -0.082 -0.499 -0.125 -0.603 -0.183 -0.716 -0.259 -0.838 -0.356 -0.967 -0.479 -1.105 -0.63 -1.248 -0.815 -1.396 -1.036 -1.547 -1.299 -1.699 -1.608 -1.848 -1.966 -2.125 -2.849 -2.339 -3.973 -2.437 -5.355 -2.346 -6.99 -1.969 -8.84 1.074 -13.692 9.244 -15.611 Trang 166 D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -6.52 -13.826 -23.14 Mz (KGm) -1139.00 -1015.99 -894.14 -775.76 -659.69 -547.10 -440.29 -340.51 -245.31 -158.40 -80.86 -9.26 55.07 110.93 158.16 197.78 230.66 256.60 274.24 286.60 292.14 289.24 260.26 236.49 195.85 150.91 46.81 0.89 Qz (KG) 540.00 537.46 529.85 517.67 500.91 480.03 455.05 427.45 397.19 365.21 331.49 296.38 261.39 225.84 192.19 157.71 126.36 95.35 66.54 39.70 14.58 -27.35 -59.91 -82.27 -95.52 -99.69 -74.80 0.65 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI 600 500 400 300 200 100 -100 -200 400 200 -200 -400 -600 -800 -1000 -1200 -1400 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Qz Mz *Đối với cột C5 : Mn = -1075.78 kGm y0 = 0.00009089 m Mz =  bd2  E b  I  yo  A + Mn  C3 + H0  bd D3 ; Qz =  bd3  E b  I  ytto  A4 +  bd  Mn  C4 + H0  D4; Trong đó: A1, B1, C1 D1 A3, B3, C3 D3 Các hệ số lấy theo bảng G.3 - TCXD 205:1998 A4, B4, C4và D4 ze: chiều sâu tính đổi: z e   bd z (m); z: chiều sâu thực tế vị trí tiết diện cọc đất tính từ đáy đài cọc cọc đài thấp (m) H0 = H: Giá trị tính tốn lực cắt Các giá trị Mz, Qz tính bảng sau: GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN Trang 167 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 Z Ze (m) 0.0000 0.2278 0.4556 0.6834 0.9112 1.1390 1.3667 1.5945 1.8223 2.0501 2.2779 2.5057 2.7335 2.9613 3.1891 3.4169 3.6446 3.8724 4.1002 4.3280 4.5558 5.0114 5.4670 5.9226 6.3781 6.8337 7.9727 9.1116 (m) 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 A3 0 -0.001 -0.005 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 -3.541 -3.919 -1.614 GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN C3 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 0.811 0.739 0.646 0.53 0.385 0.207 -0.271 -0.941 -1.877 -3.108 -4.688 -10.34 -17.92 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 1.64 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0.891 -5.854 -15.08 A4 C4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 -0.603 -0.716 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -2.125 -2.339 -2.437 -2.346 -1.969 1.074 9.244 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.849 -3.973 -5.355 -6.99 -8.84 -13.692 -15.611 Trang 168 Mz D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -6.52 -13.826 -23.14 (KGm) -1075.78 -959.61 -844.53 -732.72 -623.09 -516.76 -415.88 -321.64 -231.72 -149.64 -76.40 -8.76 52.00 104.77 149.40 186.83 217.91 242.43 259.12 270.83 276.10 273.44 246.18 223.86 185.62 143.34 45.41 2.12 Qz (KG) 510.00 507.60 500.42 488.91 473.09 453.37 429.78 403.72 375.15 344.95 313.11 279.96 246.92 213.36 181.59 149.04 119.44 90.17 62.98 37.65 13.95 -25.61 -56.32 -77.40 -89.88 -93.79 -70.37 0.39 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI 600 500 400 300 200 100 -100 -200 400 200 -200 -400 -600 -800 -1000 -1200 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Mz Qz *Đối với cột C8: Mn = -4497.18 kGm y0 = 0.0003799 m Z (m) 0.0000 0.2278 0.4556 0.6834 0.9112 1.1390 1.3667 1.5945 1.8223 2.0501 2.2779 2.5057 2.7335 Ze (m) 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 A3 0 -0.001 -0.005 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN C3 D3 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 A4 C4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 -0.603 -0.716 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 Trang 169 D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 Mz (KGm) -4497.18 -4011.42 -3530.22 -3062.70 -2604.31 -2159.67 -1737.84 -1343.74 -967.73 -624.43 -318.12 -35.24 218.93 Qz (KG) 2132.50 2122.49 2092.45 2044.35 1978.21 1895.82 1797.20 1688.27 1568.86 1442.64 1309.55 1170.99 1032.89 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 2.9613 3.1891 3.4169 3.6446 3.8724 4.1002 4.3280 4.5558 5.0114 5.4670 5.9226 6.3781 6.8337 7.9727 9.1116 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 -3.541 -3.919 -1.614 0.907 0.866 0.811 0.739 0.646 0.53 0.385 0.207 -0.271 -0.941 -1.877 -3.108 -4.688 -10.34 -17.92 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 1.64 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0.891 -5.854 -15.076 -0.838 -0.356 -0.967 -0.479 -1.105 -0.63 -1.248 -0.815 -1.396 -1.036 -1.547 -1.299 -1.699 -1.608 -1.848 -1.966 -2.125 -2.849 -2.339 -3.973 -2.437 -5.355 -2.346 -6.99 -1.969 -8.84 1.074 -13.692 9.244 -15.611 439.69 626.39 783.04 913.12 1015.77 1085.72 1134.78 1156.94 1146.02 1032.10 938.63 778.28 600.56 185.76 -7.26 892.63 759.82 623.76 500.02 377.63 263.91 157.97 58.82 -106.80 -235.56 -324.24 -377.26 -394.78 -301.43 -12.69 2500 2000 1500 1000 500 -500 -1000 2000 1000 -1000 -2000 -3000 -4000 -5000 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Mz GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -6.52 -13.826 -23.14 Qz Trang 170 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI Đối với cột C11: Mn = 4382.22 kGm y0 = 0.0003702828 m Z (m) 0.0000 0.2278 0.4556 0.6834 0.9112 1.1390 1.3667 1.5945 1.8223 2.0501 2.2779 2.5057 2.7335 2.9613 3.1891 3.4169 3.6446 3.8724 4.1002 4.3280 4.5558 5.0114 5.4670 5.9226 6.3781 6.8337 7.9727 9.1116 Ze (m) 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 A3 0 -0.001 -0.005 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.955 -1.118 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 -3.54 -3.919 -1.614 GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN C3 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 0.811 0.739 0.646 0.53 0.385 0.207 -0.271 -0.941 -1.877 -3.108 -4.688 -10.34 -17.92 D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 1.64 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0.891 -5.854 -15.076 A4 C4 0 -0.005 -0.02 -0.045 -0.001 -0.08 -0.003 -0.125 -0.008 -0.18 -0.016 -0.245 -0.03 -0.32 -0.051 -0.404 -0.082 -0.499 -0.125 -0.603 -0.183 -0.716 -0.259 -0.838 -0.356 -0.967 -0.479 -1.105 -0.63 -1.248 -0.815 -1.396 -1.036 -1.547 -1.299 -1.699 -1.608 -1.848 -1.966 -2.125 -2.849 -2.339 -3.973 -2.437 -5.355 -2.346 -6.99 -1.969 -8.84 1.074 -13.692 9.244 -15.611 Trang 171 D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -6.52 -13.826 -23.14 Mz (KGm) 4382.22 3908.99 3440.20 2984.75 2538.19 2105.04 1694.12 1310.23 943.97 609.60 311.28 35.80 -211.69 -426.62 -608.36 -760.80 -887.34 -987.15 -1059.54 -1102.68 -1124.08 -1113.07 -1001.80 -910.66 -754.66 -586.64 -183.08 -7.85 Qz (KG) -2077.50 -2067.74 -2038.46 -1991.58 -1927.11 -1846.81 -1750.68 -1644.50 -1528.11 -1405.08 -1275.36 -1140.30 -1005.68 -868.97 -739.52 -606.90 -486.30 -367.03 -256.22 -153.00 -56.42 104.79 229.93 315.79 366.61 382.49 286.45 -3.50 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI 1000 500 -500 -1000 -1500 -2000 -2500 5000 4000 3000 2000 1000 -1000 -2000 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Mz Qz Từ giá trị moment bảng, ta chọn giá trị moment lớn vị trí cọc ngàm vào đài Mngàm = -5364 (KGm) để tính cốt thép cho cọc 8.2.8.3 Kiểm tra độ ổn định đất quanh cọc chịu áp lực ngang Điều kiện không phá hỏng cọc chịu áp lực ngang: z  sgh z: áp lực tính tốn độ sâu Z : z = K  bd ze(yo.A1 - Mf 0 Hf B1 + C1 + D1)  bd EbI  bd  bd Eb I Vì Le = 18.39 (m) >2 : cọc dài hay cọc chịu uốn , nên ta kiểm tra điều kiện vị trí: Ze = 0.85 bd = 0.85 = 1.936 m 0.439 Các giá trị A1, B1, C1, D1 tra bảng G3 TCXD 205 – 1998 Với Ze = 1.936 tra bảng ta được: A1= 0.975 ; B1= 1.77; C1= 1.752; D1= 1.126 GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN Trang 172 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI Cột C1: Z = 5.12*105 -1139 *1.936*( 9.625*10-5 *0.975+ *1.752 0.439 0.4392*3.1*109*0.0201 + +540 *1.126) = 48.995 (KG/m2) 0.4392*3.1*109*0.0201 Cột C5: Z = 5.12*105 -1075.78 *1.936*( 9.089*10-5 *0.975+ *1.752 0.439 0.4392*3.1*109*0.0201 + +510 *1.126) = 46.32 (KG/m2) 0.4392*3.1*109*0.0201 Cột C8 : Z = + 5.12*105 -4497.18 *1.936*( 3.799*10-4*0.975+ *1.752 0.439 0.4392*3.1*109*0.0201 2132.5 *1.126) = 193.65 (KG/m2) 0.4392*3.1*109*0.0201 Cột C11: Z = 5.12*105 4382.22 *1.936*( -3.7*10-4*0.975+ *1.77 0.439 0.4392*3.1*109*0.0201 + -2077.5 *1.126) = 188.598 (KG/m2) 0.4392*3.1*109*0.0201 gh: Áp lực giới hạn độ sâu Ze = 1.936 (m)  z 1  ( v' tg1   C1 ) cos 1 đó: 1 = 2: hệ số, kể đến phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng, tính theo cơng thức: 2  M p  Mv nM p  M v Mp: Moment tải trọng thường xuyên, lấy từ tải trọng thân Mv: Moment tải trọng tạm thời n : Hệ số, lấy 2.5 Để đơn giản trình tính tốn thiên an tồn ta lấy: Mp = Mv = 0.5 Mtoàn phần GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN Trang 173 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 2 = CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI M toànphân 2.5  0.5  M toànphân  0.5  M toànphân = 0.571 Với cọc ép:  = 0.6 Tại vị trí z = 1.936 (m) tính từ đáy đài thuộc lớp đất thứ có tính chất lý sau: Lớp : ’ = 1050 (kG/m3); C = 2440 (kG/m2);  = 120 49; h = 1.05 m Lớp 3: ’ = 1050 (kG/m3); C = 960 (kG/m2);  = 220 59; h = 0.886 m  = 1050 (kG/m3)  C1 = 2440*1.05+960*0.886 = 1762.7 (kG/m2) 1.05+0.886  1 = 12049*1.05+22059*0.886 = 170112 1.05+0.886  V' : ứng suất có hiệu độ sâu z  V' = 1.936*1050 = 2032.8 KG/m2 gh = 1×0.571× (2032.8×tg170112+0.6×1762.7) = 4026.83 (KG/m2) cos170112 => z= 193.65 (KG/m2) < gh = 4026.83 (KG/m2) Vậy đất quanh cọc không bị phá hỏng chịu áp lực ngang 8.2.8.4 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm: Với điều kiện; Pmax ≤ ŋPn Hệ số nhóm đơn vò:  n1  1n2  n2  1n1   90n1n2       d 0.8 Với:  = arctg ( ) = arctg ( )= 20.85 s 2.1 • n1 = 2: Số hàng cọc • n2 =2: Số cọc hàng • d = 0.8 m: Kích thước cạnh cọc s =2.1m: Khoảng cách cọc  ŋ = 1- 20.85 ( (2-1)2+(2-1)2 )= 0.768 90*2*2 Ta coù: Pmax = 198343.463 kG  ŋPn = 0.768*293317 = 225267.456 kG GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN Trang 174 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006  CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI Vậy cọc thỏa điều kiện làm việc theo nhóm 8.2.9 Tính cốt thép cho đài cọc 8.2.9.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Chiều cao đài cọc xác định từ điều kiện xuyên thủng Chiều cao đài cọc xác định sơ phần trên: hđ = 1.8(m) Chiều cao đài cọc phải thỏa mãn điều kiện xuyên thủng, từ mép cột vẽ đường thẳng góc 45o tạo thành tháp xuyên thủng Nhận thấy đáy tháp xuyên thủng nằm trùm trục cọc Như đài không bị đâm thủng mà tháp đâm thủng hình thành với góc 45o từ mép cột Ta kiểm tra điều kiện xuyên thủng cọc nằm tháp xuyên thủng, 1800 1200 hình ta thấy cọc nằm tháp xun thủng, ta khơng cần phải kiểm tra 2100 M2 M1 600 1200 600 1800 600 3300 600 600 2100 1800 4800 600 600 2100 1800 3300 600 3300  chiều cao đài chọn ban đầu thoả điều kiện chọc thủng 8.2.9.2 Tính tốn cốt thép cho đài cọc Thép đặt cho đài cọc để chịu moment uốn Người ta xem cánh đài ngàm vào tiết diện qua chân cột bị uốn phản lực đầu cọc nằm mặt ngàm qua chân cột GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN Trang 175 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 CHƯƠNG 8: TÍNH MĨNG CỌC NHỒI 2100 600 M2 M1 600 3300 600 1800 600 2100 2100 600 1800 4800 600 600 3300 600 3300 Mơmen gây uốn móng M1 Mx = (P3+P4)*(1.819-0.35) = (198343.4626+198014.4150)*1.469 = 582249.722 kGm My = (P1+P3)*(1.05-0.35) = (194909.585+198343.4625)*0.7 = 275277.13325 kGm Mơmen gây uốn móng M2 Mx = (P3+P4)*(10.5-0.3) = (187215.565+187706.994)*0.75 = 281191.919 kGm Dùng vật liệu cho đài: Bê tông cấp độ bền B22.5MPa, Rb = 130 (KG/cm2) cốt thép AII, Rs = 2800 (KG/cm2) Diện tích cốt thép tính tốn giống cấu kiện chịu uốn, kết trình bày cụ thể bảng sau: Móng Phương M (kG.cm) b (cm) ho (cm) αm  Ast (cm2) X Y X Y 27527713.3 58224972.2 28119191.9 28119191.9 483.7 330 330 330 165 165 105 105 0.016 0.050 0.059 0.059 0.016 0.051 0.061 0.061 60.07 129.34 98.67 98.67 M1 M2 Chọn As chọn thép 78.55 25 25 137.452  107.998  107.998  Nhận xét 0.098 0.252 0.312 0.312 Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Ngồi thép tính tốn đài cọc cịn bố trí thép cấu tạo nhằm: + Thỏa mãn điều kiện As  0.05% kết cấu bê tông cốt thép + Giảm ứng suất nhiệt, ngăn cản ứng suất co ngót phát sinh kết cấu bê tông khối lớn GVHD: ThS VÕ VĂN TUẤN Trang 176 SVTH: ĐỖ QUANG VINH ... 3.1 Cấu tạo cầu thang - Thiết kế cầu thang vế dạng bản, khơng có dầm limon, đúc bê tơng cốt thép, bậc xây gạch Cầu thang tính cho tầng từ tầng – tầng 9, cao 3.5m Do cao độ tầng tương đối gần nhau,... tính tốn khoảng cách tim dầm hd hs Xét liên kết dầm với sàn theo tỉ số chiều cao dầm sàn: Do hd  350 hs =100mm  hd >3  Bản sàn ngàm vào dầm hs Kết trình bày bảng sau: Xác định nội lực XÁC... - Cắt bề rộng 1m dọc theo thang - Liên kết thang với dầm chiếu tới dầm chiếu nghỉ không ngàm tuyệt đối không khớp tuyệt đối, mà xem liên kết cố định liên kết di 1750 động để có moment dương lớn