Thiết kế cao ốc An Phát Thiết kế cao ốc An Phát Thiết kế cao ốc An Phát luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp
TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TPHCM KHOA XÂY DỰNG -000 -HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CAO ỐC AN PHÁT GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG SVTH : VÕ QUỐC SA LỚP : 09HXD1 MSSV : 09B1040092 Tháng 09 năm 2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-ĐỒNG NAI GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG PHẦN A: KIẾN TRÚC (5%) ThS NGUYỄN VĂN GIANG PHẦN B: KẾT CẤU (70%) ThS NGUYỄN VĂN GIANG PHẦN B: NỀN MÓNG (25%) ThS NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-ĐỒNG NAI GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG Mẫu:03 Cộng Hòa Xã Hội Chủ Nghóa Việt Nam Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc ******* BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ KHOA XÂY DỰNG PHIẾU GIAO NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Họ tên SV : VÕ QUỐC SA Lớp : 09HXD1 Hệ đào tạo : Chính Qui Địa liên hệ : 18/1 Nguyễn Hiến Lê - Phường 13 - Quận Tân Bình Tp HCM Số điện thoại : 0939 247 111 Tên đề tài tốt nghiệp : CAO ỐC AN PHÁT Giáo viên hướng dẫn : ThS Nguyễn Văn Giang Thời gian thực : 13 tuần Ngày nhận đề tài : 06/06/2011 Ngày nộp đề tài : 19/09/2011 1) Phần kiến trúc (5%) Thể lại vẽ kiến trúc (mặt bằng, mặt cắt, mặt đứng,…) viết thuyết minh giới thiệu kiến trúc kỹ thuật công trình 2) Phần kết cấu (70%) – Giáo viên hướng dẫn : ThS Nguyễn Văn Giang a Tính toán bố trí thép sàn tầng b Tính toán thiết kế dầm dọc trục B c Tính toán cầu thang từ tầng 5-6, trục 1-2 d Tính toán hồ nước mái trục 5-6 e Tính toán thiết kế khung phẳng trục 3) Phần móng (25%) – Giáo viên hướng dẫn: ThS Nguyễn Văn Giang Thiết kế móng phương án a Phương án móng cọc ép BTCT b Phương án móng cọc nhồi So sánh lựa chọn phương án móng hợp lý 4) Phần thi công ( %) – Giáo viên hướng dẫn : …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………nhiệm ngành Chủ GVHD THI CÔNG GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG XDDD CN (Ký ghi họ tên) (Ký ghi họ tên) (Ký ghi họ tên) (Ký ghi họ tên) SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-ĐỒNG NAI GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG Kính thưa Thầy Cô, Sau 13 tuần làm việc, em hoàn thành đồ án tốt nghiệp mình, có nhờ hùng dẫn, giúp đỡ tận tình quý Thầy, Cô trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ Thành Phố Hồ Chí Minh Em xin chân thành cảm ơn quý Thầy, Cô hết lòng dạy dỗ, bảo cho em thời gian học, thời gian làm đồ án vừa qua, mà trực tiếp Thầy: ThS Nguyễn Văn Giang Các Thầy, Cô tận tình hướng dẫn, truyền đạt lại kiến thức, kinh nghiệm cho em Con xin cám ơn công lao nuôi nấng, dạy bảo ba mẹ, giúp đỡ nhiệt tình bạn bè, người thân hết lòng lo lắng, tạo điều kiện thuận lợi để hoàn thành tốt đồ án Do trình độ có giới hạn, thân em cố gắng tránh thiếu sót, mong quý Thầy, Cô vui lòng dạy thêm Kính chúc quý Thầy, Cô dồi sức khoẻ, hạnh phúc, thành công công việc! Em xin cảm ơn! Sinh viên VÕ QUỐC SA SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-ĐỒNG NAI GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG -o0o - PHẦN III NỀN MÓNG (25%) SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 129 Ô sàn L2/L1 P (da.N) Hệ số m Mô men (m) m Fa (cm2/ Chọn Fa chọn µ(%) µ(%) thép (cm /m) chọn m) Ô1 1.23 27,135 OÂ2 1.22 26,111 OÂ3 1.13 26,103 OÂ4 1.42 24,980 m91 0.0205 M1 556.27 0.053098 0.054588 0.972706 2.99 0.35 ỵ8a150 3.35 0.39 m92 0.008 M2 217.08 0.020721 0.020940 0.989530 1.15 0.13 þ8a200 2.52 0.30 k91 0.0452 MI 1,226.50 0.117075 0.124871 0.937565 6.84 0.80 ỵ10a100 7.85 0.92 k92 m91 0.0177 0.0198 MII M1 480.29 0.045846 0.046948 0.976526 2.57 0.30 ỵ10a100 7.85 0.92 517.00 0.049349 0.050631 0.974684 2.77 0.33 ỵ8a150 3.35 0.39 m92 0.0066 M2 172.33 0.016450 0.016587 0.991706 0.91 0.11 ỵ8a200 2.52 0.30 k91 0.0434 MI 1,133.22 0.108170 0.114754 0.942623 6.29 0.74 þ10a100 7.85 0.92 k92 0.0145 MII 378.61 0.036140 0.036818 0.981591 2.02 0.24 ỵ10a100 7.85 0.92 m91 0.0199 M1 519.45 0.049584 0.050878 0.974561 2.79 0.33 ỵ8a150 3.35 0.39 m92 0.0068 M2 177.50 0.016943 0.017089 0.991455 0.94 0.11 ỵ8a200 2.52 0.30 k91 0.0437 MI 1,140.70 0.108884 0.115562 0.942219 6.33 0.74 ỵ10a100 7.85 0.92 k92 0.015 MII 391.55 0.037375 0.038100 0.980950 2.09 0.25 þ10a100 7.85 0.92 m91 0.01916 M1 478.61 0.045685 0.046779 0.976610 2.56 0.30 ỵ8a150 3.35 0.39 m92 0.0055 M2 137.39 0.013114 0.013201 0.993399 0.72 0.09 ỵ8a200 2.52 0.30 k91 0.0414 MI 1,034.15 0.098714 0.104136 0.947932 5.70 0.67 ỵ10a100 7.85 0.92 k92 0.012 MII 299.75 0.028613 0.029034 0.985483 1.59 0.19 ỵ10a100 7.85 0.92 Bảng Tính Giá Kết Quả Momen Các Ô Sàn: OÂ L2/L1 OÂ6 OÂ7 2.67 4.3 Momen qb b=1m;l= SÀN Ô5 Dầm (daN.m) m Fa µ(%) (cm2/m) Chọn Fa µ(%) thép chọn chọn l1 2.25 (daN/m) 810 M - 341.72 0.032618 0.033168 0.983416 1.82 0.21 2.25 810 M+ 170.86 0.016309 0.016444 0.991778 0.90 0.11 ỵ10a100 7.85 0.92 1.5 810 M- 151.88 0.014497 0.014604 0.992698 0.80 0.09 ỵ8a200 2.52 0.30 810 + 75.94 0.007249 0.007275 0.996362 0.40 0.05 þ10a100 7.85 0.92 - 151.88 0.014497 0.014604 0.992698 0.80 0.09 þ8a200 2.52 0.30 + 75.94 0.007249 0.007275 0.996362 0.40 0.05 þ10a100 7.85 0.92 1.5 1.5 1.5 810 810 M M M (cm2/m ỵ8a200 2.52 0.30 Tang Tang KT Tang Taàng Taàng Taàng Taàng Taàng Tên cột k ms 1-A; 1-D 7-A; 7-D 1-B; 1-C 7-B; 7-C 2-A; 2-D 6-A; 6-D 2-B; 2-C 6-B; 6-C 3-A; 5-A 3-D; 5-D 3-B 5-B 3-C; 5-C 4A 4D 4B 4C 1-A; 1-D 7-A; 7-D 1-B; 1-C 7-B; 7-C 2-A; 2-D 6-A; 6-D 2-B; 2-C 6-B; 6-C 3-A; 5-A 3-D; 5-D 3-B 5-B 3-C; 5-C 4A 4D 4B 4C 1-A; 1-D 7-A; 7-D 1.3 1.3 1.2 1.2 1.2 1.2 1.1 1.1 1.2 1.2 1.1 1.1 1.1 1.2 1.2 1.1 1.1 1.3 1.3 1.2 1.2 1.2 1.2 1.1 1.1 1.2 1.2 1.1 1.1 1.1 1.2 1.2 1.1 1.1 1.3 1.3 3 3 3 3 3 3 3 3 6 6 6 6 6 6 6 6 10 10 As q 2 (daN/m ) (m ) 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 24.30 24.30 22.94 14.52 39.60 39.60 42.23 36.98 44.79 33.00 37.44 54.60 45.83 44.54 45.66 23.40 55.92 24.30 24.30 22.94 14.52 39.60 39.60 42.23 36.98 44.79 33.00 37.44 54.60 45.83 44.54 45.66 23.40 55.92 24.30 24.30 N Acột Achọn (daN) 94770 94770 89466 56628 154440 154440 164697 144222 174681 128700 146016 212940 178737 173706 178074 91260 218088 189540 189540 178932 113256 308880 308880 329394 288444 349362 257400 292032 425880 357474 347412 356148 182520 436176 315900 315900 (cm ) (cm ) 850 850 740 469 1278 1278 1249 1094 1446 1065 1108 1615 1356 1438 1474 692 1654 1699 1699 1481 937 2556 2556 2499 2188 2891 2130 2215 3231 2712 2875 2947 1385 3309 2832 2832 30x30 30x30 30x30 30x30 30x45 30x45 30x45 30x45 30x50 30x50 30x50 30x50 30x50 30x60 30x60 30x60 30x60 30x60 30x60 30x60 30x60 40x70 40x70 40x70 40x70 50x70 50x70 50x70 50x70 50x70 50x70 50x70 50x70 50x70 50x70 50x70 Taàng Taàng Taàng Taàng haàm 1-B; 1-C 7-B; 7-C 2-A; 2-D 6-A; 6-D 2-B; 2-C 6-B; 6-C 3-A; 5-A 3-D; 5-D 3-B 5-B 3-C; 5-C 4A 4D 4B 4C 1.2 1.2 1.2 1.2 1.1 1.1 1.2 1.2 1.1 1.1 1.1 1.2 1.2 1.1 1.1 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 1300 22.94 14.52 39.60 39.60 42.23 36.98 44.79 33.00 37.44 54.60 45.83 44.54 45.66 23.40 55.92 298220 188760 514800 514800 548990 480740 582270 429000 486720 709800 595790 579020 593580 304200 726960 2468 1562 4260 4260 4165 3647 4819 3550 3692 5385 4520 4792 4912 2308 5515 50x70 50x70 60x80 60x80 60x80 60x80 60x80 60x80 60x80 60x80 60x80 60x80 60x80 60x80 60x80 a b 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 40 40 40 40 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 A 30 30 30 30 45 45 45 45 50 50 50 50 50 60 60 60 60 60 60 60 60 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 70 900 900 900 900 1350 1350 1350 1350 1500 1500 1500 1500 1500 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 2800 2800 2800 2800 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 22.5 24.38 21 22.75 13.5 9.75 1206 1071 1243 1098 810 810 810 27135 26111 26103 24980 10935 7290 7898 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC - ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG Xác định trọng lượng khối móng quy ước : o Trọng lượng phạm vi đế đài trở lên : Ntc1 = TL đài + TL đất xung quanh đài = (9,4 7,6 1,2 – 2,8 1,0 1,2) + 2,8 1,0 1,2 25 = 248,74(kN) o Trọng lượng lớp đất thứ 2: N tc1 = (9,4 7,6 – 23,140,32) 4,45 20 = 6307,86 (kN) o Trọng lượng lớp : Ntc2= (9,4 7,6 – 23,140,32) 2,2 19,7 = 3071,71 (kN) o Troïng lượng lớp : Ntc3= (9,4 7,6 – 23,140,32) 2,6 20,3 = 3740,77 (kN) o Trọng lượng lớp : Ntc4= (9,4 7,6 – 23,140,32) 11,9 20,4 = 17205,57 (kN) o Trọng lượng lớp : Ntc5 = (9,4 7,6 – 23,140,32) 8,2 20,4 = 11855,94 (kN) o Trọng lượng tiêu chuẩn cọc phạm vi khối móng quy ước : - Ntcc = 3,14 0,32 30 25 = 423,9 (kN) Trọng lượng khối móng quy ước: - Ntcqư = 248,74+6307,86+3071,71+3740,77+17205,57+11855,94+423,9 = 42854,49(kN) Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: - - NZtc = NoZtc + Ntcqö = 2394,55 + 42854,49 = 45249,04 (kN) Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: o Mômen quanh trục X: Mtc =Mtc0 +Qtc Hm = 169,2 + 67,3 (30 + 1,2) = 2268,96 (kNm) Độ lệch tâm: e= - M X tc 2268,96 = 0,05 m N Z tc 45249,04 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: o tc max = N tc N qu TC L M BM (1 6e ) LM tc = man 45249,04 0,05 (1 ) 653,6(kN / m ) 9,4 7,6 9,4 tc = 45249,04 0,05 (1 ) 613,17(kN / m ) 9,4 7,6 9,4 SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 173 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC tc tb tc max tc ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG 653,6 613,17 633,39(kN / m ) Sức chịu tải đất đáy khối móng qui ước tbtc R tc max + Điều kiện để ổn định : max 1,2 R tc tc Trong R tc m1m2 A.b. B hi i* C *.D K tc Trong : Với m1.m2 = – hệ số điều kiện làm việc đất điều kiện làm việc công trình tác động qua lại đất Ktc - hệ số độ tin cậy (Ktc = : đặc trưng tính toán lấy trực tiếp từ thí nghiệm) - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống * - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên A.B.D – hệ số phụ thuộc vào góc ma sát (Đáy móng quy ùc nằm lớp đất thứ có = 31011’ Tra bảng 1.21 trang 316 Giáo trình móng(Châu Ngọc n) ta có A = 1,25, B = 6,78;D = 8,28 = 20,4 (kN/m3) C = 3,4 (kN/m2) b = Bmq =8,17(m) i*h i 4,45x20 + 2,2x19,7 + 2,6x20,3 + 11,9x20,4+8,2x20,4 = 595,16 kN/m2 => Rtc = 1(1,25x8,17x20,4 + 6,78x595,16 + 8,28x3,4) = 4271,67(kN/m2) Ta thaáy tb tc 633,39(kN / m ) (kN/m2) < Rtc = 4271,67 (kN/m2) tc max 653,6 (kN/m2) < 1,2Rtc = 5126 (kN/m2) tc 613,17 (kN/m2) > Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 174 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG MĐTN -0.500 CÁT SAN LẤP -1.000 -1.500 SÉ T XÁM TRẮ NG ĐỐM NÂU TRẠNG DẺO MỀM -6.550 SÉT PHA TRẠNG THÁI DẺO MỀM -8.750 SÉT XÁM TRẠNG THÁI DẺO CỨNG -11.350 5,4 ° 5,4 ° CÁT PHA NÂU LOANG VÀNG DẺO -23.250 CÁT TRUNG LẪN SẠN SỎI KẾT CẤU CHẶT VỪA -31.450 1800 Đáy móng quy ước Tính lún: Ta tính độ lún theo biến dạng tuyến tính * Ứng suất thân: - Tại lớp thứ đáy đài: bt = 4,45 x 20 = 89(kN/m2) - Tại đáy lớp sét pha lớp 3: btz=3,25+2,2 = 2,2x19,7 + 89 = 132,34(kN/m2) - Tại đáy lớp sét xám lớp 4: SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 175 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VAÊN GIANG btz=3,25+2,2+2,6 = 132,34 + 2,6 20,3 = 185,12 (kN/m2) - Tại đáy lớp đất cát pha lớp 5: btz=3,25+2,2+2,6+11,9 = 185,12 + 11,9 20,4 = 427,88 (kN/m2) - Tại đáy khối qui ước lớp : btz=3,25+2,2.+2,6+11,9+8,2 = 427,88 + 8,2 20,4 = 595,16 (kN/m2) * Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: glz=0 = tctb - bt = 633,9 – 595,16 = 38,74 (kN/m2) - ứng suất gây lún độ sâu Z đáy khối quy ước : glzi = Koi.glz=0 (kN/m2) Như vậy: gl 38,74(kN / m ) 0,2 bt 0,2 595,166 119,03(kN / m ) Vậy độ lún dự báo móng thỏa điều kiện cho phép Kiểm tra chọc thủng tính thép đài móng Kiểm tra chọc thủng -0.500 MĐTN -1.000 45° 45° -2.200 100 200 600 1200 600 200 100 2800 Kiểm tra chọc thủng cho móng M1 Tháp chọc thủng bao trùm đầu cọc nên đảm bảo điều kiện chọc thủng SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 176 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG c Tính thép đài cọc 300 500 1000 500 100 Moùng M1: 600 100 600 I 100 500 900 900 500 100 2800 A P2 Chi tiết móng M1 Ta có P1 P2 Pmax 1515,95 (kN) - Xét mặt ngàm I-I - Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI = r1P2 r1 = 0,9 – (0,6/2) = 0,6(m) MI = 0,6 1515,95 = 909,57 (kNm) - Cốt thép bố trí theo phương + Cốt thép theo phương Y tính theo công thức : MI - FI = ; chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm 0.9h0 Ra - Chiều cao làm việc: h0 = 150 - 20 - = 125 cm - Chọn thép AIII coù Ra =3650 Kg/cm2 = 3.65 T/cm2 MI 909,57 Ta coù: FI = = = 0,002888 (m2) = 28,88(cm2) , , 25 280 10 0.9h0 Ra - - Chọn 1616 có Fa = 32,17 (cm2) khoảng cách tim cốt thép cạnh : SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC a ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG 2800 100 180(mm) 15 Vậy chọn khoảng cách a = 180 (mm) Chiều dài : 1000 – 100 = 900 (mm) + Cốt thép theo phương X Do tim cọc trùng với tim cột M=0 Đặt thép theo cấu tạo, chọn 12a200 Chiều dài : 2800 – 100 = 2700 (mm) Tính toán móng M2 chân cột trục B C a Xác định tải trọng truyền xuống móng - Tiết diện đà kiềng chọn (30 x 50) cm - Theo phương mặt phẳng khung trục G1 = bđ x hđ x x n x Lñ = 0,3 x 0,5 x 25 x 1,1 x 66 = 24,75 kN - Theo phương vuông góc mặt phẳng khung trục A G2 = bđ x hñ x x n x Lñ = 0,3 x 0,5 x 25 x 1,1 x 7,5 = 27,84 kN - Tải tường tầng xây đà kiềng + Theo phương vng góc mặt phẳng khung G4 = bt x h t x x n x L = 0,2 x 3,55 x 18 x 1,1 x 66 = 84,3(kN ) + Theo phương mặt phẳng khung G5= bt x ht x x n x L = 0,2 x 3,4 x 18 x 1,1 x 7,5 = 90,9(T ) Vậy lực dọc tác dụng vào móng N= 24,75+27,84+84,3+90,9+2944,42= 3172,21 kN Tải trọng khung truyền xuống móng (tải trọng tác dụng vào khung tải tính toán nên để tính toán móng cọc trạng thái giới hạn II ta chia cho hệ số vượt tải n=1.1) Móng M2 Trị tính toán Trị tiêu chuẩn SVTH: VÕ QUỐC SA Tải TH8 N(kN) M(kNm) Q(kN) 3172,21 247,53 87,58 2883,83 225 79,6 MSSV: 09B1040092 Trang 178 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG b Xác định số cọc bố trí cọc Móng M2: Ta có áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài : Ptt - Pc 1600 493,83 (kN) (3a ) (3 0,6) Diện tích sơ đáy đài: tt FSB = N0 3172,21 6,95 (m2) Ptt tb h.n 493,83 20 1,7 1,1 Trong đó: o Ntt0 - lực dọc tính toán xác định đỉnh đài o h =1,7m : chiều sâu đặt đáy đài kể tính từ đáy đài trở lên o n : hệ số vượt tải n = 1,1 o tb : trị trung bình trọng lượng riêng đài đất bậc đài mặt đài với cao trình mặt đất tự nhiên nên tb = 20 (kN/m3) - Trọng lượng tính toán sơ đài đất đài: Nttsb = n.Fsb h.tb = 1,1 6,95 1,7 20 = 259,93 (kN) - Số lượng cọc sơ bộ: tt nc = N N tt sb 3172,21 259,93 1,2 2,57 coïc Pc 1600 - Chọn thực tế nc = cọc để bố trí cho móng - Khoảng cách tim cọc 3d = 180 cm ( theo phương X) - Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài 0,7d = 42 cm lấy 50 cm; Mặt bố trí cọc cho móng hình vẽ sau: SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 179 ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG 300 2800 900 500 100 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 100 500 900 700 100 500 1000 1000 500 100 3000 B Mặt móng M1 Kiểm tra việc thiết kế móng cọc: Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc : Tổ hợp 8: Móng M2 Trị tính toán Trị tiêu chuẩn Tải TH8 N(kN) M(kNm) Q(kN) 3172,21 247,53 87,58 2883,83 225 79,6 Trọng lượng thực tế ñaøi: Ndtt = 1,1 25 1,2 3,0 2,8 = 277,2 (kN) Lực dọc tính toán cốt đáy đài: Ntt = Nttđ + N0tt Ntt = 277,2 + 3172,21 = 3449,41 (kN) Moment tính toán cốt đáy đài: Mtt = Mtt + Qtt hd = 247,53 + 87,58 1,2 = 352,63 (kNm) Lực truyền xuống cọc: Pttmax,min = SVTH: VÕ QUỐC SA tt N tt M y max nc yi2 MSSV: 09B1040092 Trang 180 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG Trong đó: o nc = số lượng cọc móng o Mtt : moment uốn tính toán ymax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục X o o yi (m): khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài Thay số vào ta có: 3449,41 352,63 = 950,51(kN) 4 12 3449,41 352,63 Pttmin = = 774,2(kN) 4 12 P Pmin 950,51 774,2 P tt tb max 862,31 (kN) 2 Pttmax = Trọng lượng tính toán cọc: G C Fb L tt bt n Gc = 30 0,32 25 1,1 = 74,25 (kN) o Pttmax + Gc = 950,51 + 74,25 = 1024,76 (kN) < Pc = 1600 (kN) o Pttmin = 1210,46 ( T) > nên không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ Kiểm tra móng M1 theo điều kiện biến dạng p lực đất tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước Với quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc = tb/4 h h2 n hn Trong : tb = 1 h1 h2 hn ñaây : tb h h i i 22 , 42 i , 45 12 ,10 , 11, 45 , 18 , 06 11 ,9 23 ,50 8, 31 ,11 0 ,85 , , 11 ,9 11 ,9 22 , 42 , 40 Chiều dài, rộng đáy khối móng quy ước : abcd BM B 2H.tg L M L 2H.tg LM = 3,0 + (0,6/2) + 30 tg 5o40’ = 9,55 (m) SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 181 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VAÊN GIANG BM = 2,8 + (0,6/2) + 30 tg 5o40’ = 9,35 (m) - Chiều cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến mặt đất tự nhiên) là: HM = 30 + 1,7 = 31,7 (m) - Xác định trọng lượng khối móng quy ước : o Trọng lượng phạm vi đế đài trở lên : Ntc1 = TL đài + TL đất xung quanh đài = (9,55 9,35 1,2 – 3,0 2,8 1,2) + 3,0 2,8 1,2 25 = 446,14(kN) o Trọng lượng lớp đất thứ 2: N tc1 = (9,55 9,35 – 43,140,32) 4,45 20 = 7846 (kN) o Trọng lượng lớp : Ntc2= (9,55 9,35 – 43,140,32) 2,2 19,7 = 3820,95 (kN) o Trọng lượng lớp : Ntc3= (9,55 9,35 – 43,140,32) 2,6 20,3 = 4653,2 (kN) o Trọng lượng lớp : Ntc4= (9,55 9,35 – 43,140,32) 11,9 20,4 = 21402,23 (kN) o Trọng lượng lớp : Ntc5 = (9,55 9,35 – 43,140,32) 8,2 20,4 = 14747,76 (kN) o Trọng lượng tiêu chuẩn cọc phạm vi khối móng quy ước : - Ntcc = 3,14 0,32 30 25 = 847,8 (kN) Trọng lượng khối móng quy ước: - Ntcqư = 446,14+7846+3820,95+4653,2+21402,23+14747,76+847,8 = 53764,08(kN) Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: - - NZtc = NoZtc + Ntcqư = 2394,55 + 53764,08 = 56158,63 (kN) Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: o Mômen quanh truïc X: Mtc =Mtc0 +Qtc Hm = 169,2 + 67,3 (30 + 1,2) = 2268,96 (kNm) Độ lệch taâm: e= - M X tc 2268,96 = 0,04 m N Z tc 56158,63 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc o max = SVTH: VÕ QUỐC SA N tc N qu TC L M BM (1 6e ) LM MSSV: 09B1040092 Trang 182 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC tc = man 56158,63 0,04 (1 ) 644,73(kN / m ) 9,55 9,35 9,55 tc = 56158,63 0,04 (1 ) 613,12(kN / m ) 9,55 9,35 9,55 tc tb * ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VAÊN GIANG tc max tc 644,73 613,12 628,93(kN / m ) Sức chịu tải đất đáy khối móng qui ước: tbtc R tc max + Điều kiện để ổn định : max 1,2 R tc tc Trong R tc m1m2 A.b. B hi i* C *.D K tc Trong : Với m1.m2 = – hệ số điều kiện làm việc đất điều kiện làm việc công trình tác động qua lại đất Ktc - hệ số độ tin cậy (Ktc = : đặc trưng tính toán lấy trực tiếp từ thí nghiệm) - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống * - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên A.B.D – hệ số phụ thuộc vào góc ma sát (Đáy móng quy ùc nằm lớp đất thứ có = 31011’ Tra bảng 1.21 trang 316 Giáo trình móng(Châu Ngọc n) ta coù A = 1,25, B = 6,78;D = 8,28 = 20,4 (kN/m3) C = 3,4 (kN/m2) b = Bmq =8,17(m) i*h i 4,45x20 + 2,2x19,7 + 2,6x20,3 + 11,9x20,4+8,2x20,4 = 595,16 kN/m2 => Rtc = 1(1,25x8,17x20,4 + 6,78x595,16 + 8,28x3,4) = 4271,67 (kN/m2) Ta thaáy tb tc 628,93(kN / m ) (kN/m2) < Rtc = 4271,67 (kN/m2) tc max 644,73 (kN/m2) < 1,2Rtc = 5126 (kN/m2) tc 613,12 (kN/m2) > Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 183 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG MĐTN -0.500 CÁT SAN LẤP -1.000 -1.500 SÉT XÁM TRẮNG ĐỐM NÂU TRẠN G DẺO MỀM -6.550 SÉT PHA TRẠNG THÁI DẺO MỀM -8.750 SÉT XÁM TRẠNG THÁI DẺO CỨNG -11.350 5,4° 5,4° CÁT PHA NÂU LOANG VÀNG DẺO -23.250 CÁT TRUNG LẪN SẠN SỎ I KẾT CẤ U CHẶT VỪA -31.450 1800 Đáy móng quy ước Tính lún: Ta tính độ lún theo biến dạng tuyến tính * Ứng suất thân: - Tại lớp thứ đáy đài: bt = 4,45 x 20 = 89(kN/m2) - Tại đáy lớp sét pha lớp 3: btz=3,25+2,2 = 2,2x19,7 + 89 = 132,34(kN/m2) - Tại đáy lớp sét xám lớp 4: btz=3,25+2,2+2,6 = 132,34 + 2,6 20,3 = 185,12 (kN/m2) - Tại đáy lớp đất cát pha lớp 5: btz=3,25+2,2+2,6+11,9 = 185,12 + 11,9 20,4 = 427,88 (kN/m2) SVTH: VOÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 184 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG - Tại đáy khối qui ước lớp : btz=3,25+2,2.+2,6+11,9+2,0 = 427,88 + 8,2 20,4 = 595,16 (kN/m2) * Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: glz=0 = tctb - bt = 633,9 – 628,93 = 4,97 (kN/m2) - ứng suất gây lún độ sâu Z đáy khối quy ước : glzi = Koi.glz=0 (kN/m2) Như vậy: gl 4,97(kN / m ) 0,2 bt 0,2 595,16 119,03(kN / m ) Vậy độ lún dự báo móng thỏa điều kiện cho phép Kiểm tra chọc thủng tính thép đài móng Kiểm tra chọc thủng -0.500 MĐTN -1.000 45° 45° -2.200 100 200 600 1200 600 200 100 2800 Kiểm tra chọc thủng cho móng M1 Tháp chọc thủng bao trùm đầu cọc nên đảm bảo điều kiện chọc thủng SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 185 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG c Tính thép đài cọc Moùng M2: 500 100 II P1 +P3 300 2800 900 I 900 700 100 500 II 100 500 1000 1000 500 100 3000 B P 2+P Hình 7.24 chi tiết móng M2 Ta coù P1 P2 P3 P4 Pmax 950,51 (kN) Xét mặt ngàm I-I II-II - Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI = r1 (P2+P4 ) r1 = 0,9 – (0,3/2) = 0,75(m) MI = 0,75 (950,51+950,51) = 1452,77 (Tm) - Moâmen tương ứng với mặt ngàm II-II: MII = r2 (P1+P2 ) r1 = 1,0 – (0,7/2) = 0,65(m) MII = 0,65 (950,51+950,51) = 1235,66 (Tm) - Cốt thép bố trí theo hai phương + Cốt thép theo phương X tính theo công thức : SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 186 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009-2011 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-QUẬN GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG MI ; chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm 0.9h0 Ra - FI = - Chiều cao làm việc: h0 = 150 - 20 - = 125 cm - Chọn thép AIII có Ra =3650 Kg/cm2 = 3.65 T/cm2 MI 1452,77 Ta coù: FI = = = 0,004612 (m2) = 46,12(cm2) 0.9h0 Ra 0,9 1,25 280.10 - - Choïn 1918 có Fa = 48,84 (cm2) khoảng cách tim cốt thép cạnh : a 3000 100 161(mm) 18 Vậy chọn khoảng cách a = 160 (mm) Chiều dài : 2800 – 100 = 2700 (mm) + Cốt thép theo phương Y M II ; chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm 0.9 h0 Ra - FII = - Chieàu cao làm việc: h0 = 150 - 20 - = 125 cm - Chọn thép AIII có Ra =3650 Kg/cm2 = 3.65 T/cm2 - Ta có: - Chọn 1618 coù Fa = 40,72 (cm2) - FII = M II 1235,66 = = 0,003923 (m2) = 39,23(cm2) 0.9 h0 Ra 0,9 1,25 280.10 khoảng cách tim cốt thép cạnh : a 2800 100 180(mm) 16 Vậy chọn khoảng cách a = 180 (mm) Chiều dài :3000 – 100 = 2900 (mm) SVTH: VÕ QUỐC SA MSSV: 09B1040092 Trang 187 ... B ĐỀ TÀI : CAO ỐC AN PHÁT-ĐỒNG NAI GVHD : ThS NGUYỄN VĂN GIANG P 1=1399(daN/m) p3=1338 (daN/m) p2=1257 (daN/m) 6000 6000 p3=1338 (daN/m) 6500 6000 p3=1338 (daN/m) 6500 6000 p1=973 (daN/m) 6500... (daN/m) 693 gbt=194/0.28 Bảngxác định tải trọng lớp cấu tạo thang nghiêng Tải trọng lan can truyền vào thang qui tải trọng phân bố thang Trọng lượng cảu lan can glc =30 daN/m Do qui tải lan can... p2=1257 (daN/m) p1=973 (daN/m) 6000 P1= 1399(daN/m) p3=1338 (daN/m) 6000 p2=1257 (daN/m) 6500 p3= 1338 (daN/m) 6000 p2=1257 (daN/m) 6500 p3= 1338 (daN/m) 6000 p2=1257 (daN/m) 6500 p1= 973 (daN/m)