Chung cư Ngọc Lan 1 lô A Q7 TPHCM

Chung cư Ngọc Lan 1 lô A Q7 TPHCM Chung cư Ngọc Lan 1 lô A Q7 TPHCM Chung cư Ngọc Lan 1 lô A Q7 TPHCM luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

LỜI CẢM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn đến tồn thể thầy Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP HCM Đặc biệt thầy khoa Xây Dựng tận tình giúp đỡ hướng dẫn em suốt trình học tập trường, truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em H Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận truyền đạt kiến thức, bảo tận tình giáo viên hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn thầy PHAN NGỌC CHÂU, thầy cô hướng dẫn cho em hoàn thành đồ án tốt nghiệp U TE C Một lần xin chân thành cảm ơn tất thầy cô, gửi lời cảm ơn đến tất người thân, gia đình, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập giúp đỡ em suốt thời gian học, q trình hồn thành đồ án tốt nghiệp H Mặc dù đồ án tốt nghiệp hoàn thành với tất cố gắng, phấn đấu nổ lực thân Nhưng phần kiến thức cịn nhiều hạn hẹp thời gian hạn chế nên hẳn đồ án cịn nhiều thiếu sót Vậy em kính mong q Thầy Cơ, anh chị bạn đóng góp ý kiến để em bổ sung thêm khuyết điểm rút kinh nghiệm cho thân TP Hồ Chí Minh, ngày 23 tháng 05 năm 2011 Sinh viên thực PHẠM ANH QUỐC AN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- LÔ A MỤC LỤC MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC Trang CHƯƠNG TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ 2 SƠ LƯỢC VỀ CÔNG TRÌNH GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG GIẢI PHÁP GIAO THÔNG ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU–KHÍ TƯỢNG–THỦY VĂN TẠI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ GIẢI PHÁP KỸ THUẬT AN TỒN PHỊNG CHÁY CHỮA CHÁY HỆ THỐNG THỐT RÁC H MINH C PHẦN II: KẾT CẤU U TE CHƯƠNG TÍNH TỐN SÀN LẦU 1-LẦU 11 2.2 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN 11 2.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN BẢN SÀN 14 2.4 TÍNH TỐN CÁC Ơ BẢN SÀN 17 2.5 TÍNH TỐN CÁC Ơ BẢN THEO TTGH II 30 2.6 KẾT LUẬN 34 2.7 BỐ TRÍ THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 34 H 2.1 SÀN BÊ TƠNG CỐT THÉP CĨ HỆ DẦM TRỰC GIAO CHƯƠNG TÍNH TỐN CẦU THANG A.TÍNH TỐN CẦU THANG TẦNG TRỆT 35 3.1 KHÁI NIỆM CHUNG 35 3.2 CHỌN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ 35 3.2 BỐ TRÍ KẾT CẤU CẦU THANG 36 3.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 37 3.4 VẬT LIỆU 40 3.5 TÍNH TỐN CÁC BỘ PHẬN CẦU THANG 40 B.TÍNH TOÁN CẦU THANG LẦU 1-LẦU SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 191 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- LÔ A MỤC LỤC 3.6 CHỌN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ 45 3.6 BỐ TRÍ KẾT CẤU CẦU THANG 45 3.7 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 46 3.8 VẬT LIỆU 49 3.9 TÍNH TỐN CÁC BỘ PHẬN CẦU THANG 49 CHƯƠNG TÍNH TỐN HỒ NƯỚC MÁI 4.1 CƠNG NĂNG VÀ KÍCH THƯỚC HỒ NƯỚC MÁI 61 4.2 SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN HỒ NƯỚC MÁI 62 4.3 TÍNH TỐN CÁC BỘ PHẬN HỒ NƯỚC 63 H CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 5.2 TẢI TRỌNG C 5.1 SƠ ĐỒ TÍNH 5.3 MƠ HÌNH KHƠNG GIAN TRONG ETABS 90 91 94 109 5.6 THIẾT KẾ DẦM KHUNG TRỤC 119 5.7 BỐ TRÍ CỐT THÉP 126 U TE 5.5 THIẾT KẾ CỘT KHUNG TRỤC PHẦN III: NỀN MÓNG H CHƯƠNG TỔNG QUAN ĐIỀU KIỆN ĐẤT NỀN VÀ PHƯƠNG ÁN MÓNG 6.1.ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH VÀ ĐỊA CHẤT THỦY VĂN 128 6.2.LỰA CHỌN GIẢI PHÁP MÓNG 132 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP 7.1 ƯU NHƯỢC ĐIỂM VÀ BIỆN PHÁP KHẮC PHỤC 133 7.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TRUYỀN XUỐNG MÓNG 133 7.3 THIẾT KẾ MÓNG M1 135 7.4 THIẾT KẾ MÓNG M2 155 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 8.1 ƯU NHƯỢC ĐIỂM CỌC KHOAN NHỒI SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 170 Trang 191 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- LƠ A MỤC LỤC 170 8.4 THIẾT KẾ MĨNG M2 181 H U TE C H 8.3 THIẾT KẾ MÓNG M1 SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 191 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC H U TE C H PHẦN I SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ Hồ nhập với phát triển mang tính tất yếu đất nước, ngành xây dựng ngày giữ vai trò thiết yếu chiến lược xây dựng đất nước Vốn đầu tư xây dựng xây dựng chiếm lớn ngân sách nhà nước (40-50%), kể đầu tư nước Trong năm gần đây, với sách mở cửa kinh tế, mức sống người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Mặt khác số thương nhân, khách nước vào nước ta công tác, du lịch, học tập,…cũng cần nhu cầu ăn ở, giải trí thích hợp H SƠ LƯỢC VỀ CƠNG TRÌNH Cơng trình có mặt hình chữ nhật, có tổng diện tích xây dựng 1214 m2 Tồn mặt diện lắp đặt hệ thống cửa sổ để lấy ánh sáng xen kẽ với tường xây Dùng tường xây dày 200mm làm vách ngăn nơi tiếp giáp với bên ngoài, tường xây dày 100 mm dùng làm vách ngăn ngăn chia phòng hộ… H U TE C GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG - Số tầng: tầng hầm, tầng + tầng lầu + sân thượng (tầng mái) - Phân khu chức năng: Cơng trình phân khu chức từ lên + Tầng hầm: nơi để xe + Tầng trệt: làm văn phòng, sảnh + Lầu 1-7: dùng làm hộ, có hộ tầng + Tầng mái: có hệ thống nước mưa, hồ nước mái, hệ thống chống sét GIẢI PHÁP ĐI LẠI 4.1 Giao thông đứng Giao thông đứng liên hệ tầng thông qua hệ thống hai thang máy khách, người, tốc độ 120m/ phút, chiều rộng cửa 1000mm, đảm bảo nhu cầu lưu thông cho khoảng 300 người với thời gian chờ đợi khoảng 40s Bề rộng cầu thang 1.575 m thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát người nhanh, an tồn có cố xẩy Cầu thang cầu thang máy đặt vị trí trung tâm nhằm đảm bảo khoảng cách xa đến cầu thang nhỏ 20m để giải việc phòng cháy chữa cháy 4.2 Giao thông ngang Giao thông tầng thông qua hệ thống giao thông rộng m nằm mặt tầng, đảm bảo lưu thông ngắn gọn, tiện lợi đến hộ ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU–KHÍ TƯỢNG–THỦY VĂN TẠI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH - Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm, chia làm mùa rõ rệt: mùa mưa mùa khô - Các yếu tố khí tượng:  Nhiệt độ trung bình năm: 26oC  Nhiệt độ thấp trung bình năm: 22oC  Nhiệt độ cao nhật trung bình năm: 30oC SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC Số nắng trung bình cao Lương mưa trung bình năm: 1000-1800mm/năm Độ ẩm tương đối trung binh: 78% Hướng gió thay đổi theo mùa  Mùa khô: Từ Bắc chuyển dần sang Đông, Đông Nam Nam  Mùa mưa: Tây-Nam Tây  Tầng suất lặng gió trung bình năm 26% - Thủy triều tương đối ổn định, xẩy tượng biến đổi dịng nước , khơng có lụt lội có vùng ven xảy GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 6.1 Điện Cơng trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: Lưới điện thành phố máy phát điện riêng Toàn đường dây điện ngầm ( tiến hành lắp đặt đồng thời q trình thi cơng ) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật phải đảm bảo an tồn khơng qua khu vục ẩm ướt, tạo điều kiện dể dàng sửa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí (đảm bảo an tồn phịng cháy nổ) H     U TE C 6.2 Hệ thông cung cấp nước - Cơng trình sử dụng nước từ hai nguồn: nước ngầm nước máy Tất chứa bể nước ngầm đặt ngàm tầng hầm Sau hệ thống máy bơm lên hồ nước mái từ nước phân phối cho tầng cơng trình theo đường ống dẫn nước - Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp gaine Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng H 6.3 Hệ thống nước Nuớc mưa từ mái thoát theo lổ chảy ( bề mặt mái tạo dốc ) chảy vào ống thoát nước mưa (=140mm) xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí riêng 6.4 Hệ thống thơng gió chiếu sáng Chiếu sáng Tồn tịa nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng Thơng gió Ở tầng có cửa sổ tạo thơng thống tự nhiên Riêng tầng hầm có bố trí thêm hệ thống thơng gió chiếu sáng AN TỒN PHỊNG CHÁY CHỮA CHÁY - Trang bị súng cứu hoả (ống gai 20 dài 25m, lăng phun 13) đặt phịng trực, có 01 02 vòi cứu hoả tầng tuỳ thuộc vào khoảng không tầng ống nối cài từ tầng đến vòi chữa cháy bảng thơng báo cháy - Các vịi phun nước tự động đặt tất tầng theo khoảng cách 3m nối với hệ thống chữa cháy thiết bị khác bao gồm bình chữa SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC H U TE C H cháy khô tất tầng Đèn báo cháy cửa thoát hiểm, đèn báo khẩn cấp tất tầng - Hoá chất: sử dụng số lớn bình cứu hoả hoá chất đặt nơi cửa vào kho, chân cầu thang tầng HỆ THỐNG THOÁT RÁC Rác thải chứa gian rác, bố trí tầng hầm , có phận chứa rác ngồi Gaine rác thiết kế kín đáo, tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG 1: PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN HỆ CHỊU LỰC H U TE C H PHẦN II SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LƠ A CHƯƠNG 1: PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN HỆ CHỊU LỰC CHƯƠNG PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN HỆ CHỊU LỰC CHÍNH CỦA CƠNG TRÌNH 1.1 PHÂN TÍCH HỆ CHỊU LỰC 1.1.1 NHỮNG ĐẶC ĐIỂM CƠ BẢN CỦA NHÀ CAO TẦNG “Ngôi nhà mà chiều cao yếu tố định điều kiện thiết kế, thi công sử dụng khác với nhà thơng thường gọi nhà cao tầng” Đó định nghĩa nhà cao tầng Ủy ban Nhà cao tầng Quốc tế đưa H Đặc trưng chủ yếu nhà cao tầng số tầng nhiều, độ cao lớn, trọng lượng nặng Đa số nhà cao tầng lại có diện tích mặt tương đối nhỏ hẹp nên giải pháp móng cho nhà cao tầng vấn đề quan tâm hàng đầu Tùy thuộc mơi trường xung quanh, địa xây dựng, tính kinh tế, khả thực kỹ thuật,… mà lựa chọn phương án thích hợp Ở Việt Nam, phần lớn diện tích xây dựng nằm khu vực đất yếu nên thường phải lựa chọn phương án móng sâu để chịu tải tốt Cụ thể móng cọc U TE C Tổng chiều cao cơng trình lớn, ngồi tải trọng đứng lớn tác động gió động đất đến cơng trình đáng kể Do vậy, nhà cao 40m phải xét đến thành phần động tải trọng gió cần để ý đến biện pháp kháng chấn chịu tác động động đất Kết hợp với giải pháp móng hợp lý việc lựa chọn kích thước mặt cơng trình (B L) thích hợp góp phần lớn vào việc tăng tính ổn định, chống lật, chống trượt độ bền cơng trình H Khi thiết kế kết cấu nhà cao tầng, tải trọng ngang yếu tố quan trọng, chiều cao cơng trình tăng, nội lực chuyển vị cơng trình tải trọng ngang gây tăng lên nhanh chóng Nếu chuyển vị ngang cơng trình q lớn làm tăng giá trị nội lực, độ lệch tâm trọng lượng, làm tường ngăn phận cơng trình bị hư hại, gây cảm giác khó chịu, hoảng sợ, ảnh hưởng đến tâm lý người sử dụng cơng trình Vì vậy, kết cấu nhà cao tầng không đảm bảo đủ cường độ chịu lực, mà phải đảm bảo đủ độ cứng để chống lại tải trọng ngang, cho tác động tải trọng ngang, dao động chuyển vị ngang cơng trình khơng vượt q giới hạn cho phép Việc tạo hệ kết cấu để chịu tải trọng vấn đề quan trọng thiết kế kết cấu nhà cao tầng Mặt khác, đặc điểm thi công nhà cao tầng theo chiều cao, điều kiện thi công phức tạp, nguy hiểm Do vậy, thiết kế biện pháp thi công phải tính tốn kỹ, q trình thi cơng phải nghiêm ngặt, đảm bảo độ xác cao, đảm bảo an tồn lao động chất lượng cơng trình đưa vào sử dụng Như vậy, tính tốn thiết kế cơng trình, đặc biệt cơng trình nhà cao tầng việc phân tích lựa chọn kết cấu hợp lý cho cơng trình đóng vai trị vơ quan trọng Nó khơng ảnh hưởng đến độ bền, độ ổn định cơng trình mà cịn ảnh hưởng đến tiện nghi sử dụng định đến giá thành cơng trình SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ơ A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MÓNG Lc – chiều dài đoạn cọc nằm đất sét, cọc qua lớp đất sét (L=34.5) C – lực dính đất sét: 3.8×7.7+24.5×6+36.9×7.6+27.2×13.2  23.6(kN/m ) 34.5 C= Từ ta có:  15  32  0.502   0.2  32  4.9  23.6  34.5   3.14  0.8 =3941.7 Qu = [N a A P  (0.2N S LS  CLC )d] = (kN) Dựa vào kết tính tốn SCT trên, ta chọn:  Qv   5791.15    Q   Qa    3142   3142 (kN)  3941.7  Q     u tt P =  3d  = 3142  545.5 ( kN/m 2) C Q tt tt H 8.3.3 Xác định số lượng cọc kích thước đài cọc Áp lực tính tốn giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây ra: 3  0.8 Diện tích đáy đài cọc xác định sơ sau: N tt 9979.95   20.8 ( m 2) tt P - n.γ tb h 545.5  1.1 20  U TE Fd = H đó: Ntt0 – lực dọc tính tốn xác định đỉnh đài, Ntt0 = 9979.95 (kN); h – chiều sâu đặt đáy đài, h = 3m; n – hệ số vượt tải n = 1,1; tb – trị trung bình trọng lượng riêng đài cọc đất bậc đài, tạm lấy tb = 20 kN/m3; Trọng lượng tính tốn sơ đài đất đài: Nttsb = n.Fđ.h.tb = 1.1 x 20.8 x x 20 = 1372.8 (kN) Số lượng cọc sơ bộ: nc = k  9979.95  1372.8 N o tt  N sb tt  5.4 cọc = 1.5  tt Q 3142 Chọn cọc bố trí hình vẽ: SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 175 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ô A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MĨNG H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU U TE C Hình 8.2 Mặt bố trí cọc Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ađ = 4x6.4 = 25.6 ( m2 ) Trọng lượng đài sau bố trí cọc: Nttđ = n.Ađ hđ.bt = 1.125.6225 = 1408 (kN) Lực dọc tính tốn xác định đến cốt đế đài Ntt = N0tt + Nttđ = 9979.95 + 1408 = 11387.95 (kN) Tải trọng dọc trục lớn nhỏ cơng trình tác dụng lên cọc nhóm xác định theo công thức: tt max,min P N = nc tt ± M tty x max x i ± M ttx y max  y2i H Trong đó: Ntt – tải trọng thẳng đứng tính tốn đáy đài; Moytt – momen xoay quanh trục Oy đáy đài: tt tt Mytt = M oy + Qox h d = 20.78 + 21.7x = 64.18 (kNm) tt Mox – momen xoay quanh trục Ox đáy đài: tt tt Mxtt = M ox - Qoy h d = 402.88 – 320.29x = 237.7 (kNm) xmax – khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Oy; ymax – khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Ox SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 176 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ơ A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MÓNG Bảng 8.6 Áp lực tác dụng lên đầu cọc Cọc xi yi x i2 yi2 P(kN) 1.2 1.2 -1.2 1.2 -1.2 -1.2  -2.4 2.4 0 -2.4 2.4 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 5.76 5.76 0 5.76 5.76 1882.15 1917 1893.13 1902.85 1878.98 1907.28 8.64 23.04 tt  1917(kN) Pmax tt Pmin  1878.98(kN)  (cọc chịu nén) Trọng lượng tính tốn cọc Pc  n. bt lc Ab  1.1 25  40  0.8  0.8 =704 (kN) H tt + Pc = 1917 + 704 = 2621 (kN) < Q tt = 3142 (kN) Pmax H U TE C Vậy, cọc thiết kế đảm bảo khả chịu tải trọng dọc trục Và cọc chịu nén nên không cần kiểm tra cọc chịu lực nhổ 8.3.4 Tính lún cho móng  Dùng tải trọng tiêu chuẩn để tính lún cho móng cọc;  Phải xác định móng khối qui ước, nghĩa đưa móng cọc móng khối để tính qui ước;  Độ lún móng cọc độ lún đất đáy móng khối qui ước;  Thường dùng phương pháp phân tầng cộng lún để tính lún cho móng cọc a/Xác định móng khối qui ước Vì lớp đất lớp đất yếu nên theo qui định TCVN 205-1998 phụ lục H mục H.2.b “Ranh giới móng qui ước cọc xuyên qua số lớp đất yếu tựa vào đất cứng Cách xác định móng qui ước mơ tả theo cách tiêu chuẩn, riêng góc mở lấy 30o kể từ độ sâu 2L1/3, với L1 phần cọc nằm lớp đất yếu cuối cùng” - Chiều dài móng khối qui ước L M =4.8+2  10.5×tg30°=16.8m - Chiều rộng móng khối qui ước BM =2.4+2×10.5×tg30°=14.4m - Chiều cao móng khối qui ước: H M  41.4m - Trọng lượng khối móng quy ước: N tcM =N1 +N +N +N +N c đó: N1 -trọng lượng khối móng qui ước từ đáy đài tới mặt đất tầng hầm N1 =FM h.γ tb =16.8×14.4×2×20=9676.8(kN) N -trọng lượng móng khối qui ước từ đáy đài đến đáy lớp đất thứ (phải kể đến đẩy trừ phần thể tích cọc chiếm chổ); N =FM h1.γ dn1 -n c l1c A b =16.8×14.4×7.7×5.2 - 6×7.7×0.8×0.8 SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ô A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MĨNG =9656.9 (kN) N3 -trọng lượng khối móng qui ước lớp thứ hai (phải kể đến đẩy trừ phần thể tích cọc chiếm chổ); N3 =FM h γ dn2 -n c l 2c A b =16.8×14.4×6×9.9 - 6×6×0.8×0.8 =14347 (kN) N -trọng lượng khối móng qui ước từ lớp thứ ba đến mũi cọc (kể đến đẩy trừ phần thể tích cọc chiếm chổ); N =FM h γ dn3 - n c l3c A b =16.8×14.4×13.2  9.7 - 6×13.2×0.8×0.8 =30924.7 (kN) N5 -trọng lượng khối móng qui ước từ lớp thứ tư đến mũi cọc (kể đến đẩy trừ phần thể tích cọc chiếm chổ); N5 =FM h γdn3 - n c l4c A b =16.8×14.4×4.9 11.1 - 6×4.9×0.8×0.8 =13394.8 (kN) G c -trọng lượng cọc; H G c =γ bt n c A b lc =25×6  0.8×0.8×40 = 3840 (kN) tc M  N  9676.8  9656.9  14347  30924.7  13394.8  3840 =81839.5 (kN) U TE C - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng quy ước N tc =N tcM +N otc =81839.5+15955.4=97794.9 (kN) - Moment tiêu chuẩn tương ứng trọng trọng tâm đáy khối móng quy ước xoay theo phương x: tc tc  Qoy H M M xtc =M ox =350.33  278.51 41.4 =11179.9 (kNm) - Moment tiêu chuẩn tương ứng trọng trọng tâm đáy khối móng quy ước xoay theo phương y: H tc +Q tcox H M M ytc =M oy =18.07+18.87  41.4 = 779.3 (kNm) - Độ lệch tâm: M xtc 11179.9   0.1m N tc 97794.9 M tc 779.3 e y  tcy   0.008m N 99794.9 ex  - Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước: N tc  6e x 6e y  +  1+  FM  BM L M  99794.9   0.1  0.008  =  1   16.8  14.4  14.4 16.8  σ tcmax = =430 (kN/m ) SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 178 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ô A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MĨNG N tc  6e x 6e y   1   FM  BM LM  99794.9   0.1  0.008  =  1   16.8  14.4  14.4 16.8  σ tcmin = =394 (kN/m ) b/Cường độ tính tốn đất đáy khối móng quy ước: RM = m1m (ABM γ II +BHM γ 'II +DCII ) k tc U TE C H đó: k tc  điều 3.39 TCVN 45-78 m1 =1.2, m  1.1 tra bảng TCVN 45-78 bảng 3.1 sách hướng dẫn đồ án móng GSTS Nguyễn Văn Quảng BM – cạnh ngắn khối móng qui ước, BM = 14.4 m; HM – chiều cao khối móng qui ước (tính từ đáy KMQU đến sàn tầng hầm) HM = 41.4m; II – dung trọng lớp đất đáy khối móng qui ước (có kể đến đẩy nổi), ta có II =  dn3  11.1 (kN/m3); ’II – dung trọng trung bình lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên (có kể đến đẩy nổi);  γ dn h i 5.2×9.7+9.9×6+9.7  7.6+7.9 13.2+4.9 11.1 =  8.27 (kN/m ) h 41.4   25.60 , tra bảng ta được: A=0.816 ; B=4.243 ; D=6.804 C II  6.6 (kN/m 2); 1.2  1.1  RM   (0.816  14.4  11.1  4.243  41.4  8.27  6.804  6.6) 1.0  II' = H =2153.7 (kN/m 2) 1.2RM = 2584.4 (kN/m2) Như điều kiện thảo mãn: tcmax = 430 < 1.2RM =2584.4 (kN/m2) tctb = 412 < RM = 2153.7 (kN/m2) Vậy tính tốn theo quan niệm biến dạng tuyến tính c/Tính lún - Ứng suất thân  Tại lớp bùn sét (độ sâu tính từ đáy tầng hầm): btz9.7   dn1.h1  5.2  9.7  50.44 (kN/m 2)  Tại lớp sét pha (độ sâu tính từ đáy tầng hầm):  zbt15.7   zbt9.7   dn h  50.44  9.9   109.84 (kN/m2)  Tại lớp sét pha độ sâu 23.3m (độ sâu từ đáy tầng hầm)  zbt 23.3   zbt15.7   dn h  109.84  9.7  7.6  183.56 (kN/m 2)  Tại lớp sét pha độ sâu 36.5m (độ sâu từ đáy tầng hầm)  zbt36.5   zbt 23.3   dn h  183.56  7.9 13.2  287.84 (kN/m 2) SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ô A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MĨNG U TE C H  Tại đáy khối móng qui ước độ sâu 41.4m (độ sâu từ đáy tầng hầm)  zbt 41.4  zbt36.5   dn5 h  287.84  11.1 4.9  342.23 (kN/m2) - Ứng suất gây lún đáy khối qui ước:  zgl0   tctb  btz 17.1  412  342.23  69.77 (kN/m 2) Ta thấy chiều sâu chịu nén cục hạn kết thúc độ sâu có σ gl  0.2σ bt , độ sâu z=0 σ gl =69.77(kN/m2 )  0.2σ bt =0.2×342.23=68.5 (kN/m2), nên khơng cần tính lún đất có biến dạng lún nhỏ 8.3.5 Xác định chọc thủng cọc Hình 8.3 Kích thước tháp chọc thủng Xác định theo công thức: Ptc  R bt u tb h o tg đó: H Pct  P1  P2  P5  P6  1882.15  1917  1878.98  1907.28  7585.4 kN  0.6   u tb   9.2m R k  R bt  1.4  103 (kN / m ) h o  1.8m VP  R bt u tb h o tg  1.4 103  9.2 1.8  1.8  24548(kN) 1.7  Pct  VP (thỏa) Vậy điều kiện chọc thủng hạn chế đài thỏa 8.3.6 Xác định thép đài SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 180 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ơ A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MĨNG H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU C Hình 8.4 Sơ đồ tính thép đài Chọn h o  1.8m Momen để tính thép theo phương x U TE M II II  r(P1  P3  P5 )  0.9(1882.15  1893.13  1878.98)  5088.87(kNm) Diện tích cốt thép: M II II 5854.3 104   86.06(cm ) 0.9R s h o 0.9  365 103 1.8 Chọn thép cấu tạo 3418a190 F Momen để tính thép theo phương y M I I  r(P1  P2 )  2.1 (1882.15  1917)  7978.32 Diện tích cốt thép: H M I I 7978.32 10   134.9(cm ) 0.9R s h o 0.9  365 103 1.8 Chọn thép cấu tạo 3622a110 F 8.4 THIẾT KẾ MÓNG M2 8.4.1 Xác định số lượng cọc kích thước đài cọc Áp lực tính tốn giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây ra: P tt = Q tt  3d  = 3142 3  0.8  545.5 ( kN/m 2) Diện tích đáy đài cọc xác định sơ sau: Fd = 18348.7 N tt   38.2 ( m 2) tt P - n.γ tb h 545.5  1.1 20  đó: Ntt0 – lực dọc tính tốn xác định đỉnh đài, Ntt0 = 18348.7 (kN); h – chiều sâu đặt đáy đài, h = 3m; n – hệ số vượt tải n = 1.1; SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 181 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ơ A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MĨNG tb – trị trung bình trọng lượng riêng đài cọc đất bậc đài, tạm lấy tb = 20 kN/m3; Trọng lượng tính toán sơ đài đất đài: Nttsb = n.Fđ.h.tb = 1.1 x 38.2 x x 20 = 2521.2 (kN) Số lượng cọc sơ bộ: nc = k  18348.7  2521.2 N o tt  N sb tt  9.9 cọc = 1.5  tt 3142 Q U TE C H Chọn cọc bố trí hình vẽ: H Hình 8.5 Mặt bố trí cọc Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ađ = 6.4x6.4 = 40.96 ( m2 ) Trọng lượng đài sau bố trí cọc: Nttđ = n.Ađ hđ.bt = 1.140.96225 = 2252.8 (kN) Lực dọc tính tốn xác định đến cốt đế đài Ntt = N0tt + Nttđ = 18348.7 + 2252.8 = 20601.5 (kN) Tải trọng dọc trục lớn nhỏ cơng trình tác dụng lên cọc nhóm xác định theo cơng thức: tt Pmax,min = N nc tt ± M tty x max x i ± M ttx y max  y2i Trong đó: Ntt – tải trọng thẳng đứng tính tốn đáy đài; Moytt – momen xoay quanh trục Oy đáy đài: tt tt + Qox h d = 43.53 + 48.45x = 140.43 (kNm) Mytt = M oy Moxtt – momen xoay quanh trục Ox đáy đài: tt tt - Qoy h d = 80.79 – 95.41x = 110.03 (kNm) Mxtt = M ox xmax – khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Oy; ymax – khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Ox; SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 182 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ơ A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MĨNG tt Pmax  2289.54(kN) tt Pmin  3371.66(kN)  (cọc chịu nén) Trọng lượng tính toán cọc Pc  n. bt lc Ab  1.1 25  40  0.8  0.8 =704 (kN) tt + Pc = 2271.66 + 704 = 2975.66 (kN) < Q tt = 3142 (kN) Pmax C H Vậy, cọc thiết kế đảm bảo khả chịu tải trọng dọc trục Và cọc chịu nén nên không cần kiểm tra cọc chịu lực nhổ 8.3.4 Tính lún cho móng  Dùng tải trọng tiêu chuẩn để tính lún cho móng cọc;  Phải xác định móng khối qui ước, nghĩa đưa móng cọc móng khối để tính qui ước;  Độ lún móng cọc độ lún đất đáy móng khối qui ước;  Thường dùng phương pháp phân tầng cộng lún để tính lún cho móng cọc a/Xác định móng khối qui ước Vì lớp đất lớp đất yếu nên theo qui định TCVN 205-1998 phụ lục H mục H.2.b “Ranh giới móng qui ước cọc xuyên qua số lớp đất yếu tựa vào đất cứng Cách xác định móng qui ước mơ tả theo cách tiêu chuẩn, riêng góc mở lấy 30o kể từ độ sâu 2L1/3, với L1 phần cọc nằm lớp đất yếu cuối cùng” - Chiều dài chiều rộng móng khối qui ước U TE L M  BM =6.4+2×10.5×tg30°=18.4m - Chiều cao móng khối qui ước: H M  41.4m - Trọng lượng khối móng quy ước: N tcM =N1 +N +N +N +N c đó: N1 -trọng lượng khối móng qui ước từ đáy đài tới mặt đất tầng hầm N1 =FM h.γ tb =18.4  18.4×2×20=13542.4(kN) H N -trọng lượng móng khối qui ước từ đáy đài đến đáy lớp đất thứ (phải kể đến đẩy trừ phần thể tích cọc chiếm chổ); N =FM h1.γ dn1 -n c l1c A b =18.4×18.4×7.7×5.2 - 6×7.7×0.8×0.8 =13526.4 (kN) -trọng lượng khối móng qui ước lớp thứ hai (phải kể đến đẩy N3 trừ phần thể tích cọc chiếm chổ); N3 =FM h γ dn2 -n c l 2c A b =18.4×18.4×6×9.9 - 6×6×0.8×0.8 =20086.4 (kN) N -trọng lượng khối móng qui ước từ lớp thứ ba đến mũi cọc (kể đến đẩy trừ phần thể tích cọc chiếm chổ); N =FM h γ dn3 - n c l3c A b =18.4×18.4×13.2  9.7 - 6×13.2×0.8×0.8 =43298.5 (kN) N5 -trọng lượng khối móng qui ước từ lớp thứ tư đến mũi cọc (kể đến đẩy trừ phần thể tích cọc chiếm chổ); N5 =FM h γdn3 - n c l4c A b =18.4×18.4×4.9 11.1 - 6×4.9×0.8×0.8 SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 183 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ơ A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MĨNG =18395.4 (kN) G c -trọng lượng cọc; G c =γ bt n c A b lc =25×6  0.8×0.8×40 = 3840 (kN) tc M  N  13542.4  13526.4  20086.4  43298.5  18395.4  3840 =112689.1 (kN) - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng quy ước N tc =N tcM +N otc =112689.1+15955.4=128644.5 (kN) - Moment tiêu chuẩn tương ứng trọng trọng tâm đáy khối móng quy ước xoay theo phương x: tc tc M xtc =M ox  Qoy H M =70.25  82.97  41.4 =3364.7 (kNm) tc tc +Qox H M M ytc =M oy H - Moment tiêu chuẩn tương ứng trọng trọng tâm đáy khối móng quy ước xoay theo phương y: C =37.85+42.13  41.4 = 1782.03 (kNm) - Độ lệch tâm: U TE M xtc 3364.7   0.034m N tc 97794.9 M tc 1782.03 e y  tcy   0.018m N 99794.9 ex  - Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước: N tc  6e x 6e y  +  1+  FM  BM LM  128644.5   0.034  0.018  =  1   18.4 18.4  18.4 18.4  H σ tcmax = =386.42 (kN/m ) N tc  6ex 6e y  σ tcmin =  1   FM  BM L M  128644.5   0.034  0.018  =  1   18.4 18.4  18.4 18.4  =373.5 (kN/m ) b/Cường độ tính tốn đất đáy khối móng quy ước: RM = m1m (ABM γ II +BHM γ 'II +DCII ) k tc đó: k tc  điều 3.39 TCVN 45-78 SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 184 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ơ A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MÓNG m1 =1.2, m  1.1 tra bảng TCVN 45-78 bảng 3.1 sách hướng dẫn đồ án móng GSTS Nguyễn Văn Quảng BM – cạnh ngắn khối móng qui ước, BM = 18.4 m; HM – chiều cao khối móng qui ước (tính từ đáy KMQU đến sàn tầng hầm) HM = 41.4m; II – dung trọng lớp đất đáy khối móng qui ước (có kể đến đẩy nổi), ta có II =  dn3  11.1 (kN/m3); ’II – dung trọng trung bình lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên (có kể đến đẩy nổi);  γ dn h i 5.2×9.7+9.9×6+9.7  7.6+7.9  13.2+4.9  11.1 =  8.27 (kN/m ) h 41.4   25.60 , tra bảng ta được: A=0.816 ; B=4.243 ; D=6.804 C II  6.6 (kN/m 2); 1.2  1.1  RM   (0.816  18.4  11.1  4.243  41.4  8.27  6.804  6.6) 1.0  'II = H U TE C H =2196.8 (kN/m 2) 1.2RM = 2636.2 (kN/m2) Như điều kiện thảo mãn: tcmax = 386.42 < 1.2RM =2636.2 (kN/m2) tctb = 379.96 < RM = 2196.8 (kN/m 2) Vậy tính tốn theo quan niệm biến dạng tuyến tính c/Tính lún - Ứng suất thân  Tại lớp bùn sét (độ sâu tính từ đáy tầng hầm):  btz9.7   dn1.h1  5.2  9.7  50.44 (kN/m 2)  Tại lớp sét pha (độ sâu tính từ đáy tầng hầm):  zbt15.7   zbt9.7   dn h  50.44  9.9   109.84 (kN/m2)  Tại lớp sét pha độ sâu 23.3m (độ sâu từ đáy tầng hầm)  zbt 23.3   zbt15.7   dn h  109.84  9.7  7.6  183.56 (kN/m 2)  Tại lớp sét pha độ sâu 36.5m (độ sâu từ đáy tầng hầm) zbt36.5  zbt 23.3   dn4 h  183.56  7.9 13.2  287.84 (kN/m 2)  Tại đáy khối móng qui ước độ sâu 41.4m (độ sâu từ đáy tầng hầm)  zbt 41.4  zbt36.5   dn5 h  287.84  11.1 4.9  342.23 (kN/m2) - Ứng suất gây lún đáy khối qui ước:  zgl0   tctb  btz17.1  379.96  342.23  37.73 (kN/m2) Ta thấy chiều sâu chịu nén cục hạn kết thúc độ sâu có σ gl  0.2σ bt , độ sâu z=0 σ gl =37.73(kN/m2 )  0.2σ bt =0.2×342.23=68.5 (kN/m2), nên khơng cần tính lún đất có biến dạng lún nhỏ 8.3.5 Xác định chọc thủng cọc SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 185 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ơ A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MĨNG H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU Hình 8.6 Kích thước tháp chọc thủng C Xác định theo công thức: Ptc  R bt u tb h o tg đó: U TE Pct  8Pmax   2289.54  18316.32 kN  0.8   u tb   9.6m R k  R bt  1.4  103 (kN / m ) h o  1.8m VP  R bt u tb h o tg  1.4 103  9.6 1.8  1.8  27216(kN) 1.6  Pct  VP (thỏa) H Vậy điều kiện chọc thủng hạn chế đài thỏa 8.3.6 Xác định thép đài Hình 8.7 Sơ đồ tính thép đài SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 186 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- L Ơ A CH Ư ƠNG 8: TÍNH TỐN NỀN MÓNG Chọn h o  1.8m Thép theo phương x phương y nên ta có: M  r3Pmax    2289.54  13737.24(kNm) Diện tích cốt thép: M II II 13737.24 104   232.3(cm ) 0.9R s h o 0.9  365 103 1.8 Chọn thép cấu tạo 4825a135 H U TE C H F SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 187 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LƠ A CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN NỀN MĨNG H U TE C H PHẦN III SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang 127 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS PHAN NGỌC CHÂU [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] H [17] [18] H [3] C [2] TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 2737 – 1995, Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn xây dựng, NXB Xây Dựng Hà Nội, 2002 TCVN 5574 – 1991, Kết cấu Bêtông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng Hà Nội, 1999 TCXD 195 – 1997, Nhà cao tầng –Thiết kế cọc khoan nhồi, NXB Xây Dựng Hà Nội, 1999 TCXD 198 – 1997, Nhà cao tầng – Thiết kế cấu tạo bêtơng cốt thép tồn khối, NXB Xây Dựng Hà Nội, 1999 TCXD 74 – 1987, Đất xây dựng – Phương pháp chỉnh lý thống kê kết xác định đặc trưng chúng, NXB Xây Dựng Hà Nội, 2002 TCXD 205 – 1998, Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng Hà Nội, 2002 TCXDVN 356 – 2005, Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép Nguyễn Đình Cống, Nguyễn Xn Liên, Nguyễn Phấn Tấn, Kết cấu bêtông cốt thép, NXB Xây Dựng Hà Nội, 1984 Võ Bá Tầm, Kết cấu bêtông cốt thép (phần cấu kiện nhà cửa), NXB Đại học Quốc Gia,TP.HCM, 2003 Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Xuân Liên, Nguyễn Phấn Tấn, Kết cấu bêtông cốt thép (phần cấu kiện bản), NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2004 Nguyễn Thị Mỹ Thúy, Tính tốn kết cấu bêtơng cốt thép (Phần cấu kiện bản), NXB Đại học Quốc Gia TP.HCM, 2002 Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh, Kết cấu bêtông cốt thép (phần cấu kiện nhà cửa), NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2002 Nguyễn Đình Cống, Nguyễn Xuân Liên, Kết cấu bêtông cốt thép, NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 1984 Lê Tùng Lâm, Tần số dao động riêng hệ kết cấu – Yếu tố phân tích động lực nhà cao tầng, Hội nghị khoa học toàn quốc lần thứ hai cố hư hỏng cơng trình xây dựng, Trang 210 Nguyễn Viết Trung, Thiết kế kết cấu bêtông cốt thép đại theo tiêu chuẩn ACI, NXB Giao thông vận tải Hà Nội, 2000 Nguyễn Trung Hịa, Kết cấu bêtơng cốt thép theo qui phạm Hoa Kỳ, NXB Xây Dựng Hà Nội 2003 Nguyễn Tiến Chương, Các giảng kết cấu nhà cao tầng bê tơng cốt thép Lê Hịa Bình, Tính tốn cốt thép cho vách cứng nhà cao tầng, Luận văn cao học, Đại học Bách Khoa Tp.HCM, 2001 Nguyễn Văn Hiệp, Tập giảng môn học Kết cấu bê tông cốt thép Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án Nền Móng, NXB Xây Dựng Hà Nội, 1996 Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Uông Đình Chất, Nền Móng cơng trình dân dụng – công nghiệp, NXB Xây Dựng Hà Nội, 2002 Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng, NXB Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội, 2000 Vũ Công Ngữ, Thiết kế tính tốn móng nơng, Trường Đại học Xây dựng, 1998 Châu Ngọc Ẩn, Nền móng, NXB Đại học Quốc Gia TP.HCM, 2002 Vũ Mạnh Hùng, Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình, NXB Xây Dựng, 1995 U TE [1] THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- LÔ A TÀI LIỆU THAM KHẢO [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 506105204 Trang188 ... 2006 GVHD : PGS.PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LƠ A CHƯƠNG 1: PHÂN TÍCH VÀ L? ?A CHỌN HỆ CHỊU LỰC 1. 1.2 HỆ CHỊU LỰC CHÍNH C? ?A NHÀ CAO TẦNG Chung cư Ngọc Lan có chiều cao 27.8 m (so với... GVHD : PGS PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- LƠ A MỤC LỤC 17 0 8.4 THIẾT KẾ MĨNG M2 18 1 H U TE C H 8.3 THIẾT KẾ MÓNG M1 SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 50 610 5204 Trang 19 1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP... PHẬN CẦU THANG 40 B.TÍNH TỐN CẦU THANG LẦU 1- LẦU SVTH: PHẠM ANH QUỐC AN MSSV: 50 610 5204 Trang 19 1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : PGS PHAN NGỌC CHÂU THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN 1- LÔ A MỤC LỤC