Cao ốc Thành Hưng Q5 TPHCM

Cao ốc Thành Hưng Q5 TPHCM Cao ốc Thành Hưng Q5 TPHCM Cao ốc Thành Hưng Q5 TPHCM luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH HỆ ĐÀO TẠO: VHVL NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỀ TÀI: H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG C THIẾT KẾ U TE CAO ỐC THÀNH HƯNG H QUẬN – TP HỒ CHÍ MINH GVHD : Th.S NGUYỄN VĂN GIANG SVTH : NGUYỄN VĂN QUÝ LỚP : 06VXD1 MSSV : 506105078 THÁNG 04/2011 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH HỆ ĐÀO TẠO: VHVL NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỀ TÀI: H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG C THIẾT KẾ U TE CAO ỐC THÀNH HƯNG QUẬN – TP HỒ CHÍ MINH H GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Th.S NGUYỄN VĂN GIANG SINH VIÊN THỰC HIỆN NGUYỄN VĂN QUÝ LỚP : 06VXD1 MSSV : 506105078 THÁNG 04/2011 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH HỆ ĐÀO TẠO: VHVL NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỀ TÀI: H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG C THIẾT KẾ U TE CAO ỐC THÀNH HƯNG H QUẬN – TP HỒ CHÍ MINH GVHD : Th.S NGUYỄN VĂN GIANG SVTH : NGUYỄN VĂN QUÝ LỚP : 06VXD1 MSSV : 506105078 THÁNG 04/2011 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH HỆ ĐÀO TẠO: VHVL NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỀ TÀI: H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG C THIẾT KẾ CAO ỐC THÀNH HƯNG U TE QUẬN – TP HỒ CHÍ MINH H GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Th.S NGUYỄN VĂN GIANG SINH VIÊN THỰC HIỆN NGUYỄN VĂN QUÝ LỚP : 06VXD1 MSSV : 506105078 THÁNG 04/2011 LỜI CẢM ƠN H Lời em xin chân thành cảm ơn đến toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP HCM Đặc biệt thầy cô khoa Kỹ Thuật Công Trình tận tình giúp đỡ hướng dẫn em suốt trình học tập trường, truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em U TE C Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận truyền đạt kiến thức, bảo tận tình giáo viên hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn thầy NGUYỄN VĂN GIANG, người tận tình giúp đỡ hướng dẫn cho em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Do công trình thiết kế đầu tay với kiến thức hạn chế nên đồ án em nhiều không tránh khỏi sai sót, mong q thầy cô bạn đóng góp ý kiến để công trình em hoàn thiện H Một lần xin chân thành cám ơn tất thầy cô, gửi lời cảm ơn đến tất người thân, gia đình, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập giúp đỡ em suốt thời gian học, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp TP Hồ Chí Minh, ngày 02 tháng 04 năm 2011 Sinh viên thực NGUYỄN VĂN QUÝ H C U TE H Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM MỤC LỤC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG MỤC LỤC Trang Chương Phần kiến trúc Chương Tính toán sàn tầng điển hình 2.1 Tính toán sàn tầng điển hình 16 Chương Tính toán cầu thang tầng + điển hình 4.1 Tính toán cầu thang 4.2 Tính toán cầu thang tầng điển hình 30 42 C H Chương Tính toán dầm dọc trục C 3.1 Tính toán dầm dọc trục C tầng điển hình U TE Chương Tính toán bể nước mái 5.1 Tính toán bể nước mái 50 Chương Xác định nội lực khung phẳng tính toán & bố trí cốt thép khung trục 6.1 Tính toán khung trục H Chương Số liệu địa chất 7.1 Số liệu địa chất 78 119 Chương Tính toán móng cọc ép bê tông cốt thép 8.1 Tính toán móng chân cột B-2 8.2 Tính toán móng chân cột D-2 121 140 Chương Tính toán móng khoan cọc nhồi 9.1 Tính toán móng chân cột B-2 9.2 Tính toán móng chân cột D-2 149 165 Tài liệu tham khảo 175 SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM KIẾN TRÚC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH I SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ C H Thành phố Hồ Chí Minh, với vai trò trung tâm kinh tế, khoa học, kỹ thuật lớn nước với nhiều quan đầu ngành, sân bay, bến cảng bước xây dựng sở hạ tầng Đặc biệt giai đoạn nay, nhu cầu cần thuê văn phòng trung tâm Thành phố nhiều thực tế không đáp ứng nhu cầu cần thiết người dân khách nước muốn thuê mặt để làm văn phòng đại diện Chính Cao ốc Thành Hưng xây dựng Q5 nhằm mục đích vừa làm trụ sở cho công ty Thành Hưng đáp ứng nhu cầu cho công ty khác thuê làm văn phòng làm việc, giải phần nhu cầu xã hội U TE II ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP HỒ CHÍ MINH Khí hậu TP Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa chia thành mùa : - Mùa khô: H Từ tháng 12 đến tháng có : Nhiệt độ cao : 400C Nhiệt độ trung bình : 320C Nhiệt độ thấp : 180C Lượng mưa thấp : 0,1 mm Lượng mưa cao : 300 mm Độ ẩm tương đối trung bình : 85,5% - Mùa mưa: Từ tháng đến tháng 11 có : Nhiệt độ cao : 360C Nhiệt độ trung bình : 280C Nhiệt độ thấp : 230C Lượng mưa trung bình: 274,4 mm Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11) Lượng mưa cao : 680 mm (tháng 9) SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM KIẾN TRÚC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG Độ ẩm tương đối trung bình : 77,67% Độ ẩm tương đối thấp : 74% Độ ẩm tương đối cao : 84% Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày Lượng bốc thấp : 6,5 mm/ngày - Gió : C H -Thịnh hành mùa khô : Gió Đông Nam : chiếm 30% - 40% Gió Đông: chiếm 20% - 30% -Thịnh hành mùa mưa : Gió Tây Nam : chiếm 66% -Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây Nam với vận tốc trung bình 2,15 m/s, thổi mạnh vào mùa mưa ( từ tháng đến tháng 11) Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1) -TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới H U TE III GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG Giải pháp mặt bằng: Tòa nhà gồm tầng, mái với đặc điểm sau : - Tầng cao 4m, tầng điển hình cao 3,5 m, tầng mái cao 3,5m - Mặt hình chữ nhật 30,1m x 44,0 m - Tổn g chiều cao công trình 32 m - Phần lớn diện tích mặt đứng công trình lắp kính màu khiến công trình có dáng vẻ kiến trúc đại tận dụng ánh sáng tự nhiên Phân khu chức năng: - Tầng : Nơi làm sảnh tiếp tân khu thương mại; - Tầng : Showroom; - Tầng : Văn phòng công ty Thành Hưng; - Tầng đến tầng 9: Văn phòng cho thuê; Khu vực văn phòng, bên có lắp ô cửa kính Khi có nhu cầu phân cách ngăn vật liệu nhẹ - Tầng mái: Sân thượng, phòng kỹ thuật, hồ nước mái SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM KIẾN TRÚC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG IV CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT Thông thoáng Ngoài việc thông thoáng hệ thống cửa phòng, sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng theo Gain lạnh khu xử lý trung tâm Chiếu sáng Ngoài hệ thống đèn chiếu sáng phòng hành lang, khối nhà chiếu sáng từ hệ thống lấy sáng bên kính bao, cửa Kết hợp chiếu sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo để lấy sáng tối đa H Hệ thống điện U TE C •Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảm bảo cho tất trang thiết bị tòa nhà hoạt động tình mạng lưới điện thành phố bị cắt đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục •Máy điện dự phòng 250KVA để giảm bớt tiếng ồn rung động không ảnh hưởng đến sinh hoạt •Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng khu vực bảo đảm an toàn có cố xảy H Hệ thống cấp thoát nước •Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào hồ nước ngầm qua hệ thống bơm, bơm lên bể nước tầng mái nhằm đáp ứng nhu cầu nước cho sinh hoạt tầng •Nước thải từ tầng tập trung khu xử lý bể tự hoại •Các đường ống đứng qua tầng bọc Gain, ngầm hộp kỹ thuật Di chuyển phòng cháy chữa cháy •Tòa nhà gồm cầu thang bộ, thang máy để lại thoát người có cố Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy, thiết bị chữa cháy •Dọc theo cầu thang có hệ thống ống vòi rồng cứu hỏa SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG Rm = 1,  1,1 (1,1x0,1854x6,7x20,2 + 4,434x33,1x17,48 + 6,955x13,1) Rm = 3543,1 (kN/m2); Điều kiện áp lực đáy khối móng quy ước là: tcmax < 1,2Rm tctb < Rm tcmax = 605,32 KN/m2 < 1,2Rm = 1,2x3543,1 = 4251,7 KN/m2 tctb = 600,5 KN/m2 < Rm = 3543,1 kN/m2 Như điều kiện thỏa mãn nên tính toán độ lún (tức khối móng quy ước) theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính H U TE C H 9.5.4.2 Kiểm tra độ lún nền: Kiểm tra thỏa mãn điều kiện biến dạng: S  Sgh; S  Sgh S – độ lún tuyệt đối lớn móng; Sgh – độ lún tuyệt đối cho phép, nhà khung bêtông cốt thép Sgh = 8cm S – độ lún tương đối độ lún tuyệt đối tính theo phương pháp cộng lún lớp phân tố Khi đất có chiều dầy lớn coi nửa không gian biến dạng tuyến tính, giới hạn lấy đến độ sâu mà ứng suất gây lún không lớn 20% ứng suất thân: gl < 0,2bt Tính ứng suất thân theo công thức: btz =  ihi Trong i lớp đất mực nước ngầm dung trọng đẩy - Ứng suất thân đáy lớp (cốt -17m): dn = 9,104 KN/m3; h = 13,9 m; bt2 = 9,104 x 13,9 = 126,5 (kPa) - Ứng suất thân đáy lớp (coát -30m): dn = 13,85 KN/m3; h = 13 m; bt3 = 126,5 + (13,85 x 13) = 306,5 (kPa) - Ứng suất thân đáy khối móng quy ước (cốt -34,6m): dn = 15,864 KN/m3; h = 4,6 m; bt = 306,5 + (15,864 x 4,6) = 379,5 (kPa) Độ lún tuyệt đối S tính theo công thức: SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 160 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG - Dùng phương pháp cộng lún lớp: S = Si ; Si  i Ei  zigl hi i - hệ số kể đến nở hông, lấy i = 0,8 Ei – Môđun tổng biến dạng lớp đất thứ i Mỗi lớp dầy hi phải đồng thỏa mãn điều kiện hi < Bm/4 glzi - Ứng suất gây lún lớp đất phân tố thứ i: glzi = K0ziglz=0 K0zi – hệ số phân bố ứng suất, tra bảng ứng với 2z/B tỷ số : L (bảng 3-7 B C Bm 6, =1,34m  5 H Hướng dẫn đồ án móng – GS TS Nguyễn Văn Quảng) Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước:  gl z=0 = tbtc - bt = 600,5 – 379,5 = 221 (kPa) Chia đất khối móng quy ước thành lớp có chiều dầy: U TE -Ứng suất thân độ sâu 4,021 đáy khối móng quy ước: bt4,021 = 379,5 + (15,864 x 4,021) = 443,3 (kPa) -Ứng suất thân độ sâu 5,361 đáy khối móng quy ước: bt5,361 = 379,5 + (15,864 x 5,36) = 464,5 (kPa) Bảng 9.7: Bảng xác định ứng suất gây lún Độ sâu z (m) H Điểm Lm/Bm 2z/Bm K0 0,0 1,6 0,96 0,8 0,606 0,449 2,0 0,336 0 1,340 5,361 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 6,702 1,00 2,681 4,021 0,4 0,8 1,2 Ứng suất Ứng suất gây lún thân бzigl бzibt (kPa) (kPa) 379,5 221,0 212,1 176,8 133,9 99,20 400,7 422,0 443,3 454,0 74,20 464,5 Chiều sâu chịu nén cực hạn móng kết thúc độ sâu có gl < 0,2tcbt Ở độ sâu 5,361m đáy móng khối quy ước có: gl = 74,2 kPa < 0,2bt = 0,2 x 465,5= 93,1 kPa SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 161 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG SƠ ĐỒ TÍNH LÚN 4200x4200 H 33100 1500 Mặt tầng C 379,5 400,7 422 443,3 (kPa) U TE bt 454 464,5 221 212,1 176,8 133,9 99,2 gl (kPa) 74,2 Độ lún nền: Si  0,8 221  212,1 212,1  176,8 176,8  133,9 133,9  99, 99,  74, (     ) 1,34 9500 2 2 H = 0,063m Si = 0,079 m = 7,9 cm < Sgh = cm Như độ lún dự báo móng thỏa mãn điều kiện cho phép 9.5.5 Cấu tạo tính toán đài cọc: 9.5.5.1 Cấu tạo: Đài cọc bêtông cốt thép, bêtông cấp độ bền B20, cốt thép nhóm A-II Đài cọc cao 1,6m, cọc cắm vào đài 0,2 m; râu thép cọc cắm vào đài đoạn  30, chọn 600mm Với chiều cao đài cọc vậy, tháp chọc thủng 450 từ chân cột trùm cọc nên không cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 162 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG 1700 1700 1300 800 1300 1400 45 400 45 200 100 1600 400 800 800 800 1300 1300 800 H 4200 C Hình 8.4: Tháp xuyên thủng 9.5.5.2 Tính cốt thép đài cọc: H 800 1300 1300 4200 1300 800 800 1300 750 800 4200 r =925 U TE 800 r =900 800 - Mômen mặt ngàm I-I (mép cột cạnh ngắn): MI-I = (P2 +P4).r1 = (2290+2290)x0,9 = 4122 (KNm) Với r1 khoảng cách từ trục cọc 2, cọc đến mặt cắt I-I Diện tích cốt thép cần thiết: As  M II 4122 x10 =117 (cm2)  0,9 Rs h0 0,9  280 x1, Với h0 chiều cao làm việc đài = 1,6-0,2=1,4 m Cốt thép bố trí thẳng góc với cạnh B=4,2 m đài cọc, MI-I > MII-II bố trí thép mặt ngàm I-I bố trí lớp Chọn 25  25 ứng với As = 122,7 cm2 cách khoảng s = 160 mm SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 163 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI - Mômen mặt ngàm II-II (mép cột cạnh dài): MII-II = (P3+ P4).r2 = (2290+2290)x0,925 = 4236,5 (KNm) Với r2 khoảng cách từ trục cọc 3, cọc đến mặt cắt II-II Diện tích cốt thép cần thiết: As  M II 4236,5 x10  =120 (cm2) 0,9 Rs h0 0,9  280 x1, H U TE C H Với h0 chiều cao làm việc đài = 1,6-0,2=1,4m Cốt thép bố trí thẳng góc với cạnh L=4,2 m đài cọc, MI-I < MII-II nên bố trí thép mặt ngàm II-II bố trí lớp Chọn 25 25 ứng với As = 122,7 cm2 cách khoảng s = 160 mm SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 164 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG 9.6 TÍNH MÓNG TRỤC D-2 9.6.1 Xác định số lượng cọc Bảng 9.9: Tải trọng tác dụng xuống móng trục D - Trị tính toán Trị tiêu chuẩn No (kN) 4554,8 4141 Mo (kN.m) 219,3 199,4 Qo(kN) 56,61 51,5 Áp lực giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây là: Ptt  Qa 3020, = 524,4 KN/m2  (3d ) (3x0,8)2 Diện tích sơ đáy đế đài: N 0tt 4554,8 = 9,3 (m2)  tt p   tb hn 524,  20 x1, x1,1 H Ad  C Với tb = 20 KN/m2 trọng lượng riêng đế đài lớp đất đế đài; độ sâu đế đài h=1,6m; hệ số vượt tải n = 1,1) U TE Trọng lượng đài đất đài tính sơ là: Ndtt = nAdhtb = 1,1x10,4x1,6x20= 365,9 KN Tổng lực tính toán đến cốt đế đài (tính sơ bộ) Ntt = N0tt + Ndtt = 4554,8 + 365,9 = 4920,7 KN Số lượng cọc sơ nc  k N tt 4920,7 = 1,95 coïc  1, Qa 3020, H Choïn nc = cọc Diện tích đài cọc: Ad = 1,6x4 = 6,4 (m2) 800 500 1600 800 600 800 1200 1200 2000 800 2000 4000 Hình 9.5: Mặt bố trí móng D-2 9.6.2 Kiểm tra điều kiện chịu tải móng cọc: SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 165 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG Diện tích đài cọc thực tế Ad = BxL = 1,6 x = 4,6 (m2) Trọng lượng thực tế đài đất đài: Ndtt = nAdhtb = 1,1x6,4x1,6x20= 225,28 (KN) Tổng lực tính toán thực tế đến cốt đế đài: Ntt = N0tt + Ndtt = 4554,8 + 225,28 = 4956,1 (KN) Lực truyền xuống cọc thứ i: tt N tt M y xi P   nc  xi2 tt Trong coâng thức này: xi, yi, - tọa độ tim cọc thứ I; Mô men tính toán xác định trọng tâm đế đài trục y: H Mytt = M0ytt + Q0xtt.h = 219,3 +56,61x1,6 = 309,8 (KNm) C (Tạm lấy h=1,6m – chiều cao đài cọc) Ntt = 4780 KN; số cọc nc = cọc  xi2 = 2x1,22 = 2,88 (m2) M ytt i x  309,8 =107,6 (KN) 2,88 U TE M xtt = (KN);  yi2 Pctb  N tt 4780   2390kN nc Tải trọng tác dụng bình quân lên cọc biên nhóm cọc: tt N tt M y xmax 4780 309,8 1,2    nc 1, 22  xi2 tt  Pmax  2519kN H tb Pmax  tt  Pmin  2060, 9kN Trọng lượng cọc: Pc = nb d 2Lt = 1,1x25x0,8 2x31,5= 435,2 (KN) Theo bảng tính cọc chịu lực truyền xuống lớn có giá trị là:ø Pttmax + Pc = 2519 +435,2 = 2954,2 (KN) Nhö vaäy: Pttmax + Pc = 2954,2 KN < Qa = 3020,23 KN Do thỏa mãn điều kiện lực max truyền xuống dãy cọc biên Pttmin = 2260,9 KN > nên kiểm tra điều kiện chống nhổ Tóm lại, kiều kiện chịu tải cọc kiểm tra, thỏa mãn móng làm việc điều kiện an toàn 9.6.3 Xác định yếu tố khối móng quy ước: SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 166 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG Để kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng, mục xác định yếu tố khối móng quy ước, gồm kích thước trọng lượng 9.6.3.1 Kích thước khối móng quy ước: Kích thước khối móng quy ước: - Chiều dài: Lm=(2,4+d)+2Lctgα =(2,4+0,8)+2x31,5xtg3020’=6,87(m) - Chiều rộng: Bm= d+2Lctgα = 0,8+2x31,5xtg 3020’= 4,47(m) - Chiều cao: Hm = 33,1m - Diện tích đáy khối móng quy ước Am = 6,87 x 4,47= 30,7 (m2) U TE C H 9.6.3.2 Trọng lượng khối móng quy ước: Xác định trọng lượng móng khối quy ước Gm = G1 + G2 + G3 Trong đó: G1 – trọng lượng đế đài đất đế đài, tính gần là: G1 = LmBmhdtb = 6,87 x 4,47 x 1,6 x 20 = 982,7 (KN) G2 – trọng lượng đất phạm vi từ đế đài đến mũi cọc, tính trừ phần đất bị cọc chiếm chỗ Vì phần gồm nhiều lớp đất nên tính sau: G2 = (LmBm – ncAc) hii Trong i lớp đất mực nước ngầm dung trọng đẩy Bảng 9.10: Bảng tính trọng lượng đất G2 Lớp Đất Bm (m) số dn Ac lượng 2) h i (m) (m (kN/m3) coïc nc 6,87 4,47 H Lm (m) 13,9 0,502 13 4,6 9,10 13,85 15,86 hi.i 126,5 180,05 72,98 hi. G2( kN) (KN/m2) 379,52 11273 G3 – trọng lượng phần cọc nằm khối móng quy ước G3 = nc Ac Lcc =2 x 0,502 x 31,5 x 25 =790,7 (KN) Keát quaû: Gm = G1 + G2 + G3 = 982,7+11273 + 790,7 = 13046(KN) SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 167 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG C C U TE 31500 Lớp bùn sét lẫn bụi , Màu xám đen, xám xanh Trạng thái chảy  = 1,513 g/cm3  = 6,827 c = 16,8 kN/m IL= 0,82 H 17000 B 1600 50 Mặt tầng Mà u xám xanh, xám trắ ng, Trạng thái dẻo cứn g  = 1,948 g/cm3  = 15,038 c = 27,8 kN/m IL= 0,31 10000 H 13000 Lớp sét pha (á sét), Lớp cát pha (á cát), Màu xám trắng lẫn vàng, Trạng thá i chặt vừa  = 2,020 g/cm3  = 26,228 c = 13,1 kN/m IL= 0,31 A D 6870 Hình 9.6: Khối móng quy ước 9.6.3.3 Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng đáy khối móng quy ước: SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 168 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG Bảng 9.11: Bảng tải trọng tiêu chuẩn đỉnh đài cọc N0tc (kN) M0tc (kN.m) Q0tc(kN) 199,4 51,5 4141 Lực dọc tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước (bằng lực dọc tiêu chuẩn đỉnh đài (N0tc ) cộng thêm trọng lượng khối móng quy ước): Ntc = N0tc + Gm = 4141 + 13046 = 17187 (KN) eB  ey  M y tc N tc  C Độ lệch tâm theo phương: H Mômen tiêu chuẩn trục x đáy khối móng quy ước (bằng momen tiêu chuẩn đỉnh đài Mx0tc cộng thêm phần mômen lực ngang Qx tác dụng đỉnh đài gây ra): Mômen tiêu chuẩn trục y đáy khối móng quy ước (bằng momen tiêu chuẩn đỉnh đài My0tc cộng thêm phần mômen lực ngang Qx tác dụng đỉnh đài gây ra): Mytc = My0tc + Qx0tcHm = 199,4 + 51,5 x 33,1 = 1904 (KNm) 1904 = 0,11 (m) 17187 U TE 9.6.4 Kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng 9.6.4.1 p lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: Tại đáy khối móng quy ước (tại mũi cọc), áp lực tính theo công thức: tcmax,min = N tc Am  6e  17187   0,11   1  1  B  = 30,  4, 47  Bm   H - Áp lực lớn nhất: tcmax = 643 KN/m2 - Áp lực nhỏ nhất: tcmin = 476,7 KN/m2 - Áp lực trung bình: tctb = 559,9 KN/m2 - Cường độ tính đất đáy khối móng quy ước: Công thức : Rm = m1.m2 (1,1A.Bm. +B.Hm.’ + D.c) K tc Trong đó: Ktc : (hệ số độ tin cậy lấy = tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất); m1, m2 : hệ số phụ thuộc tính chất đất tính chất kết cấu công trình tra bảng 6.2 (tài liệu Nền móng tầng hầm nhà cao tầng - GS TSKH Nguyễn Văn Quảng) m2 = 1,1; m1 = 1,2; Lớp đất móng khối quy ước có  = 26.228o tra bảng 6.1 ta có: A= 0,1854; B = 4,434; D = 6,955 SVTH: NGUYEÃN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 169 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG c = 13,10 kN/m2;  : Dung trọng đất bên mũi cọc  = 20,2 kN/m3 ’ : Dung trọng trung bình đất từ đáy móng khối qui ước trở lên; ’ = 20,  4,  19, 48  13  15,13 15,5  16 1,5  17,48 (kN/m3); 4,  13  15,5  1,5 Thay số ta được: Rm = 1,  1,1 (1,1x0,1854x4,47x20,2 + 4,434x33,1x17,48 + 6,955x13,1) Rm = 3530,9 (kN/m2); Điều kiện áp lực đáy khối móng quy ước là: tcmax < 1,2Rm tctb < Rm H U TE C H tcmax = 643 KN/m2 < 1,2Rm = 1,2x3530,9 = 4237 KN/m2 tctb = 559,9 KN/m2 < Rm =3530,9 kN/m2 Như điều kiện thỏa mãn nên tính toán độ lún (tức khối móng quy ước) theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính 9.6.4.2 Kiểm tra độ lún nền: Kiểm tra thỏa mãn điều kiện biến dạng: S  Sgh; S  Sgh S – độ lún tuyệt đối lớn móng; Sgh – độ lún tuyệt đối cho phép, nhà khung bêtông cốt thép Sgh = 8cm S – độ lún tương đối độ lún tuyệt đối tính theo phương pháp cộng lún lớp phân tố Khi đất có chiều dầy lớn coi nửa không gian biến dạng tuyến tính, giới hạn lấy đến độ sâu mà ứng suất gây lún không lớn 20% ứng suất thân: gl < 0,2bt Tính ứng suất thân theo công thức: btz =  ihi Trong i lớp đất mực nước ngầm dung trọng đẩy Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước:  gl z=0 = tbtc - bt = 617– 379,5 = 237,5 (kPa) Chia đất khối móng quy ước thành lớp có chiều dầy: Bm 4, 74 =0,948 m  5 -Ứng suất thân độ sâu 2,843 đáy khối móng quy ước: bt2,843= 379,5 + (15,864 x 2,843) = 424,6 (kPa) -Ứng suất thân độ sâu 4,739 đáy khối móng quy ước: bt4,739= 379,5 + (15,864 x 4,739) = 454,7 (kPa) SVTH: NGUYEÃN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 170 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG SƠ ĐỒ TÍNH LÚN 379,5 180,4 C 394,5 H 33100 1500 50 Mặ t tầng bt (kPa) 175,5 409,5 424,6 U TE 439,6 454,7 154,2 125,5 gl (kPa) 99 77 Baûng 9.12: Baûng xác định ứng suất gây lún H Điểm Độ sâu z (m) 0 0,894 1,788 2,682 3,576 4,47 SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ Lm/Bm 2z/Bm K0 1,53 1,53 1,53 1,53 1,53 1,53 0,0 0,973 0,855 0,695 0,548 0,431 0,4 0,8 1,2 1,6 2,0 MSSV: 506105078 Ứng suất Ứng suất gây lún thân бzigl бzibt (kPa) (kPa) 379,5 180,4 175,5 154,2 125,5 99 77 394,5 409,5 424,6 439,6 454,7 171 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG Chiều sâu chịu nén cực hạn móng kết thúc độ sâu có 5xgl < tcbt Ở độ sâu 4,47 m đáy móng khối quy ước coù: gl = 77x5=385 kPa < bt = 454,7 kPa Độ lún nền: Si  77 0,8 x0,894 180, (  175,5  154,  125,5  99  ) =0,05m 9500 2 = 0,071 m Si = 0,05 m = cm < Sgh = cm 1675 1275 1675 650 1275 1400 45° 400 45° 200 100 1600 U TE 400 C H Nhö độ lún dự báo móng thỏa mãn điều kiện cho phép 9.6.5 Cấu tạo tính toán đài cọc: 9.6.5.1 Cấu tạo: Đài cọc bêtông cốt thép, bêtông cấp độ bền B20, cốt thép nhóm A-II Đài cọc cao 1,6m, cọc cắm vào đài 0,2 m; râu thép cọc cắm vào đài đoạn  30, chọn 600mm Với chiều cao đài cọc vậy, tháp chọc thủng 450 từ chân cột trùm cọc nên không cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng 800 H 800 800 1200 1200 800 4000 Hình 9.7: Tháp xuyên thủng SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 172 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM TÍNH TOÁN MÓNG KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG 9.6.5.2 Tính cốt thép đài cọc: 800 500 1600 800 600 800 1200 1200 2000 800 2000 r=875 C r=875 H 4000 U TE - Mômen mặt ngàm I-I (mép cột cạnh ngắn): MI-I = (P2).r1 = 2519x0,875 = 2204 (KNm) Với r1 khoảng cách từ trục cọc đến mặt cắt I-I Diện tích cốt thép cần thiết: As  M I I 2040 x10 = 67,3 (cm2)  0,9 Rs h0 0,9  280 x1,3 H Với h0 chiều cao làm việc đài = 1,6-0,2=1,4 m Cốt thép bố trí thẳng góc với cạnh B=4 m đài cọc, MI-I > MII-II bố trí thép mặt ngàm I-I bố trí lớp Chọn 24  20 ứng với As = 75,4 cm2 cách khoảng s = 170 mm - Mômen mặt ngàm II-II (mép cột cạnh dài): Diện tích coat thép can thiết chịu lực đặt theo cấu tạo theo II-II chọn 21d12 có AS = 23,73 cm2 cách khoảng s=195mm 9.7 BỐ TRÍ CỐT THÉP MÓNG CỌC KHOAN NHỒI: Cốt thép móng cọc khoan nhồi bố trí vẽ KC 09/10, KC 10/10 SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ MSSV: 506105078 173 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM Tài liệu tham khảo ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 TÀI LIỆU THAM KHẢO [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] H [4] C [3] U TE [2] TCVN 2737 : 1995, Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn xây dựng, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 TCVN 5574 : 1991, Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Kết cấu bê tông cốt thép - Phần cấu kiện bản, NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2006 Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tông cốt thép toàn khối, NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2003 Nguyễn Văn Hiệp, Tập giảng môn học Kết cấu bê tông cốt thép Vũ Mạnh Hùng, Sổ tay thực hành kết cấu công trình, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 Nguyễn Hữu Luân, Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép Nguyễn Đình Cống, Tính toán tiết diện cột bê tông cốt thép Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép (các cấu kiện đặc biệt), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2005 TCXD 205 : 1998, Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án Nền Móng, NXB Xây dựng Hà Nội, 2008 Nguyễn Văn Quảng, Nền móng tầng hầm nhà cao tầng, NXB Xây dựng Hà Nội, 2008 Nguyễn Đình Tiến , Bài giảng Nền móng, NXB Trường Đại học Xây dựng Hà Nội, 2004 Nguyễn Đình Tiến , Ví dụ đổ án Nền móng, NXB Trường Đại học Xây dựng Hà Nội, 2006 Châu Ngọc Ẩn, Hướng dẫn đồ án móng, NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2005 H [1] GVHD: Th.S NGUYEÃN VĂN GIANG MSSV: 506105078 SVTH: NGUYỄN VĂN QUÝ 175 ... văn phòng trung tâm Thành phố nhiều thực tế không đáp ứng nhu cầu cần thiết người dân khách nước muốn thuê mặt để làm văn phòng đại diện Chính Cao ốc Thành Hưng xây dựng Q5 nhằm mục đích vừa... MSSV: 506105078 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM KIẾN TRÚC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH I SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ C H Thành phố Hồ Chí... 506105078 Cao ốc Thành Hưng – Quận 5–TP.HCM KIẾN TRÚC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG Độ ẩm tương đối trung bình : 77,67% Độ ẩm tương đối thấp : 74% Độ ẩm tương đối cao