Đồ án tốt nghiệp Xây dựng cầu đường: Thiết kế cầu qua Sông Uông – thành phố Uông Bí

Đồ án đề xuất hai phương án cầu vượt sông bao gồm kết cấu mố trụ móng và kết cấu nhịp, lập khái toán tổng mức đầu tư và lựa chọn một phương án để thiết kế kỹ thuật cho công trình cầu qua Sông Uông – thành phố Uông Bí.

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC QUẢN LÝ VÀ CƠNG NGHỆ HẢI PHỊNG - ISO 9001 - 2015 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG THIẾT KẾ CẦU QUA SÔNG NG – THÀNH PHỐ NG BÍ Sinh viên : VŨ HOÀNG MINH Giáo viên hướng dẫn: ThS TRẦN ANH TUẤN HẢI PHÒNG 2019 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC QUẢN LÝ VÀ CƠNG NGHỆ HẢI PHỊNG - THIẾT KẾ CẦU QUA SÔNG NG – THÀNH PHỐ NG BÍ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HỆ ĐẠI HỌC CHÍNH QUY NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG Sinh viên : VŨ HOÀNG MINH Giáo viên hướng dẫn: ThS TRẦN ANH TUẤN HẢI PHÒNG 2019 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC QUẢN LÝ VÀ CÔNG NGHỆ HẢI PHÒNG NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên: Vũ Hoàng Minh Mã số:1412105003 Lớp: XD1801C Ngành: Xây dựng Cầu đường Tên đề tài: Thiết kế cầu qua sơng ng - Thành phố ng Bí LỜI CẢM ƠN Để hoàn thành đồ án tốt nghiệp này, lời em xin cảm ơn chân thành đến toàn thể thầy cô trường Đại học Quản Lý Công Nghệ Hải Phịng nói chung thầy khoa Xây Dựng, ngành Xây dựng Cầu đường nói riêng, người tận tình hướng dẫn, dạy dỗ trang bị cho em kiến thức bổ ích năm năm vừa qua Đặc biệt em xin chân thành gửi lời cảm ơn sâu sắc đến thầy giáo Th.S Trần Anh Tuấn, người tận tình hướng dẫn, trực tiếp bảo tạo điều kiện giúp đỡ em suốt trình làm đồ án tốt nghiệp Sau em xin gửi lời cảm ơn chân thành tới gia đình, bạn bè động viên, cổ vũ đóng góp ý kiến q trình học tập, nghiên cứu trình làm đồ án tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn! Hải Phòng ,ngày 07 tháng 06 năm 2019 Sinh viên Minh VŨ HOÀNG MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN Nội dung yêu cầu cần giải nhiệm vụ đồ án tốt nghiệp (về lý luận, thực tiễn, số liệu cần tính tốn vẽ) Phần 1: Thiết kế sở : Đề xuất hai phương án cầu vượt sông bao gồm kết cấu mố trụ móng kết cấu nhịp (phương dọc ngang cầu),lập khái toán tổng mức đầu tư lựa chọn phương án để thiết kế kỹ thuật Phần 2: Thiết kế kỹ thuật :Bao gồm tính tốn tải trọng tính tốn nội lực tính tốn cốt thép bố trí thép kiểm tốn phận kết cấu mặt cầu dầm chủ trụ cầu chủ trụ cầu kết cấu móng trụ cầu Phần 3: Thiết kế biện pháp thi cơng bao gồm :Tính tốn biện pháp thi cơng cho kết cấu móng, mố trụ cầu kết cấu nhịp cầu Các số liệu cần thiết để thiết kế, tính tốn : 1.Mặt cắt ngang sông, số liệu thủy văn,số liệu địa chất: Cấp thông thuyền: Sông cấp V Khổ cầu : + 2*1.5+2*0.5+2*025 m B = 12.5 m Chiều dài cầu : 158.7 m 5.Loại kết cấu nhịp: Cầu dầm BTCT Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng: - Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN-272-05 -Tải trọng thiết kế :HL93 Địa điểm thực tập tốt nghiệp: Sơng ng – Thành phố ng Bí, Tỉnh.Quảng Ninh VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Giáo viên hướng dẫn: Họ tên: Trần Anh Tuấn Học hàm, học vị: Thạc sĩ Cơ quan công tác: Trường Đại học Quản Lý Công Nghệ Hải Phòng Nội dung hướng dẫn: - Hướng dẫn sơ đồ án tốt nghiệp ngành Xây dựng Cầu Đường - Hướng dẫn trình bày thuyết minh đồ án - Hướng dẫn vẽ autocad đồ án Đề tài tốt nghiệp giao ngày 18 tháng 03 năm 2019 Yêu cầu phải hoàn thành xong trước ngày 07 tháng 06 năm 2019 Đã nhận nhiệm vụ ĐATN Sinh viên Đã giao nhiệm vụ ĐATN Giáo viên hướng dẫn Minh Vũ Hoàng Minh Ths Trần Anh Tuấn Hải Phòng, ngày tháng năm 2018 HIỆU TRƯỞNG GS.TS.NGƯT Trần Hữu Nghị VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG PHẦN I THIẾT KẾ SƠ BỘ VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG Chương I: Giới Thiệu Chung I NGHIÊN CỨU KHẢ THI: I.1 Giới thiệu chung: - Cầu thuộc sông Uông ( thành phố Uông Bí ) Sơng ng tiếp nối từ sơng Vàng Danh, kết thúc phần đất phường Quang Trung, thuộc ranh giới vùng nước nước mặn, có đập tràn để lấy nước làm mát cho Nhà máy điện ng Bí - Để đáp ứng nhu cầu vận tải,giải tỏa ách tắc giao thông đường thủy khu vực cầu hồn chỉnh mạng lưới giao thơng tỉnh,cần tiến hành khảo sát nghiên cứu xây dựng cầu vượt qua sông Uông Các lập dự án  Căn định UBND tỉnh Quảng Ninh việc phê duyệt quy hoạch mạng lưới giao thông Tỉnh Quảng Ninh  Căn văn GTXD UBND tỉnh Quảng Ninh cho phép Sở GTVT lập dự án đầu tư cầu Uông nghiên cứu đầu tư xây dựng cầu Uông  Căn văn GTXD UBND tỉnh ng Bí việc cho phép mở rộng phạm vi nghiên cứu cầu Uông  Căn văn QLĐS củ Cục đường sông Viêt Nam I.2 Đặc điểm kinh tế xã hội mạng lưới giao thông : I.2.1 Hiện trạng kinh tế xã hội tỉnh Quảng Ninh : I.2.1.1 Về nông, lâm, thủy sản - Giá trị tăng thêm khu vực nông- lâm- thủy sản (giá so sánh 2010) ước đạt 5.722 tỷ đồng, tăng 3,5% kỳ I.2.1.2 Về thương mại,dịch vụ công nghiệp - Phấn đấu đến năm 2020, Quảng Ninh trở thành tỉnh có cấu kinh tế dịch vụcơng nghiệp; dịch vụ trở thành khu vực kinh tế quan trọng hàng đầu, chiếm tỷ trọng lớn cấu GRDP tỉnh Hình thành trung tâm du lịch, thương mại chất lượng cao, khu dịch vụ du lịch phức hợp cao cấp có casino; đồng thời phát triển đa dạng loại hình dịch vụ có lợi khác như: Dịch vụ vận tải, dịch vụ tài ngân hàng, dịch vụ thông tin truyền thông, dịch vụ chăm sóc sức khỏe, dịch vụ giáo dục, đào tạo dạy nghề, dịch vụ khoa học công nghệ… theo hướng chuyên nghiệp, chất lượng, có thương hiệu khả cạnh tranh cao, đáp ứng tốt nhu cầu nước quốc tế Phấn đấu đến năm 2030, Quảng Ninh trở thành tỉnh dịch vụ theo hướng đại I.2.2 Định hướng phát triển nghành kinh tế chủ yếu VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG Về nông,lâm,ngư nghiệp -Quảng Ninh đặt mục tiêu phát triển ngành thủy sản tất lĩnh vực nuôi trồng, khai thác, chế biến dịch vụ hậu cần thủy sản, đưa thủy sản thành ngành kinh tế quan trọng, chiếm tỷ trọng chủ yếu ngành nông nghiệp tỉnh -Về lâm nghiệp: Đẩy mạnh công tác trồng gây rừng nhằm khôi phục bảo vệ môi trường sinh thái I.2.2.2 Về thương mại,du lịch công nghiệp I.2.2.1 -Giai đoạn 2016- 2020: Tốc độ tăng trưởng khu vực dịch vụ bình quân đạt 1113%; tỷ trọng dịch vụ GRDP đến năm 2020 chiếm 48- 49% - Giai đoạn 2021- 2030: Tốc độ tăng trưởng khu vực dịch vụ bình quân đạt 1315%/năm tỷ trọng dịch vụ GRDP đến năm 2030 chiếm 51- 52% Đặc điểm mạng lưới giao thông: I.2.3.1 Đường bộ: - Quốc lộ: Hệ thống đường có tuyến Quốc lộ dài 558,79 km I.2.3 -Tỉnh lộ: 16 tuyến, tổng chiều dài 409,93 km - Cao tốc: tuyến, bao gồm:    Cao tốc Hạ Long - Hải Phịng: 25 km Khởi cơng năm 2014, hoàn thành năm 2018 Điểm đầu nối cao tốc Hà Nội - Hải Phòng (quận Hải An, Hải Phòng); điểm cuối nối cao tốc Hạ Long - Vân Đồn nút giao Minh Khai (phường Đại Yên, thành phố Hạ Long) Cao tốc Hạ Long - Vân Đồn: 60 km Khởi cơng năm 2015, hồn thành năm 2018 Điểm đầu nối cao tốc Hạ Long - Hải Phòng nút giao Minh Khai (phường Đại Yên, thành phố Hạ Long); điểm cuối nối với tuyến đường trục Khu kinh tế Vân Đồn (xã Đoàn Kết, huyện Vân Đồn) Cao tốc Móng Cái - Vân Đồn Đường thủy: - Theo số liệu thống kê địa bàn tỉnh Quảng Ninh có 213 cảng, bến gồm: 59 cảng 103 bến thủy nội địa.Trong đó: Cảng, bến hàng hóa: 174; Cảng, bến khách: 39 I.2.3.3 Đường sắt: - Tỉnh có tuyến đường sắt cấp quốc gia qua dài 64,08 km kết nối từ ga Kép (Bắc Giang) đến Đơng Triều, ng Bí Hạ Long Dự án xây dựng tuyến Yên Viên - Phả Lại - Hạ Long - Cái Lân tạm dừng, hoàn thành xây dựng đoạn tuyến từ ga Hạ Long tới cảng Cái Lân I.2.3.2 VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG Đường hàng không: - Cảng hàng không Quốc tế Vân Đồn nằm địa bàn xã Đoàn Kết, huyện Vân Đồn, cách trung tâm Hạ Long 50 km Đây sân bay phục vụ cho Đặc khu Vân Đồn tương lai,thành phố Hạ Long cho hành khách tham quan Quảng Ninh Vịnh Hạ Long I.2.3.4 I.3.1 Vị trí địa lý - Cầu thuộc sơng ng ( thành phố ng Bí ) Sơng ng tiếp nối từ sông Vàng Danh, kết thúc phần đất phường Quang Trung.Dự án xây dựng sở nhu cầu thực tế cầu nối giao thông tỉnh với tỉnh lân cận nút giao thông trọng yếu việc phát triển kinh tế vùng -Lịng sơng vị trí dự kiến xây dựng cầu tương đối ổn định,khơng có tượng xói lở lịng sơng I.3.2 Điều kiện khí hậu thủy văn I.3.2.1 Khí hậu -Nhiệt độ trung bình năm 22,2oC Mùa hè nhiệt độ trung bình 22-30oC, cao 34-36oC Mùa đơng nhiệt độ trung bình 17-20oC, thấp 10-12oC Số nắng trung bình mùa hè 6-7 giờ/ngày, mùa đơng 3-4 giờ/ngày, trung bình số ngày nămg tháng 24 ngày -Tổng lượng mưa trung bình năm 1.600mm, cao 2.200mm Mưa thường tập trung vào tháng 6,7,8 năm, chiếm tới 60% lượng mưa năm Lượng mua trung bình tháng năm 133,3mm, số ngày có mưa trung bình năm 153 ngày -Hướng gió chủ đạo năm hướng Đông Nam thổi vào mùa hè Đông Bắc thổi vào mùa đông Trong tháng mùa hè thường chịu ảnh hưởng mưa bão với sức gió lượng mưa lớn -Độ ẩm tương đối trung bình năm 81%, độ ẩm tương đối thấp trung bình 50,8 Gió bão: ng Bí chịu ảnh hưởng hai hướng gió gió Đơng Nam vào mùa hè gió Đơng - Bắc vào mùa đông Cũng huyện thị khác ven biển Bắc Bộ, trung bình năm có khoảng 2-3 bão ảnh hưởng trực tiếp tới ng Bí -Nhìn chung, khí hậu khu vực ng Bí thuận lợi cho phát triển kinh tế, đời sống môi sinh Do địa hình khu vực có nhiều dạng khác nên tạo nhiều vùng khí hậu thích hợp cho phát triển đa dạng sản xuất nông, lâm, thủy sản tạo tour du lịch cuối tuần tốt cho du khách I.3.2.2 Thủy văn ranh giới nước nước mặn, có đập tràn để lấy nước làm mát cho nhà máy điện Uông Bí Sơng Sinh chạy qua trung tâm Thành phố dài 15km, có khả cung cấp nước cho nơng nghiệp ni thủy sản 10 VŨ HỒNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG - Chiều dài móng 10 Sơ đồ bố trí cọc ván sau: b) Tính tốn chiều dày lớp bê tơng BPT Điều kiện tính tốn Áp lực đẩy nước phải nhỏ ma sát bê tông cọc + trọng lượng lớp bê tông bịt đáy  b hb  u1. 1.hb  k u2  hb m   n ( H  hb )  hb   n H   1m . b  u1.  k u2 m   n Trong : H : Khoảng cách MNTC tới đáy đài = 6.5 m hb: Chiều dầy lớp bê tông bịt đáy m = 0,9 hệ số điều kiện làm việc, n = 0,9 hệ số V- ợt tải  b : Trọng lượng riêng bê tông bịt đáy  b = 2,4T/m2  n : Trọng 1ượng riêng nước  n =1 T/m2 u2: Chu vi cọc = 3,14 X = 3,14 m  : Lực ma sát bê tông bịt đáy cọc  = 4T/m2 k: Số cọc móng k =6 (cọc)  : Diện tích hố móng ( Mở rộng thêm lm hai bên thành để thuận lợi cho thi 164 VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG công)  = 10 X = 70 m2  : Lực ma sát cọc ván với lớp bê tông 1  3T / m2 u1: Chu vi tường cọc ván = (10+7)x2=34 m  hb  1x6.5 x70 (0.9 x70 x2,4  34 x3  x3,14 x4).0,9  70 x1 KIỂM TRA CƯỜNG ĐỘ LỚP BÊ TÔNG BỊT ĐÁY: Xác định hb theo điều kiện lớp bê tơng chịu uốn Ta cắt dải có bề rộng 1m theo chiều ngang hố móng để kiểm tra Coi dầm đơn giản nhịp = 7m Sử dụng bê tơng mác 200 có Ru = 65 T/m2 Tải trọng tác dụng vào dầm q (t/m) q  Pn  qbt   n ( H  hb )  h b  bt q  1.(4,5  hb )  2, 4.hb  4,5  1, 4hb + Mô men lớn tiết diện nhịp là; M max q.l (4,5  1,4.hb ).7    27.5625  7.575.hb 8 + Moomen chống uốn b.h 1.hb2 hb2 W   6 + Kiểm tra ứng suất:  max  M max 6.(27.5625  8.575hb )   65T / m2 W hb Ta có phương trình bậc hai: 65.hb2  51.45hb  165.375  Giải ta có: hb = 1,24 m > 1m Vậy chọn chiều dày lớp bê tông bịt đáy hb = 2m làm số liệu tính tốn III.5.4 Tính tốn cọc ván thép 165 VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG - Khi đổ bê tông bịt đáy xong, cọc ván tựa lên thành bê tơng chống (có liên kết) nên cọc ván lật xoay quanh điểm Đất đáy móng: tt sét :  =1.8 (T/m2);  =15°; Hệ số vượt tải nl=1.2 áp lực chủ động Hệ số vượt tải n2=0.8 áp lực bị động Hệ số vượt tải n3 = 1.0 áp lực nước a) Tính độ chơn sâu củ a cọ c ván thép Sơ đồ : Theo sơ đồ ta có: Sử dụng cọc ván với chống tính hợp lực mơ men điểm 0: Ta có: M dcd.n  M dhd  0(1) + Hợp lực áp lực đất chủ động Edcd  Ppc ( H  hn  hb  t ) ( H  hb  t ) Pdc 2 (hn = đổ đất lấn tới cao độ mực nước thi công để tiến hành thi công cọc ván)  Pdc   dn ( H  hb  t )tg (450  ) Với:   18  Pdc  0,795.( H  hb  t ) 166 VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP M cd d KHOA XÂY DỰNG 0,795.( H  hb  t ) 2.( H  h b  t ) ( H  hb  t )   0,795 3 + Hợp lực áp lực đất bị động: t Edbd  Pdb  0,795.t  0,3975t 2 2t  M dct  0,3975.t ( H hb  ) + Hợp lực áp lực nước chủ động: ( H  0,5) ( H  0,5) Pnt   n ( H  0,5)  En1  Pm1   n 2 2.( H  0m5) ( H  0,5)  M m1  En1  n   n ( H  0,5).(t  hb  0,5) t  hb  0,5    M n1   n ( H  0,5).(t  hb  0,5). H  0,5     Thay biểu thức vào ta có phương trình bậc 3, triệt tiêu giá trị thu phương trình bậc sau: 0,74t2 +21,746t2+188,16t-680,606=0 Giải ta có: t = 2,69m Để an tồn ta chọn độ chơn sâu t = 3,0m Chiều dài cọc ván Laxen IV L = 8m b) tính tốn cường độ cọc ván : Cọc ván coi dầm chịu uốn kê hai đầu: + đầu nẹp + đầu kê lên điểm cách đỉnh lớp bê tông bịt đáy khoảng 0,5m + cọc ván sử dụng cọc ván thép laxsen dài: L = 8m W = 2200 cm3 Tường cọc ván có tâng chống (nẹp gồm 21400, chống ngang gồm 21400) Biểu đồ chịu tải: 167 VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG Tính toán áp lực ngang Áp lực ngang nước: Pn   n H1  1.5,1  5,1(t / m) Áp lực đất bị động: Pb   dn H1.tg (450   / 2)  Pb  1,5.5,1.tg (450  90 )  4,083(t / m) Tìm Mmax? Theo sơ đồ: 5.1 2.5,1 5,1 2.5,1  Pn 3 5,1 5,1  RA  ( Pd  Pn )  (2.73  5.1)  13.31(T ) 35.1 5,1 25,1 M A   5,1RB  ( Pn  Pd ) (5,1  ) *5,1   2.73  5.1  5,1   RB     5,1    6.65(T ) 5.1     M B   5.1RA  Pn Giả sử vị trí Q = nằm cách gối đoạn 0.75(1«) F 40 Giả sử dùng ống vịi voi để đổ lực xung kích 0,4T/m2 Áp lực ngang tác dụng lên ván khuôn là: + Do áp lực ngang bê tông t- ơi: q1 = 400 (Kg/m2) = 0.4 (T/m2) ,n = 1.3 + Lực xung kích đầm bê tông: h > 0,75 m nên q2= 2.4 X 0.75 103 = 1800Kg/m2 Biểu đồ áp lực thay đổi theo chiều cao đài để đơn giản hóa tính tốn thi cơng ta coi áp lực phân bố đều: 171 VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG 1800 x.072  1800 x 2.45  400 x qtc   1671.25(kg / m2 ) tt q  1.3x1671.25  2172.62kg / m2 Chọn ván khn sau: IV.3.2 Tính ván đứng Tính tốn với 1m bề rộng ván Sơ đồ tính tốn: 172 VŨ HỒNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG Moomen uốn lớn nhất: M max  ql 2172, 62 x0.82   139kgm 10 10 Kiểm tra theo điều kiện nén uốn ván:  M max  Ru W b 1c0.042   0.000267 (m3 ) Với 4 139 x10    52.06 (kg / cm )  Ru  130kg / cm ) 0.000267 W Thỏa mãn điều kiện chịu lực Kiểm tra độ võng: 5ql f   384 EJ 250 Trong đó: - E: mơđun đàn hồi gỗ Edh  90.000(kg / cm ) - l: chiều dài nhịp tính tốn l = 80cm - J: moomen qn tính 1m rộng ván khn J b 1x0.043   5.33x106 (m ) 12 12 - q tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn q = 16.71 (kg/cm) f  x16.71x804 80  0.185 cm   0.32 cm 381x9 x10 x533 250  Vậy đảm bảo yêu cầu độ võng IV.3.3 Tính nẹp ngang Nẹp ngang tính tốn dầm liên tục kê gối nẹp đứng Tải trọng tác dụng lên ván đứng truyền sang nẹp ngang Với khoảng cách nẹp ngang lớn 1.5m ta quy đổi tải trọng từ ván đứng sang nẹp ngang qnepngang  q tt l1  2172.62 x0.8  1738.1( Kg / m) Sơ đồ tính: 173 VŨ HỒNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG Moomen lớn nẹp ngang: M max al 1783.1x1.52    391.07 kgm 10 10 Chọn nẹp ngang kích thước (12x14 cm) h. 12 x142 W   392cm3 6 Kiểm tra kích thước   M 39107   99.76kg / cm2 130kg / cm2 W Duyệt độ võng: al f  48.E.J b.h3 16 x163 J   5461cm 12 12 tc qvong  q xl2  1336.8 x1.5  2005.2kG / m a.l 20.05 x1603 160 f    0,00348cm   0,4cm 48.E.J 48 x9 x10 x5461 400 Kết luận: nẹp đứng đủ khả chịu lực IV.3.5 Tính căng Lực dây căng: R=(p+q)l2 x l1 = (200+1800)x0.8x1.5=2400Kg Khoảng cách thang căng: c = 1.5m Dùng thăng căng thép CT3 có R = 1900 kg/cm2 Diện tích yêu cầu F S 2400   1.263cm2 R 1900 Dùng căng 14 có D = 1.54 cm2 IV.3.6 Tính tốn gỗ vành lược Áp lực phân bố bê tông lên thành ván: ppt=2.4 x 0.75 = 1.8 (T/m2) 174 VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG Áp lực ngang đầm bê tơng: pđ=0.2 T/m2 Tải trọng tổng hợp tính toán tác dụng lên ván: qv  ( Ptx  Pd ) x1.3x0.5  (1.8  0.2) x1.3x0.5  1300Kg / m2 Lực xé đầu tròn: qvtt xD 1300 x3 T   19500( Kg ) 2 Tính toán vành lược chịu lực kéo T: Kiểm tra theo cơng thức: T  Rk F Trong đó: F: diện tích giảm yếu tiết diện vành lược Rk: cường độ chịu kéo gỗ vành lược Rk = 100kg/cm2  F   b  T 1950  19.50cm2 Rk 100 Từ chọn tiêt diện gỗ vành lược:   4cm, b  12cm, b  12cm.Có F  x12  48cm2 175 VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG CHƯƠNG :THI CÔNG KÊT CAU NHỊP I Yêu cầu Chung: -Sơ đồ cầu gồm nhịp có nhịp 42m nhịp biên 36m -Chọn tổ hợp giá lao cầu để thi công lao lắp dầm -Với nội dung đổ án thi công nhịp 30m , mặt cắt ngang cầu gồm dầm T chiều cao dầm H = 1.8m, khoảng cách dầm = 2.4m II Tính tốn sơ giá lao nút thừa: Các tổ hợp tải trọng tính tốn xem xét tới cho giá lao nút thừa đảm bảo ổn định, khơng bị lật q trình di chuyển thi công lao lắp, thời đảm bảo khả chiu lực - Trường hợp 1: Tổ hợp tải trọng bao gổm trọng l-ợng thân giá lao nút thừa Trong trình di chuyển giá nút thừa bị hẫng vị trí bất lợi Phải kiểm tra tính tốn ổn định trường hợp - Trường hợp 2: Tổ hợp tải trọng tác dụng bao gổm trọng lượng thân gía lao nút thừa trọng lượng phiến dầm Trong trình lao lắp cần tính tốn ổn định biên dàn l Xác định thông số giá lao nút thừa: - Chiều dài giá lao nút thừa : L = 2/3 Ldầm = 24.0 m L2 = 1.1 Ldầm = 1.1x36 = 39.6m  chọn L2 = 39 m - Chiều cao chọn h1 = m, h2 = m Sơ đồ giá lao nút thừa - Trọng lượng giá lao nút thừa 1m dài = 1.25T/m - Trọng lượng thân trụ tính từ trái sang phải là: G1 = 0.5T G2 = 0.6T 176 VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Trọng lượng hân trụ phụ đầu nút thừa: KHOA XÂY DỰNG G3 = 0.5T tổ hợp giá lao cầu di chuyển từ nhịp sang nhịp khác trụ phụ giá lao cầu chuẩn bị hạ xuống mũ trụ Khi dầm tự hẫng sơ đồ xác định đối trọng P sau: Kiểm tra điều kiện ổ định giá lao bút thừa quay quanh điểm B: Ta có M1 ≤ 0.8 Mcl (1) + M1 = G3 x L2+ q x L2 x L2/2=0.5x39+1.25x392/2=970.125 (T.m) + Mcl-   P  5 xL1  qxL21 /  ( P  0.5( x24  1.25 x242 /  24 P  288(T m) Thay liệu vào phương trình (1) ta có: 970.125 ≤ 0.8x(24P+288)  P ≥38.53 T Chọn P = 39T - Xét moomen lớn gối B: MB=970.125 (T.m) - Lực dọc tác dụng biên: N max  M mBax 970.125   400.06T h (h=2 chiều cao dàn) Kiểm tra điều kiện ổn định biên:  N  R0  1900(kg / cm2 ) *F Trong đó: N lực dọc biên B=400.06T  : hệ số uốn dọc phụ thuộc vào độ mảnh  Với  =10/rmin: 10 chiều dài tính tốn theo hai phương làm việc = 2m Chọn biên dàn ghép từ thép góc (250x16x18)(M201) VŨ HỒNG MINH – XD1801C 1412105003 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG Diện tích: F = 4x71.1=284.4cm2 Bán kính quán tính rx=7.99, ry = 4.56 chọn rmin=ry = 4.56 cm max  l0 200   43.86 : tra bảng có =0.868 rmin 4.56 Thay vào công thức:  max  R  1900Kg / cm2 đảm bảo III Trình tự thi cơng kết cấu nhịp - Lắp dựng tổ hợp giá lao nút thừa, lắp dựng hệ thống đ-ờng ray tổ hợp giá lao nút thừa xe goòng vận chuyển - Di chuyển tổ hợp giá lao nút thừa đến vị trí trụ T1 - Đánh dấu tim dầm, sau vận chuyển dầm BTCT xe gng vị trí sau mố để thực lao lắp dầm nhịp - Vận chuyển dầm đến tổ hợp giá lao nút thừa dùng balăng , kích nâng dầm kéo phía trước ( vận chuyển dầm theo phương dọc cầu) - Khi dầm đến vị trí cần lắp đặt dùng hệ thống bánh xe balăng xích đặt lên dầm ngang tổ hợp giá lao nút thừa, di chuyển dầm theo phương ngang cầu đặt vào vị trí gối cầu Trong q trình đặt dầm xuống gối cầu phải thường xuyên kiểm tra hệ thống tim tuyến dầm gối càu Công việc lao lắp dầm thực thứ tự từ vào - Sau lắp xong toàn số dầm nhịp tiến hành liên kết tạm chúng với di chuyển giá lao để lao lắp nhịp Trình tự thi công lao lắp tiến hành tuần tự nh- nhịp - Sau lao lắp xong toàn cầu tiến hành lắp đặt ván khn,cơt thép đổ bêtông mối nối dầm ngang - Lắp đặt ván khuôn , cốt thép thi công gờ chắn xe , làm khe co giãn lớp mặt đường lan can 178 VŨ HOÀNG MINH – XD1801C 1412105003 ... ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên: Vũ Hoàng Minh Mã số:1412105003 Lớp: XD1801C Ngành: Xây dựng Cầu đường Tên đề tài: Thiết kế cầu qua sông Uông - Thành phố ng Bí LỜI CẢM ƠN Để hồn thành đồ án tốt nghiệp. .. QUẢN LÝ VÀ CƠNG NGHỆ HẢI PHỊNG - THIẾT KẾ CẦU QUA SÔNG UÔNG – THÀNH PHỐ NG BÍ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HỆ ĐẠI HỌC CHÍNH QUY NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG Sinh viên : VŨ HOÀNG MINH Giáo viên... kết cấu nhịp: Cầu dầm BTCT Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng: - Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN-272-05 -Tải trọng thiết kế :HL93 Địa điểm thực tập tốt nghiệp: Sông Uông – Thành phố ng Bí, Tỉnh.Quảng