TÍNH LIÊN KẾT NỬA CỨNG NỐI DẦM LIÊN TỤC LIÊN HỢP THÉP-BÊ TÔNG Chuyên ngành: Kĩ thuật xây dựng công trình DD&CN TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG NGUYỄN MINH VINH TÍNH LIÊN KẾT NỬA CỨNG NỐI DẦM LIÊN TỤC LIÊN HỢP THÉP-BÊ TÔNG Chuyên ngành: Kĩ thuật xây dựng cơng trình DD&CN Mã số: 60.58.02.08 TĨM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT Đà Nẵng - Năm 2016 Cơng trình hồn thành ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Người hướng dẫn khoa học: GS TS PHẠM VĂN HỘI Phản biện 01: PGS.TS NGÔ HỮU CƯỜNG Phản biện 02: TS TRẦN QUANG HƯNG Luận văn bảo vệ trước Hội đồng chấm Luận văn tốt nghiệp thạc sĩ Kỹ thuật họp Đại học Đà Nẵng vào ngày 09 tháng 01 năm 2016 Có thể tìm hiểu luận văn tại: Trung tâm Thông tin Học liệu, Đại học Đà Nẵng MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài ­ Kết cấu liên hợp thép bê tơng có nhiều ưu điểm tiêu kinh tế kỹ thuật nên áp dụng nhiều xây dựng lĩnh vực nhà cao tầng Trong dầm sàn nhà cao tầng, dầm có dạng dầm liên tục ­ Khi tính tốn hệ dầm sàn liên tục theo Eurocode 4, chỗ nối dầm phải đảm bảo yêu cầu cấu tạo có đủ khả xoay để phân phối lại nội lực dầm ­ Hiện Việt Nam kết cấu liên hợp bắt đầu sử dụng lĩnh vực nhà cao tầng, vấn đề cần thiết cần nghiên cứu để ứng dụng thiết kế Mục tiêu nghiên cứu ­ Trong dầm liên hợp liên tục để đảm bảo phân phối lại mô men nội lực tải gây nút gối phải đảm bảo có khả xoay cần thiết ­ Khả xoay phụ thuộc vào độ cứng nút, tức phụ thuộc độ cứng phận liên kết dầm ­ Mục đích luận văn học cách tính nút liên kết xác định cấu tạo nút cho đảm bảo đủ xoay Đối tượng phạm vi nghiên cứu ­ Đối tượng nghiên cứu: hệ dầm sàn liên hợp Thép - Bê tông nhà cao tầng ­ Phạm vi nghiên cứu: cấu tạo tính tốn nút nối cột - dầm dầm sàn liên hợp Thép-Bê tông nhà cao tầng Phương pháp nghiên cứu ­ Phương pháp lí thuyết: thu thập tài liệu; tìm hiểu lý thuyết tính tốn cơng trình để đảm bảo phân phối lại mô men nội lực tải gây nút gối phải đảm bảo có khả xoay cần thiết ­ Phương pháp số: giả lập mơ hình dầm liên hợp liên tục, tính tốn phân tích ­ So sánh, tổng hợp, nhận xét rút kiến nghị Bố cục luận văn Ngồi mở đầu, kết luận luận văn có chương theo bố cục sau: Chương 1: Một vài nét tổng quan kết cấu liên hợp Thép – Bê tơng Chương 2: Tính tốn liên kết liên hợp dùng cho nhà cao tầng theo Eurocode4 Chương 3: Ví dụ tính tốn Kết luận kiến nghị CHƯƠNG MỘT VÀI NÉT TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP - BÊ TƠNG 1.1 TÌNH HÌNH NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG - Kết cấu liên hợp hiểu thông thường cấu kiện tạo từ phần tử khác (như hình 1.1) việc sử dụng kết hợp vật liệu thép bê tông sau cho làm việc hiệu Hình 1.1 Mặt cắt số tiết diện dầm liên hợp (composite beam) - Dưới số cơng trình ứng dụng kết cấu liên hợp thép – bê tông nhắc đến nhiều giới, thể lợi áp dụng loại kết cấu này: Hình 1.4 Taipei Tower 101 tầng cao 508m ( Đài Loan) Hình 1.5 Millenium Tower (Viennna-Áo, 55 tầng diện tích sàn khoảng 1000m2 xây dựng thời gian khoảng tháng) Tại Việt Nam có số cơng trình sử dụng kết cấu liên hợp như: Hình 1.8 Bệnh viện Chợ Rẫy 12 tầng xây dựng năm 1971 1.2 MỘT SỐ ƯU NHƯỢC ĐIỂM CỦA KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG 1.2.1 Khả chống ăn mòn thép tăng cường 1.2.2 Khả chịu lửa tốt 1.2.3 Tăng độ cứng kết cấu 1.2.4 Khả biến dạng lớn kết cấu bê tơng cốt thép, ưu điểm lớn việc chịu tải trọng động đất 1.2.5 Có thể tạo kết cấu ứng lực trước thi công, tăng hiệu sử dụng vật liệu, vật liệu cường độ 1.2.6 Có thể dễ dàng dùng phương pháp thi công đại (phương pháp thi công ván khuôn trượt, thi công lắp ghép) làm tăng tốc độ thi cơng, sớm đưa cơng trình vào sử dụng 1.2.7 Có thể đạt hiệu kinh tế cao So với kết cấu bê tơng cốt thép thơng thường lượng thép dùng kết cấu hỗn hợp lớn hơn, chưa đắt 1.2.8 So sánh kết cấu bê tơng thơng thường, kích thước kết cấu liên hợp bé hơn, tăng dược không gian sử dụng, cột tầng nhà cao tầng 1.2.9 So sánh với kết cấu thép thông thường, khả chịu lực liên két liên hợp tăng cường có kể đến làm việc chịu kéo sàn tăng cường khả chịu lực phận kết cấu thép có thêm có mặt bê tông bọc 1.3 LIÊN KẾT KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP – BÊ TÔNG 1.3.1 Liên Kết Chốt - Đối với liên kết chốt kết cấu liên hợp, việc tính tốn chủ yếu nhầm đảm bảo khả liên kết phần bê tông với phần thép để tạo kết cấu làm việc liên hợp đảm bảo khả liên kết phần bê tông với phần thép để tạo kết cấu làm việc liên hợp đảm bảo chịu lực trượt sinh phần bê tông phần tôn sàn với dầm thép trình làm việc sàn liên hợp Hình 1.16 Các dạng tạo liên kết điển hình sàn liên hợp 1.3.2 Liên Kết Thép Góc Hàn Sức bền kiểu liên kết tính theo cơng thức sau: PRd = 10 * l * h * f ck3 γV Để chống lại nâng tách đan, đặt sợi thép xuyên qua cánh thép góc, đường kính nhỏ Ф sợi thép tính tốn theo điều kiện    ≥ 0.1PRd   h Ø >=3Ø  πφ2  * fsk   γ sk  t l Hình 1.18 Thép góc hàn với sợi thép xuyên qua 1.3.3 Liên Kết Liên Hợp Liên kết liên hợp (mối nối liên hợp) cấu kiện dầm cột hệ khung kết cấu liên hợp mối nối cấu kiện liên hợp với cấu kiện khác mà cốt thép bê tơng tham gia vào khả chịu lực mối nối Eurocode giới thiệu số mơ hình hóa hệ lị xo dùng cho việc áp dụng tính tốn liên kết liên hợp theo hình vẽ đây: Hình 1.20 Mơ hình hóa liên kết cột - dầm Hình 1.21 Mơ hình hóa liên kết dầm – dầm Hình 1.22 Mơ hình hóa liên kết cột - dầm CHƯƠNG TÍNH TỐN LIÊN KẾT LIÊN HỢP DÙNG CHO NHÀ CAO TẦNG THEO EUROCODE 2.1 ĐẠI CƯƠNG VỀ LIÊN KẾT CỦA KHUNG LIÊN HỢP - Liên kết liên hợp (mối nối liên hợp) mối nối cấu kiện liên hợp với cấu kiện khác mà cốt thép bê tông tham gia vào khả chịu lực mối nối - Mối nối liên hợp công trình nhà chủ yếu mối nối dầm – dầm dầm – cột - Liên kết xem khớp, nửa cứng mối nối cứng, với khả chịu lực khơng hồn toàn khả chịu lực hoàn toàn, dựa theo ngun tắc phân loại nói đến sau Hình 2.1 Liên kết liên hợp dầm – cột dầm – dầm 2.2 PHÂN LOẠI LIÊN KẾT 2.2.1 Theo Độ Cứng Của Liên Kết - Liên kết liên hợp cứng mối nối mà biến dạng không ảnh hưởng đáng kể đến phân bố nội lực kết cấu đến biến dạng tổng thể kết cấu - Tính tốn mối nối nửa cứng khơng thể tách rời khỏi tính tốn kết cấu phân bố nội lực kết cấu phụ thuộc vào độ cứng mối nối - Đơn giản hóa vấn đề, Eurocode cho phép phân loại mối nối cứng hay nửa cứng sở so sánh mối quan hệ mơmen – góc xoay mối nối mối quan hệ mơmen – góc xoay dầm có mối nối Các giới hạn đưa dạng không đơn vị đo: tỉ số − M m = M R tỉ số mômen giới hạn mối nối vối mômen giới hạn pl Rd − dầm; tỉ số φ = EI φ b LM b khả xoay mối nối so với pl Rd góc xoay đối chiếu góc xoay giới hạn đàn hồi hai tiết diện hai đầu dầm có nhịp Lb , chịu mơmen phân bố có giá trị M pl Rd Hình 2.2 Các giới hạn phân loại liên kết (kết cấu có giằng) 2.2.2 Theo Phần Tử Liên Kết a Liên Kết Dầm – Dầm - Dầm liên hợp liên tục dầm liên hợp có ba gối tựa nữa, phần tiết diện thép liên tục qua gối trung gian, 10 - Vùng 1: liên kết cứng, S ≥8 j , ini EI L - Vùng 3: liên kết khớp, S ≥ j , ini 0,5 b b EI b L b - Vùng 2: liên kết nửa cứng, có độ xoay hữu hạn, 0,5 EI L b b < S j , ini < EI L b b 2.3 THIẾT KẾ LIÊN KẾT 2.3.1 Ngun Tắc Chung Tiến hành tính tốn theo bước sau: - Trong q trình thi cơng: chọn tiết diện thép, thiết kế liên kết chịu lực cắt gây tác động công trường tác động xác định khác - Trong trình sử dụng: thiết kế dầm liên hợp, thiết kế liên kết chịu uốn mômen âm (hiếm gặp mômen dương) Nếu liên kết gối đơn giản, khơng cần thiết kế liên kết trình sử dụng 2.3.2 Các Chú Ý Quan Trọng - Khi tính tốn khả chịu lực liên kết coi liên kết phần bê tơng sàn thép liên kết hồn tồn - Cánh tay đòn cốt thép sàn trọng tâm vùng nén lên kết đóng vai trị quan trọng vào việc tăng mômen bền liên kết - Khả chịu lực liên kết yếu tố cần xem xét thiết kế liên kết cần phải đánh giá độ cúng khả xoay liên kết 2.3.3 Khả Năng Xoay Liên Kết - Không vượt khả xoay liên kết cảu riêng phần tiết diện thép; 11 - Không xảy phá hoại trước liên kết sàn (trong thực tế điều xảy liên kết sàn hoàn toàn neo đảm bảo làm việc dẻo: Su ≥ 6mm, Su – biến dạng trượt chốt, neo…); - Không xảy phá hoại trước ổn định cục vùng nén (dầm cột) liên kết (để tránh tượng ta bố trí sườn gia cường bụng cột, cột không bao bọc hay bao bọc khơng hồn tồn bê tơng) 2.3.4 Ngun Lý Tính Tốn Liên Kết Liên Hợp a Phương Pháp Mơ Hình Hóa Liên Kết Hình 2.9 Một số ví dụ mơ hình háo liên kết b Trình Tự Tính Tốn - Tính tốn mơmen bền liên kết M j , Rd = FRd × z - Tính toán độ cứng xoay liên kết Si = Ea z µ∑ i - Tính Tốn Khả Năng Xoay Của Liên Kết φu = ki ∆ s + ∆ sc hs - Độ giãn dài cốt thép: ∆ s = ε rs ls , ε rs độ giãn dài lúc phá hoại cốt thép (ít 5% với cốt thép dẻo); 2.4 PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN LIÊN KẾT CỘT – DẦM SỬ DỤNG BẢN SƯỜN ĐẦU DẦM 2.4.1 Đặc Trưng Cơ Học 12 Loại phần tử Bụng dầm Cánh dầm Bụng cột Cánh cột Sườn gối Tấm đệm Cốt thép sàn Bê tơng sàn Bê tơng bọc (chèn) cột Cường độ tính toán fywb fyfb fywc fyfc fybr fycp fsk fcks fckc Môđun đàn hồi Ea Ea Ea Ea Ea Ecp Es Ecm.s Ecm.c Hệ số an toàn thành phần Kết cấu thép: γ Mo = 1,1 Cốt thép: γ s = 1,15 Bê tông: γc = 1,5 Đường hàn: γ Mw = 1, 25 Bu lông: γ Mb = 1, 25 Với thép hình cán móng: fywb = fyfc fywb = fyfb 2.4.1 Cấu tạo hình học Hình 2.10 Liên kết liên hợp dầm – cột Hình 2.11 Cốt thép sàn tham gia làm việc với liên kết liên hợp 13 Tiết diện khơng bọc (chèn) bê tơng Hình 2.13 Kích thước cột khơng bọc bê tơng Tiết diện bọc (chèn) bê tơng Hình 2.14 Cột có bọc bê tơng 2.5 PHÂN TÍCH SỰ PHÂN BỐ NỘI LỰC TRONG DẦM LIÊN TỤC 2.5.1 Phân tích cứng – dẻo Cách phân tích có giá trị tiết diện khảo sát (nơi xuất khớp dẻo) có khả phát triển bền dẻo tác dụng tải trọng tăng dần tới tạo thành số lượng vừa đủ khớp dẻo - Hai nhịp dầm liên tục, nhịp dài không vượt 50% nhịp ngắn; chiều dài nhịp biên khơng vượt q 15% nhịp cạnh bên Hình 2.15 điều kiện chiều dài nhịp (phân tích cứng – dẻo) Ta khảo sát ví dụ nhịp biên dầm liên tục, chịu tác dụng tải trọng phân bố điều với giá trị tính toán Pd, biểu đồ moment uốn phá hoại dẻo 14 Hình 2.16 Khớp dẻo phân phối lại moment nhịp biên 2.5.2 Phân tích đàn hồi Một ưu điểm phân tích đàn hồi sử dụng cho tất dầm liên tục, không phụ thuộc vào loại tiết diện Hình 2.17 Phương pháp phân tích đàn hồi 2.5.3 Trình Tự Tính Tốn Như nêu trên, bước Eurocode đưa cơng thức tính tốn độ cứng mền liên kết thông qua thành phần có mặt liên kết Các thành phần gọi tên theo bảng 3.3 Việc tính toán lập theo bảng để tiện cho việc theo dõi, bảng chia làm cột: - Tên thành phần đưa tính tốn - Tính tốn độ cứng quy đổi thành phần tương ứng - Tính tốn độ bền thành phần 15 CHƯƠNG VÍ DỤ TÍNH TỐN LIÊN KẾT CỘT – DẦM 3.1 KHI SỬ DỤNG TIẾT DIỆN DẦM IPE200 Khi giả sử hàm lượng cốt thép âm chiếm 0.2% diện tích bê tơng sàn A s = 0.2%A c = 0.002 * 675 = 1.35cm Tính moment bền tính đến biến dạng dẻo Diện tích thực bulong : As,b= 153.86mm2= 1.54cm2 Khả bền đứt bulong : fub= 8000daN/cm2 Hệ số an toàn bulong: γ Mb = 1.25 Bt ,Rd = 0.9f ub A s,b 0.9 *8000 *1.54 = = 8870.400daN γ Mb 1.25 ⇒ FRD,10 = 2Bt ,Rd = * 8870.400 = 17740.800daN FRd,13 = A s f sk 1.35* 4600 = = 5400daN γs 1,15 FRd = min(FRd.10 ; FRd.13 ) = min(17740.800; 5400) = 5400daN Vậy z = z1 = hb-0,5tfb+hcs+hps-acs = 20 - 0,5*0.56 + + – 3.5 = 28.12cm z2 = pp+epl-0,5tfb = 10+5-0,5×8.5 = 14.6cm Moment mối nối 16 M Rd = FRd z = 5400 * 28.12 = 151848daNcm Moment chịu liên kết MRd.13 = FRd,13 * z1 = 5400 * 28.12 = 151848 daNcm Moment chịu bulong MRd,bu = FRd ,10 * z2 = 17740.800 *14.6 = 259902.720 daNcm Moment bền lấy với trọng tâm dầm thép f 2350 M apl.Rd = y w pl = *11.2 = 23927.272daNcm γa 1.1 w pl = 1.12w = 1.12 *10 = 11.2cm 20 54002 + 12) − = 136633.807daNcm 4*0.56*2350 ( ) 1.1 = 151848daNcm > M −pl.R d = 136633.807daNcm không đủ điều M−pl.R d = 23927.272 + 5400( M Rd kiện xoay Moment bền tính đến biến dạng dẻo M= MRd + MRd,bu = 151848 + 259902.720 = 411750.720 daNcm • Độ cứng ban đầu k z + z12 ⇒ z eq = 13 = = z1 = 28.12cm k13 z1 + z1 L =t +t + b p fb (h + h ) = 1.9 + 0.85 + 1.25 = 4.0cm k10 = 1,6 n h As,b Lb = 1,6 1.54 = 0.616cm 4.0 K β = β(4.3* β − 8.9 * β + 7.2) = * (4.3* − 8.9 * + 7.2) = ⇒ ks.t = As E 1.35 2.1*106 * s = * = 0.044cm 1+ β  Ea  +  2.1*106 hc +  30 +  + Kβ  + 0     17 Sức bền cốt thép A *f 1.35* 4600 Fs = s sk = = 5400daN γs 1.15 FRed ≈ Vef = min( A a f y 0.85beff h c f ck ; ) γa γc 28.48* 2350 0.85*56.25*12* 200 ; ) 1.1 1.5 = min(60843.636; 76500) = 60843.636daN = min( VlBC = FRe d + Fs = FRe d + Fs = 60843.636 + 5400 = 66243.636daN  π *1.62 ( )  PRd = 0.8 * 3600 ; 1.25   = {4632.47; N BC = VlBC PRd = 0.29 *1*1.6 200 * 29 *104 1.25 4523.16} = 4523.16daN FRed 66243.636 = = 14.645 ≈ 15 PRd 4523.16 Hình 3.4 Biểu đồ moment lực cắt dầm L BC 350 = = 23.898cm Bước chốt đoạn BC s BC = N BC 14.645 leff b = 15%L = 0.15 * 9000 = 1350mm = 135cm N− = leff b 135 = = 5.648 ≈ s BC 23.898      18 ds = ξ= υ= hb 20 + a cs + h ps = + 3.5 + 5=18.5cm 2 Ia = 2772cm = 27.72 *104 cm E a Ia 2.1*106 * 27.72 *104 = = 599.951 d s2 E s A s 18.52 * 2.1*106 *1.35 (1+ ξ).N.k sc leff b d s2 E a Ia (1+ 599.951) * *100000 *135*18.52 = 5.350 2.1*106 * 2772 *102 N * k sc *100000 = = 112387.417 K sc = 5.350 − 28.12 υ − z1 5.350 − * υ− * + 599.951 18.5 + ξ ds = kr = Vậy S j,ini = = = 0.548  2.1*106 * 0.044  1+    112387.417   E *k  +  s s.t   K sc  ⇒ k13 = k s.t * k r = 0.044 * 0.547 = 0.024 E a z eq2 = 2.1*106 * 28.122 = 38706073.767 daN   +    0.616 0.024   1  +    k10 k13  Khả xoay M 411750.720 φ= = = 0.010604 S 38706073.767 Góc xoay phải thõa mãn điều kiện xoay là: φ ≥ 0.025 φ = 0.010604 < 0.025 bảo khả xoay hc hb hc 30 = 0.025 * = 0.0375 không đảm hb 20 19 Bảng tổng hợp kết dầm IPE200 μ% As cm Bt,Rd FRd,10 FRd,13 MRd MRd,13 MRd,bu M −pl,Rd M daN daN daN daNcm daNcm daNcm daNcm daNcm 0.2 1.350 8870.400 17740.800 5400.000 151848.000 151848.000 259902.720 136633.807 411750.720 0.4 1.700 8870.400 17740.800 10800.000 304776.000 304776.000 259902.720 237153.412 564678.720 0.6 4.050 8870.400 17740.800 16200.000 457164.000 457164.000 259902.720 325486.087 717066.720 0.7 4.725 8870.400 17740.800 18900.000 500645.376 533358.000 259902.720 365082.325 793260.720 0.8 5.400 8870.400 17740.800 21600.000 500645.376 609552.000 259902.720 401631.831 869454.720 k10 ks.t VBC daN SBC cm N- ξ KSC kr k13 Sj,ini daN Φ 0.025 *hc/hb 0.616 0.044 66243.636 23.898 599.951 112387.417 0.54733 0.024226 38706073.767 0.01064 0.0375 0.616 0.089 71643.636 22.102 299.976 150927.150 0.16916 0.014975 27704777.385 0.02038 0.0375 0.616 0.133 77043.636 20.557 199.984 199820.523 0.09101 0.012085 22460956.526 0.03193 0.0375 0.616 0.155 79743.636 19.866 171.415 215893.445 0.05935 0.009195 17168656.137 0.04620 0.0375 0.616 0.177 82443.636 19.219 149.988 230857.139 0.04578 0.008105 15159869.042 0.05735 0.0375 20 3.2 KHI SỬ DỤNG TIẾT DIỆN DẦM IPE220 Bảng tổng hợp kết dầm IPE220 μ% As cm2 Bt,Rd daN FRd,10 daN FRd,13 daN MRd daNcm MRd,13 daNcm M −pl,Rd MRd,bu daNcm daNcm M daNcm 0.2 1.350 8870.400 17740.800 5400.000 162216.000 162216.000 275692.032 144736.372 437908.032 0.4 1.700 8870.400 17740.800 10800.000 324432.000 324432.000 275692.032 251585.489 600124.000 0.6 4.050 8870.400 17740.800 16200.000 486648.000 486648.000 275692.032 346867.349 762340.000 0.7 4.725 8870.400 17740.800 18900.000 532933.632 567756.000 275692.032 390170.559 743448.032 0.8 5.400 8870.400 17740.800 21600.000 532933.632 648864.000 275692.032 430581.955 924556.032 VBC daN SBC cm N- ξ KSC kr k13 Sj,ini daN Φ 0.025 *hc/hb k10 ks.t 0.605 0.044 76690.450 23.898 539.996 121414.130 0.5664 0.02507 45619117.341 0.00960 0.0341 0.605 0.089 82090.450 22.102 269.998 171887.352 0.2858 0.01842 33875321.145 0.01772 0.0341 0.605 0.133 87490.450 20.557 179.999 210649.330 0.1658 0.01514 27990499.991 0.02724 0.0341 0.605 0.155 90190.450 19.866 154.284 243376.845 0.0851 0.01318 24444152.590 0.03451 0.0341 0.605 0.177 92890.450 19.219 134.999 260311.046 0.0734 0.01142 21240459.554 0.04352 0.0341 21 3.3 KHI SỬ DỤNG TIẾT DIỆN DẦM IPE270 Bảng tổng hợp kết dầm IPE270 − M pl,Rd As cm2 Bt,Rd daN FRd,10 daN FRd,13 daN MRd daNcm MRd,13 daNcm MRd,bu daNcm daNcm M daNcm 0.2 1.350 8870.400 17740.800 5400.000 188946.000 188946.000 319156.992 164831.605 508102.992 0.4 1.700 8870.400 17740.800 10800.000 377892.000 377892.000 319156.992 260020.967 697048.992 0.6 4.050 8870.400 17740.800 16200.000 566838.000 566838.000 319156.992 358369.903 885994.992 0.7 4.725 8870.400 17740.800 18900.000 620750.592 661311.000 319156.992 403666.712 980467.992 0.8 5.400 8870.400 17740.800 21600.000 620750.592 755784.000 319156.992 446378.414 1074940.992 k10 ks.t VBC daN μ% SBC cm N- ξ KSC kr k13 Sj,ini daN Φ 0.025 *hc/hb 0.591 0.044 81900.000 19.330 424.242 121483.018 0.56663 0.025076 61846715.071 0.00822 0.0277 0.591 0.089 87300.000 18.138 212.121 172035.594 0.21653 0.019168 47733363.067 0.01460 0.0277 0.591 0.133 92700.000 17.085 141.414 210918.880 0.13545 0.017986 44876806.150 0.01974 0.0277 0.591 0.155 95400.000 16.605 121.212 227888.036 0.08608 0.013336 33530635.273 0.02924 0.0277 0.591 0.177 98100.000 16.152 106.061 243751.749 0.05849 0.011968 30159349.959 0.03564 0.0277 22 3.4 KHI SỬ DỤNG TIẾT DIỆN DẦM IPE300 Bảng tổng hợp kết dầm IPE300 μ% As cm2 Bt,Rd daN FRd,10 daN FRd,13 daN MRd daNcm MRd,13 daNcm M −pl,Rd MRd,bu daNcm daNcm M daNcm 0.2 1.350 8870.400 17740.800 5400.000 205011.000 205011.000 345324.672 176884.796 550335.672 0.4 1.700 8870.400 17740.800 10800.000 410022.000 410022.000 345324.672 308266.456 755346.672 0.6 4.050 8870.400 17740.800 16200.000 615033.000 615033.000 345324.672 430035.890 960357.672 0.7 4.725 8870.400 17740.800 18900.000 673529.472 717538.500 345324.672 487316.021 1062863.172 0.8 5.400 8870.400 17740.800 21600.000 673529.472 820044.000 345324.672 542193.097 1165368.672 k10 ks.t VBC daN SBC cm N- ξ KSC kr k13 Sj,ini daN Φ 0.025 *hc/hb 0.584 0.044 81900.000 19.330 371.812 121521.824 0.04305 0.025144 72964791.782 0.00754 0.025 0.584 0.089 87300.000 18.138 185.906 172148.129 0.03491 0.020390 59634681.761 0.01267 0.025 0.584 0.133 92700.000 17.085 123.937 211056.236 0.02837 0.016570 48770569.216 0.01969 0.025 0.584 0.155 95400.000 16.605 106.232 228061.550 0.02342 0.013680 40459109.918 0.02627 0.025 0.584 0.177 98100.000 16.152 0.025 92.953 331036.674 0.02041 0.011920 35357963.602 0.03296 23 µ% 0.02627 0.02924 0.03451 0.04620 0.8 0.7 0.6 0.4 0.2 0.000 0.03296 0.03564 0.04352 0.05735 0.00754 0.00822 0.00960 0.01064 0.01 IPE200 0.01267 0.01460 0.01772 0.02038 0.01969 0.01974 0.02724 0.03193 IPE300 - Ø=0.0250 IPE270 - Ø=0.0277 IPE220 - Ø=0.0341 IPE200 - Ø=0.0375 Ø 0.02 0.03 IPE220 0.04 IPE270 0.05 IPE300 Hình 3.6 Biểu đồ quan hệ hàm lượng cốt thép âm μ% khả xoay Ф 24 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ KẾT LUẬN Qua nghiên cứu tính tốn liên kết liên hợp thấy rõ vai trị cốt thép sàn liên hợp liên kết liên hợp Cốt thép làm tăng khả làm việc liên kết chịu uốn khả chống xoay liên kết Do khuôn khổ giới hạn luận văn nên học viên giới thiêu nội dung việc tính tốn liên kết liên hợp với dạng liên kết hay sử dụng nhất, trường hợp khác xây dựng bước tính tốn tương tự với thõa mãn số yêu cầu sau: - Tải trọng tác dụng tĩnh tải - Nội lực nén dầm nhỏ - Trục làm việc trục liên kết dầm vào cột - Mác thép sử dụng: S235 - Tiết diện tính tốn dầm cột tiết diện HEB IPE cán nóng theo Eurocode - Bản sườn đầu dầm mặt, xét bulông chịu kéo - Bulông thuộc grade Mác 8.8 10.9 - Chỉ xét sàn có lớp cốt thép - Tiết diện cột không bọc bê tông KIẾN NGHỊ VÀ HƯỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP CỦA ĐỀ TÀI - Phần thiết lập cho tốn liên kết có sử dụng sườn đầu dầm với bulông tham gia chịu kéo, mức độ sơ bộ, chưa tính tốn nhiều cho tốn khác, chưa áp dụng cho nhiều trường hợp làm việc khác Tuy nhiên nội dung chưa tính tốn chưa mang tính chất mở, áp dụng cho nhiều số liệu, nhiều trường hợp liên kết khác để người thiết kế tham gia sử dụng