Công trình chung cư cao cấp tân thịnh lợi

Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CƠNG NGHIỆP CƠNG TRÌNH CHUNG CƯ CAO CẤP TÂN THỊNH LỢI SVTH: LÊ MINH HOÀNG MSSV: 110120181 LỚP: 12X1B GVHD: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC TS LÊ KHÁNH TOÀN Đà Nẵng – Năm 2017 SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI Mục Lục CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 1.1.3 Quy mơ cơng trình 1.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.2.1 Giải pháp mặt đứng & hình khối 1.2.2 Giải pháp giao thông cơng trình 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống cấp nước 1.4.3 Hệ thống thoát nước 1.4.4 Hệ thống thống gió 1.4.5 Hệ thống chiếu sáng 1.4.6 Hệ thống phòng cháy chữa cháy CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CÔNG TRÌNH 2.1 CƠ SỞ TÍNH TỐN KẾT CẤU 2.1.1 Cơ sở thực 2.1.2 Cơ sở tính tốn 2.2 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 2.2.1 Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 2.2.2 Giải pháp kết cấu phần móng 2.2.3 Vật liệu sử dụng cho cơng trình 10 2.2.4 Lớp bê tông bảo vệ 10 2.2.5 Kích thước cấu kiện của cơng trình 10 2.3 SƠ ĐỒ BỐ TRÍ DẦM Ở CÁC TẦNG 17 SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 3.1 TĨNH TẢI 19 3.1.1 Sơ lược tải trọng tác dụng 19 3.1.2 Tải trọng tác dụng lên ô sàn 19 3.1.3 Tải trọng tác dụng lên dầm 20 3.2 HOẠT TẢI 21 3.3 TẢI TRỌNG GIÓ 22 3.3.1 Gió tĩnh 22 3.3.2 Gió động 22 3.3.3 Tổ hợp tải trọng gió 25 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 4.1 PHÂN CHIA Ơ SÀN 26 4.2 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 27 4.2.1 Sơ kích thước sàn 27 4.2.2 Vật liệu 28 4.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN TẦNG 28 4.4 TÍNH TOÁN NỘI LỰC VÀ KẾT CẤU THÉP CHO SÀN 28 4.4.1 Xác định nội lực ô sàn: 28 4.4.2 Tính tốn cốt thép: 30 4.5 VÍ DỤ TÍNH TOÁN 31 4.5.1 Ô sàn cạnh (4N): S4 31 4.5.2 Ô sàn dầm (4N): S9 31 4.5.3 Kết tính tốn nội lực cốt thép sàn cịn lại 35 4.5.4 Kiểm tra lực cắt sàn 35 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 5.1 KIẾN TRÚC 37 5.2 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 37 5.2.1 Sơ kích thước 37 5.2.2 Vật liệu 38 SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI 5.2.3 Tải trọng 38 5.3 TÍNH TOÁN BẢN THANG 40 5.3.1 Sơ đồ tính 40 5.3.2 Nội lực thang 41 5.3.3 Tính thép 43 5.4 TÍNH TOÁN DẦM THANG (DẦM CHIẾU NGHỈ) 44 5.4.1 Tải trọng 44 5.4.2 Sơ đồ tính 45 5.4.3 Nội lực 45 5.4.4 Tính thép 45 5.5 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CẦU THANG 47 CHƯƠNG 6: TÍNH KHUNG TRỤC 6.1 CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG 48 6.1.1 Tổ hợp nội lực 48 6.2 ĐÁNH GIÁ SƠ BỘ KẾT QUẢ MƠ HÌNH ETABS 49 6.3 THIẾT KẾ THÉP CỘT 56 6.3.1 Tính thép dọc cho cột 56 6.3.2 Tính thép đai cho cột 60 6.4 THIẾT KẾ THÉP DẦM 61 6.4.1 Tính tốn cốt thép chịu uốn 61 6.4.2 Tính tốn cốt thép chịu cắt (thép đai dầm) 63 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 7.1 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 66 7.1.1 Cấu tạo đánh giá điều kiện địa chất 66 7.1.2 Đánh giá điều kiện địa chất thuỷ văn 67 7.1.3 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 67 7.2 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP MÓNG: 68 7.2.1 Cọc ép: 68 7.2.2 Cọc khoan nhồi: 69 SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI 7.3 THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHỒI: 69 7.3.1 Các giả thiết tính tốn 69 7.3.2 Xác định tải trọng truyền xuống móng 70 7.4 THIẾT KẾ MÓNG M1 CHO CỘT TRỤC B: 71 7.4.1 Chọn vật liệu: 71 7.4.2 Chọn độ sâu chơn đài ,kích thước đài kích thước cọc: 71 7.4.3 Tính sức chịu tải của cọc: 73 7.4.4 Xác định số lượng cọc, bố trí cọc: 77 7.4.5 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 78 7.4.6 Kiểm tra với tổ hợp nội lực lại 80 7.4.7 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi : 80 7.4.8 Kiểm tra độ lún của móng khối quy ước 83 7.4.9 Tính toán cốt thép: 86 CHƯƠNG 8: BIỆN PHÁP KĨ THUẬT THI CÔNG PHẦN NGẦM 8.1 THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 91 8.1.1 Phân tích lựa chọn phương pháp thi công cọc khoan nhồi 91 8.1.2 Quy trình cơng nghệ thi cơng cọc khoan nhồi 92 8.1.3 Chọn máy thi công cọc 92 8.1.4 Các bước tiến hành thi công cọc khoan nhồi: 94 8.1.5 Tính tốn khối lượng bê tơng cọc chọn xe thi công: 100 8.1.6 Tổ chức thi công cọc khoan nhồi 101 8.1.7 Sự cố thi công cọc khoan nhồi 103 8.2 THI CƠNG ĐÀO ĐẤT HỐ MĨNG 106 8.2.1 Phương án đào đất 106 8.2.2 Thi công hạ cừ thép 107 8.2.3 Tính tốn khối lượng thi cơng đào móng 108 8.2.4 Tổ chức thi công đào đất 116 8.3 THIẾT KẾ VÁN KHN ĐÀI MĨNG 119 8.3.1 Phân tích lựa chọn ván khn dàn giáo dùng cho cơng trình 119 SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI 8.3.2 Thiết kế ván khn đài móng 120 8.4 TỔ CHỨC THI CÔNG BÊ TÔNG TOÀN KHỐI ĐÀI CỌC 123 8.4.1 Xác định cấu trình 123 8.4.2 Tổ chức thi cơng bê tơng móng 124 8.4.3 Tính nhu cầu nhân lực thời gian thi cơng bê tơng móng 132 CHƯƠNG 9: BIỆN PHÁP KĨ THUẬT THI CÔNG PHẦN THÂN 9.1 THIẾT KẾ HỆ THỐNG COPHA 133 9.1.1 Lựa chọn ván khuôn kết cấu chỗng đỡ 133 9.1.2 Thiết kế cốp pha cột 133 9.1.3 Thiết kế cốp pha sàn 138 9.1.4 Thiết kế cốp pha dầm 143 9.1.5 Thiết kế cốp pha cầu thang 150 TÀI LIỆU THAM KHẢO 150 SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH Hình 1.1 – Chung cư cao cấp TÂN THỊNH LỢI 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình Trước thực trạng dân số phát triển nhanh nên nhu cầu mua đất xây dựng nhà ngày nhiều quỹ đất của Thành phố có hạn, vậy mà giá đất ngày leo thang khiến cho nhiều người dân không đủ khả mua đất xây dựng Để giải vấn đề cấp thiết giải pháp xây dựng chung cư cao tầng phát triển quy hoạch khu dân cư quận, khu vực ngoại ô trung tâm Thành phố hợp lý Chính thế, cơng trình chung cư cao cấp TÂN THỊNH LỢI thiết kế xây dựng nhằm góp phần giải mục tiêu Đây khu nhà cao tầng đại, đầy đủ tiện nghi, cảnh quan đẹp… thích hợp cho sinh sống, giải trí làm việc, chung SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI cư cao tầng thiết kế thi công xây dựng với chất lượng cao, đầy đủ tiện nghi để phục vụ cho nhu cầu sống của người dân 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 1.1.2.1 Diện tích xây dựng vị trí cơng trình Cao ốc Tân Thịnh Lợi xây dựng khu đất có tổng diện tích 1500m2, nằm khu dân cư đông đúc đường Bà Hom – Quận – TP Hồ Chí Minh, gần nút giao lộ Phú Lâm Hình 1.2 - Địa chỉ: 203 Bà Hom, Quận 6, Tp Hồ Chí Minh 1.1.2.2 Điều kiện tự nhiên Nhìn chung thành phố Hồ Chí Minh khơng chịu ảnh hưởng nhiều của thời tiết, thiên tai, không rét, tượng sương muối, khơng chịu ảnh hưởng trực tiếp của bão lụt, ánh sáng lượng nhiệt dồi 1.1.3 Quy mơ cơng trình Cơng trình dân dụng cấp II (9 ≤ số tầng ≤ 19) – [Phụ lục G – TCXD 375:2006 Cơng trình có tầng hầm, tầng trệt, 13 tầng lầu mái, gồm văn phịng, phịng quản lí, khu kinh doanh, khu giữ trẻ….và hộ chung cư cao cấp • Căn hộ A (Tầng trệt) : diện tích xây dựng 64m2, bếp, nhà vệ sinh gian phịng lớn dùng cho hộ kinh doanh • Căn hộ A1 (Tầng lửng) : diện tích xây dựng 88m2, phòng sinh hoạt chung, phòng ngủ phịng vệ sinh SVTH: LÊ MINH HỒNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI • Căn hộ B : diện tích xây dựng 87m2, phịng sinh hoạt chung + ăn, phòng ngủ, nhà vệ sinh, bếp ban cơng • Căn hộ C1 : diện tích xây dựng 81m2, phịng sinh hoạt chung + ăn, phòng ngủ, nhà vệ sinh, kho, bếp ban cơng • Căn hộ C : diện tích xây dựng 73m2, phịng sinh hoạt chung + ăn, phòng ngủ, nhà vệ sinh, bếp ban cơng • Tầng hầm cao 3,0m nơi đậu xe máy xe cho khu dân cư sinh sống cao ốc, nơi tập trung vận chuyển rác khỏi cao ốc, nơi đặt hầm phân tự hoại bể chứa nước ngầm L? I VÀO CHUNG CU 2570 15701000 7200 32400 2500 6200 6200 100 3000 7200 L? I VÀO CHUNG CU 3000 B? O V? RANH T? NG H?M 1420 V?TRÍ H? GA i = 3% i = 3% MU ONG THU NU ? C L? I VÀO L? I LÊN XU? NG H?M H? GA 1mx1mx1,5m D L? I VÀO E -0.300 4200 B? X? LÍ NU ? C TH? I 11700 4200 E 1 i = 2% 4800 i = 2% i = 2% D N-3 C S.H C? NG Ð? NG +1.800 6400 C B B -3.000 i = 2% B ±0.00 S?NH S?NH 20 13 4200 i = 2% i = 2% QU? Y TI?P TÂN ±0.00 TR? M BI? N TH? 4200 N-2 6400 13900 MU ONG THOÁT NU ? C 200x200 V?TRÍ MÁY PHÁT ÐI? N A 2880 12000 7200 6200 2500 29300 8880 i = 3% -0.300 A 1400 6200 7200 L? I VÀO 800 1400 2500 2200 V?TRÍ H? GA H? M T? HO? I i = 3% 3500 i = 3% A 8200 3500 D? C XE LAN ? NG THOÁT NU ? C MÁI i = 2% 6180 N-3 KHU GI?I TRÍ H? M XE 19600 25800 ±0.00 B -0.300 N-3 4800 2000 i = 2% i = 2% i = 2% i = 2% 3500 190 7200 A 2700 E' B? NU ? C NG? M 14900 i = 3% i = 2% 7200 1420 2570 2700 E' 4680 6180 7200 6200 2500 29300 6200 7200 4680 Hình 1.3 – Mặt tầng hầm, tầng 29300 4200 4500 6200 3100 7200 7200 3000 1100 6200 3100 2500 2500 3100 E 1000 A KT_08 6200 3100 3100 1100 7200 3000 3100 A ? NG THOÁT NU ? C MÁI S.PHOI 1000 7200 S.PHOI S.PHOI D1 B? P N-3 WC WC 21600 1800 WC C CAN H? B? P 4600 WC WC WC B? P B? P B? P S.PHOI S.PHOI D2 CAN H? WC CAN H? WC S.PHÔI 6400 C N-3 GEN 19600 GEN C B B - WC S.PHOI B 1000 4200 1000 A 22 CAN H? 4200 S.PHOI S.PHOI ? NG THOÁT NU ? C MÁI A KT_08 A 3100 7200 6200 2500 29300 B CAN H? 4200 B 13 1000 B A S.PHOI B? P GEN ±0.00 N-3 C B - WC 1800 21600 17 + 2.900 GEN 4800 17 WC 4800 CAN H? 22 4600 33 VAN PHÒNG +2.900 A CAN H? D D 4200 A CAN H? 4800 25 S.PHOI 4200 17 S.PHOI 4200 E 6200 3100 7200 7200 4100 3100 2500 2500 29300 6200 3100 3100 6200 1100 3000 7200 3100 Hình 1.4 – Mặt tầng 2, tầng điển hình SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN B Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI 29300 29300 3050 500 500 3150 500 5200 500 2500 500 5200 500 3150 7200 500 3050 14900 7200 300 + 41800 4200 4700 500 E 4900 1000 500500 1000 SÊ NÔ 4200 1000 4200 E 4200 500 500 14400 300 5300 C 21600 1600 N-4 + 41800 + 41800 + 44500 MÁI B? NG BTCT MÁI B? NG BTCT 4100 200 2900 200 2900 MÁI B? NG BTCT 200 700 200 700 B 200 8700 + 44500 SÊ NÔ 300 500 SÊ NÔ 1000 PHI? U THU NU ? C SÀN A 500500 1000 700 4900 4700 4200 4200 9100 3500 4200 200 PHI? U THU NU ? C SÀN 1000 3100 200 6400 2500 1300 200 200 200 2900 5700 700 N-3 22 A 300 P KI THU? T Ð? T B? N NU ? C INOX B 6900 250 200 3400 200 250 4800 + 41800 2100 6900 200 2900 200 200 1500 6200 200 300 D 700 200 2500 1200 1600 21600 1800 4600 200 + 41800 N-4 4100 C 2900 2600 4600 700 4800 3400 + 41800 19600 200 + 41800 3800 700 D 200 N-4 500 3050 500 500 3150 500 2600 7200 2400 2700 200 6200 2500 2400 200 500 500 2600 3150 6200 3050 500 500 7200 6200 2500 7200 6200 7200 29300 29300 1 5 6 Hình 1.5 – Mặt tầng 2, tầng điển hình Ð? T B? N NU ? C INOX 7200 2700 300 2700 1000 SÂN THU ? NG N-4 N-3 + 5500 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 4200 700 800 800 700 7200 3200 700 800 6200 2500 2500 4000 500 600 6200 6300 600 500 T? NG 2700 300 800 700 T? NG 1350 1000 300 2900 2900 N-d T?NG 300 ±0.00 1400 900 2900 N-2 ±0.00 T? NG N-3 2400 +2900 T? NG N-3 +2900 T?NG T? NG 3300 3300 3300 3300 2600 T?NG 2600 3300 2600 + 5500 T? NG N-3 1660 + 8800 T?NG T? NG N-3 1660 + 12100 T?NG T? NG N-3 1660 + 15400 T?NG + 15400 + 8800 3300 3300 1660 3300 1660 3300 1660 44500 + 18700 T?NG + 18700 + 12100 N-3 1660 3300 44500 44500 + 22000 T?NG T? NG N-3 44500 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 1660 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 + 25300 T?NG + 25300 T? NG 10 N-3 3300 + 28600 800 T?NG 10 + 28600 T? NG 11 N-3 2600 + 31900 300 650 T?NG 11 + 31900 T? NG 12 N-3 2900 + 35200 N-1 300 3300 3300 3300 T?NG 12 T? NG 13 N-3 + 38500 + 35200 -0.300 SÂN THU ? NG N-3 300 T?NG 13 + 38500 + 22000 1400 + 41800 N-5 P KI THU?T 500 3300 500 SÂN THU ? NG 900 740 500 3050 1660 500 3150 900 740 500 2600 900 740 2400 900 740 500 2900 2400 3300 500 2600 3300 500 3150 N-5 900 740 + 41800 3050 2700 2700 + 44500 900 740 3100 900 740 2900 900 740 2900 900 740 2900 900 750 3100 1400 400 350 1300 400 7200 + 44500 H? M 900 7200 29300 2700 4200 4800 1800 4600 4200 4000 26300 Hình 1.6 – Mặt tầng 2, tầng điển hình SVTH: LÊ MINH HỒNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TỒN Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI Hình 9.1 - Biểu đồ mô men lực dọc gông cột xuất từ SAP2000 (kN.cm),(kN) Hình 9.5 - Chuyển vị gông cột (cm) ❖ Kiểm tra điều kiện cường độ, gông cột chịu uốn kéo đồng thời nên ứng suất pháp :  max = M max N 376.65 100 22.59 100 + = + = 1594.4 ( daN / cm )  R u = 2100 (daN/ cm ) W A 27.16 10.88 Thỏa mãn ❖ Kiểm tra điều kiện độ võng : f max =0.2518 (cm)  [f ] = 100 = 0.4 (cm) Thỏa mãn 400 ❖ Kiểm tra ty : Phản lực gối tựa xuất từ SAP2000 3029 (daN) Hình 9.6 - Phản lực gối tựa gông cột (kN) Sử dụng ty ren D16 thường cấp độ bền 4.8, áp lực kéo tối thiểu chịu 400 MPa tương đương với lực kéo đứt 8042 daN Cường độ tính toán của ty ren cấp độ bền 4.8 theo TCVN 5575-2012 ftb = 160 MPa (kéo), fvb = 160 MPa (cắt) Khả chịu kéo của bu lông : [N ]tb = ftb  Abn = 1600   1.62 = 3217 (daN ) Có [N ]tb = 3217 (daN )  3195 (daN ) Vậy ty Ø16 đủ khả chịu lực SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 137 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI 9.1.3 Thiết kế cốp pha sàn 9.1.3.1 Cấu tạo Chiều dày sàn 120 mm Ta chọn ván khuôn sàn 18 mm Ván khuôn phủ phim sàn tựa lên lớp xà gồ thứ 1, lớp xà gồ tựa lên lớp xà gồ 2, lớp xà gồ tựa lên hệ cột chống đơn PHOENIX liên kết giằng ngang 9.1.3.2 Tính ván khn sàn ❖ Sơ đồ làm việc : Ta xem ván sàn làm việc dầm liên tục tựa lên gối tựa xà gồ lớp q l l l l 10ql Hình 9.7 - Sơ đồ tính ván khn sàn ❖ Tải trọng tác dụng lên ván khuôn : - Trọng lượng thân sàn : q1 =  b  hs = 2600  0.12 = 364 (daN / m ) - Trọng lượng ván khuôn : q2 =  g  hvk = 650  0.018 = 11.7 (daN / m2 ) - Hoạt tải người thiết bị thi công : q3 = 250 (daN / m ) - Hoạt tải sinh q trình đầm rung bê tơng ( 200 daN/m2) chấn động đổ bê tông gây ra, lấy giá trị lớn để tính Đổ bê tơng trực tiếp từ đường ống từ máy bơm bê tông ( 400 daN/m2)nên : qd = 400 (daN / m )  Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn : qtc = q1 + q2 = 364 + 11.7 = 375.7 (daN / m2 )  Tổ hợp tải trọng tính tốn qtt = q1 1.2 + q2 1.1 + (q3 + q4 ) 1.3 = 364 1.2 + 11.7 1.1 + (250 + 400) 1.3 = 1294.67 ( daN / m ) Cắt dãy bề rộng 1m theo phương vng góc với xà gồ lớp để tính, tải trọng tác dụng lên dãy :  Tải trọng tiêu chuẩn : qtc = 375.7 1 = 375.7 (daN / m) = 3.76 (daN / cm)  Tải trọng tính tốn : qtt = 1294.67 1 = 1294.67 (daN / m) = 12.95 (daN / cm) ❖ Xác định khoảng cách xà gồ lớp : - Theo điều kiện cường độ :  max  n.Ru , chọn n= SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 138 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI Do dầm liên tục : M max = qtt l 10   max = M max  n.Ru W b.h Trong : W = ; R u = 18 ( MPa) = 180 ( daN / cm ) 10 100 1.82 180  l = 86.65 (cm) 12.95  10.n.W.Ru  l qtt - Theo điều kiện độ võng : Trong đó: f max   f   f  : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453 – 1995 ,  f  = 1A l Dầm liên tục : f max = qtc l 128.EJ  l3 128 EJ A.qtc Với E = 5500 ( MPa) = 55000 (daN / cm2 ) , J = b.h3 (cm4 ) 12 Ván khn sàn kết cấu có bề mặt lộ nên A = 400 128  55000 100 1.83  l = 61 (cm) 400  3.76 12 Vậy khoảng cách xà gồ lớp lớn l = min(86.65 ; 61) = 61(cm) Chọn khoảng cách xà gồ lớp 50 cm 9.1.3.3 Tính xà gồ lớp ❖ Sơ đồ làm việc : Ta xem xà gồ lớp làm việc dầm liên tục tựa lên gối tựa xà gồ lớp Tải trọng tác dụng lên xà gồ lớp gồm tải từ sàn truyền vào trọng lượng thân xà gồ (3 daN/m), ứng với khoảng cách xà gồ 50 cm :  Tải trọng tiêu chuẩn : qtc = 375.7  0.5 + = 190.85(daN / m) = 1.91 (daN / cm)  Tải trọng tính tốn : qtt = 1294.67  0.5 + 1.1 = 650.64(daN / m) = 6.51 (daN / cm) q l l l l 10ql Hình 9.8 - Sơ đồ tính của xà gồ lớp sàn SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 139 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI ❖ Xác định khoảng cách xà gồ lớp : - Theo điều kiện cường độ :  max  n.Ru , chọn n= Do dầm liên tục : M max = qtt l 10   max = M max  n.Ru W Trong R u = 210 ( MPa) = 2100(daN / cm ) 10.n.W.Ru qtt  l -  l 10  5.91 2100 = 138 (cm) 6.51 Theo điều kiện độ võng : Trong đó: f max   f   f  : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453 – 1995 ,  f  = 1A l Dầm liên tục : f max = qtc l 128.EJ  l3 128 EJ A.qtc (2) Với E = 2.1105 ( MPa) = 21105 (daN / cm2 ) Ván khn cột kết cấu có bề mặt lộ nên A = 4000  l 128  21105 14.77 = 173 (cm) 400 1.91 Vậy khoảng gông cột lớn l = min(138;173) = 138 (cm) Vì xà gồ lớp đặt hệ cột chống PHOENIX có khoảng cách định trình bày nên ta chọn khoảng cách xà gồ lớp 100 cm 9.1.3.4 Tính xà gồ lớp ❖ Sơ đồ làm việc : Xà gồ lớp tựa lên cột chống chịu tải trọng tập trung xà gồ lớp truyền vào Chọn khoảng cách cột chống m Với khoảng cách xà gồ 0.5m lực tập trung nhịp tính tốn tối đa (khơng xét lực tập trung đặt trực tiếp lên gối) nên ta sử dụng SAP2000 để xác định nội lực Chọn tiết diện xà gồ lớp : chọn thép hộp 40x100x2 (mm) có đặc trưng hình học tiết diện : ❖ Tải trọng tác dụng lên xà gồ lớp : Gồm tải trọng phân bố trọng lượng thân lấy : gtc = 4.6 (daN/m), gtt = 5.06 (daN/m) Tải trọng tập trung xà gồ lớp truyền vào : SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 140 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI  Tải trọng tiêu chuẩn : Ptc = 190.85 1 = 190.85 (daN )  Tải trọng tính tốn : Ptt = 650.64 1 = 650.64 (daN ) Hình 9.9 - Sơ đồ tính xà gồ lớp của sàn (kN – cm) Hình 9.2 - Mơ men xà gồ lớp của sàn (kN.cm) Hình 9.11 - Độ võng xà gồ lớp của sàn (cm)  max = - Kiểm tra điều kiện cường độ : M max 12720.75 = = 820.7( daN / cm )  R u = 2100 (daN/ cm ) Thỏa mãn W 15.5 Kiểm tra điều kiện độ võng : Độ võng lớn khoảng 0.066 cm f max =0.066 (cm)  [f ] = 100 = 0.25 (cm) Thỏa mãn 400 9.1.3.5 Kiểm tra cột chống PHOENIX Chiều dài thiết kế cột chống : l = H tang -h s -h vk -h xg1 -h xg2 = 3.3 − 0.12 − 0.018 − 0.05 − 0.1 = 2.972(m) Ta chọn cột chống 2.5 m kết hợp với kích đầu U kích chân ❖ Sơ đồ tính cột chống chịu nén Các cột chống liên kết với giằng ngang đảm bảo hệ ổn định, chiều dài đưa vào tính tốn cột chống lấy khoảng cách giằng ngang cánh m SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 141 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI Tải trọng tác dụng lên cột chống : phản lực gối tựa sơ đồ tính xà gồ lớp ngược chiều: Hình 9.12 - Phản lực gối tựa sơ đồ tính xà gồ lớp sàn ❖ Tải trọng tác dụng lên đầu cột chống : P = 1545.4 (daN ) Đặc trưng hình học tiết diện : đường kính ngồi 49 mm, chiều dày mm Jx = J y = A=    D4  d  1 −   64   D   ( D2 − d ) =  r=  4    4.94   4.5 4   1 −  =   = 8.17 (cm ) 64    4.9    (4.92 − 4.52 ) = 2.95 (cm ) J 8.17 = = 1.66 (cm) (cm) A 2.95 ❖ Kiểm tra cột chống : cột chống xem liên kết đầu khớp có μ = Chiều dài thiết kế của cột chống 2.992m ta sử dụng giằng ngang liên kết cột chống , khoảng cách sườn ngang nên chiều dài tính tốn của cột chống 1m - Theo điều kiện độ mảnh Chiều dài tính tốn cột chống : l0 = .l = 1.1 = (m)   = l0 100 = = 60.3   = 0.82 r 1.66 (Nội suy theo Bảng D.8 TCXDVN 5575 – 2012 – Kết Cấu Thép – Tiêu Chuẩn Thiết Kế) Độ mảnh giới hạn :   = 210 − 60  Với  = N 1545.4 = = 0.38   A  f   c 0.82  2.95  2100 ( Bảng 25 TCXDVN 5575 -2012 tra với cột phụ)    = 210 − 60  = 210 − 60  0.38 = 187.2   = 60.3 Thỏa mãn - = Kiểm tra ổn định cột chống : P 1545.5 = = 639 (daN / cm2 )    = 2100 (daN / cm2 )   A   c 0.82  2.95 Vậy cột chống chọn đủ khả chịu lực SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 142 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI 9.1.4 Thiết kế cốp pha dầm 9.1.4.1 Cấu tạo Dầm gồm loại 300x500 300x600 mm Nhận thấy chiều cao dầm khơng chênh lệch q lớn, sinh viên tính tốn cốp pha dầm 300x600 mm bố trí tương tự cho dầm 300x500 Ván khn dầm gồm ván khn đáy ván khuôn thành Ván đáy tựa lên xà gồ lớp đặt dọc theo dầm, xà gồ lớp đặt lên xà gồ lớp đở chống công xôn kết hợp với chống sàn, vậy khoảng cách xà gồ lớp chọn khoảng cách chống m Ván thành đở xà gồ lớp sườn chạy dọc theo dầm, sườn dọc đở sườn đứng, khoảng cách sườn đứng với khoảng cách cột chống m 9.1.4.2 Kiểm tra làm việc ván đáy dầm Cốp pha dầm gia công lắp đặt lần với sàn nên ta chọn cốp pha dầm giống với cột pha sàn để tiện thi công Chọn chiều dày ván phủ phim 18 mm ❖ Sơ đồ làm việc : Vì bề rộng dầm nhỏ (30 cm) nên cần bố trí sườn dọc, ta bố trí xà gồ dọc (lớp 1) lúc sơ đồ tính của ván đáy dầm liên tục nhịp, nhịp 15 cm q l l 8ql Hình 9.13 - Sơ đồ tính ván khn đáy dầm biên ❖ Tải trọng tác dụng lên ván khuôn : - Trọng lượng thân dầm: q1 =  b  hd = 2600  0.6 = 1560 (daN / m ) - Trọng lượng ván khuôn : q2 =  g  hvk = 650  0.018 = 11.7 (daN / m2 ) - Hoạt tải người thiết bị thi công : q3 = 250 (daN / m ) Hoạt tải sinh q trình đầm rung bê tơng ( 200 daN/m2) chấn động đổ bê tông gây ra, lấy giá trị lớn để tính Đổ bê tơng trực tiếp từ đường ống từ máy bơm bê tông ( 400 daN/m2)nên : SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 143 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI qd = 400 (daN / m )  Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn : qtc = q1 + q2 = 1560 + 11.7 = 1571.7 (daN / m )  Tổ hợp tải trọng tính tốn : qtt = q1 1.2 + q2 1.1 + (q3 + q4 ) 1.3 = 1560 1.2 + 11.7 1.1 + (250 + 400) 1.3 = 2729.87 ( daN / m ) Cắt dãy bề rộng 1m theo phương vng góc với xà gồ lớp để tính, tải trọng tác dụng lên dãy :  Tải trọng tiêu chuẩn : qtc = 1571.7 1 = 1571.7 (daN / m) = 15.72 (daN / cm)  Tải trọng tính tốn : qtt = 2729.87 1 = 2729.87 (daN / m) = 27.3 (daN / cm) ❖ Kiểm tra điều kiện cường độ :  max = M max  qtt  l  27.3 152 = = = 14.2  R u = 180 (daN/ cm2 ) Thỏa mãn 2 W 8 b  h 100 1.8 ❖ Kiểm tra điều kiện độ võng dầm nhịp : qtc  l 27.3 154 12 15 f max =0.00541 = 0.00541 = 0.003 (cm)  [f ] = = 0.0375 (cm) EJ 55000 100 1.8 400 Thỏa mãn 9.1.4.3 Kiểm tra làm việc xà gồ lớp đáy dầm Xà gồ lớp chọn xà gồ thép hộp 50x50x2 (mm) có đặc trưng hình học :  53 − 4.6  4.63 J= = 14.77 (cm4 ) ; 12 W=  J  14.77 = = 5.91 (cm3 ) h ❖ Sơ đồ làm việc : Ta xem xà gồ lớp làm việc dầm liên tục tựa lên gối tựa xà gồ lớp 2, nhịp xà gồ lớp khoảng cách xà gồ lớp (cột chống) 1m Tải trọng tác dụng lên xà gồ lớp gồm tải từ dầm truyền vào trọng lượng thân xà gồ (3 daN/m), ứng với khoảng cách xà gồ 15 cm :  Tải trọng tiêu chuẩn : qtc = 1572  0.15 + = 238.8 = 2.39 (daN / cm)  Tải trọng tính tốn : SVTH: LÊ MINH HỒNG qtt = 2730  0.15 + 1.1 = 412.8 = 4.13 (daN / c m) GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 144 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI q l l l l 10ql Hình 9.14 - Sơ đồ tính của xà gồ đáy dầm ❖ Kiểm tra điều kiện cường độ :  max = M max qtt l 4.13 1002 = = = 698.8 (daN / cm2 )  R u = 2100 (daN/ cm2 ) Thỏa mãn W 10.W 10  5.91 ❖ Kiểm tra điều kiện độ võng : qtc l 2.39 1004 100 f max = = = 0.06(cm)  [f ] = = 0.25(cm) Thỏa mãn 128.E.J 128  21.10 14.77 400 9.1.4.4 Tính ván thành dầm ❖ Sơ đồ làm việc : Vì chiều cao dầm khơng lớn (60 50 cm) nên thiên an toàn ta xem ván thành làm việc dầm liên tục nhịp để có mơ men uốn lớn q l l 8ql Hình 9.15 - Sơ đồ tính ván khn thành dầm ❖ Tải trọng tác dụng lên ván khn : Chọn máy đầm bán kính tác dụng của đầm Rđ = 75 cm Chiều cao đổ bê tông lớn H = 0.6 m (đối với dầm biên)  Áp lực của vữa bê tông đổ : q6 =  R = 2500  0.6 = 1500 (daN / m ) Hoạt tải sinh q trình đầm rung bê tơng ( 200 daN /m2) chấn động đổ bê tông gây ra, lấy giá trị lớn để tính Đổ bê tơng trực tiếp từ đường ống từ máy bơm bê tông ( 400 daN /m2)nên : q7 = 400 (daN /m2)  Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng : qtc = q6 = 1500 (daN / m2 ) SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 145 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI  Tải trọng tính tốn tác dụng : qtt = 1.3  q6 + 1.3  q7 = 1.3 1500 + 1.3  400 = 2470 (daN / m2 ) Cắt 1dãy bề rộng 1m theo phương vng góc xà gồ lớp 1, tải trọng tác dụng lên dãylà :  Tải trọng tiêu chuẩn : qtc = 1500 1 = 1500 (daN / m) = 15 (daN / cm)  Tải trọng tính tốn : qtt = 2470 1 = 2470 (daN / m) = 24.7 (daN / cm) ❖ Xác định khoảng cách xà gồ lớp : - Theo điều kiện cường độ :  max  n.Ru , chọn n= Do dầm liên tục nhịp : M max = Trong : W = M max  n.Ru W 100 1.82 180  l = 56.1(cm)  24.7 Theo điều kiện độ võng : Trong đó:   max = b.h ; Ru = 18 ( MPa) = 180 (daN / cm2 ) 10.n.W.Ru  l qtt - qtt l f max   f   f  : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453 – 1995 ,  f  = 1A l Dầm liên tục nhịp, độ võng lớn dầm : f max = 0.00541  l qtc  l EJ EJ 0.00541 A  qtc Với E = 5500 ( MPa) = 55000 (daN / cm2 ) , J = b.h3 (cm4 ) 12 Ván khn cột kết cấu có bề mặt lộ nên A = 400  l 55000 100 1.83 = 43.5 (cm) 0.00541 400 15 12 Vậy khoảng cách sườn đứng lớn l = min(56.1; 43.5) = 43.5(cm)  Đối với mặt ngồi dầm biên cao 60 cm , bố trí sườn dọc, mặt cao 44.2 cm (sau trừ chiều dày sàn ván khuôn) bố trí sườn dọc  Đối với mặt dầm nhịp giữa(600x300) cao 44.2 cm , bố trí sườn dọc 9.1.4.5 Kiểm tra làm việc xà gồ lớp thành dầm Xà gồ lớp chọn xà gồ thép hộp 50x50x2 (mm) có đặc trưng hình học : SVTH: LÊ MINH HỒNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 146 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI J=  53 − 4.6  4.63 = 14.77 (cm4 ) ; 12 W=  J  14.77 = = 5.91 (cm3 ) h ❖ Sơ đồ làm việc : Ta xem xà gồ lớp làm việc dầm liên tục tựa lên gối tựa xà gồ lớp (sườn đứng), nhịp xà gồ lớp khoảng cách xà gồ lớp (cột chống) 1m Tải trọng tác dụng lên xà gồ lớp tải từ ván thành truyền vào ứng với khoảng cách lớn của xà gồ lớp 30 cm : Tải trọng tiêu chuẩn : qtc = 1500  0.3 = 450 (daN / m) = 4.5 (daN / cm) Tải trọng tính tốn : qtt = 2470  0.3 = 741 (daN / m) = 7.41 (daN / cm) q l l l l 10ql Hình 9.16 - Sơ đồ tính của sườn dọc thành dầm biên ❖ Kiểm tra điều kiện cường độ :  max = M max qtt  l 7.411002 = = = 1254 (daN / cm2 )  R u = 2100 (daN/ cm ) Thỏa mãn W 10  W 10  5.91 ❖ Kiểm tra điều kiện độ võng : f max = qtc  l 4.5 1004 100 = = 0.114(cm)  [f ] = = 0.25(cm) Thỏa mãn 128  EJ 128  2110 14.77 400 9.1.4.6 Thanh chống đứng (xà gồ lớp 2) thành dầm Chọn tiết diện chống đứng sử dụng thép hộp 50x50x2 (mm) Bố trí ty ren nằm sát với sườn dọc gần đáy dầm kết hợp với tăng chống để làm gối tựa cho chống đứng Tải trọng chống đứng nhận tải tập trung truyền từ sườn dọc vào xem nhận hết gối tựa ty ren tăng chống nên không cần kiểm tra Thanh chống đứng đóng vai trị cấu tạo truyền tải vào ty ren (tải truyền vào tăng nhỏ áp lực thực tế vữa bê tông sát mặt sàn hoàn thiện nhỏ) Tải trọng ty xuyên nhận lớn xem tải tập trung sườn dọc truyền vào : P = 7411 = 741(daN ) Khả chịu lực của bu lông : [N ]tb = ftb  Abn = 1600  SVTH: LÊ MINH HOÀNG  12 GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN = 1256 (daN ) 147 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI Có [N ]tb = 1256 (daN )  741 (daN ) Vậy ty Ø10 đủ khả chịu lực 9.1.4.7 Kiểm tra làm việc xà gồ lớp đáy dầm ❖ Sơ đồ làm việc : Xà gồ lớp làm việc côn xon với nhịp tính tốn 0.15m Khoảng cách xà gồ lớp m Chọn tiết diện xà gồ lớp : chọn thép hộp 40x100x2 (mm) có đặc trưng hình học tiết diện : J= 103 − 3.6  9.63 = 67.9(cm4 ) ; 12 W=  J  67.9 = = 13.5(cm3 ) h 10 ❖ Tải trọng tác dụng lên xà gồ lớp : gồm Tải trọng phân bố trọng lượng thân gtc = 4.6 (daN/m), gtt = 5.06 (daN/m) (1) Tải trọng ván thành xà gồ ván thành truyền vào xem lực tập trung đặt xà gồ lớp đặt bên của ván đáy tải trọng truyền từ tăng đơ(2) Tải trọng từ sàn truyền vào liên kết ván thành đỡ ván sàn, tải trọng phu thuộc vào khoảng cách ván thành dầm xà gồ lớp sàn gần ván thành Tải trọng truyền vào khó tính tốn xác nhìn chung khơng q lớn.(3) Tải trọng tập trung lớn xà gồ lớp truyền vào (xà gồ lớp đặt )(4) Tải trọng tiêu chuẩn : Ptc = 238.8 1 = 239 (daN ) Tải trọng tính tốn : Ptt = 412.8 1 = 413 (daN ) Trong tải trọng tải trọng thứ truyền vào dạng tập trung thông qua xà gồ lớp bên của đáy dầm (tải trọng thứ khó xác định xác giá trị) Tải trọng thứ xà gồ lớp bên dầm truyền vào có giá trị 0,5 so với kết tính tốn Từ nhận xét tải trọng đưa vào sơ đồ tính xà gồ lớp ta bỏ qua tải trọng thứ 1, 2, đông thời lấy tải trọng xà gồ lớp bên truyền vào với giá trị tính tốn ❖ Sơ đồ tính xà gồ lớp đáy dầm hình P P 150 P 150 Hình 9.17 - Sơ đồ tính xà gồ lớp đáy dầm (cm) SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 148 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI Sử dụng SAP200 để thuận tiện xác định chuyển vị Kết mô men lớn thu nhịp M = 22604 (daN.cm), chuyển vị lớn nhịp fmax = 0,0744 (cm) Hình 9.18 - Mơ men chuyển vị xà gồ đáy dầm  max = - Kiểm tra điều kiện cường độ : M max 6200 = = 460 ( daN / cm )  R u = 2100 (daN/ cm ) Thỏa mãn W 13.5 Kiểm tra điều kiện độ võng : f max =0.019(cm)  [f ] = 15 = 0.0375 (cm) Thỏa mãn 400 Vậy xà gồ lớp đảm bảo chịu lực 9.1.4.8 Kiểm tra ổn định cột chống PHOENIX Ta sử dụng cột chống PHOENIX đặt tim dầm kết hợp với đà chống của xà cột chống đầu tiên của sàn để giữ ổn định cho hệ xà gồ đáy dầm Vậy khoảng cách cột chống đơn lúc 1m Xem toàn tải trọng truyền cột chống đơn, giá trị tải trọng lúc : P = 413  = 1239 (daN) Chiều dài thiết kế cột chống : l = H tang -h d -h vk -h xg1 -h xg2 = 3.3 − 0.6 − 0.018 − 0.05 − 0.1 = 2.532(m) Ta chọn cột chống 2.0 m kết hợp với kích đầu U kích chân Bố trí hệ giằng cột chống theo phương , vị trí đặt giằng chỗ nối phần cột Hệ thống giằng,cột chống làm việc đồng thời Cột chống chịu tải trọng của xà gồ truyền xuống theo phương thẳng đứng,các giằng liên kết cột chống lại với chống chuyển vị tạo nên hệ bất biến hình Nhận thấy tải trọng tác dụng lên cột chống dầm nhỏ tải trọng tác dụng lên cột chống sàn (1239 < 1545.4 daN) chúng có chiều dài tính tốn (ltt=1m) Do đó: Cột chống chọn đảm bảo điều kiện chịu lực SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 149 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI 9.1.5 Thiết kế cốp pha cầu thang 9.1.5.1 Thiết kế cốp pha chiếu nghỉ, chiếu tới thang Tải trọng tác dụng lên ván khuôn chiếu nghỉ, chiếu tới thang giống hoàn toàn so với tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn Riêng thang nằm theo phương nghiêng nên tải trọng gây uốn nhỏ tải trọng gây uốn sàn Vì vậy sử dụng kết tính tốn ván khn sàn để bố trí cho ván khuôn cầu thang 9.1.5.2 Thiết kế cốp pha dầm chiếu tới chiếu nghỉ Kích thước dầm chiếu nghỉ 200x300 (mm) nhỏ nên cốp pha ta vào kết tính dầm biên sàn để bố trí Ngồi ra, bậc cầu thang đổ liền khối với thang, cần chế tạo ván khn cho bậc thang, chiều cao bậc không lớn(15cm), tải trọng tác dụng vào ván thành bậc thang ít, nên sinh viên xin phép khơng tính tốn kiểm tra, mà giới thiệu việc chế tạo ván khn Chi tiết bố trí cụ thể ván khuôn cấu kiện xem vẽ TC TÀI LIỆU THAM KHẢO I TÀI LIỆU Bộ Xây dựng (2012), TCXDVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng, Hà Nội Bộ Xây dựng (2007), TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng, Hà Nội Bộ Xây dựng (2007), TCXD 198 : 1997 Nhà cao tầng – Thiết kế bê tơng cốt thép tồn khối Bộ Xây dựng (1998), TCXD 205 : 1998 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế Bộ Xây dựng, Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006, NXB Xây dựng Bộ Xây dựng (2008), Cấu tạo bê tông cốt thép, NXB Xây dựng Ngố Thế Phong, Nguyễn Đình Cống (2008), Kết cấu bê tơng cốt thép (Phần cấu kiện bản), NXB Khoa học Kỹ thuật Ngố Thế Phong, Trịnh Kim Đạm (2008), Kết cấu bê tông cốt thép (Phần kết cấu nhà cửa), NXB Khoa học Kỹ thuật Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép – thầy Võ Bá Tầm 10 Sàn sườn Bê tơng – Cốt thép tồn khối, Trường ĐH Xây Dựng, NXB Xây Dựng SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 150 Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI Nguyễn Đình Cống (2008), Tính tốn thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo TCXDVN 356 -2005 (tập tập 2), NXB Xây dựng Hà Nội 11 12 PGS TS Lê Thanh Huấn, Kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép , NXB XâyDựng 13 Vũ Mạnh Hùng (2008), Sổ tay thực hành Kết cấu Cơng trình, NXB Xây dựng 14 Nguyễn Văn Quảng (2007), Nền móng Nhà cao tầng, NXB Khoa học Kỹ thuật 15 Lê Xuân Mai – Đỗ Hữu Đạo – Nguyễn Tín – Đồn Việt Lê, Nền Móng, NXB Xây dựng 16 Lê Xuân Mai – Đỗ Hữu Đạo, Cơ Học Đất, NXB Xây dựng 17 Lê Văn Kiểm (2009), Thiết kế thi cơng, NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh 18 Đỗ Đình Đức (2004), Kỹ thuật thi cơng (tập 1), NXB Xây Dựng 19 Viện khoa học công nghệ (2008), Thi công cọc Khoan Nhồi, NXB Xây dựng II PHẦN MỀM 20 Phầm mềm Sap 2000 version 14.2 21 Phần mềm Etabs version 19.7.1 22 Phần mềm Autocad 2007 SVTH: LÊ MINH HOÀNG GVHDKC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC GVHDTC: TS LÊ KHÁNH TOÀN 151 ... KHÁNH TOÀN Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH Hình 1.1 – Chung cư cao cấp TÂN THỊNH LỢI 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình Trước... vấn đề cấp thiết giải pháp xây dựng chung cư cao tầng phát triển quy hoạch khu dân cư quận, khu vực ngoại ô trung tâm Thành phố hợp lý Chính thế, cơng trình chung cư cao cấp TÂN THỊNH LỢI thiết... TOÀN Chung Cư Cao Cấp TÂN THỊNH LỢI 2.2.3 Vật liệu sử dụng cho cơng trình Trong lĩnh vực xây dựng cơng trình chủ yếu sử dụng vật liệu thép bê tông cốt thép với lợi dễ chế tạo, nguồn cung cấp