NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM VỀ TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA BÊ TƠNG KHI SỬ DỤNG PHỤ GIA LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA NGU N THANH B NH NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM VỀ TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA BÊ TƠNG KHI SỬ DỤNG PHỤ GIA LUẬN VĂN THẠC S Ĩ KỸ THUẬT XÂ DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP Đà Nẵng- Năm 2018 ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA NGU N THANH B NH NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM VỀ TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA BÊ TÔNG KHI SỬ DỤNG PHỤ GIA Chuyên n àn K M Xây n Công 06 58 02 08 n DD&CN LUẬN VĂN THẠC S Ĩ KỸ THUẬT XÂ DỰNG CÔNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP N ƣ ƣ n n o ọ : PGS TS TRƢƠNG HỒI CHÍNH Đà Nẵn - Năm 2018 i LỜI CAM ĐOAN Tôi cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tơi Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa công bố cơng trình khác Tá N ảl n văn yễn T n Bn ii LỜI CẢM ƠN Luận văn thạc sĩ kỹ thuật chuyên ngành xây dựng dân dụng công nghiệp, với đề tài “NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA BÊ TƠNG KHI SỬ DỤNG PHỤ GIA” kết trình cố gắng không ngừng thân giúp đỡ, động viên khích lệ thầy, bạn bè đồng nghiệp người thân Qua trang viết này, tác giả xin gửi lời cảm ơn tới người giúp đỡ thời gian học tập - nghiên cứu khoa học vừa qua Tơi xin tỏ lịng kính trọng biết ơn sâu sắc thầy giáo PGS.TS Trương Hồi Chính – Phó Hiệu trưởng Trường Đại học Bách khoa Đà Nẵng trực tiếp tận tình hướng dẫn cung cấp tài liệu, thông tin khoa học cần thiết cho luận văn Xin chân thành cảm ơn Lãnh đạo trường Đại học Bách khoa Đà Nẵng, Khoa Xây dựng dân dụng Công nghiệp tạo điều kiện cho tơi hồn thành tốt cơng việc nghiên cứu khoa học Cuối tơi xin chân thành cảm ơn đồng nghiệp, đơn vị công tác giúp đỡ tơi q trình học tập thực Luận văn TÁC GIẢ N yễn T n Bn iii NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA BÊ TÔNG KHI SỬ DỤNG PHỤ GIA Học viên: Nguyễn Thanh Bình Chuyên ngành: Kỹ thuật Xây dựng DD&CN Mã số: 60580208 Khóa:K32 Trường Đại học Bách khoa – ĐHĐN Hiện với tốc độ xây dựng với trình độ khoa học cơng nghệ phát tri n vượt bậc thành phần h n hợp bê tông khơng ch xi măng, đá, cát, nước mà cịn sử dụng thêm nhiều loại phụ gia Phụ gia trở thành thành phần quan trọng h n hợp bê tơng đại có tác động đến cấu trúc vi mô bê tông Khi cho phụ gia vào h n hợp phụ gia làm tăng độ linh động hạt xi măng, chúng làm giảm diện tích tiếp xúc hạt, làm giảm lực ma sát thành phần h n hợp bê tông Qua nghiên cứu bê tông có cấp độ bền B có sử dụng phụ gia Sika viscocrete® - (là phụ gia siêu d o, có tác dụng giảm nước đến , tăng cường độ mơ đun đàn hồi) cường độ, mơ đun đàn hồi bê tông tăng lên cách r rệt, đồng thời tính d o h n hợp bê tơng tăng lên (bê tơng có cấp độ bền B sử dụng xi măng PCB có độ sụt từ đến cm, sử dụng phụ gia độ sụt tăng lên từ đến cm) Cường độ mô đun đàn hồi bê tông tăng tăng t lệ phụ gia từ , đến , nhiên tăng t lệ phụ gia lên đến , cường độ mơ đun đàn hồi bê tăng khơng có quy luật L do: Sử dụng t lệ phụ gia , cấp độ bền B không phụ hợp STUDYING THE PROPERTIES OF CONCRETE MECHANICAL PROPERTIES WHEN USING THE SIDE Nowadays, with the speed of construction with the scientific and technological level, we have developed remarkably in the composition of concrete not only cement, stone, sand and water but also many kinds of additives Additives have become an important component in modern concrete mix and it has an impact on the microstructure of concrete When added to the mixture, the additive will increase the flexibility of the cement particles, reducing the contact area between the particles, reducing the friction between the components of the concrete mixture By studying the B20 grade of concrete using Sika viscocrete® 3000-10 (a superabsorbent admixture that reduces water content by 30%, increases strength and modulus of elasticity), the strength, The elastic modulus of the concrete increases markedly, while the plasticity of the concrete mixture increases (concrete has a B20 rating using PCB40 cement with a slump of to cm, when using sloping additive increased from 13 to 18 cm) Strength and modulus of elasticity of concrete increases with an increase in the percentage of additives from 0.7 to 1%, but when increasing the percentage of additives up to 1.5%, the strength and modulus of elasticity of the calf increases no rules Reason: Using the additive rate of 1.5% for durability B20 is not compatible iv MỤC LỤC TRANG PHỤ B A LỜI CAM ĐOAN i LỜI CẢM ƠN ii MỤC LỤC iii DANH MỤC BẢNG BIỂU vi DANH MỤC H NH VẼ vii MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài Mục tiêu nghiên cứu Đối tượng phạm vi nghiên cứu Phương pháp nghiên cứu Bố cục đề tài CHƢƠNG T NG QUAN VỀ VẬT LIỆU BÊ TÔNG 1.1 BÊ TÔNG Khái niệm Phân loại CẤU TRÚC CỦA BÊ TÔNG Sự hình thành cấu trúc bê tông Cấu trúc vĩ mô Cấu trúc vi mô CÁC THÀNH PHẦN CẤU TRÚC CỦA BÊ TÔNG Xi măng .6 Nước 1.3.3 Cát .7 Đá dăm 10 Phụ gia bê tông 12 1.4 Kết luận 14 CHƢƠNG CÁC TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA BÊ TÔNG .16 C NG Đ CỦA BÊ TÔNG .16 Khái niệm 16 Cường độ chịu nén bê tông (Rn) 16 Các yếu tố ảnh hưởng đến cường độ bê tông 18 MÁC VÀ CẤP Đ B N CỦA BÊ TÔNG 20 2.2.1 Mác bê tông .20 v Cấp độ bền chịu nén 20 2.3 BI N DẠNG CỦA BÊ TÔNG .21 Biến dạng co ngót .21 Biến dạng tải trọng tác dụng ngắn hạn: 22 Biến dạng tải trọng tác dụng dài hạn – từ biến 23 Biến dạng nhiệt 24 MÔ ĐUN ĐÀN H I CỦA BÊ TÔNG 24 K T LU N 24 CHUƠNG THÍ NGHIỆM THỰC NGHIỆM XÁC ĐỊNH CÁC TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA BÊ TÔNG KHI SỬ DỤNG PHỤ GIA 26 CÁC CH TIÊU K THU T CỦA V T LI U TH NGHI M 26 3.1.1 Xi măng 26 3.1.2 Cát 27 Đá dăm x cm 28 Nước .29 Phụ gia 30 3.2 QUY TRÌNH TH NGHI M 31 Xác định cường độ chịu nén 31 Xác định mô đun đàn hồi nén tĩnh 32 XÁC Đ NH CẤP PH I, K HOẠCH VÀ V T T ĐÚC M U 35 3.3.1 Thành phần cấp phối theo Quyết định số QĐ-BXD ngày Bộ Xây dựng việc Công bố định mức sử dụng vật liệu [15] 35 Thành phần cấp phối theo Quyết định số QĐ-BXD ngày Bộ Xây dựng có sử dụng phụ gia 35 Xác định số lượng mẫu đúc thí nghiệm, chuẩn bị vật tư 35 3.4 PH NG PHÁP XÁC Đ NH Đ S T BÊ TÔNG 37 K T QUẢ TH NGHI M 38 T NG H P K T QUẢ TH NGHI M NÉN M U XÁC Đ NH C NG Đ VÀ MÔ ĐUN ĐÀN H I 41 K T LU N CH NG .43 K T LUẬN VÀ KI N NGHỊ .44 TÀI LIỆU THAM KHẢO 45 QUY T ĐỊNH GIAO ĐỀ TÀI LUẬN VĂN (bản sao) vi DANH MỤC BẢNG BIỂU ệ S Tên bản 1.1 Thành phần hạt nằm phạm vi cho phép theo TCVN 7570 – 2006 Trang 1.2 Các ch tiêu theo nhóm cát theo TCVN 7570 – 2006 1.3 Hàm lượng tạp chất cát dùng cho bê tông nặng 10 1.4 Mác đá dăm từ đá thiên nhiên theo độ nén dập theo TCVN 7570 – 2006 11 1.5 Thành phần hạt cốt liệu tích luỹ sàng 12 1.6 Hàm lượng bùn, bụi, sét cốt liệu lớn 12 3.1 Các ch tiêu yêu cầu kỹ thuật xi măng poóc lăng h n hợp 26 3.2 Các ch tiêu yêu cầu cát trộn bê tông 27 3.3 Kết phân tích thành phần hạt đá dăm thí nghiệm 28 3.4 Các ch tiêu yêu cầu kỹ thuật nước đ bê tông 29 3.5 Thành phần cấp phối bê tông B , đá x cm 35 3.6 Thành phần cấp phối bê tông B , đá x cm, sử dụng phụ gia 35 3.7 Bảng xác định số lượng mẫu đúc thí nghiệm 36 3.8 Xác định khối lượng vật tư 36 3.9 Xác định khối lượng phụ gia 36 3.10 Kết thí nghiệm nén mẫu mô đun đàn hồi 38 3.11 T ng hợp kết thí nghiệm nén mẫu mơ đun đàn hồi 41 3.12 Bảng quy đ i cường độ chịu nén mẫu bê tông 150x300 mm mẫu chuẫn x x mm 42 mẫu vii DANH MỤC H NH VẼ S ệ hình 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 3.10 3.11 3.12 Tên hình Trang Mơ hình cấu trúc bê tơng Cấu trúc vùng chuy n tiếp cốt liệu đá xi măng Sự lan truyền vết nứt bê tông thường Cấu trúc l r ng bê tông Bi u đồ xác định thành phần hạt cát Bi u đồ xác định nhóm cát Mẫu đ thí nghiệm cường độ nén Sự phá hoại mẫu thử khối vng Đồ thị tăng cường độ theo thời gian Thí nghiệm đồ thị ứng suất – biến dạng bê tơng Thí nghiệm bi u đồ th biến dạng đàn hồi – d o bê tông Đồ thị bi u diễn từ biến bê tông Cân cát Cân đá Cân nước Phụ gia Sika viscocrete® 3000-10 Nén mẫu đến phá hoại đ xác định cường độ Máy nén thiết bị xác định biến dạng nén tĩnh theo tiêu chuẩn TCVN -1993 (gồm khung định vị cảm biến đo biến dạng) cân ch nh trước đo Đo độ sụt thiết bị đo Vệ sinh khuôn sắt x mm, đ bê tông vào khuôn đầm dùi Bi u đồ phát tri n cường độ bê tông phụ gia theo thời gian Bi u đồ phát tri n mô đun đàn hồi bê tông phụ gia theo thời gian Bi u đồ phát tri n cường độ bê tông theo t lệ phụ gia thời gian Bi u đồ phát tri n cường độ bê tông theo t lệ phụ gia thời gian 5 6 10 17 18 19 22 22 23 28 29 30 30 32 33 38 38 41 41 42 42 MỞ ĐẦU T n ấp ủ Ngày nay, đời xi măng bê tông xi măng với phát tri n cơng nghiệp hố học làm thay đ i tính chất cơng nghệ sản xuất sử dụng bê tông Hàng loạt chất nghiên cứu sử dụng làm phụ gia cho bê tông Tại nước phát tri n t ng sản lượng bê tông có sử dụng phụ gia Việc sử dụng loại phụ gia thực trở thành cách mạng lĩnh vực sản xuất sử dụng bê tông nhiều người, nhiều ngành quan tâm nghiên cứu nhằm tìm kiếm phát huy khả phụ gia Bằng việc sử dụng phụ gia khác người ta có th chế tạo bê tơng có cường độ đặc biệt cao, có độ đặc chặt, khả chống thấm độ d o cao Khi sử dụng phụ gia cho bê tông cải thiện tính chất bê tơng h n hợp bê tơng, cụ th tăng tính lưu động h n hợp bê tông, giảm lượng dùng nước xi măng, điều ch nh thời gian ninh kết rắn chắc, nâng cao cường độ tính chống thấm bê tông Ngày người ta khơng cịn xem thành phần h n hợp bê tơng ch xi măng, đá, cát, nước mà cịn có thêm phụ gia Phụ gia trở thành thành phần quan trọng h n hợp bê tông đại có tác động đến cấu trúc vi mô bê tông Khi cho phụ gia vào h n hợp phụ gia làm tăng độ linh động hạt xi măng, chúng làm giảm diện tích tiếp xúc hạt, làm giảm lực ma sát thành phần h n hợp bê tông Khi bị hấp thụ lên bề mặt xi măng kiềm chế tốc độ phản ứng thu hố Mặt khác phụ gia siêu d o có th cho phép giảm nước khoảng ÷ có th tăng cường độ khoảng Tóm lại: cho phụ gia siêu d o vào h n hợp bê tông làm tăng độ linh động dung dịch huyền phù tăng tính nhớt bề mặt hạt ximăng, giảm lượng nước dùng cải thiện cấu trúc vi mô Kết giảm độ thấm, liên kết tốt với cốt liệu cốt thép, cường độ cao nâng cao tu i thọ kết cấu cơng trình bê tơng cốt thép Đề tài: “N ên ứ n ệm v n ấ lý ủ bê ôn ụn p ụ phù hợp với thực tế có nghĩa khoa học Mụ ê n ên ứ Nghiên cứu ảnh hưởng t lệ phụ gia đến phát tri n cường độ (Rn), Mô đun đàn hồi (E) bê tông theo thời gian Đ ƣợn p ạm v n ên ứ - Đối tượng nghiên cứu: Tính chất l bê tơng sử dụng phụ gia (Rn, E) 38 Hình 3.7 Đo độ sụt thiết bị đo Hình 3.8 Vệ sinh khuôn s t 50x300 mm, đổ bê tông vào khn đầm dùi 3.5 K T QUẢ THÍ NGHIỆM ảng 3.10 Kết thí nghiệm nén mẫu mơ đun đàn hồi R3 STT R (kN) 40%xRtb (kN) M1 496,79 M2 512,10 M3 481,65 198,7 ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) E (MPa) 50 35,0 303 198,7 17.671,5 36.615 50 28,2 298 198,7 17.671,5 38.904 50 43,4 263 198,7 17.671,5 41.259 T lệ Rtb 496,85 Etb = 38.926 0,7% R7 STT R (kN) 40%xRtb (kN) M1 651,51 M2 659,28 M3 658,36 Rtb 656,38 262,6 ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) E (MPa) 50 52,3 311 262,6 17.671,5 45.596 50 43,5 333 262,6 17.671,5 43.811 50 36,0 332 262,6 17.671,5 45.471 Etb = 44.959 39 R14 STT R (kN) 40%xRtb (kN) M1 714,46 M2 738,40 M3 740,78 292,5 ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) E (MPa) 50 55,6 290 292,5 17.671,5 55.857 50 64,2 269 292,5 17.671,5 58.991 50 60,2 258 292,5 17.671,5 63.199 Rtb 731,21 Etb = 59.349 R28 STT R (kN) 40%xRtb (kN) M1 794,40 M2 781,10 M3 787,60 315,1 ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) E (MPa) 50 72,8 268 315,1 17.671,5 62.896 50 61,6 294 315,1 17.671,5 58.792 50 64,7 275 315,1 17.671,5 62.976 Rtb 787,70 Etb = 61.555 R3 E (MPa) 227,8 17.671,5 43.026 227,8 17.671,5 42.899 227,8 17.671,5 41.862 Etb = 42.596 STT R (kN) 40%xRtb (kN) ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) M1 M2 M3 Rtb 601,00 587,87 519,99 569,62 227,8 50 50 50 47,6 45,1 32,5 287 291 314 R7 STT R (kN) T lệ M1 752,36 1,0% M2 725,90 M3 749,60 Rtb 742,62 40%xRtb (kN) 297,0 E (MPa) 297,0 17.671,5 46.428 297,0 17.671,5 51.634 297,0 17.671,5 49.261 Etb = 49.108 ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) 50 50 50 40,2 47,9 40,2 363 323 345 R14 STT R (kN) 40%xRtb (kN) M1 813,74 M2 813,24 M3 815,35 Rtb 814,11 325,6 ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) E (MPa) 50 62,3 281 325,6 17.671,5 64.501 50 58,6 295 325,6 17.671,5 61.670 50 53,6 295 325,6 17.671,5 62.825 Etb = 62.998 40 R28 STT R (kN) 40%xRtb (kN) M1 932,40 M2 910,61 M3 921,60 368,6 ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) E (MPa) 50 56,7 309 368,6 17.671,5 68.151 50 54,5 325 368,6 17.671,5 64.636 50 71,9 310 368,6 17.671,5 64.574 Rtb 921,54 Etb = 65.787 R3 E (MPa) 241,9 17.671,5 42.519 241,9 17.671,5 42.579 241,9 17.671,5 42.525 Etb = 42.541 STT R (kN) 40%xRtb (kN) ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) M1 M2 M3 Rtb 649,82 559,79 604,59 604,73 241,9 50 50 50 50,3 41,0 39,0 305 317 320 R7 E (MPa) 317,7 17.671,5 53.382 317,7 17.671,5 49.473 317,7 17.671,5 50.346 Etb = 51.067 STT R (kN) 40%xRtb (kN) ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) T lệ 1,5% M1 M2 M3 Rtb 768,60 812,60 801,32 794,17 317,7 50 50 50 41,3 49,3 33,0 343 357 370 R14 STT R (kN) M1 M2 M3 Rtb 771,86 772,41 771,09 771,79 40%xRtb (kN) 308,7 E (MPa) 308,7 17.671,5 70.706 308,7 17.671,5 65.049 308,7 17.671,5 66.075 Etb = 67.277 ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) 50 50 50 71,3 69,6 70,5 240 258 254 R28 STT R (kN) M1 M2 M3 Rtb 906,50 895,72 900,70 900,97 40%xRtb (kN) 360,4 E (MPa) 360,4 17.671,5 63.310 360,4 17.671,5 56.505 360,4 17.671,5 57.991 Etb = 59.269 ε0 (µε) P0 (kN) ε1 (µε) P1 (kN) F (mm2) 50 50 50 67,3 74,8 79,6 312 336 324 41 3.6 T NG H P K T QUẢ THÍ NGHIỆM N N M U XÁC ĐỊNH CƢỜNG Đ VÀ MÔ ĐUN ĐÀN H I ảng 3.11 Tổng hợp kết thí nghiệm nén mẫu mơ đun đàn hồi STT Ngày T lệ phụ gia , P (kN) T lệ phụ gia , T lệ phụ gia , R E R E R E P (kN) P (kN) (MPa) (N/mm ) (MPa) (N/mm ) (MPa) (N/mm2) 496,85 28,12 38.926 569,6 32,23 42.596 604,73 34,22 42.540 656,38 37,14 44.959 742,6 42,02 49.117 794,17 44,94 51.061 14 731,21 41,38 59.345 814,1 46,07 63.009 771,79 43,67 67.280 28 787,7 59.268 44,57 61.540 921,5 52,15 65.787 900,97 50,98 n (MPa) 30 ng 50 u 60 40 0,7% 1,0% 20 1,5% 10 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 i gian ( y) Hình 3.9 iểu đồ phát triển cường độ bê tông phụ gia theo thời gian Mô u n i (N/mm2) 80.000 70.000 60.000 50.000 40.000 0,7% 30.000 1,0% 20.000 1,5% 10.000 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 i gian ( y) Hình 3.10 iểu đồ phát triển mô đun đàn hồi bê tông phụ gia theo thời gian 42 Hình 3.11 Biểu đồ phát triển cường độ của bê tông theo tỷ lệ phụ gia và thời gian Cường độ (MPa) 60 50 40 0,70% 30 1% 20 1,50% 10 14 28 Thời gian (ngày) Hình 3.11 iểu đồ phát triển cường độ bê tông theo tỷ lệ phụ gia thời gian Mô đun đàn hồi (N/mm2) Hình 3.12 Biểu đồ phát triển mô đun đàn hồi theo tỷ lệ phụ gia và thời gian 80.000 70.000 60.000 50.000 40.000 30.000 20.000 10.000 0,70% 1% 1,50% 14 28 Thời gian (ngày) Hình 3.12 iểu đồ phát triển cường độ bê tông theo tỷ lệ phụ gia thời gian ảng 3.12 ảng quy đổi cường độ chịu nén mẫu bê tông 50x300 mm mẫu chuẫn 150x150x150 mm T lệ phụ gia , T lệ phụ gia , T lệ phụ gia , Quy đ i Quy đ i Quy đ i Mẫu thí Mẫu thí Mẫu thí mẫu chuẫn mẫu chuẫn mẫu chuẫn Ngà nghiệm nghiệm nghiệm P (kN) 150x150x P (kN) 150x150x P (kN) 150x150x y 150x300 150x300 150x300 150 mm 150 mm 150 mm mm (MPa) mm (MPa) mm (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) 496,85 28,12 33,74 569,62 32,23 38,68 604,73 34,22 41,06 656,38 37,14 44,57 742,62 42,02 50,43 794,17 44,94 53,93 14 731,21 41,38 49,65 814,11 46,07 55,28 771,79 43,67 52,41 28 787,7 44,57 53,49 921,54 52,15 62,58 900,97 50,98 61,18 Diện tích mẫu trụ chịu nén: 17.671,5 mm , hệ số quy đ i 1,2 Cấp độ bền B , cường độ tu i 28 ngày không nhỏ MPa 43 K T LUẬN CHƢƠNG Khi sử dụng phụ gia với t lệ khác ảnh hưởng lớn đến khả phát tri n cường độ mô đun đàn hồi khoảng ngày tu i thí nghiệm - Đối với bê tông sử dụng t lệ phụ gia , : Cường độ chịu nén mô đun đàn hồi phát tri n tăng dần theo thời gian , , , ngày tu i - Đối với bê tông sử dụng t lệ phụ gia : Cường độ chịu nén mô đun đàn hồi phát tri n tăng dần theo thời gian , , , ngày tu i - Đối với bê tông sử dụng t lệ phụ gia , : Cường độ chịu nén mô đun đàn hồi phát tri n không n định khơng có quy luật theo thời gian , , , ngày tu i, mác bê tơng B không phù hợp với t lệ sử dụng phụ gia 1,5% - Cường độ chịu nén mô đun đàn hồi bê tông sử dụng phụ gia tăng theo t lệ từ , đến 1% 44 K T LUẬN VÀ KI N NGHỊ K l n Từ phương pháp nghiên cứu l thuyết kết hợp với làm thực nghiệm có th đưa kết luận sau: - Việc sử dụng phụ gia giúp cải thiện tính chất l bê tơng tăng cường độ nhanh ngày đầu tăng mô đun đàn hồi cách r rệt, qua đó, đáp ứng yêu cầu bê tông chất lượng cao - Thúc đẩy q trình đơng cứng nhanh cho bê tông nhờ vào khả giảm nước cao, tạo độ chảy lỏng tốt giữ độ cố kết tối ưu cho h n hợp, cường độ ban đầu cao K nn ị - Sử dụng t lệ phụ gia phù hợp khác đ đáp ứng yêu cầu thiết kế tình hình thực tế thi công công trường - Nếu sử dụng phụ gia khơng thích hợp dẫn đến việc khơng ki m sốt cường độ mơ đun đàn hồi, cụ th sử dụng t lệ phụ gia nhiều cho cấp độ bền bê tông không cao dẫn đến không phát huy ưu m phụ gia 45 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1 Phan Quang Minh, Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống , Kết cấu TCT - Cấu kiện bản, nhà xuất đại học Xây Dựng [2 GS Nguyễn Tấn Qu , Nguyễn Thiện Ruệ , Giáo trình Cơng nghệ bê tơng xi măng, Nhà xuất Giáo Dục [3] TCVN 9345- Tiêu chuẩn kết cấu bê tông BTCT [4 Tài liệu kỹ thuật Xi măng bê tông Holcim(Việt Nam) [5 Nguyễn Văn Phiêu, Nguyễn Thiện Ruệ, Trần Ngọc Tính, Giáo trình Công nghệ bê tông xi măng , Nhà xuất Giáo Dục [6 GSTS Phạm Duy Hữu, TS Ngô Xuân Quảng, Mai Đình Lộc, Giáo trình VLXD Khoa Vật liệu ây Dựng, nhà xuất Giao thông vận tải [7] TCVN 6025:1995 Bê tông – Phân mác theo cường độ nén [8] TCVN 7570 : 2006 Cốt liệu cho bê tông vữa yêu cầu kỹ thuật [9] TCVN 5574-1991 Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế [10] TCXDVN356 – Kết cấu bê tông bê tơng cốt thép [11] TCVN 6260:2009 - Xi măng pc lăng h n hợp - Yêu cầu kỹ thuật [12] TCXDVN 302:2004 - Nước trộn bê tông vữa – Yêu cầu kỹ thuật [13] ASTM C469 - 02 Standard Test Method for Static Modulus of Elasticity and Poisson's Ratio of Concrete in Compression [14] TCVN 3115Bê tông nặng - Phương pháp xác định khối th tích [15] Quyết định số QĐ-BXD ngày Bộ Xây dựng việc Công bố định mức sử dụng vật liệu [16] TCVN 3118Tiêu chuẩn xác định cường độ bê tông [17] TCVN 6017Tiêu chuẩn xác định độ d o thời gian ngưng kết hồ xi măng [18] TCVN 3015H n hợp bê tông nặng bê tông nặng – Lấy mẫu, chế tạo bảo dưỡng mẫu thử [19] TCVN 2683Tiêu chuẩn xác định cường độ xi măng thành phẩm [20 TCVN : Xi măng – Phương pháp thử - Xác định cường độ [21 TCVN : Bê tông nặng – Phương pháp xác định cường độ lăng trụ mô đun đàn hồi nén tĩnh