Nghiên cứu ổn định vách hào thi công trong dung dịch bentonite theo trạng thái không gian ba chiều

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT TRƯỜNG ĐẠI HỌC THUỶ LỢI TÔ QUANG TRUNG NGHIÊN CỨU ỔN ĐỊNH VÁCH HÀO THI CÔNG TRONG DUNG DỊCH BENTONITE THEO TRẠNG THÁI KHÔNG GIAN BA CHIỀU LUẬN VĂN THẠC SĨ Hà Nội – 2013 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT TRƯỜNG ĐẠI HỌC THUỶ LỢI TÔ QUANG TRUNG NGHIÊN CỨU ỔN ĐỊNH VÁCH HÀO THI CÔNG TRONG DUNG DỊCH BENTONITE THEO TRẠNG THÁI KHƠNG GIAN BA CHIỀU Chun ngành: Xây dựng cơng trình thủy Mã số: 60-58-40 LUẬN VĂN THẠC SĨ Người hướng dẫn khoa học: PGS.TS Nguyễn Cảnh Thái Hà Nội – 2013 LỜI CẢM ƠN Sau thời gian dài tập trung nghiên cứu làm việc nghiêm túc, tác giả hoàn thành luận văn thời hạn theo quy định nhà trường giao Có kết trên, trước tiên tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn đến thầy giáo PGS.TS Nguyễn Cảnh Thái dành nhiều thời gian, tâm huyết, tận tình hướng dẫn để tác giả hoàn thành luận văn Tác giả xin chân thành cảm ơn giảng viên trường Đại học Thủy lợi tận tình giảng dạy, giúp đỡ, truyền đạt kiến thức tới tác giả suốt trình học tập Đại học trình học Cao học Tác giả xin trân trọng cảm ơn tới Ban lãnh đạo Viện Thủy cơng, trung tâm Cơng trình Ngầm tạo điều điện thuận lợi thời gian để tác giả có thời gian nghiên cứu hồn thành luận văn Tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn đến Gia đình ni dưỡng, động viên tạo điều kiện tốt cho tác giả học tập nghiên cứu Cuối cùng, tác giả xin gửi lời cảm ơn chân thành đến bạn bè, người ln nhiệt tình giúp đỡ tác giả để hoàn thành tốt luận văn Hà Nội, ngày tháng năm 2013 Tô Quang Trung LỜI CAM KẾT Tên là: Tô Quang Trung Học viên lớp: 19C12 Tơi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tơi Những nội dung kết trình bày luận văn trung thực chưa cơng bố cơng trình khoa học Tác giả luận văn Tô Quang Trung MỤC LỤC PHẦN MỞ ĐẦU .1 I Tính cấp thiết đề tài II Mục tiêu nghiên cứu .1 III Cách tiếp cận .2 IV Phương pháp nghiên cứu V Ý nghĩa khoa học thực tiễn .3 CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ ĐẬP VẬT LIỆU ĐỊA PHƯƠNG 1.1 Vai trò nguồn nước đập đất .4 1.2 Các cố cơng trình dịng thấm gây 1.3 Biện pháp chống thấm dạng truyền thống cho đập đất .8 1.3.1 Chống thấm thân đập 1.3.2 Chống thấm cho đập 10 1.4 Biện pháp chống thấm cho đập đất .13 1.4.1 Chống thấm cho đập đất màng địa kỹ thuật (Geomembrane) 13 1.4.2 Chống thấm công nghệ khoan truyền thống 15 1.4.3 Công nghệ khoan cao áp (Jet – grouting) 16 1.4.4 Chống thấm công nghệ tường hào Bentonite 18 CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH HÀO BENTONITE TRONG KHÔNG GIAN BA CHIỀU .30 2.1 Sự ổn định hào bentonite 30 2.2 Phương pháp cân giới hạn không gian ba chiều (LEM-3D) 32 2.2.1 Một số dạng mặt trượt đề xuất [12] .33 2.2.2 Lập cơng thức tính tốn ổn định mặt trượt hình nêm 34 2.3 Phương pháp phần tử hữu hạn không gian ba chiều (FEM-3D) .40 2.3.1 Nội dung phương pháp phần tử hữu hạn [2] 40 2.3.2 Giải toán ổn định phương pháp phần tử hữu hạn [2] 40 2.4 Mơ hình vật liệu phương pháp phần tử hữu hạn 44 2.4.1 Mơ hình đàn hồi tuyến tính .44 2.4.2 Mơ hình Mohr-coulomb (mơ hình dẻo tuyệt đối) .44 2.4.3 Mơ hình mềm (soft-soil) 45 2.4.4 Mơ hình Hardening soil (Mơ hình tăng bền kép) 45 2.5 Lựa chọn mơ hình vật liệu để tính tốn 46 2.6 Lựa chọn phần mềm để tính tốn .46 CHƯƠNG NGHIÊN CỨU ỔN ĐỊNH HÀO BENTONITE TRONG KHÔNG GIAN BA CHIỀU .47 3.1 Đặt vấn đề 47 3.2 Tính tốn ổn định vách hào phương pháp cân giới hạn (LEM) 48 3.3 Tính tốn ổn định vách hào phương pháp phần tử hữu hạn (FEM) 52 3.3.1 Mơ hình tính tốn 52 3.3.2 Chỉ tiêu lý tính tốn 53 3.3.3 Mơ hình hóa bước tính tốn 53 3.3.4 Kết tính tốn .55 3.3.5 Kiểm chứng hai phương pháp tính tốn LEM FEM 57 3.4 Nghiên cứu ổn định vách hào phương pháp LEM 59 3.4.1 Giới hạn nghiên cứu 59 3.4.2 Ảnh hưởng kích thước hào đến ổn định vách hào đất dính 60 3.5 Ảnh hưởng áp lực bentonite với ổn định vách hào 64 3.6 Ảnh hưởng góc ma sát φ lực dính C với ổn định vách hào 67 3.6 Ảnh hưởng góc ma sát φ 67 3.6.2 Ảnh hưởng lực dính C .69 3.7 Kết luận chương 70 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 72 Kết luận .72 Những hạn chế đề tài 72 Kiến nghị .73 DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ Hình 1.1: Sự cố thấm mái hạ lưu đập Am Chúa- Khánh Hịa Hình 1.2: Mạch sủi hạ lưu đập Am Chúa- Khánh Hòa .7 Hình 1.3: Sình lầy thấm hạ lưu đập Kim Sơn- Hà Tĩnh Hình 1.4: Đập có tường lõi mềm .9 Hình1.5: Đập đất có tường nghiêng mềm 10 Hình 1.6: Đập đất đồng chất có tường 11 Hình 1.7: Đập có tường nghiêng chân răng, tường lõi chân .12 Hình 1.8: Chống thấm cho cọc 12 Hình 1.9: Chống thấm tường nghiêng sân phủ 12 Hình 1.10: Chống thấm vải địa kỹ thuật 14 Hình 1.11: Phạm vi ứng dụng loại khoan 15 Hình 1.12: Sơ đồ cơng nghệ Jet-grouting, thi công tạo tường chống thấm 17 Hình 1.13: Thi cơng Tường Hào Bentonite Albian, Ft McMurray, Alberta xây để bảo vệ mơi trường q trình khai thác dầu mỏ 19 Hình 1.14: Gầu đào trình lấp hào 19 Hình 1.15: Tường hào chống thấm bentonite 20 Hình 2.1: Quá trình hình thành màng bentonite vách hào .30 Hình 2.2: Hình dạng nêm trượt nghiên cứu 33 Hình 2.3: Khối trượt hình nêm 34 Hình 2.4: Phân vùng tính áp lực Sn1 Sn2 .37 Hình 3.1: Biểu đồ quan hệ θ ~ Fs 48 Hình 3.2: Biểu đồ quan hệ H ~ Fs 51 Hình 3.3: Mơ hình tính tốn ổn định hào có kích thước LxBxH theo FEM 52 Hình 3.4: Mơ hình lưới phần tử 2D 53 Hình 3.5: Mơ hình lưới phần tử 3D 54 Hình 3.6: Điều kiện áp lực nước lỗ rỗng ban đầu .54 Hình 3.7: Điều kiện ứng suất hiệu ban đầu 54 Hình 3.8: Dung dịch hào thay áp lực phân bố 55 Hình 3.9: Lưới chuyển vị hào trượt dạng 3D 55 Hình 3.10: Lưới chuyển vị mặt cắt vách hào .55 Hình 3.11: Chuyển vị tổng thể mặt cắt giữ hào mặt cắt gần đầu hào 56 Hình 3.12: Kết tính tốn ổn định vách hào, Msf = 1.123 56 Hình 3.13: Biểu đồ L/H~Fs biểu đồ L/H~ Htr với TH1.3, γsl = 10,5kN/m3 61 Hình 3.14: Biểu đồ L/H~Fs biểu đồ L/H~ Htr với TH1.3, γsl = 11,0kN/m3 62 Hình 3.15: Biểu đồ L/H~Fs biểu đồ L/H~ Htr với TH1.3, γsl = 12,0kN/m3 63 Hình 3.16: Biểu đồ Fs ~ γsl với TH1.3, H = 20m, Hw = 1m, Hsl = 0m .65 Hình 3.17: Biểu đồ Fs ~ γsl trường hợp H = 20m, L = 6m, Hw = 1m, Hsl = 0m .66 Hình 3.18: Biểu đồ Fs ~ φ (độ), trường hợp H = 30m, L = 3m; 6m; 90m; 300m, Hw = 1m, Hsl = 0m, C = 0; 1; kN/m2, φ = 200; 250; 300; 350 .69 Hình 3.19: Biểu đồ Fs ~ C(kN/m2), trường hợp H = 30m, L = 3m; 6m; 90m; 300m, Hw = 1m, Hsl = 0m, φ = 200; 250; 300; 350, C = 0; 1; kN/m2 69 DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1.1 Thống kê số cơng trình tường hào đất - bentonite xây dựng giới [6] 26 Bảng 1.2 Thống kê số tường hào đất - bentonite xây dựng Việt Nam [6]28 Bảng 3.2 Xác định quan hệ H ~ Fs 50 Bảng 3.3 Chỉ tiêu lý đất quanh vách hào 53 Bảng 3.4 Giả thiết số tổ hợp địa chất đại diện tính tốn 57 Bảng 3.5 Kết tính tốn ổn định theo hai phương pháp .57 Bảng 3.6 Các chiều dài hào tính tốn 59 Bảng 3.7 Kết tính tốn hệ số an tồn Fs, γsl=10.5kN/m3,TH1.3: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 30(độ), C = 0kN/m2 61 Bảng 3.8 Kết tính tốn hệ số an tồn Fs, γsl=11.0kN/m3,TH1.3: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 30(độ), C = 0kN/m2 62 Bảng 3.9 Kết tính tốn hệ số an tồn Fs, γsl=12.0kN/m3,TH1.3: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 30(độ), C = 0kN/m2 63 Bảng 3.10 Kết tính hệ số an tồn Fs theo trọng lượng bentonite,TH1.3: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 30(độ), C = kN/m2, Hw = 1m, Hsl = 0m 65 Bảng 3.11 Kết tính tốn hệ số an toàn Fs theo trọng lượng bentonite theo tổ hợp địa chất khác trường hợp: L/H = 0,2; H = 30m, Hw = 1m, Hsl = 0m .66 Bảng 3.12 Kết tính hệ số an tồn Fs trường hợp H = 30m, γsl = 10.5 kN/m3, L = 3m; 6m; 9m; 30m, C = 0; 1; kN/m2 φ = 200; 250; 300; 350 68 Bảng 3.13 Kết tính hệ số an toàn Fs trường hợp H = 30m, Hw = 1m, Hsl = 0m, γsl = 10.5 kN/m3, L = 3m; 15m; 60m; C = 0; 1; kN/m2, φ = 200; 250; 300; 350 70 PHẦN MỞ ĐẦU I Tính cấp thiết đề tài Những năm gần công nghệ thi công chống thấm cho cho công trình xây dựng nói chung cơng trình thủy lợi nói riêng phát triển mạnh đa dạng Bên cạnh phương pháp truyền thống như: đắp sân phủ, đắp chân khay, tường lõi sét, cừ ván chống thấm nhiều công nghệ nghiên cứu ứng dụng như: Tường hào chống thấm Bentonite, công nghệ khoan vữa áp lực cao Jet-grouting, màng chống thấm vải địa kỹ thuật Bentonite vật liệu ứng dụng làm tường chống thấm lần vào năm 1999 cơng trình thủy lợi Dầu Tiếng tiếp cơng trình Am Chúa, Iakao, Easoup-Đắk Lắc, Dương Đông - Kiên Giang, cho hiệu chống thấm tốt với giá thành hợp lý Tuy nhiên, cơng trình tường chống thấm thi cơng biện pháp đào hào dung dịch Bentonite thiết kế, kiểm tra chất lượng dựa theo kinh nghiệm hay số liệu cơng trình có nước ngồi số cơng trình nước Điều gây nhiều khó khăn cơng tác thiết kế, thi công công tác đánh giá kiểm định chất lượng tường chống thấm Trong trình thi công, vách hào giữ ổn định dung dịch bentonite Sau đó, bentonite thay vật liệu chống thấm (xi măng - bentonite hay đất - bentonite) có tiêu lý trọng lượng tốt nên vách hào ổn định xi măng thủy hóa đất cố kết làm tăng độ ổn định cho vách hào Như vậy, trình hào giữ ổn định dung dịch bentonite trình dễ gây ổn định tồn q trình thi cơng hào chống thấm Việc nghiên cứu lý thuyết tính tốn ổn định vách hào cần thiết II Mục tiêu nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu đề tài ổn định vách hào đào sâu dung dịch Bentonite thi cơng dính theo trạng thái khơng gian ba chiều Phân tích yếu tố ảnh hưởng, chế giữ ổn định, hình dạng mặt trượt đến ổn định vách PL-19 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=10.5kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH3.2: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 25(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 3.666 2.613 2.099 1.647 1.303 1.128 1.070 1.022 0.987 0.969 0.963 0.959 0.955 0.952 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 10 2.613 1.801 1.462 1.146 0.895 0.768 0.726 0.692 0.667 0.654 0.650 0.646 0.644 0.641 15 2.099 1.462 1.201 0.954 0.740 0.632 0.596 0.567 0.546 0.535 0.531 0.528 0.526 0.524 20 1.801 1.270 1.052 0.846 0.657 0.559 0.526 0.500 0.480 0.470 0.467 0.464 0.462 0.460 25 1.604 1.143 0.954 0.774 0.605 0.512 0.482 0.457 0.438 0.429 0.426 0.423 0.422 0.420 30 1.462 1.052 0.883 0.722 0.569 0.480 0.451 0.427 0.409 0.400 0.397 0.395 0.393 0.391 35 1.355 0.983 0.830 0.683 0.542 0.456 0.428 0.405 0.388 0.379 0.376 0.374 0.372 0.370 40 1.270 0.928 0.787 0.651 0.520 0.438 0.410 0.388 0.371 0.363 0.360 0.357 0.356 0.354 45 1.201 0.883 0.752 0.625 0.503 0.423 0.396 0.374 0.358 0.349 0.347 0.344 0.343 0.341 50 1.143 0.846 0.722 0.603 0.488 0.411 0.384 0.363 0.347 0.339 0.336 0.334 0.332 0.330 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an toàn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm khơng qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH3.2, γ sl =10.5kN/m 4.00 10 15 20 25 30 35 40 45 50 3.50 3.00 Fs 2.50 2.00 1.50 1.00 0.50 0.00 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH3.2, γ sl =10.5kN/m 60 10 15 20 25 30 35 40 45 50 50 Fs 40 30 20 10 0 10 12 14 16 18 20 L/H PL-20 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=11.0kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH3.2: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 25(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 3.937 2.818 2.274 1.792 1.424 1.238 1.175 1.125 1.087 1.068 1.062 1.057 1.053 1.049 10 2.818 1.959 1.602 1.268 1.000 0.864 0.819 0.782 0.755 0.741 0.737 0.733 0.730 0.727 15 2.274 1.602 1.327 1.069 0.842 0.726 0.687 0.656 0.632 0.621 0.617 0.614 0.611 0.609 20 1.959 1.400 1.171 0.956 0.758 0.652 0.617 0.589 0.567 0.557 0.553 0.550 0.548 0.546 25 1.751 1.267 1.069 0.882 0.706 0.607 0.573 0.547 0.527 0.517 0.513 0.511 0.509 0.507 30 1.602 1.171 0.995 0.828 0.670 0.575 0.543 0.518 0.499 0.489 0.486 0.483 0.482 0.480 35 1.489 1.099 0.939 0.787 0.643 0.552 0.521 0.497 0.478 0.469 0.466 0.464 0.462 0.460 40 1.400 1.042 0.895 0.755 0.621 0.535 0.505 0.481 0.463 0.454 0.451 0.448 0.446 0.445 45 1.327 0.995 0.858 0.728 0.603 0.521 0.491 0.468 0.450 0.441 0.438 0.436 0.434 0.433 50 1.267 0.956 0.828 0.706 0.588 0.510 0.481 0.458 0.440 0.432 0.429 0.426 0.425 0.423 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an toàn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm khơng qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH3.2, γ sl =11.0kN/m 4.50 4.00 10 3.50 15 Fs 3.00 2.50 20 25 2.00 30 1.50 35 40 1.00 45 0.50 50 0.00 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH3.2, γ sl =11.0kN/m 60 10 50 15 Htr (m) 40 20 25 30 30 35 20 40 45 50 10 0 10 12 14 16 18 20 L/H PL-21 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=12.0kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH3.2: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 25(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 4.591 3.304 2.686 2.133 1.710 1.495 1.423 1.365 1.321 1.299 1.292 1.286 1.281 1.277 10 3.304 2.330 1.926 1.549 1.239 1.082 1.029 0.987 0.955 0.939 0.934 0.930 0.927 0.923 15 2.686 1.926 1.616 1.327 1.068 0.933 0.888 0.852 0.825 0.811 0.807 0.803 0.800 0.797 20 2.330 1.698 1.442 1.201 0.979 0.856 0.815 0.782 0.757 0.745 0.740 0.737 0.735 0.732 25 2.095 1.549 1.327 1.118 0.924 0.808 0.770 0.739 0.715 0.704 0.700 0.697 0.694 0.692 30 1.926 1.442 1.244 1.059 0.885 0.776 0.739 0.710 0.687 0.676 0.672 0.669 0.667 0.665 35 1.799 1.360 1.182 1.014 0.855 0.753 0.717 0.688 0.667 0.656 0.652 0.649 0.647 0.645 40 1.698 1.297 1.133 0.978 0.832 0.736 0.700 0.672 0.651 0.641 0.637 0.634 0.632 0.630 45 1.616 1.244 1.092 0.948 0.812 0.722 0.687 0.660 0.639 0.629 0.625 0.623 0.621 0.619 50 1.549 1.201 1.059 0.924 0.796 0.711 0.677 0.650 0.629 0.619 0.616 0.613 0.611 0.609 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an toàn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm khơng qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH3.2, γ sl =12.0kN/m 5.0 4.5 Fs 4.0 10 3.5 15 3.0 20 25 2.5 30 2.0 35 1.5 1.0 40 45 0.5 50 0.0 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH3.2, γ sl =12.0kN/m 60 50 10 15 Htr (m) 40 20 25 30 30 35 20 40 45 10 50 0 10 12 14 16 18 20 L/H PL-22 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=10.5kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH3.3: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 30(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 3.936 2.790 2.259 1.814 1.476 1.304 1.247 1.201 1.166 1.149 1.143 1.139 1.135 1.132 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 10 2.790 1.944 1.592 1.268 1.019 0.894 0.852 0.819 0.793 0.781 0.777 0.773 0.771 0.768 15 2.254 1.592 1.319 1.060 0.846 0.738 0.702 0.673 0.652 0.641 0.637 0.635 0.632 0.630 20 1.944 1.391 1.163 0.946 0.752 0.654 0.621 0.595 0.575 0.565 0.562 0.559 0.557 0.555 25 1.739 1.259 1.060 0.870 0.693 0.600 0.569 0.545 0.526 0.517 0.514 0.511 0.509 0.507 30 1.592 1.163 0.985 0.815 0.652 0.563 0.533 0.510 0.492 0.483 0.480 0.478 0.476 0.474 35 1.480 1.090 0.928 0.772 0.622 0.536 0.507 0.484 0.467 0.458 0.455 0.453 0.451 0.449 40 1.391 1.033 0.883 0.739 0.598 0.514 0.486 0.464 0.447 0.439 0.436 0.433 0.432 0.430 45 1.319 0.985 0.846 0.711 0.579 0.497 0.470 0.448 0.431 0.423 0.420 0.418 0.416 0.415 50 1.259 0.946 0.815 0.687 0.563 0.483 0.456 0.435 0.418 0.410 0.408 0.405 0.404 0.402 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an tồn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm không qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH3.3, γ sl =10.5kN/m 4.50 4.00 3.50 10 15 Fs 3.00 20 2.50 25 2.00 30 35 1.50 40 1.00 45 0.50 50 0.00 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH3.3, γ sl =10.5kN/m 60 10 15 20 50 Htr (m) 40 25 30 35 40 45 50 30 20 10 0 10 12 14 16 18 20 L/H PL-23 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=11.0kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH3.3: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 30(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 4.233 3.017 2.455 1.980 1.618 1.435 1.374 1.325 1.288 1.269 1.263 1.258 1.254 1.250 10 3.017 2.124 1.754 1.411 1.144 1.010 0.965 0.929 0.902 0.888 0.884 0.880 0.878 0.875 15 2.451 1.754 1.467 1.197 0.968 0.852 0.813 0.782 0.759 0.748 0.744 0.741 0.738 0.736 20 2.124 1.543 1.305 1.079 0.874 0.768 0.733 0.705 0.683 0.673 0.669 0.666 0.664 0.662 25 1.909 1.404 1.197 1.000 0.815 0.716 0.683 0.656 0.636 0.626 0.622 0.620 0.618 0.616 30 1.754 1.305 1.120 0.943 0.775 0.680 0.648 0.622 0.603 0.594 0.590 0.588 0.586 0.584 35 1.636 1.229 1.061 0.900 0.746 0.654 0.623 0.598 0.579 0.570 0.567 0.564 0.562 0.561 40 1.543 1.169 1.014 0.865 0.723 0.633 0.603 0.579 0.561 0.552 0.549 0.546 0.545 0.543 45 1.467 1.120 0.975 0.837 0.704 0.618 0.588 0.564 0.546 0.538 0.535 0.532 0.530 0.529 50 1.404 1.079 0.943 0.813 0.688 0.605 0.576 0.552 0.535 0.526 0.523 0.521 0.519 0.517 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an toàn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an tồn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm khơng qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH3.3, γ sl =11.0kN/m 4.50 4.00 10 3.50 15 Fs 3.00 20 2.50 25 2.00 30 35 1.50 40 1.00 45 0.50 50 0.00 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH3.3, γ sl =11.0kN/m 60 50 10 15 Htr (m) 40 20 25 30 30 35 40 20 45 50 10 0 10 12 14 16 18 20 L/H PL-24 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=12.0kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH3.3: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 30(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 4.948 3.556 2.916 2.370 1.953 1.742 1.671 1.614 1.571 1.549 1.542 1.536 1.532 1.528 10 3.556 2.544 2.126 1.737 1.429 1.273 1.221 1.179 1.147 1.132 1.126 1.122 1.119 1.116 15 2.913 2.126 1.804 1.502 1.238 1.104 1.059 1.023 0.996 0.982 0.978 0.974 0.971 0.969 20 2.544 1.889 1.622 1.370 1.139 1.016 0.975 0.942 0.917 0.905 0.900 0.897 0.895 0.892 25 2.300 1.733 1.502 1.283 1.078 0.962 0.923 0.892 0.869 0.857 0.853 0.850 0.848 0.845 30 2.126 1.622 1.416 1.220 1.036 0.925 0.888 0.858 0.836 0.825 0.821 0.818 0.816 0.813 35 1.993 1.537 1.350 1.173 1.005 0.899 0.863 0.834 0.812 0.801 0.798 0.795 0.792 0.790 40 1.889 1.470 1.298 1.135 0.980 0.879 0.844 0.815 0.794 0.783 0.780 0.777 0.775 0.773 45 1.804 1.416 1.256 1.104 0.959 0.863 0.829 0.801 0.780 0.770 0.766 0.763 0.761 0.759 50 1.733 1.370 1.220 1.078 0.942 0.851 0.816 0.789 0.769 0.758 0.755 0.752 0.750 0.748 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an tồn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm khơng qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH3.3, γ sl =12.0kN/m 6.00 10 15 20 25 30 35 40 45 50 5.00 Fs 4.00 3.00 2.00 1.00 0.00 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH3.3, γ sl =12.0kN/m 60 10 15 Htr (m) 50 40 20 25 30 35 40 45 50 30 20 10 0 10 12 14 16 18 20 L/H PL-25 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=10.5kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH3.4: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 35(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 4.166 2.933 2.409 1.982 1.658 1.495 1.440 1.396 1.363 1.347 1.341 1.337 1.334 1.330 10 2.933 2.068 1.708 1.390 1.150 1.030 0.990 0.957 0.933 0.921 0.917 0.914 0.911 0.909 15 2.384 1.708 1.428 1.164 0.956 0.852 0.817 0.790 0.769 0.758 0.755 0.752 0.750 0.748 20 2.068 1.502 1.267 1.042 0.852 0.756 0.724 0.699 0.679 0.670 0.667 0.664 0.662 0.660 25 1.859 1.366 1.160 0.963 0.785 0.695 0.665 0.641 0.623 0.614 0.610 0.608 0.606 0.604 30 1.708 1.267 1.083 0.905 0.739 0.652 0.623 0.600 0.583 0.574 0.571 0.569 0.567 0.565 35 1.593 1.192 1.024 0.861 0.705 0.621 0.593 0.570 0.553 0.545 0.542 0.540 0.538 0.536 40 1.502 1.132 0.976 0.825 0.678 0.596 0.569 0.547 0.530 0.522 0.520 0.517 0.516 0.514 45 1.428 1.083 0.938 0.796 0.657 0.577 0.550 0.528 0.512 0.504 0.501 0.499 0.498 0.496 50 1.366 1.042 0.905 0.771 0.640 0.561 0.534 0.513 0.497 0.489 0.487 0.485 0.483 0.481 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an toàn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an tồn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm khơng qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH3.4, γ sl =10.5kN/m 4.50 4.00 10 Fs 3.50 15 3.00 20 2.50 25 30 2.00 35 1.50 40 1.00 45 50 0.50 0.00 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH3.4, γ sl =10.5kN/m 60 50 10 15 Htr (m) 40 20 25 30 30 35 20 40 45 10 50 L/H 10 12 14 16 18 20 PL-26 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=11.0kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH3.4: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 35(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 4.488 3.184 2.625 2.170 1.824 1.649 1.591 1.544 1.508 1.491 1.485 1.480 1.477 1.473 10 3.184 2.271 1.893 1.554 1.297 1.168 1.125 1.090 1.064 1.051 1.047 1.043 1.040 1.038 15 2.604 1.893 1.600 1.323 1.100 0.989 0.951 0.921 0.899 0.888 0.884 0.881 0.879 0.876 20 2.271 1.677 1.433 1.199 0.996 0.893 0.859 0.831 0.811 0.801 0.797 0.794 0.792 0.790 25 2.051 1.535 1.322 1.118 0.931 0.834 0.801 0.775 0.756 0.746 0.743 0.740 0.738 0.736 30 1.893 1.433 1.242 1.059 0.886 0.793 0.762 0.737 0.718 0.709 0.705 0.703 0.701 0.699 35 1.773 1.354 1.181 1.014 0.853 0.763 0.733 0.708 0.690 0.681 0.678 0.676 0.674 0.672 40 1.677 1.292 1.132 0.977 0.828 0.740 0.710 0.687 0.669 0.660 0.657 0.655 0.653 0.651 45 1.600 1.242 1.092 0.948 0.808 0.722 0.693 0.670 0.652 0.644 0.641 0.638 0.637 0.635 50 1.535 1.199 1.059 0.923 0.791 0.707 0.679 0.656 0.639 0.630 0.627 0.625 0.623 0.621 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an toàn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm khơng qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH3.4, γ sl =11.0kN/m 5.00 4.50 4.00 10 3.50 15 20 25 Fs 3.00 2.50 30 2.00 1.50 35 40 1.00 45 50 0.50 0.00 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH3.4, γ sl =11.0kN/m 60 10 15 Htr (m) 50 40 20 25 30 30 20 35 40 10 45 50 0 10 12 14 16 18 20 L/H PL-27 Kết tính toán hệ số ổn định Fs, γsl=12.0kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH3.4: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 35(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 5.260 3.773 3.135 2.610 2.211 2.009 1.941 1.887 1.846 1.826 1.819 1.813 1.809 1.805 10 3.773 2.741 2.315 1.928 1.630 1.480 1.430 1.389 1.359 1.344 1.339 1.335 1.332 1.329 15 3.117 2.315 1.987 1.677 1.419 1.289 1.245 1.210 1.184 1.171 1.167 1.163 1.160 1.158 20 2.741 2.074 1.800 1.541 1.309 1.189 1.149 1.117 1.093 1.081 1.077 1.074 1.072 1.069 25 2.493 1.914 1.677 1.452 1.241 1.128 1.090 1.060 1.037 1.026 1.022 1.019 1.017 1.015 30 2.315 1.800 1.588 1.387 1.196 1.087 1.050 1.021 1.000 0.989 0.985 0.982 0.980 0.978 35 2.180 1.713 1.521 1.337 1.162 1.057 1.022 0.993 0.972 0.961 0.958 0.955 0.953 0.951 40 2.074 1.644 1.467 1.298 1.136 1.034 1.000 0.972 0.951 0.941 0.938 0.935 0.933 0.931 45 1.987 1.588 1.423 1.266 1.115 1.016 0.983 0.955 0.935 0.925 0.922 0.919 0.917 0.915 50 1.914 1.542 1.387 1.239 1.096 1.002 0.969 0.942 0.922 0.912 0.909 0.906 0.904 0.902 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an toàn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm khơng qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH3.4, γ sl =12.0kN/m 6.00 5.00 10 15 4.00 20 Fs 25 3.00 30 35 2.00 40 45 1.00 50 0.00 H/L 10 12 14 16 18 20 Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH3.4, γ sl =12.0kN/m 60 Htr (m) 50 10 40 15 20 25 30 30 35 20 40 45 10 50 H/L 10 12 14 16 18 20 PL-28 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=10.5kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH4.1: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 20(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 4.574 2.916 2.316 1.827 1.452 1.262 1.197 1.146 1.107 1.087 1.081 1.076 1.072 1.068 10 2.913 1.916 1.527 1.191 0.935 0.805 0.762 0.727 0.701 0.688 0.683 0.680 0.677 0.675 15 2.270 1.527 1.234 0.964 0.750 0.642 0.606 0.576 0.555 0.544 0.540 0.537 0.535 0.533 20 1.916 1.311 1.070 0.845 0.652 0.555 0.523 0.497 0.477 0.467 0.464 0.461 0.459 0.457 25 1.688 1.170 0.962 0.767 0.592 0.501 0.471 0.446 0.428 0.419 0.416 0.413 0.412 0.410 30 1.527 1.070 0.886 0.711 0.550 0.463 0.434 0.411 0.394 0.385 0.382 0.380 0.378 0.377 35 1.406 0.994 0.827 0.669 0.519 0.436 0.408 0.386 0.369 0.361 0.358 0.355 0.354 0.352 40 1.311 0.934 0.781 0.635 0.495 0.414 0.387 0.366 0.349 0.341 0.339 0.336 0.335 0.333 45 1.234 0.886 0.743 0.607 0.476 0.397 0.371 0.350 0.334 0.326 0.323 0.321 0.320 0.318 50 1.170 0.845 0.711 0.584 0.460 0.383 0.357 0.337 0.321 0.313 0.311 0.309 0.307 0.306 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an toàn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm khơng qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH4.1, γ sl =10.5kN/m 5.00 4.50 4.00 10 3.50 15 20 Fs 3.00 2.50 25 30 2.00 35 1.50 40 1.00 45 0.50 50 L/H 0.00 10 12 14 16 18 20 Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH4.1, γ sl =10.5kN/m 60 10 50 15 Htr (m) 40 20 25 30 30 20 35 40 45 10 50 L/H 0 10 12 14 16 18 20 PL-29 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=11.0kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH4.1: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 20(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 4.885 3.125 2.487 1.967 1.569 1.365 1.297 1.242 1.200 1.180 1.173 1.167 1.163 1.159 10 3.123 2.067 1.656 1.298 1.025 0.887 0.840 0.803 0.775 0.761 0.756 0.752 0.749 0.747 15 2.442 1.656 1.347 1.062 0.833 0.717 0.678 0.647 0.624 0.612 0.608 0.605 0.603 0.600 20 2.067 1.428 1.174 0.938 0.733 0.629 0.594 0.566 0.545 0.534 0.531 0.528 0.526 0.524 25 1.826 1.279 1.061 0.857 0.671 0.574 0.541 0.515 0.496 0.486 0.483 0.480 0.478 0.476 30 1.656 1.174 0.980 0.798 0.629 0.536 0.505 0.480 0.462 0.453 0.449 0.447 0.445 0.443 35 1.528 1.094 0.919 0.754 0.598 0.509 0.479 0.455 0.437 0.428 0.425 0.423 0.421 0.419 40 1.428 1.031 0.871 0.719 0.574 0.488 0.459 0.436 0.418 0.409 0.407 0.404 0.402 0.401 45 1.347 0.980 0.831 0.690 0.555 0.471 0.443 0.420 0.403 0.395 0.392 0.389 0.388 0.386 50 1.279 0.938 0.798 0.666 0.539 0.458 0.430 0.408 0.391 0.383 0.380 0.378 0.376 0.374 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an tồn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm không qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH4.1, γ sl =11.0kN/m 6.00 10 5.00 15 20 4.00 Fs 25 30 3.00 35 2.00 40 45 1.00 50 0.00 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH4.1, γ sl =11.0kN/m 60 10 15 20 25 30 Htr (m) 50 40 30 35 40 45 50 20 10 0 10 12 14 16 18 20 L/H PL-30 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=12.0kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH4.1: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 20(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 5.630 3.624 2.896 2.301 1.844 1.611 1.533 1.469 1.422 1.398 1.390 1.383 1.379 1.374 10 3.622 2.424 1.958 1.548 1.235 1.075 1.022 0.979 0.946 0.930 0.925 0.920 0.917 0.914 15 2.848 1.958 1.608 1.287 1.023 0.890 0.845 0.809 0.781 0.768 0.763 0.760 0.757 0.754 20 2.424 1.700 1.414 1.149 0.915 0.794 0.754 0.721 0.697 0.685 0.681 0.677 0.675 0.672 25 2.151 1.533 1.287 1.058 0.849 0.736 0.698 0.668 0.645 0.634 0.630 0.627 0.624 0.622 30 1.958 1.414 1.196 0.993 0.804 0.696 0.660 0.632 0.610 0.599 0.595 0.592 0.590 0.588 35 1.813 1.324 1.128 0.944 0.771 0.668 0.633 0.605 0.584 0.574 0.570 0.568 0.566 0.563 40 1.700 1.254 1.074 0.905 0.746 0.646 0.613 0.586 0.565 0.555 0.552 0.549 0.547 0.545 45 1.608 1.196 1.030 0.873 0.725 0.629 0.596 0.570 0.550 0.540 0.537 0.534 0.532 0.530 50 1.533 1.149 0.993 0.846 0.707 0.616 0.583 0.557 0.538 0.528 0.525 0.522 0.520 0.518 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an tồn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm không qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH4.1, γ sl =12.0kN/m 6.00 5.00 10 15 4.00 Fs 20 25 3.00 30 35 2.00 40 45 1.00 50 0.00 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH4.1, γ sl =12.0kN/m 60 10 50 15 Htr (m) 40 20 25 30 30 35 40 20 45 10 50 0 10 12 14 16 18 20 L/H PL-31 Kết tính toán hệ số ổn định Fs, γsl=10.5kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH4.2: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 25(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 4.610 3.007 2.430 1.961 1.603 1.421 1.360 1.311 1.274 1.256 1.250 1.245 1.241 1.237 10 3.000 2.020 1.632 1.301 1.050 0.923 0.880 0.846 0.821 0.808 0.803 0.800 0.797 0.795 15 2.370 1.632 1.336 1.063 0.849 0.742 0.706 0.677 0.655 0.644 0.641 0.638 0.636 0.634 20 2.020 1.414 1.169 0.938 0.743 0.646 0.613 0.587 0.567 0.557 0.554 0.551 0.549 0.547 25 1.793 1.271 1.059 0.857 0.677 0.585 0.554 0.530 0.511 0.502 0.499 0.496 0.494 0.493 30 1.632 1.169 0.980 0.799 0.631 0.543 0.513 0.490 0.472 0.463 0.460 0.458 0.456 0.455 35 1.510 1.092 0.919 0.754 0.597 0.512 0.483 0.461 0.443 0.435 0.432 0.430 0.428 0.426 40 1.414 1.030 0.871 0.718 0.571 0.488 0.460 0.438 0.421 0.413 0.410 0.408 0.406 0.404 45 1.336 0.980 0.832 0.689 0.550 0.469 0.441 0.420 0.403 0.395 0.392 0.390 0.389 0.387 50 1.271 0.938 0.799 0.664 0.533 0.453 0.426 0.405 0.389 0.381 0.378 0.376 0.374 0.373 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an toàn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm khơng qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Fs Tổ hợp TH4.2, γ sl =10.5kN/m 5.0 4.5 10 4.0 15 3.5 20 3.0 25 30 2.5 35 2.0 40 1.5 45 1.0 50 0.5 0.0 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH4.2, γ sl =10.5kN/m 60 10 50 Htr (m) 15 40 20 25 30 30 35 20 40 45 10 50 0 10 12 14 16 18 20 L/H PL-32 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=11.0kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH4.2: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 25(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 4.934 3.232 2.619 2.119 1.738 1.544 1.479 1.426 1.387 1.367 1.361 1.355 1.351 1.347 10 3.226 2.189 1.779 1.426 1.158 1.022 0.976 0.940 0.912 0.899 0.894 0.890 0.888 0.885 15 2.559 1.779 1.468 1.179 0.951 0.835 0.797 0.766 0.743 0.731 0.727 0.724 0.722 0.719 20 2.189 1.550 1.292 1.050 0.843 0.738 0.703 0.674 0.653 0.643 0.639 0.636 0.634 0.632 25 1.949 1.400 1.177 0.967 0.776 0.677 0.644 0.618 0.598 0.588 0.584 0.582 0.580 0.578 30 1.779 1.292 1.094 0.906 0.730 0.635 0.604 0.578 0.559 0.550 0.547 0.544 0.542 0.540 35 1.651 1.211 1.031 0.860 0.696 0.605 0.574 0.550 0.531 0.522 0.519 0.517 0.515 0.513 40 1.550 1.147 0.981 0.823 0.671 0.581 0.552 0.528 0.510 0.501 0.498 0.496 0.494 0.492 45 1.468 1.094 0.940 0.792 0.650 0.563 0.534 0.510 0.493 0.484 0.481 0.479 0.477 0.475 50 1.400 1.050 0.906 0.767 0.633 0.548 0.519 0.496 0.479 0.470 0.468 0.465 0.463 0.462 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an toàn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an tồn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm khơng qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH4.2, γ sl =11.0kN/m 6.00 5.00 10 15 Fs 4.00 20 25 3.00 30 35 2.00 40 45 1.00 50 0.00 10 12 14 16 18 20 L/H Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH4.2, γ sl =11.0kN/m 60 50 10 15 20 Htr (m) 40 25 30 35 30 20 40 45 10 50 0 10 12 14 16 18 20 L/H PL-33 Kết tính tốn hệ số ổn định Fs, γsl=12.0kN/m3, Hw = 1m, Hsl = 0m, TH4.2: γw =19kN/m3, γbh =20kN/m3, φ = 25(độ), C = kN/m2 H (m) L/H 0.1 0.2 0.3 0.5 10 20 30 50 100 ∞ 5.707 3.768 3.066 2.494 2.056 1.833 1.758 1.698 1.653 1.630 1.622 1.616 1.612 1.607 10 3.763 2.586 2.122 1.717 1.408 1.251 1.199 1.156 1.125 1.109 1.103 1.099 1.096 1.093 15 3.005 2.122 1.771 1.445 1.181 1.048 1.003 0.967 0.940 0.927 0.922 0.919 0.916 0.913 20 2.586 1.863 1.574 1.303 1.065 0.943 0.903 0.870 0.845 0.833 0.829 0.826 0.823 0.821 25 2.314 1.694 1.445 1.210 0.994 0.879 0.841 0.810 0.787 0.776 0.772 0.769 0.766 0.764 30 2.122 1.574 1.352 1.143 0.946 0.836 0.799 0.770 0.748 0.737 0.733 0.730 0.728 0.726 35 1.977 1.483 1.282 1.091 0.911 0.805 0.769 0.741 0.719 0.708 0.705 0.702 0.700 0.698 40 1.863 1.411 1.226 1.051 0.884 0.781 0.746 0.718 0.698 0.687 0.684 0.681 0.679 0.677 45 1.771 1.352 1.181 1.017 0.862 0.762 0.728 0.701 0.681 0.670 0.667 0.664 0.662 0.660 50 1.694 1.303 1.143 0.989 0.843 0.748 0.714 0.687 0.667 0.657 0.653 0.651 0.649 0.647 Nhận xét: - Khi chiều dài hào tăng lên hệ số an toàn ban đầu giảm mạnh đến L/H≥10 hệ số an tồn thay đổi sai số nhỏ 5% so với trường hợp L/H = ∞ - Khi chiều sâu hào tăng dần lên hệ số an tồn giảm dần - Khi L/H ≤ khối trượt hình nêm không qua đáy hào Quan hệ L/H~Fs Tổ hợp TH4.2, γ sl =12.0kN/m 6.0 5.0 10 15 Fs 4.0 20 25 3.0 30 35 2.0 40 45 1.0 50 0.0 L/H 10 12 14 16 18 20 Quan hệ L/H~Htr Tổ hợp TH4.2, γ sl =12.0kN/m 60 50 10 15 Htr (m) 40 20 25 30 30 35 20 40 45 10 50 L/H 0 10 12 14 16 18 20 ... hưởng đến ổn định vách hào đào đất dính ổn định dung dịch bentonite 30 CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH HÀO BENTONITE TRONG KHÔNG GIAN BA CHIỀU 2.1 Sự ổn định hào bentonite Tường hào xây... gây ổn định tồn q trình thi cơng hào chống thấm Việc nghiên cứu lý thuyết tính tốn ổn định vách hào cần thi? ??t II Mục tiêu nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu đề tài ổn định vách hào đào sâu dung dịch. .. dịch Bentonite thi cơng dính theo trạng thái khơng gian ba chiều Phân tích yếu tố ảnh hưởng, chế giữ ổn định, hình dạng mặt trượt đến ổn định vách hào Lập cơng thức tính ổn định vách hào theo