Thiết kế khách sạn hồng vy

Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN-GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN Phần lời nói đầu LỜI NÓI ĐẦU H U TE C H Luận án tốt nghiệp công trình đầu tay tự lực sinh viên trước trường, để vào thực tế Đây công trình mang tính tổng hợp kiến thức người thực hiện, có phải qua suốt thời gian dài học tập nghiên cứu Giai đoạn thực luận án tốt nghiệp giai đoạn tiếp tục học hỏi phương pháp khác với mức độ cao Giai đoạn bước chuyển tiếp kiến thức mà sinh viên thu nhận trình học tập ứng dụng vào thực tế Tuy có cố gắng việc tìm tòi học hỏi kiến thức hạn chế, kinh nghiệm thiết kế chưa có đồng thời với thời gian thực luận án có hạn, luận án tốt nghiệp không tránh khỏi sai sót định Em kính mong thầy hướng dẫn thầy cô bạn vui lòng bảo cho em thiếu sót, để em bước hoàn thiện kiến thức Em xin chân thành cảm ơn thầy cô khoa Xây Dựng Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP HCM truyền đạt kiến thức cho em suốt q trình học tập Em xin chân thành cảm ơn Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN tận tình hướng dẫn giúp đỡ để em hoàn thành đồ án tốt nghiệp truyền đạt cho em nhiều kiến thứùc chuyên môn kinh nghiệm thực tế Em xin chân thành cám ơn gửi lời chúc sức khỏe đến quý thầy cô TP Hồ Chí Minh, ngày 25 tháng 03 năm 2011 Sinh Viên LÊ ĐÌNH TÚ ĐỀ TÀI : KHÁCH SẠN HỒNG VY - SVTH :LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP :06VXD1 Trang : H U TE C H Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN-GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN Phần lời nói đầu ĐỀ TÀI : KHÁCH SẠN HỒNG VY - SVTH :LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP :06VXD1 Trang : Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN -GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN- Phần mục lục MUÏC LUÏC Lời nói đầu PHAÀN I:KIẾN TRÚC I Sự Cần Thiết Đầu Tư II Vị Trí Công Trình III Đặc Điểm Công Trình Qui mô công trình 2 Các giải pháp thiết kế kiến trúc Phương pháp kỹ thuật cho công trình IV phương án kết cấu PHẦN II: KẾT CẤU H Chương I PHÂN TÍCH HỆ CHỊU LỰC CHÍNH CỦA CÔNG TRÌNH……………………… Chương II TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH ( SÀN LẦU 4) C I Mặt Bằng Và Bố Trí Dầm Sàn II Sô Bộ Chọn Kích Thước Dầm Và Sàn …………………………………………………………………………………………7 U TE Kích thước dầm Kích thước saøn III Cấu Tạo Sàn IV tải trọng tác dụng lên saøn Tónh tải Hoạt tải 11 Tải toàn phần 11 H V Xác Định Nội Lực Tính Cốt Thép 12 Tính 14 Tính ô loại dầm ……………………………………………………………………………………………………… 17 Chương III THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI …………… 20 I Công Năng kích thước Bể Nước Mái 20 II Tính Toán Kết Cấu Bể Nước Mái 20 Bản Nắp 20 Bản Đáy 24 Bản Thành 28 Dầm Nắp 34 Dầm Đáy 36 Coät Hồ Nước 48 Chương IV THIẾT KẾ CAÀU THANG 50 ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY TP VŨNG TÀU -SVTH :LÊ ĐÌNH TÚ- LỚP:06VXD1 Trang:148 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN -GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN- Phần mục lục I Mặt Bằng Bố Trí Cầu Thang 50 II Tính Bản Thang 51 Cấu tạo cầu thang 51 Sơ đồ tính 52 Tải trọng tác dụng lên cầu thang 53 Tải trọng toàn phần 55 Tính giá trị nội lực 56 Tính cốt thép 57 Boá trí cốt thép 57 III Tính Dầm Thang DT 57 Cấu tạo hình dạng dầm thang 57 sơ chọn kích thước tiết diện 58 H Sơ đồ tính 58 Tải trọng tác dụng lên dầm 58 C Tính nội lực 59 Tính cốt thép 59 U TE Bố trí cốt theùp 60 Chương V.THIẾT KẾ DẦM DỌC 61 I Vị Trí Và Sơ Đồ Truyền Tải 61 II Sơ Đồ Nút, Và Vị Trí Nút, Phần Tử Của Dầm 62 III Tải Trọng Tác Dụng Lên Dầm 63 Tónh Taõi 63 Hoạt tải 66 H IV Chất Tải 67 V Giải Tìm Nội Lực, Tổ Hợp Nội Lực Và Tính Cốt Thép 69 VI Chọn Cốt Thép 70 VII Tính Cốt Treo 70 VIII Bố Trí Cốt Thép 70 Chương VI THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 71 A Sơ Đồ Truyền Tải, Phần Tử Và Nút 71 I Sơ Đồ Truyền Tải 71 II Sơ Đồ Phần Tử Và Nút 73 B Tính Khung 74 I Sơ Bộ Chọn Kích Thước Tiết Diện 74 Tiết diện dầm 74 Tiết diện coät 74 ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY TP VŨNG TÀU -SVTH :LÊ ĐÌNH TÚ- LỚP:06VXD1 Trang:149 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN -GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN- Phần mục lục II Xác Định Lực Truyền Lên Các Phần Tử Và Nút 79 Tónh tải 79 Hoạt tải 90 Tính tải trọng gió tác động vào công trình 92 III Chaát Taûi 93 IV Giải Tìm Nội Lực, Tổ Hợp Nội Lực Và Tính Cốt Thép 103 V Tính Cốt Treo 112 VI Bố Trí Cốt Thép 113 PHẦN III: NỀN MÓNG PHẦN I BÁO CÁO ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 114 I Mặt Cắt Địa Chất 114 H II cấu tạo địa chất 115 PHẦN II TÍNH TOÁN 117 I Xác Định Tải Trọng Truyền Xuống Móng 117 C Nội lực tính toán chân cột 117 Tính tải sàn tầng hầm truyền chân cột 117 U TE Tính móng theo hai trạng thái giới hạn 117 PHƯƠNG ÁN 1: MÓNG CỌC ÉP BÊ TÔNG CỐT THÉP 119 I Chọn Chiều Sâu Chôn Móng Thoả Điều Kiện Móng Cọc Đài Thấp 119 II Chọn Kích Thước Coïc 119 III Tính Khả Năng Chịu Tải Của Cọc 119 Tính khả chịu tải cọc theo vật liệu 119 H Tính khả chịu tải cọc theo đất 119 A TÍNH TOÁN CỌC CHO NHÓM 121 I Chọn Số Lượng Cọc Và Bố Trí Cọc 121 Chọn số lượng cọc 121 Bố trí cọc 121 II Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Lên Cọc 122 Tải trọng tính đến đáy đài 122 Tải trọng tác dụng lên đầu cọc 122 III Kiểm Tra Ổn Định Của Móng Khối Quy Ước Dưới Mũi Cọc 122 Tính góc ma sát trung bình lớp đất theo chiều dài cọc 122 Khối lượng móng khối quy ước tính đến độ sâu mũi cọc 123 Tải trọng tác dụng móng khối quy ước 123 IV Tính Lún Nhóm Cọc 124 V Kiểm Tra Xuyên Thủng Đài Cọc 126 ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY TP VŨNG TÀU -SVTH :LÊ ĐÌNH TÚ- LỚP:06VXD1 Trang:150 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN -GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN- Phần mục lục VI Tính Cốt Thép Đài Móng 127 Sơ Đồ Tính 127 Tính cốt thép theo phương dài 127 Tính cốt thép theo phương ngắn 127 VII Bố Trí Thép Và Cấu Tạo Đài Móng 128 B TÍNH TOÁN CỌC CHO NHÓM 128 I Chọn Số Lượng Cọc Và Bố Trí Cọc 128 Chọn số lượng cọc 128 Bố trí coïc 128 II Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Lên Cọc 128 Tải trọng tính đến đáy ñaøi 128 Tải trọng tác dụng lên đầu cọc 129 H III Kiểm Tra Ổn Định Của Móng Khối Quy Ước Dưới Mũi Cọc 129 Tính góc ma sát trung bình lớp đất theo chiều dài cọc 129 C Khối lượng móng khối quy ước tính đến độ sâu mũi cọc 129 Tải trọng tác dụng móng khối quy ước 129 U TE IV Tính Lún Nhóm Cọc 130 V Kiểm Tra Xuyên Thủng Đài Cọc 132 VI Tính Cốt Thép Đài Móng 132 Sơ Đồ Tính………………………………… ………………………………………………………………………………………….…132 Tính cốt thép theo phương dài …………………………………………………………………………………….… 132 Tính cốt thép theo phương ngắn 132 H VII Bố Trí Thép Và Cấu Tạo Đài Móng 133 C CHỌN CHIỀU DÀI ĐOẠN CỌC VÀ KIỂM TRA CẨU, LẮP CỌC 133 Chiều dài đoạn cọc 133 Kiểm tra cẩu, lắp cọc 133 PHƯƠNG ÁN 2: MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 135 I Chọn Chiều Sâu Chôn Móng Thoả Điều Kiện Móng Cọc Đài Thấp 135 II Chọn Kích Thước Cọc 135 III Tính Khả Năng Chịu Tải Của Cọc 135 Tính khả chịu tải cọc theo vật liệu 135 Tính khả chịu tải cọc theo đất 135 A TÍNH TOÁN CỌC CHO NHÓM 137 I Chọn Số Lượng Cọc Và Bố Trí Cọc 137 Chọn số lượng cọc 137 Bố trí coïc 137 ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY TP VŨNG TÀU -SVTH :LÊ ĐÌNH TÚ- LỚP:06VXD1 Trang:151 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN -GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN- Phần mục lục II Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Lên Cọc 137 Tải trọng tính đến đáy ñaøi 137 Tải trọng tác dụng lên đầu cọc 137 III Kiểm Tra n Định Của Móng Khối Quy Ước Dưới Mũi Cọc 138 Tính góc ma sát trung bình lớp đất theo chiều dài cọc 138 Khối lượng móng khối quy ước tính đến độ sâu mũi cọc 138 Tải trọng tác dụng móng khối quy ước 139 IV Tính Lún Nhóm Cọc 139 V Kiểm Tra Xuyên Thủng Đài Cọc 142 VI Tính Cốt Thép Đài Móng 142 Sơ Đồ Tính ……………………………………………………………………………………………………………………………….142 Tính cốt thép theo phương dài 142 H Tính cốt thép theo phương ngắn 143 VII Bố Trí Thép Và Cấu Tạo Đài Móng 143 C B TÍNH TOÁN CỌC CHO NHÓM 143 I Chọn Số Lượng Cọc Và Bố Trí Cọc 143 U TE Chọn số lượng coïc 143 Bố trí cọc 143 II Kiểm Tra n Định Của Móng Khối Quy Ước Dưới Mũi Cọc 144 Tính góc ma sát trung bình lớp đất theo chiều dài cọc 144 Khối lượng móng khối quy ước tính đến độ sâu mũi cọc 144 Tải trọng tác dụng móng khối quy ước 144 H III Tính Lún Nhóm Cọc 145 C SO SÁNH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG………………………………………………………………….146 ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY TP VŨNG TÀU -SVTH :LÊ ĐÌNH TÚ- LỚP:06VXD1 Trang:152 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN GVHDThầy NGUYỄN VIỆT TUẤN-Phần tài liệu tham khảo TÀI LIỆU THAM KHẢO Tuyển Tập Tiêu Chuẩn Xây Dựng Của Việt Nam Tập III, Tiêu Chuẩn Thiết Kế Pgs.Pts Vũ Mạnh Hùng Sổ Tay Thực Hành Kết Cấu Công Trình(Trường Đại Học Kiến Trúc Tp.HCM-Nhà Xuất Bản Xây Dựng) Nguyễn Văn Quảng (1996) Hướng dẫn đồ án móng Nhà Xuất Bản Xây Dựng, Hà Nội Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Trịnh Kim Đạm (1990) Kết cấu bê tông cốt thép Tập Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hà Nội Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Trịnh Kim Đạm (1990) Kết cấu bê tông cốt thép Tập Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hà Nội H Võ Bá Tầm Giáo Trình Bê Tông Cốt Thép Tập I Trường Đại Học Bách Khoa Tp.HCM Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam 2737- 1995 (TCXD Tải trọng tác động) C Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam 356- 2005 (Tiêu chuẩn BTCT) Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam 205- 1998 (Móng Cọc- Tiêu chuẩn thiết kế ) H U TE 10 Tính Toán Và Thiết Kế Nhà Khung Bêtông Cốt Thép Nhiều Tầng(Nhà Xuất Bản Xây Dựng) ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH :LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :147 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN Phần Kiến trúc PHẦN I KIẾN TRÚC (0%) I SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ: Tỉnh Bà Rịa-Vũng Tàu với diện tích 1965km2, phía bắc giáp Bình Thuận, Đồng Nai, phía tây giáp Tp HCM, phía phía đông nam giáp Biển Đông Với chu vi bao bọc bờ biển Vũng tàu ngày thành phố du lịch nước ta, thu hút nhiều du khách từ miền đất nước nơi nghó ngơi giải trí sau tuần làm việc mệt nhọc gia đình giả từ tónh thành lân cận, đặc biệt từ Tp.HCM Vì việc xây dựng khách sạn điều tất yếu nhằm đáp ứng nhu cầu lại, ăn ở, nghỉ ngơi cho du khách góp phần phát triển kinh tế chung cho Bà Rịa-Vũng Tàu II VỊ TRÍ CÔNG TRÌNH Công trình xây dựng số 26 Đường Trần Phú TP VŨNG TÀU H III ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH: QUI MÔ CÔNG TRÌNH: - Tên công trình: Khách sạn HỒNG VY C - Vị trí xây dựng: 26 Đường Trần Phú TP VŨNG TÀU - Đối tượng sử dụng: Khách tham quan & du lịch 850 m2 U TE - Diện tích khu đất xây dựng: - Diện tích chiếm đất xây dựng: 567 m2 - Tổng diện tích sàn xây dựng: 6237 m2 - Tầng cao xây dựng: 12 tầng gồm: tầng hầm, tầng trệt, tầng lầu, lầu thượng Trong diện tích tầng dùng làm khu lễ tân, quản lý nhà bếp tầng hầm dùng để xe có phịng dùng cho phận tạp vụ lầu thượng dược dùng làm tầng kỹ thuật CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ KIẾN TRÚC: H 2.1 Tầng hầm: - Diện tích tầng hầm: 604.8 m2 - Chiều cao tầng hầm: m - Chức tầng hầm: dùng làm nơi để xe bánh, bánh, trang thiết bị kỹ thuật hạ tầng * Các công trình kỹ thuật tầng hầm: - Phòng bảng điện - Các công trình hố ga - Các lối cầu thang - Phòng vệ sinh & tạp vụ 2.2 Tầng trệt: - Diện tích: 567 m2 - Chiều cao: 3.8 m ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY TP VŨNG TÀU - SVTH LÊ ĐÌNH TÚ – LỚP 06VXD1 Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN Phần Kiến trúc - Khoâng gian tầng gồm:  Phòng tiếp tân &quản lý  Bếp, nhà vệ sinh  Các lối cầu thang bộ, thang máy - Chức năng: Nơi tiếp đón khaùch chế biến thực phẩm phục vụ khách 2.3 Tầng1: - Diện tích: 567 m2 - Chiều cao : 3.4m - Không gian tầng gồm:  Nhà hàng  Phòng làm việc dành cho phận quản lý & phịng GIÁM ĐỐC 2.4 Tầng 2.3,4,5,6.7.8.9: Diện tích tầng: 567 m2 - Chiều cao: 3.4 m - Không gian lầu gồm:  phòng kho U TE 2.5 Lầu thượng C  10 phòng ngủ H - - Diện tích: 567 m2 - Chiều cao : 2.5 m - Không gian lầu thượng gồm:  Bể nước mái  Sân chơi H Cao độ mặt đất tự nhiên –0.000 (m) Cao độ +39.9 (m) Chiều cao nhà so với mặt sàn tầng ham 39.9 (m) PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT CHO KIẾN TRÚC: 3.1 Giao thông: * Giao thông đứng: Một thang máy: phục vụ cho việc sinh hoạt, lại, làm việc, vận chuyển đồ đạc, thoát hiểm Hai cầu thang * Giao thông ngang: - Vì khách sạn nên lưu thông phòng, có lối vào phòng 3.2 Các hệ thống: Thông thoáng, chiếu sáng, điện nước, chữa cháy… - Ống nước thải theo chiều đứng công trình đặt với hộp gene phòng đưa xuống bể nước thải tầng ngầm ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY TP VŨNG TÀU - SVTH LÊ ĐÌNH TÚ – LỚP 06VXD1 Trang Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng L=10000 2070 5860 2070 2 M=0.021qL M=0.021qL M=0.021qL M=0.021qL L1=3690 H a C M=0.5L1q U TE Trường hợp nguy hiểm lắp cọc lúc đầu cọc cẩu lên đầu cọc tì mặt đất giá trị mômen lớn góc a bé (gần 0) : M  0.5L12 q  0.5 * 3.69 225  1531.81(kgm) , giả thiết a  4(cm),  h0  26(cm) A M 153181   0.058,      A  0.059 Rn bh0 130 * 30 * 26 Fa  Rn bh0 130 * 30 * 26 * 0.059   2.24(cm ) Ra 2700 H Choïn 218, Fa = 5.09(cm2) hợp lý ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :134 U TE C H Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng PHƯƠNG ÁN II : MÓNG CỌC KHOAN NHỒI H I CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG THOẢ ĐIỀU KIỆN MÓNG CỌC ĐÀI THAÁP: h1  hmin  0.7tg (45   ) 2Q 2*9  0.7 * tg 40 *  1.5(m) 1.8 * 1.5 B Trong đó:   10 ,   1.841(T / m ) B = 1.5 (m) : bề rộng móng chọn sơ Chọn h1  2(m)  Cao trình đáy đài : hd  2.9( m) : thuộc lớp 3a II CHỌN KÍCH THƯỚC CỌC Chọn cọc có đường kính 600, cốt thép AII 1418, bê tông mác 300, chôn sâu vào đài 0.1(m) Mũi cọc độ sâu 32(m) chiều dài tim cọc dài 29.2(m)  III TÍNH KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC Tính khả chịu tải cọc theo vật liệu: ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :135 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng Pcvl   (m1 m2 Rn Fc  Ra Fa )  0.7 * (0.85 * 0.7 *130 * 2826  2700 * 35.63)  220350(kg )  220.35(T ) Trong :   0.7 m1  0.85 : hệ số điều kiện làm việc cọc nhồi theo phương thẳng đứng m2  0.7 : hệ số kể đến điều kiện thi công bê tông cọc huyền sét Rn = 130(kg/cm2) : cường độ tính toán bê tông chịu nén maùc 300 Fc = r2 = 3.14*30*30 = 2826(cm2) : diện tích tiết diện cọc Ra = 2700(kg/cm2) : cường độ tính toán thép Fa = 14*2.545 = 35.63 (cm2) Qa  Với : Qp Qs  FS s FS p Qs  m R q m Fc , Q p  U c m f f si L H Tính khả chịu tải cho phép cọc theo đất nền: C FS s  : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên FS p  : hệ số an toàn cho sức chống mũi cọc U TE a Tính m R qm Fc mR = hệ số điều kiện làm việc mũi cọc lấy đất cát Fc = 0.2826(m2) q m   Z m N q  CN c C = 2.8 (Kpa) Với   28.5 H Tra bảng trang 122 (3) ta có: N q  47 , N c  225 , Z m  35(m)   h h i i  8.85( KN / m ) i  q m  8.85 * 32 * 47  2.8 * 225  13940( Kpa ) Vaäy: m R q m Fc  1*13940 * 0.2826  3939( KN ) b Tính : U c m f  f si Li Ta coù: U c  2R  * 3.14 * 0.3  1.884(m) : laø chu vi cọc m f  0.9 : hệ số điều kiện làm việc đất bên hông Li : chiều dài lớp đất ta xét ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :136 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng f si   zi k si tg a  C a (KPa) : ma sát bên hông lớp Trong đó:  zibt : ứng suất thân điểm lớp ta xét k si  1.2(1  sin  i ) : hệ số áp lực ngang a  2 i 2C i , Ca  3  i : góc ma sát C i : lực dính  Kết tính toán lập thành bảng Bảng 3.1 Qa  0.105 0.12 0.08 0.146 0.188 0.344  zibt (KPa) Vị trí C (KPa) (m) 9.7 12.6 10.9 13.1 27.2 2.8 k si U (m) mf 2.95 35.717 1.01 1.884 0.9 4.9 54.095 0.98 1.884 0.9 13.15 118.44 1.04 1.884 0.9 22.25 191.2 0.94 1.884 0.9 28.25 248 0.86 1.884 0.9 31.75 283 0.62 2.515 0.9 Toång H 90 0.1 3.8 10030| 12.7 7030| 5.5 12030| 16 6.5 28.5 0.5 Vậy ta có:   tg  U TE 3a 3b 4a 4b Li (m) C Tên lớp U c m f  f si Li (KN) 1.708 95.11 367.36 326.6 642 67.42 1174 Qp Qs 3939 1174     2360( KN )  236(T ) FS s FS p Vaäy ta chọn sức chịu tải cọc là: Pc = 236(T) A TÍNH TOÁN CỌC CHO NHÓM H N = 335 + = 344 (T), M = 21.9 (Tm), Q = (T) N tc  304(T ) , M tc  19.8(Tm) I CHỌN SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC Chọn số lượng cọc ta có: n  N 344   1.46 (cọc) Pc 236 Vì có tác dụng mômen nên ta chọn số lượng cọc n = (cọc) Bố trí ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :137 600 600 1200 600 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng 500 600 400 400 500 600 3000 H B Tải trọng tính đến đáy đài: U TE N d  N  Wqu C II KIỂM TRA TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CỌC: Với: N = 344 (T) Wqu  Fd h tb  3.0 * 1.2 * 2.5 *  18(T )  N d  344  18  362(T ) 2.Tải trọng tác dụng lên đầu cọc Tải trọng lớn tác dụng lên đầu cọc Pcmax   Nd M 362 22.8   * x max  1.2  190.5(T ) n 2 * 2  xi H  Tải trọng nhỏ tác dụng lên đầu cọc Pcmin  Nd M 362 22.8   * x  1.2  171.5(T ) n 2 * 1.2  xi Sức chịu tải cọc có kể đến hiệu ứng nhóm cọc E tính theo công thức ConverseLabarre nhö sau:  E   arctg d  n1  1n2  n2  1n1    s 90n1n2  đó: n1 - số hàng cọc nhóm cọc; n2 – số cọc hàng; S – khoảng cách hai cọc tính từ tâm; d – đường kính cạch cọc E   acetg 0.8  (1  1) *  (2  1) *1   0.89 2.4  90 *1 * ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :138 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng Pc1 = Pc*0.89 = 333* 0.89 = 296 (T)  Điều kiện cần thỏa : Pcmax  196.5(T )  Pc1  296(T ) : thỏa Pcmin  177.5(T )  : cọc không bị nhổ III KIỂM TRA ỔN ĐỊNH CỦA MÓNG KHỐI QUY ƯỚC DƯỚI MŨI CỌC: Tính góc ma sát trung bình lớp đất theo chiều dài coïc:  tb   h h i i i  tb 0.1 *  3.8 * 10 30  12.7 * 30  5.5 * 12 30  6.5 * 16  0.5 * 28 30  11.10 29.1 11.10  2.77 o Chiều dài móng khối quy ước: L1  L   2tg (  tb ) * Lc  2.4  * 0.048 * 29.1  5.2(m) H     Chiều rộng móng khối quy ước:  tb ) * Lc  0.6  * 0.048 * 29.1  3.4( m) U TE B1  d  2tg ( C : L  2.4(m) : khoảng cách hai mép cọc Trong đó: d  0.6(m) : đường kính cọc Khối lượng móng khối quy ước tính đến độ sâu mũi cọc:  Diện tích cọc chiếm chổ: Fc  * 0.2826  0.5652(m )  Diện tích đất laïi : Fd  L1 B1  Fc  5.2 * 3.4  0.5652  17.1(m )  Khoái lượng bê tông : Wbt  Fc h(  1)  0.5652 * 32 * (2.5  1)  27.13(T ) Khối lượng đất : Wd  Fd   ihi H   17.1(1 *  * 0.806  3.8 * 0.84  12.7 * 0.762  5.5 * 0.888  6.5 * 1.001  0.5 * 0.905)  425(T )  Khối lượng móng khối quy ước: Wqu  Wbt  Wd  27.13  425  452.13(T ) Tải trọng tác dụng móng khối quy ước: N mtc  N tc  Wqu  304  452.13  756.13(T ) , M tc  19.8(Tm)  Độ lệch tâm e e  M tc 19.8   0.026(m) tc 756.13 Nm Phản lực bình quân đáy móng:  tb  N mtc 756.13   48.47(T / m )  484.7( KPa ) L1 B1 5.2 * 3.0 ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :139 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng   Phản lực lớn nhỏ móng khối quy ước:  max   tb (1  6e * 0.026 )  484.7(1  )  630( KPa ) L1 5.2    tb (1  6e * 0.021 )  484.7(1  )  339( KPa ) L1 5.99 Tải trọng tiêu chuẩn móng khối quy ước mũi cọc: R tc  m1 m2 ( AB1  BH m tb  DC ) k Với:   19.05  10  9.05( KN ) ,  tb   h h i i  8.85( KN / m ) i Với   28.5 tra bảng trang (3) ta có : A = 1.02, B = 5.08, D = 7.53 C = 2.8(Kpa), m1 m2 1 k  H  R tc  1(1.02 * * 9.05  5.08 * 32 * 8.85  7.53 * 2.8)  1487( KPa ) Điều kiện để tính lún: C  max  630( Kpa )  1.2 R tc  1.2 *1487  1784( Kpa )   339( Kpa )  Vaäy ổn định mũi cọc U TE IV TÍNH LÚN NHÓM CỌC:  Tính lún đất cách cộng lún lớp phân tố với toán tính lún chiều  Chia đất mũi cọc thành lớp có bề dày hi  0.4 B1  1.5(m) Chọn hi  1(m) Vị trí xem hết lún ứng suất gây lún nhỏ 0.2 lần ứng suất thân   Tính ứng suất thân  bt ứng suất gây lún  gl vị trí, với: H  0gl   0tb   0bt ,  igl   0gl k i Với:  0tb  433( KPa ) k i phụ thuộc vào L1 Z tra bảng 1-18/28 của(3) , B1 B1 Tính toán lập thành bảng Bảng 4.1 Vị trí L1 B1 Z1 B1 k 1.77 1.77 1.77 1.77 0.29 0.59 0.88 1.17 0.9315 0.74 0.542 0.4355  ibt (KPa) 283.5 292.55 301.6 310.65 319.7  igl (KPa) 149.5 139 110.6 81 65.1 ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :140 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng 1.77 Dựa vào bảng 4.1 ta coù: 1.47 0.287 328.75 42.9  5gl  42.9( KPa )  0.2 5bt  0.2 * 328.75  65.75( KPa ) Ta tính lún đến vị trí (lớp phân tố 2) e1i  e2i  Công thức tính lún sau: S   hi  e1i Trong e1i , e2i dựa vào đường cong nén lún, phụ thuộc vào P1i , P2i nhö sau: P1i   ibt  e1i , P2i   ibt   igl  e2i , giá trị tính vị trí lớp phân tố Tính toán lập thành bảng Bảng 4.2  igl P2i trung (KPa) trung (KPa) e1i e2i bình bình (KPa) (KPa) 288 144 432 0.458 0.434 288 297 125 421 0.456 0.435 297 306 306 96 402 0.454 0.438 315 315 73 388 0.452 0.44 324 324 54 378 0.451 0.442 Tổng độ luùn S Si (cm) H 1 1 P1i 1.6 1.4 1.1 0.8 0.6 5.5 (m ) (m ) L ô ùp s o L ô ùp s o 2.9(m) H U TE  ibt C Lớp Chiều phân dày tố h(m) (m ) L ùp so a (m ) (m ) (m) o b VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang ĐỀ TÀI : L K ơSẠùpNsHỒNG :141 H U TE C H Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng V KIỂM TRA XUYÊN THỦNG ĐÀI CỌC 1400 850 ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :142 32000 600 900 900 3000 600 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng  Vì đài tuyệt đối cứng nên không cần kiểm tra điều kiện xuyên thủng VI TÍNH CỐT THÉP ĐÀI MÓNG  U TE C H Sơ đồ tính Các số liệu tính toán bê tông cốt thép cho tất móng H - Thép > 10 dùng thép AII với Ra = 2700 (kg/cm2) < 10 dùng thép AI với Ra = 2100 (kg/cm2) - Bê tông mác 300 với Rn = 130 (kg/cm2) Rk = 10.5 (kg/cm2) Thép theo phương dài:  Tải trọng lớn tác dụng lên đầu cọc : Pcmax  196.5(T )  Xem đài móng ngàm mép cột (xem hình) Giá trị mômen lớn laø: M  Pcmax 0.85  190.5 * 0.6  114.3(Tm) Fa   M 16702500   52.8(cm ) 0.9 Ra h0 0.9 * 2700 *130 Choïn 11  25 a110,Fa = 54.01(cm2) Thép theo phương ngắn:  Chọn 16 a200 ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :143 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng VII BỐ TRÍ THÉP VÀ CẤU TẠO ĐÀI MÓNG (Xem vẽ NM02) B TÍNH TOÁN CỌC CHO NHÓM N = 215.4 + = 224.4 (T), M = 15.73 (Tm), Q = 6.219 (T) N tc  187(T ) , M tc  14(Tm ) I CHỌN SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC Chọn số lượng cọc n N 224.4   0.95 (cọc) Pc 236 Chọn số lượng cọc n = (coïc) 300 300 300 1200 400 300 800 H 400 400 U TE C H 400 2.Boá trí 1200 A II KIỂM TRA ỔN ĐỊNH CỦA MÓNG KHỐI QUY ƯỚC DƯỚI MŨI CỌC: Tính góc ma sát trung bình lớp đất theo chiều dài coïc:  tb  11.10 ,  tb  2.77 o ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :144 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng  Đường kính móng khối quy ước: D1  D  2tg (  tb ) * Lc  0.6  * 0.05 * 29.5  3.55(m) : D  0.6(m) : đường kính cọc Khối lượng móng khối quy ước tính đến độ sâu mũi cọc:  Diện tích cọc chiếm chổ: Fc  R  0.2826( m )  Diện tích đất lại : Fd   ( R12  R )  3.39(m )  Khối lượng bê tông : Wbt  Fc h(  1)  0.2826 * 32 * (2.5  1)  13.6(T )  Khối lượng ñaát : Wd  Fd   ihi  3.39(1 *  * 0.806  3.8 * 0.84  12.7 * 0.762  5.5 * 0.888  6.5 *1.001  0.5 * 0.905)  96(T )  Khoái lượng móng khối quy ước: Tải trọng tác dụng móng khối quy ước: H Wqu  Wbt  Wd  13.6  96  109.6(T ) N mtc  N tc  Wqu  187  109.6  296.6(T ) C M tc  14(Tm) Mômen kháng uốn : W  0.1D13  5.273( m )  Phản lực bình quân đáy móng: U TE   tb  N mtc 296.6   29.2(T / m )  292( KPa ) Fm1 10.17 Với: Fm1  10.17(m ) : diện tích móng khối quy ước  Phản lực lớn nhỏ móng khối quy ước: M tc 14  292   294.7( KPa ) W 5.273 H  max   tb     tb   M tc 14  292   289.3( KPa ) W 5.273 Tải trọng tiêu chuẩn móng khối quy ước mũi cọc: R tc  m1 m2 ( AB1  BH m tb  DC ) k Với:   19.05  10  9.05( KN ) B1  Fm1  11.039  3.32 : quy đổi thành tiết diện vuông  tb   h h i i  8.85( KN / m ) i Với   28.5 tra bảng trang (3) ta có : A = 1.02, B = 5.08, D = 7.53 C = 2.8(KPa), m1 m2 1 k ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :145 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng  R tc  1(1.02 * 3.4 * 9.05  5.08 * 32 * 8.85  7.53 * 2.8)  1491( KPa )  Điều kiện để tính lún:  max  294.7( Kpa )  1.2 R tc  1.2 * 1491  1789( KPa )   289.3( KPa )  Vậy ổn định mũi cọc III TÍNH LÚN NHÓM CỌC:  Tính lún đất cách cộng lún lớp phân tố với toán tính lún chiều  Chia đất mũi cọc thành lớp có bề dày hi  0.4 B1  1.5( m) Chọn hi  1(m) Vị trí xem hết lún ứng suất gây lún nhỏ 0.2 lần ứng suất thân   Tính ứng suất thân  bt ứng suất gây lún  gl vị trí, với:  0gl   0tb   0bt ,  igl   0gl k i Với:  0tb  477( KPa ) H  L1 Z tra bảng 1-18/28 của(3) , B1 B1 Tính toán lập thành bảng: Bảng 4.1 Z1 B1 k U TE Vị trí C k i phụ thuộc vào Dựa vào bảng 4.1 ta có: 0.27 0.121  ibt  igl (KPa) 283.5 292.55 (KPa) 193.5 23.41  1gl  23.41( KPa )  0.2 1bt  0.2 * 292.55  58.51( KPa ) Ta tính lún đến vị trí (lớp phân tố 1) Công thức tính lún sau: S   H  e1i  e2i hi  e1i Trong e1i , e2i dựa vào đường cong nén lún, phụ thuộc vào P1i , P2i sau: P1i   ibt  e1i , P2i   ibt   igl  e2i , caùc giaù trị tính vị trí lớp phân tố Tính toán lập thành bảng Bảng 4.2 P1i P2i Lớp Chiều  ibt  igl phân dày trung (KPa) trung (KPa) tố h(m) bình bình (KPa) (KPa) e1i e2i Si (cm) ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :146 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng 1 288 288 108 396 0.458 0.439 1.3 Vì cọc đơn cột nội tiếp cọc nên ta không cần kiểm tra xuyên thủng đài cọc tính cốt thép đài cọc mà ta bố trí coat thép theo phương cạnh ngắn M2 xem cấu tạo chọn Ф16a200 C SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Bảng4.3 Thống kê móng Loại móng Cọc ép Vđ1=1.5x1.5x1.0=2.25(m3) Vđ1=1.2x1.2x1.4=2.06(m3) Cọc Vc1=0.32x30.6x2=5.5(m3) Vc1=0.62 Tổng Đài V= Vđ1+ Vc1= 7.75 (m3) Vđ2=1.5x2.4x1=3.75(m3) Đài M1 Cọc khoan nhồi  x29.2x1=12.4(m3) V= Vđ1+ Vc1= 14.46 (m3) Vđ2=1.2x3.6x1.4=6(m3) H Vc2=0.32x30.6x6=16.5(m3) U TE C Cọc Vc2=0.62 x  x29.2x2=16.5(m3) Tổng V= Vđ2+ Vc2= 20.25(m3) V= Vđ2+ Vc2= 22.5 (m3) - Từ giá trị tính toán hai phương án móng cọc ép móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp khối lượng bêtông cốt thép cho phương án móng sau: Bảng 14 Khối lượng bê tông thép M2 Khối lượng bê tông (m3) Khối lượng thép (Tấn) Cọc ép Cọc khoan nhồi Cọc ép Cọc khoan nhồi 28.25 37.1 2.34 3.42 H - Từ kết so sánh ta thấy phương án cọc épï có lợi hai mặt bêtông cốt thép, điều kiện tham khảo giá thành loại vật liệu giá thuê nhân công, máy móc thiết bị để thi công hai phương án khó khăn việc lựa chọn phương án Nếu dựa vào giá thành vật liệu để chọn phương án không xác lắm, mà phải tổng hợp nhiều tham số kỹ thuật kinh tế khác chọn phương án hợp lý hơn, phương án có ưu khuyết điểm * Các ưu khuyết điểm hai loại phương án móng: MÓNG CỌC ÉP 1.1 Ưu điểm - Độ tin cậy cao dễ kiểm tra chất lượng cọc - Giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ 1.5-2 lần giá thành cọc khoan nhồi), sử dụng máy móc đơn giản - Thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn) ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :147 Đồ án tốt nghiệp KSXD DD&CN: GVHD Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN: Phần _Nền móng - Phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây dựng đô thị lớn - Công tác thí nghiệm nén tónh cọc trường đơn giản - Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc H U TE C H 1.2 Khuyết điểm - Sức chịu tải không lớn (50 350T) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế (hạ đến độ sâu tối đa 50m) - Lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớn Thi công gặp khó khăn qua tầng, lớp cát lớn, … MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 2.1 Ưu điểm - Sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn (lên đến 1000 T) so với cọc ép, mở rộng đường kính cọc 60cm  250cm, hạ cọc đến độ sâu 100m - Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh - Cọc khoan nhồi có chiều dài > 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép - Có khả thi công qua lớp đất cứng, địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công 2.2 Khuyết điểm - Giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép, ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ - Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp tốn kém, thí nghiệm nén tónh cọc khoan nhồi phức tạp - Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao * Tóm lại : Dựa vào giá thành vật liệu va, điều kiện thi công công trình ưu khuyết điểm loại ta chọn phương án cọc ép có lợi mặt kinh tế ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH: LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1 Trang :148 ... Nam 205- 1998 (Móng Cọc- Tiêu chuẩn thiết kế ) H U TE 10 Tính Toán Và Thiết Kế Nhà Khung Bêtông Cốt Thép Nhiều Tầng(Nhà Xuất Bản Xây Dựng) ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY VŨNG TÀU - SVTH :LÊ ĐÌNH TÚ - LỚP:06VXD1... - Thiết bị điện chiếu sáng thiết bị vệ sinh lắp đặt loại tốt sản xuất nước nhập - Mặt đứng công trình : tường ốp đá Granite kết hợp sơn nước cửa sổ,vách kính khung nhôm ĐỀ TÀI : K SẠN HỒNG VY. .. VIỆT TUẤN_ Phần kết cấu_Sàn PHẦN II: PHẦN KẾT CẤU (50%) CHƯƠNG I: PHÂN TÍCH HỆ CHỊU LỰC CHÍNH CỦA CƠNG TRÌNH Kết cấu chịu lực nhà kết cấu khung, ta xem kết cấu khung chịu lực kết cấu khung cứng,