Thiết kế nhà ở tập thể cao cấp

PHẦN A: KIẾN TRÚC (0%) GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN B: KẾT CẤU (70%) GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN C: NỀN MÓNG (30%) GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG LỜI CẢM ƠN    Luận n Tốt Nghiệp thành sinh viên thu thập suốt trình học tập mái Trường Đại học Đây trình tổng hợp hệ thống lại tất kiến thức học giai đoạn qua có bổ sung thêm tiến khoa học kỹ thuật ngày Em xin chân thành nói lời cảm ơn đến quý Thầy Cô Trường, Khoa tận tình dạy bảo, giúp đỡ em năm học mái Trường ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HỒ CHÍ MINH Đặc biệt Thầy Nguyễn Trí Dũng tận tình trực tiếp hướng dẫn, theo dõi giúp đỡ em suốt trình thực Luận Văn Tốt Nghiệp Và chân thành cảm ơn người bạn sát cánh bên ngày tháng khó khăn mái trường đại học Mặc dù Luận Án hoàn thành với tất cố gắng, phấn đấu nổ lực thân Nhưng phần kiến thức nhiều hạn hẹp thời gian hạn chế nên hẳn Luận Văn nhiều thiếu sót Vậy em kính mong quý Thầy Cô, quý anh chị bạn đóng góp ý kiến để em bổ sung thêm khiếm khuyết rút kinh nghiệm cho thân Em xin chân thành biết ơn ! Kính chúc quý Thầy Cô bạn dồi sức khỏe ! Sinh viên Trần Phạm Triều Anh GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 n M   ri  Pi i 1 Với Pi : phản lực đầu cọc thứ I lên đế đài ri : kgoảng cách từ tim cọc đến mép ngàm - Diện tích cốt thép tính theo công thức : As  M 0,9  Rs  h0 Trong : M moment tiết diện xét ho chiều cao làm việc đài tiết diện Rs : cường độ tính toán thép 4` 4000 2400 1600 800 100400 800 800 800 400100 P=P3+P4 1 1200 C 4000 2400 1200 800 800 100 100 800 800 800 2400 4000 800 P=P1+P4 - Moment theo phương I-I;II-II xác định theo công thức:: n MI-I =  riPi i 1 Pi:phản lực đầu cọc thứ I lên đế đài ri: khoãng cách từ mép cọc đến mép ngàm Diện tích cốt thép : Fa= M 21653000 = =66,1(cm2) 0,9  Ra  ho 0,9  2800  130 Chọn 2718 đặt s150 để bố trí ( Fachọn = 68,72 cm2) - Moment theo phương II-II n M=  riPi =0,925(Q1+Q4)=0.925(109,64+122,8)=215 (T.m) i l ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 199 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 Ri = 0,925 Ta thấy momen ứng với mặt ngàm II-II gần momen ứng với mặt ngàm I-I,nên ta lấy thép ứng với mặt ngàm I-I bố trí cho phương lại Thép thành đài mặt đài bố trí theo cấu tạo để tạo ổn định chống ứng suất co ghót V TÍNH TOÁN MÓNG DƯỚI CỘT C6, C7 (M2): Do cột C6,C7 gần nhau,nên tính móng đơn hai khối móng qui ước giao nhau,lúc giảm khả chịu tz3i cho móng.Nên gta tính móng đôi cho hai coat C6,C7 Tải trọng tính toán: Chọn giá trị nội lực tính toán chân côt C6 : Ntt = 376,87 (T) Mxtt = 19,616 (T.m) Mytt = 11,44 (T.m) Qxtt = 7,87 (T) Qytt = 11,96 (T) Chọn giá trị nội lực chân cột C7 Ntt = 265,75 (T) Mxtt = 11,675 (T.m) Mytt = 6,351 (T.m) Qxtt = 4,32 (T) Qytt = 5,98 (T) Để xác định trọng tâm đài móng đôi momen ngẩu lực dời lực từ hai coat tâm đài móng đôi triệt tiêu,ta xét tỉ lệ lực dọc cột C6,C7 = 376,87 =1,41 265,75 ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 200 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 Mx N My vị trí tâm đài để dời lực Khi dời lực từ cột tâm đài móng đôi ta có nội lực tính toán sau Ntt = 642,62 (T) Ntc = 642,62/1,15=558,8(T) Mxtt = 41,22 (T.m) Mytt = 27,895 (T.m) Qxtt = 21,986 (T) Qytt = 17,94 (T) tc = 41,22/1,15=35,84 (T) x tc M =27,895/1,15=17,63 (T ) y tc Q = 21,986/1,15=19,11 (T ) x tc = Q 17,94/1,15=15,6 (T) y M Xác định diện tích móng số lượng cọc: - Giả thiết khoảng cách cọc 3d(khoảng cách cọc 3d đến 6d) Ứng suất trung bình đế móng là:  tb = 251,6 (3 x0,8) =43,62 (T/m2) d: đường kính cọc d = 0,30m - Diện tích đáy đài cọc xác định sơ sau: Fđ =  tb N tt   tb  h Trong đó: Ntt: Lực dọc tính toán.=642,02T ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 201 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 h : chiều sâu chôn đài tb: dung trọng trung bình đất móng Fđ = Fd= 642,02 = 9,31 (m2) 68,95 Choïn F d = 3,2 x 3,2 = 10,24 m2 - Trọng lượng đài đất đài : Vì mặt đài móng ngang với sàn tầng nên trọng lượng đất đài (chỉ có trọng lượng đài) Qd  n  Fd  h    1,1 x 9,31 x x 2,5 = 25,6(T) - Lực dọc tính toán xác định lên cốt đế đài : Ntt = 642,02+25,6= 667,62(T) - Ước lượng số lượng cọc : - nc = 1,2x662,62/251,26 = 4,16 coïc   1, : hệ số kể đến lêch tâm cọc Vậy chọn số lượng n = cọc để bố trí khoảng cách tim cọc r  3d (3d đến 6d) = x 0,8 = 2,4 m chọn 2,4m Khoảng cách tim cọc gần đến biên là: 0,7d = 0,7 x 0,8 = 0,56m chọn 0,8m Mx C N My vị trí tâm đài để dời lực MẶT BẰNG BỐ TRÍ CỌC Sau bố trí cọc cấu tạo đài ta có diện tích đế đài thực tế Fđtt = 4x 6,4 = 25,6 m² Kiểm tra lực tác dụng lên cọc: - Diện tích đế đài : Fd = x 6,4 = 25,4 (m2) ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 202 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 - Trọng lượng đài đất đài : Qd  n  Fñ  h    1,1 x 16,4 x 2,5 x = 45,1 (T) - Lực dọc tính toán xác định lên cốt đế đài : Ntt=642,02 +45,1= 687,12 (T) Mômen tính toán tác dụng lên đáy đài : M ttx =M ttox +Q ttox h d =31,849+8,76x1,35=43,32 (T.m) - M tty =M ttoy +Q ttoy h d =20,269+12,11x1,35=36,62 (T.m) hd = 1,5 – 0,15 = 1,35 m - Tải trọng tác dụng lên đầu coïc : tt tt max,min P N tt M y  xmax M  y max +   n nc  yi x i i 1 Trong x nmax : khoảng cách từ tâm móng đến tim hàng cọc chịu nén nhiều đài cọc theo phương x xi : khoảng cách từ tâm cọc đến trục y xmax = 2,05 (m) ; xmin = -2,05 (m) xi2 = 4x 2,052 = 16,81 (m2) ymax = 1,2 (m) ; ymin = -1,2 (m) yi2 = 6x 1,22 = 8,64(m2) - Tải trọng lớn tác dụng lên đầu cọc : 687,12 43,32  1,2 36,62 x 2,4 + + =125,75(T) 8,64 16,81 - P max = - Tải trọng nhỏ tác dụng lên đầu cọc : -  P = 687,12 43,32  1,2 36,62 x 2,4 =103,31 (T) 8,64 16,81 - Trọng lượng tính toán cọc laø : Pc = 1,1 x 0,3 x 0,3 x 2,5 x 23,4 = 5,79 (T) max  P tt = 89,47+5,79=95,26< Pn = 139,5T Như : Pttmax = 125,75 T < Pc = 251,26 T thoả mãn điều kiện áp lực lớn truyền xuống hàng cọc nhỏ sức chịu tải cho phép Pmin > nên không cần kiểm tra chống nhổ cọc Kiểm tra lực tác dụng lên đất nền: * Xác định kích thước khối móng qui ướt: - Góc ma sát trung bình khối móng qui ướt  i  hi 6, 08o 1,8  12, 25o  4,  19o  5,5  8o10'  9,3  28o  2,  13, 46o =  tb  23,  hi i : góc ma sát tiêu chuẩn lớp đất mà cọc xuyên qua hi : chiều dày lớp đất mà cọc xuyên qua ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 203 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 - Góc mở khối móng qui ướt:    tb  13, 46o = 3,37o - Kích thước khối móng qui ước: - Chiều dài khối móng qui ước: Amq = A1 + x Lc x tg = 4,1 + x 23,4 x tg3,37o = 8,35 m - Chiều rộng khối móng qui ước: Bmq = B1 + 2.Lc.tg = 3,2+ x 23,4 x tg3.37o = 6,05 m - Diện tích móng khối quy ước : Fm = 8,35 x 6,05 = 50,51 m2 * Xác định trọng lượng khối móng qui ước: - Trọng lượng đất phủ đài: Q1 = 1.1x Fm x tb xh tb : dung trọng trung bình h : chiều sâu chôn đài Nhưng mặt đài móng nằm ngang sàn tầng hầm nên trọng lượng đất phủ đài Q1 = - Trọng lượng đài cọc: Q2 = 4,1x4 x1 x 2,5 + x 0,5026 x 32,8 x 2,5 = 288,27 T - Trọng lượng đất từ mũi cọc đến đáy đài I x h i = 1,707x2,3 +1,944 x + 0,935 x 1,8 + 0,939 x 3,9 + 0,989 x 11,3 = 37,47 Q3 = (Fm – n x Fc) x ixhi = (50,51 –6 x 0,526) x 37,47 = 838,23 (T) -Troïng lượng khối móng qui ước: Qmq = Q1+ Q2 + Q3 = 288,27 + 838,23 = 1126,50 (T) - Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất từ mũi cọc trở lên: - tb = 1126,50 = 0,773 (T/m3) 50,51  28,8 hm: Chiều cao khối móng qui ước từ mặt đất đến mũi cọc - Giá trị nội lực tiêu chuẩn gây đáy móng khối qui ước: tc N dq  N otc  Qmq  558,8 + 1126,5 = 1685,3 (T) M tcx =M tcox +Q tcox hc =35,84 + 19,11 x 32,8 = 662,64 (T.m) M tcy =M tcoy +Q tcoy hc =17,63 + 15,6 x 32,8 = 529,31 (T.m) hc = 32,8 m ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 204 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 KÍCH THƯỚC KHỐI MÓNG QUY ƯỚC PHƯƠNG NGANG KÍCH THƯỚC KHỐI MÓNG QUY ƯỚC PHƯƠNG DỌC - Xác định áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: Xác định áp lực tiêu chuẩn móng khối qui ước xác định sau: Rmtc  m1  m2 ( A  B1    B  hqo   tb  D  ctc ) ktc Trong : m1 = 1,2 hệ số làm việc đất, m2 = hệ số làm việc nhà ktc = hệ số tin cậy B1 cạnh diện tích đáy khối móng qui ước B1= 6,05 m hqo chiều sâu khối móng qui ước hqo = 33,3m ctc lực dính tiêu chuẩn lớp đất mũi cọc => ctc = 0,03 kg/cm2 = 0,3(T/m²)  tb  Qqu Fqu  hmqu trọng thể tích trung bình = 1,20 (T/m3) ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 205 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010  trọng lượng thể tích lớp đất mũi cọc =>  = 0,989(T/m3) A, B, D hệ số phụ thuộc vào góc ma sát tiêu chuẩn  tc =28o => A = 0,98; B = 4,93; D = 7,4 Vaäy Rmtc  1, 1  0,98  4,86  0,989  4,93  24, 1, 20  7,  0,3  181,54 (T/m2) - Ứng suất đáy móng khối qui ước: + = tc tb + P tc max tc  N dq Fmq tc  N dq = Fmq N + P = tc tc dq Fmq Với  N tc dq   tc  M dq Wdq tc  M dq Wdq = Ntc + Qmq = 1011,27 (T) 8,35  6,052 =50,9 (m3) 8,352  6,05 Wydq = =70,3 (m3) Wxdq = Fm = 50,51 m2  tbtc   N otc 1011, 27  42,81 (T/m2) Fm 23, 62 159, 46 tc  Pmax = 42,81   51,14 (T/m2) 19,13 159,64 tc  Pmin = 42,81   34, 46 (T/m2) 19,13   tbtc  42,81T / m  Rtc  181,54T / m  tc Vaäy  Pmax  51,14T / m  1, R tc  217,85T / m  tc  Pmin  34, 46T / m   Do ổn định Kiểm tra độ lún móng: - Để tính lún cho móng ta dùng tải tiêu chuẩn - Tính lún cho móng theo phương pháp cộng phân tố Chia đáy móng thành lớp có bề dày z ≤ 0,2 x Bm = 0,2 x 4,86 = 0,97 m  mũi cọc  đn = 0,989 T/m2 Ta chọn chiều dày lớp phân tố 0,9m - Tính áp lực gây lún Pgl +  zbt =   i  hi = 1,707 x + 1,707x1,8 +1,944 x 4,2 + 0,935 x 5,5 + 0,939 x 9,3 + 0,989 x 2,6 = 29,387 (T/m2) ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 206 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 + Pgl = tc  N dq Fmq    i  hi = 42,81 – 29,387 = 13,423 T/m2 +  zbt vùng tính :  zbti = z x  dn +  zbt Pgl1 = ko x Pgl ( ko tra bảng phụ thuộc Lm 4,86  1 ) Bm 4,86 Tính đến  gl  0, 2 bt dừng Bảng chia lớp tính ứng suất cho khối móng quy ước : Điểm hi Z 2Z BM LM BM K0 Ứng suất gl Ứng suất bt 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 1,8 2,7 3,6 4,5 0,45 0,91 1,36 1,82 1,85 1 1 1 0,940 0,747 0,543 0,517 0,378 13,423 12,618 10,027 7,289 6,940 5,074 29,387 30,277 31,167 31,811 32,947 33,838 - Ở độ sâu 3,6 m đáy móng khối quy ước có:  gl  5, 074  0, 2 bt  0,  33,838  6, 77 (T/m2) n  - Độ lún xác định theo công thức: S   i  zigl  hi i 1 Ei  i =0,8 (qui phạm cho trường hợp  i =0,8) hi : chiều dày lớp đất thứ i  zigl : ứng suất gây lún lớp phân tố thứ i, trung bình cộng ứng suất gây lún đáy lớp phân tố s 0,8  0,9  13, 423  12, 618 12, 618  10, 027 10, 027  7, 289 7, 289  6,94 6,94  5, 074         0, 052 636,  2 2  = 5,2 cm Vaäy S = 5,2 cm < Sgh = 8cm ( Thoaû ) ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 207 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 M D TN Tính toán độ bền xác định cốt thép đài cọc: - Để kiểm tra điều kiện chọc thủng vẽ hình tháp ép lõm từ mép cột nghiêng 450 Nếu cọc nằm phạm vi tháp ép lõm không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng Nếu có cọc nằm phải kiểm tra cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt Q ≤ Q  = .b.ho.Rk Trong đó: Q: Tổng phản lực cọc nằm tiết diện nghiêng(không kể trọng lượng thân cọc) Q1 coc =  N ncoc  M  xi  xi2 h : chiều cao làm việc của tiết diện xét :h = hdai – 15 h  : hệ số không thứ nguyên   0,     c  c: khoảng cách từ mép cột tới mép gần cọc nằm tháp ép lõm, c ≥ 0,5h0 ; c = 0,5x1,35 =0,675 cm ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 208 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 C Phaûn lực cọc tính sau: - M tty M xtt N dtt 687,12 43,32 x( 1,2) 36,62 x 2,4 max  yn +  ynmax = Q1= + + + =112,3 n 8,64 23,04  yi  xi 2(T) M tty N dtt M xtt 687,12 43,32 x( 1,2) 36,62 x0 max Q2= + + + =108,51(T)  yn +  ynmax = n 8,64 23,04  yi2  xi - M tty N dtt 687,12 43,32 x( 1,2) 36,62 x ( 2,4) M xtt max Q3= + + + =10  yn +  ynmax = n 8,64 23,04  xi  yi 4,6(T) - Q4= M tty N dtt M xtt 687,12 43,32 x(1,2) 36,62 x 2,4 max + + + + =124,34  yn  ynmax = 8,64 23,04 n  yi  xi (T) Q5= M tty N dtt M xtt 687,12 43,32 x(1,2) 36,62 x + + + =120,53(  ynmax +  ynmax = n 8,64 23,04  yi  xi T) - Q6= M tty N dtt M xtt 687,12 43,32 x(1,2) 36,62 x 2,4  ynmax +  ynmax = + + + =124,3( n 8,64 23,04  yi  xi T) ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 209 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 2 - h  1,35    0,7    =0,7    =1,56 c   0,675  Tổng phản lực cọc name tiết diện nghiêng giửa hai cọc C SƠ ĐỒ THÁP CHỌC THỦNG Q=(Q2+Q5)=128,51+120,53=229,04(T) 3,65 0,65 + )1,35x100=905,58(T) 2 3,65 0,65 Q=229,04≤ Q  = .b.ho.Rk =2x1,,56( + )1,35x100=905,58(T) 2 Q ≤ Q  = .b.ho.Rk =2x1,,56( Vậy móng thỏa điều kiện chọc thủng ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 210 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 * Xác định cốt thép đài cọc: - Xem đài tuyệt đối cứng, làm việc conson ngàm mép cột Mặt ngàm I-I; II-II chịu tác dụng phản lực đầu cọc.Tính giống móng đơn.Còn theo phương dọc xem móng tiết diện chịu nén uốn (với tiết diện Hđ x B),lúc hai coat đóng vai trò hai gối đở,còn lực tác dụng phản lực cọc + Tính thép theo phương ngang C - Moment theo phương I-I xác định theo công thức:: n MI-I =  riPi i 1 Pi:phản lực đầu cọc thứ I lên đế đài ri: khoãng cách từ mép cọc đến mép ngàm Diện tích cốt thép : Fa= M 0,9  Ra  ho Momen tương ứng với mặt ngàm I-I n MI-I =  riPi =0,875(Q4+Q5+Q6)=0,875(124,34+120,53+123,3)=322,48(T.m) i 1 Diện tích cốt thép : Fa= M 32248000 = =98,43 cm 0,9  Ra  ho 0,9  2800  130 Chọn 2718 đặt s150 để bố trí ( Fachọn = 100 cm2) - Tính thép theo phương dọc ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 211 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 Xem móng tiết diện chịu nén uốn.Lúc hai coat đóng vai trò hai gối đở,còn lực tác dụng phản lực cọc Có sơ đồ tính sau P1 P2 P3 SƠ ĐỒ PHÂN BỐ LỰC P1= (Q3+Q4) = 228,94 (T.m) P2= (Q2+Q5) = 229,04 (T.m) P3= (Q1+Q6) = 247,64 (T.m) P = 2 ,9 T P = 2 ,0 T P = ,6 T ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 212 349,69 113,18 1,042E-03 1,042E-03 GVHD ThS NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008-2010 B IE ÅU Ñ O À L Ö ÏC C A ÉT + Tính thép theo phương dọc Diện tích cốt thép : Fa= M 0,9  Ra  ho Diện tích cốt thép đáy đài lớp theo phương dọc: Fa= M 24411000 = =75,51 cm 0,9  Ra  ho 0,9  2800  130 Chọn 2620 đặt s150 để bố trí ( Fachọn = 81,69 cm2) Diện tích cốt thép mặt đài lớp theo phương dọc: Fa= M 19557000 = =59,7 cm 0,9  Ra  ho 0,9  2800  130 Chọn 2620 đặt s150 để bố trí ( Fachọn = 66,17 cm2) ĐỀ TÀI:NHÀ Ở TẬP THỂ CAO CẤP – SVTH:TRẦN PHẠM TRIỀU ANH - LỚP 09HXD1 213 -0,01325,50 -265,50 113,18 -8,72 36,55 B IE ÅU Ñ O À M O M E N ...LỜI CẢM ƠN    Luận n Tốt Nghiệp thành sinh viên thu thập suốt trình học tập mái Trường Đại học Đây trình tổng hợp hệ thống lại tất kiến thức học giai đoạn qua có bổ sung