Thông tin tài liệu
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: CHƯƠNG I: MỞ ĐẦU I NHIỆM VỤ THIẾT KẾ Công trình chung cư BÀU CÁT Q TÂN BÌNH xây dựng khu quy hoạch dân cư Phường 14 Quận Tân Bình , Thành Phố Hồ Chí Minh Chức sử dụng công trình xây dựng nhằm đáp ứng nhu cầu nhà cho nhân dân thành phố II TỔNG QUAN KIẾN TRÚC Công trình có qui mô tầng hầm 10 tầng kể tầng thượng, chiều cao toàn công trình 38,8 m khu vực xây dựng công trình rộng, xung quanh có trồng xanh Diện tích khu đất (82mx52m) = 4264m2 Công trình xây dựng với diện tích 58,8mx24m, khu vực xây dựng công trình có địa chất trung bình 2.1 Phân khu chức 2.1.1 Tầng ngầm Tầng ngầm cao 3.0 m ,thang máy bố trí ,chỗ đậu xe xung quanh Các hệ thống kỹ thuật bể chứa nước sinh hoạt, trạm bơm, trạm xư ûlý nước thải bố trí hợp lý giảm tối thiểu chiều dài ống dẫn Tầng ngầm có bố trí thêm phận kỹ thuật điện trạm cao thế, hạ thế, phòng quạt gió … 2.1.2 Tầng Cao 4.2m ,sử dụng cho thuê , bán dùng để kinh doanh mua bán nhà Tầng đến tầng 9: Làm hộ cho thuê bán chiều cao tầng 3,4m 2.1.3 Tầng mái: Tầng thượng nơi giải trí khách ngụ chung cư, có hồ nước mái III CÁC HỆ THỐNG KỸ THUẬT 3.1 Hệ thống điện Hệ thống đường dây âm tường, sàn có hệ thống máy phát điện riêng phục vụ cho công trình cần thiết SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: cố điện thành phố (phục vụ cho thang máy, hành lang, văn phòng ban quan lý chung cư) 3.2 Hệ thống cấp nước Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố bơm lên hồ nước mái, từ nước cấp tới nơi chung cư 3.2 Hệ thống thoát nước Nước thải sinh hoạt thu từ ống nhánh sau tập trung lại ống thu nước bố trí theo nhà vệ sinh sau xuống tầng kỹ thuật có hệ thống xử lý sau thải hệ thống thoát nước thành phố 3.3 Hệ thống rác Được bố trí ống gen rác thông tầng sau tập trung tầng kỹ thuật dùng xe vận chuyển tới nơi xử lý 3.4Hệ thống chống sét: Được bố trí cột thu lôi từ tòa nha đến tầng hầm cắm sâu vao bên lòng đất 3.5Hệ thống thông tin liên lạc: bố trí anten paraball mạng internet cáp quang nhằm phục vu cho nhu cầu thong tin liên lạc tòa nhà 3.6Hệ thông phòng cháy chữ cháy: Được bố trí hộp gen ống nước,3 máy bơm nước vớùi bình khí co2,mỗi tầng đặt 10 bình co2 10 hộp gen chứa ống nước IV TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU: Đây công trình thuộc dạng khung chịu lực chiều cao công trình 38,8m.vi chiều dài L2 = 75m , chieàu ngang L1=22,3m, L2 75 = =3,36>2 L1 22,3 tính kết cấu dang khung phẳng Dùng chương trình phần mềm tính kết cấu chuyên dùng, phần mềm Sap2000 hổ trợ đắc lực việc tìm nội lực tổ hợp nội lực Sơ đồ tính trục dầm cột liên kết cột móng liên kết ngàm mặt móng liên kết cột dầm nút cứng liên kết sàn với dầm SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: nút cứng sàn dầm với vách cứng nút cứng tạo thành hệ thống khung sàn kết hợp Hệ khung có khả tiếp nhận tải trọng ngang thẳng đứng tác động vào công trình Sàn kết cấu tham gia chịu tải trọng ngang, mặt phẳng ngang sàn có độ cứng lớn (xem tuyệt đối cứng theo phương ngang) V CƠ SỞ TÍNH TOÁN THIẾT KẾ 5.1 Vật liệu (dùng cho công trình) Dùng bêtôngB20 có: Cường độ chịu nén tính toán:Rb = 11.5(MPa) Cường độ chịu kéo tính toán:Rbt = 0.9 (MPa) Cốt thép loại CII với tiêu: Cường độ chịu nén tính toán:R’s = 280(MPa) Cường độ chịu kéo tính toán:Rs = 280 (MPa) R 0,623 ; R 0,429 ; b 1 5.2 Tài liệu thiết kế * Hồ sơ khảo sát thiết kế: Bộ vẽ thiết kế kiến trúc Bộ khảo sát địa chất công trình TCVN 2737 -1995 : Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 356 : Tiêu chuẩn thiết kế bêtông cốt thép Ngoài tiêu chuẩn quy phạm sử dụng số sách, tài liệu chuyên ngành nhiều tác giả khác : Sổ tay thực hành KẾT CẤU CÔNG TRÌNH tác giả VŨ MẠNH HÙNG CẤU TẠO BÊ TÔNG CỐT THÉP CÔNG TY TƯ VẤN XDDD VIỆT NAM Kết cấu bêtông cốt thép – Tác giả: Võ Bá Tầm – Đại Học Bách Khoa TPHCM Nền móng – Tác giả: Lê Đức Thắng – Bùi Anh Định – Phan Trường Phiệt Một số phương pháp xây dựng công trình đất yếu – Tác giả: HoàngVăn Tân Cơ Học Đất – Vũ Công Ngữ SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: Nền móng công trình dân dụng công nghiệp – Tác giả: GSTS Nguyễn Văn Quảng – Nguyễn Hữu Khánh – Uông Đình Chất Hướng dẫn tính toán móng cọc – Nhà xuất Xây Dựng Tính toán móng cọc – Tác giả: Lê Đức Thắng CHƯƠNG II TÍNH SÀN TẦNG ĐẾN I MẶT BẰNG HỆ DẦM SÀN S8 4800 F S8 S11 S1 S2 S2 S3' S4 S7 S2 S2 S11 S2 S1 S1 S3 S3 S2 S2 S2 S4 S4 S8 S1 S1 S3 S3 S11 S2 S2 S2 S2 S7 S4 S1 VS S6' So S5' So S4 S6 S6 S6 S6 5000 THANG MAÙY S3' S4 S4 4800 1450 S7' S1 S2 S2 S8 S9 S10 S4 S2' S4' S4 S6' VS S5 2000 2700 C 22300 D 1150 5000 E S5 S6 S6 S6 S6' VS VS S6 VS VS S5 S5 VS VS S4 S3' So S6 S6 S6 S6 S5' So THANG MAÙ Y S3 S3 S4 S4' S4 S4 S3 S3 S4 S2' S4 S4 S3' S1 S1 S2 S2 S2 S2 S1 S1 S2 S2 S2 S2 S1 S8 S9 S11 S10 S9 S8 B S2 S11 1500 1450 4000 4000 4000 4000 4500 S2 2300 A 1450 4500 4500 S10 S11 4000 4000 4000 4000 4500 75000 10 11 12 4000 4000 4000 4000 4500 13 14 15 16 17 4500 18 19 II CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC A Chiều dày sàn(ô sàn S1) Sàn làm việc phương : hb=( 1 )4500=(100 112,5) mm 40 45 Choïn hb = 80 mm SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: B Kích thước dầm: Chọn sơ tiết diện dầm: 1 1 )L= 4500 =(562,5-375)mm=>hd=400mm 12 12 hd=( 1 2 1 4 bd=( )hd= 400 =(200 100) =>bd=300mm Tiết diện dầm bxh là: 300x400cm Kích thước tiết diện dầm dọc Chiều cao dầm: hd = 35 cm Chiều rộng dầm: bd = 25 cm Kích thước tiết diện dầm môi Chiều cao dầm: hd = 25 cm Chiều rộng dầm: bd = 25 cm BẢNG PHÂN CHIA DẦM CHÍNH,DẦM PHỤ,DẦM MÔI DẦM CHÍNH NHIP(m) bxh 4.500 250x350 4.000 250x350 4.800 300x400 5.000 300x400 2.700 250x350 congson 250x350 DẦM PHỤ NHỊP(m) bxh 4.000 200x300 4.300 200x300 2.700 200x300 DẦM MƠI NHỊP(m) bxh 4.000 200x300 III CẤU TẠO CỦA BẢN SÀN 3.1 Sàn thường: (Phòng ngủ, phòng thờ, phòng sinh hoạt chung, ban công, ) Cấu tạo lớp sàn sau gạch ceramic 10 mm vữ a ló t 30 mm SVTH: NGUYỄN QUỐCsà PHONG mm ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN n BTCT Trang 80 BÌNH vữ a trá t trầ n 15 mm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: Tải trọng truyền lên sàn Công thức tính tónh tải truyền lên sàn: g tt n1 � n daN / m i i (1.4) Trong đó: gi :khối lượng riêng lớp vật liệu; i :chiều dày lớp vật liệu n :hệ số tin cậy Bảng 2:Tải trọng sàn thường Cấu tạo Gạch granic Daø .n. ( daN / m ) y 1cm Xi măng lót 3cm Sàn BTCT 8cm 2000x1,2x0, 01 1800x1,1x0, 02 2500x1,1x0, 08 1800x1,1x0, 015 Xi măng 1,5c trát m Tổng 14,5 Lấy chẵn gs = 340 daN/m2 g tt ( daN / m ) 24 59,4 220 29,7 333,1 3.2 Sàn vệ sinh Bảng 3: Tải trọng sàn vệ sinh Dày (cm Cấu tạo ) Gạch lát Xi măng lót SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang .n. g tt 2 ( daN / m ) ( daN / m ) 2000x1,2x0 ,01 1800x1,1x0 ,02 24 39,6 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG Lớp chống thấm Hồ tạo dốc 0,3 Sàn BTCT Xi măng trát 1,5 Trần đường ống kỹ thuật Tổng tónh tải: GVHD: 3x1,1x0,03 1800x1,1x0 ,05 2500x1,1x0 ,09 1800x1,1x0 ,015 50x1,2 23,8 0,01 99 220 29,7 60 472,31 Lấy chẵn: gs =472,31 daN / m b.Tải trọng tường tác dụng lên ô sàn 5’6 Ô số 5’,6: nxbt xht xlt xt 1,1 * 0,1 * 3,4 * 4,5 *1800 g 5t ,6 = = =134,64 ( daN / m ) 4,5 * L1 xL2 g g t g 5t ,6 + gsvst = 134,64 + 467,31 = 602 ( daN / m ) t g 5t ,6 + gst = 134,64 + 340 = 474,64 ( daN / m ) IV XAÙC ĐỊNH NỘI LỰC CÁC Ô SÀN 4.1 Loại sàn làm việc phương Chọn ô sàn có kích thước lớn (S7) tính chuẩn cho ô sàn lại: L2 =5 m : Phương cạnh dài ; L1 = m : Phương cạch ngắn 1,25 2 xem liên kết cạnh L1 L2 Với hs = (cm) hd 35 4,735 >3 liên kết giữn sàn dầm liên kết hs ngàm làm việc theo sơ đồ Tính toán nội lực theo sơ đồ đàn hồi, điều kiện liên kết với dầm xác định sau M1 L1 1000 MI L2 Trang M II MI 1000 SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN M II M2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: Hình 3: sơ đồ tính ô sàn S3 4.2 Tổng tải trọng tác dụng lên sàn P = (g+p).L1.L2 = (340 + 360).4.5 = 14000 (daN/m2) p = 360 (daN/m2) (theo TCVN 2737-1995) V TÍNH THÉP VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO SÀN * Nguyên tắc tính toán Cắt dãy rộng b=100 cm, xem dầm chịu uốn có kích thước tiết diện 100x8cm Chọn a=1,5 cm ho = h – a = -1,5 =6.5 (cm) MI = K91.P = 0,0473.14000 = 662,2 (daN.m) M1 = m91.P = 0,0207 14000 = 289,8 (daN.m) MII = K92.P = 0,0303 14000 = 424,2 (daN.m) M2 = m92.P = 0,0169 14000 = 186,2 (daN.m) K91; m91; K91; m92 :Theo sơ đồ 5.1 Theo phương cạnh ngắn Tại gối: M 662,2.10 m 0,136 < R = 0,429 b Rb b.h0 1.115 100.6,52 1 2. m = 2.0,136 = 0,146 Diện tích cốt thép tính toán: Rb b.h0 0,146.115.100.6,5 Atts= = = 3,89 (cm2) Rs 2800 Choïn a 125 coù (As = 4,02 cm2) As 4,02 100 = 100 = 0,62% b.ho 100.6,5 R Rb 0,623.115 = =2,56% ; min =0,1% Rs 2800 So saùnh : ; min =0,1% < 0,62% < max=2,56% max Tại nhịp: m M 289,8.10 0,059 < R = 0,429 b Rb b.h0 1.115 100.6,52 1 2. m = 2.0,059 = 0,06 SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: Diện tích cốt thép tính toán: Rb b.h0 0,06.115 100.6,5 Atts= = = 1,6 (cm2) Rs 2800 Chọn a 170 có (As = 1,66 cm2) ASC 1,66 100 100 0,26 % b.h 100.6,5 So saùnh : ; min =0,1% < 0,26% < max=2,56% 5.2 Theo phương cạnh dài Tại gối: m M 424,2.10 0,087 < R = 0,429 b Rb b.h0 1.115 100.6,52 1 2. m = 2.0,087 = 0,091 Diện tích cốt thép tính toán: Rb b.h0 0,091.115 100.6,5 Atts= = = 2,42 (cm2) Rs 2800 Chọn a 180 có (As = 2,96 cm2) ASC 2,96 100 100 0,45 % b.h 100.6,5 So saùnh : ; min =0,1% < 0,45% < max=2,56% Tại nhịp: m M 186,2.10 0,038 < R = 0,429 b Rb b.h0 1.115 100.6,5 1 2. m = 2.0,038 = 0,039 Diện tích cốt thép tính toán: Rb b.h0 0,039.115 100.6,5 Atts= = = 1,04 (cm2) Rs 2800 Choïn a 180 coù (As = 1,57 cm2) ASC 1,57 100 100 0,24 % b.h 100.6,5 So saùnh : ; min =0,1% < 0,24% < max=2,56% VI TÍNH TOÁN ĐỘ VÕNG TẠI TÂM CỦA Ô BẢN SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: 5000 4750 3750 4000 Hình : Dộ võng ngàm cạnh xác định theo công thức: w= q a4 D :hệ số tỉ lê phụ thuộc L2 L1 L2 475 = =1,267 L1 375 Tra bảng phụ lục 22 (sách BTCT3 Võ Bá Tầm) = 0,001847 q = g + p =340 + 360 =700 (daN/m2) a = 4,25 (m) Eb = 27.103 Mpa h = 80 (mm); = 0,2 Độ cứng trụ: D= Eb h 2,7.105.83 = = 1,195.107 12(1 ) 12(1 0,22 ) Độ võng ô bản: w= q 3754 2,557.106 a4 = 0,001847 700.10-4 = = 0,21 (cm) = 2,1 1,195.107 1,195.107 D (mm) Vậy độ võng sàn 2,1 (mm) SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 10 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: 700 P 600 P A Tính thép cho mặt ngàm I_I P = 73,49+73,49=146,98 (T) MI = 146,98x0,6 = 88,188 (T.m) m M b x.Rb x.bx.h0 88,188 x.10 0,084< R = 0,429 1.x115.x100 x.95 Bài toán đặt cốt đơn 1 x. m = 2.x0,084 = 0,088 Diện tích cốt thép tính toán: xRb x.bx.h0 0,088.x115 x100 x.95 Atts= = = 34,33 (cm2) Rs 2800 Chọn 18 18 có (As = 45,81cm2) As 45,81 x.100 = x.100 = 0,48% b.xho 100.x95 So saùnh : ; =0,45% < 0,48% < max=0,65% B Tính thép cho mặt ngàm II_II P = 73,49+73,49=146,98 (T) MI = 146,98x0,7 = 102,886 (T.m) m M b x.Rb x.bx.h0 102,886 x.10 0,099< R = 0,429 1.x115.x100 x.95 Bài toán đặt cốt đơn 1 x. m = 2.x0,084 = 0,104 Dieän tích cốt thép tính toán: xRb x.bx.h0 0,104.x115 x100 x.95 Atts= = = 40,57 (cm2) Rs SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH 2800 Trang 176 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: Chọn 18 18 có (As = 45,81cm2) As 45,81 x.100 = x.100 = 0,48% b.xho 100.x95 So saùnh : ; =0,45% < 0,48% < max=0,65% II TÍNH TOÁN MÓNG M2: 2.1 Lựa chọn cặp nội lực Dựa vào kết tính toán phần cọc ép,ta chọn cặp nội lực nguy hiểm để tính toán cho phần coc nhồi mà so sánh cặp nội lực để chọn Pmax Với cặp lực N max, Mtu phần tử C23,ta cộng thêm tải tầng hầm + Ntt1 = /N/max+N= 218,09+16,05=234,14(T) Nội lực Tải TT Tải TC /N/max (T) 234,14 203,6 Qtö (T) 3,13 2,72 Mtö (Tm) 11,7 10,17 Vì khoảng cách cột C3 D3 2,7m (khoang cách nhỏ) ta tính cột chung móng :tải tieu chuẩn(TC) tải tính toán(TT) chia cho 1,15: Tải trọng tác dụng lên móng CỘT C3 Nội lực /N/max (T) Qtư (T) Mtư (Tm) Tải TT 218,09 3,13 11,7 Tải TC 189,64 2,72 10,17 Với cặp lực N max, Mtu phần tử C23,ta cộng thêm tải tầng hầm + Ntt1 = /N/max+N= 218,09+16,05=234,14(T) Nội lực /N/max (T) Qtư (T) SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Tải TT 234,14 3,13 Trang 177 Tải TC 203,6 2,72 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG Mtư (Tm) 11,7 GVHD: 10,17 Tải trọng tác dụng lên móng CỘT D3 Nội lực /N/max (T) Qtư (T) Mtư (Tm) Tải TT 218,08 5,44 13,7 Tải TC 189,63 4,73 11,91 Với cặp lực cột D3,ta công thêm tải tâng hầm: + Ntt1 = /N/max+N= 218,09+16,05=234,14(T) Nội lực Tải TT Tải TC /N/max (T) 234,14 203,6 Qtư (T) 5,44 4,73 Mtư (Tm) 13,7 11,91 ta quy nội lực móng tâm đáy móng: N =N1+N2 = 234,14+234,14 = 468,28 (T) N = N N = 203,6+203,6 = 407,2 (T) M =13,7-11,7=2(T.m) M = 10,17-11,91 = 1,74(T.m) Q =3,13+5,44=8,57(T) Q = 2,72+4,73 = 7,45(T) tc tc tc tt tc tt tc 2.2 Xác định số lượng cọc bố trí cọc Khoảng cách đài cọc a 3d=3.0,6 = 1,8 m p lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây ra: P tt = Qa 106,64 =32,91(T/m2) = (3d ) 1,8 Diện tích sơ đế dài: + Fd= 468,28 N 0tt = =18,1(m2) tt P tb Hm n 32,91 x3,2 x1,1 SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 178 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: Hm: chiều sâu từ mặt đất tự nhiên đến đáy đày giả địn 3,2 m,trong hd=1,2m +trong tb :dung trọng trung bình đài đất Trọng lượng sơ đài: N tt =n.Fd.h bt =1,1x18,1x2,5=49,78 (T) Lực dọc tính toán xác định đến cos đài: tt tt N tt = N N d =468,28 +49,78=518,06(T) 2.3 Soá lượng chọn sơ bộ: nc k Ntt 518,06 =5,82 cọc tt = 1,2 Qd 106,64 chọn số cọc thức la cọc 2.4 Bố trí cọc xác định diện tích thực tế đài cọc: 2700 1800 3000 450 1000 ho2 ho1 4800 4200 Vậy ta có diện tích thực tế đài cọc là: Fd=4,8x3 =14,4(m2) Xác định chiều cao thực tế đài: xác định ho: ho1= B d bc 0,6 0,4 =1 m 2 SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 179 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: ho2= 0,45 m chọn ho1=ho=1(m) hd=1+0,1=11(m) +Trọng lượng thực tế đài ø: N tt n.Fd h.tb =1,1x14,4x1,1x2,5 =43,56 (T) +Lực dọc tính toán xác dịnh đến cos đài laø: Ntt= N 0tt N dtt =468,28+43,56=511,84(T) N 0tc = N tt =445,98(T) 1,15 +Mômen tính toán xác định tương ứng trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: M tc = M tc Q0tc h + N 1tc a1 N 1tc a =2+7,45x1,1+203,6x1,35-203,6x1,35=10,19 (T.m) + Tải trọng tác dụng lên cọc: Pmax N 0tc M tc x max nc xi2 xk=1,8m x i = 4x1,82=12,96 (m2) i 1 P= 468,28 10,19.x1,8 12,96 tt PMAX 1= 79,46(T) tt PMIN 1=76,64(T) Vậy ta có : Pmax = 79,46 (T) < Qa = 106,64 (T) thoa mản diều kiện tải trọng truyền xuống cọc Pmin = 76,64(T) >0 :ta không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ Ptb P max P 79,46 76,64 =78,05 (T) 2 2.5 Kiểm tra lún móng cọc : SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 180 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: Kiểm tra nềm móng cọc ma sát theo điều kiện biến dạng Độ lún móng cọc tính theo khối móng qui ước a.Xác định khối móng diện tích đế đài qui ước : 1000 MDTN 4500 4500 4000 4000 2500 2000 2000 3500 7750 33250 3500 3500 2500 2000 4000 14500 7750 cá t lẫ n t trạng thá i chặ t vừ a 3500 2000 cá t mịn lẫ n sé t trạng thá i bờ i rờ i 2000 sé t lẫ n t trạng thá i mề m 3500 sé t lẫ n t trạng thá i dẻ o mề m 3500 sé t lẫ n t trạng thá i dẻ o ng 2500 sé t lẫ n t trạng thá i dẻ o mề m 2000 bù n sé t lẫ n hữ u trạng thá i rấ t mề m 6500 1500 1500 đấ t san lắ p 3000 0.00 cá t lẫ n t trạng thá i bờ i rờ i SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 181 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: h1 h2 n hn h1 h2 hn Với: tb (1.35) 4,25 x 4,5 11,25 x 12,5 x.3,5 12 x.2,5 9.x 23,5 x.2 29.x3,5 28 x7,75 4,5 3,5 2,5 3,5 7,75 521,375 17,52 29,75 tb 17,52 4,38o 4 (1.36) tg = tg 4,38o = 0,076 = Lxtg = 30x0,076 = 2,28 (1.37) Bề rộng đáy khối quy ước : Bbm = a+2.Lc.tg( 17,52 ) =2,4 + 2x2,28 =6,96 (m) Chiều dài đáy khối qui ước : Bbm = b+2.Lc.tg( 17,52 ) =4,2+ 2x2,28 =8,76 (m) + a : khoảng cach mép cọc theo phương L + b : khoang cách mép cọc theo phương b +Lc: chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc : Lc= 30 (m) Đệi tích khối móng quy ước : Fm = Bm.Am = 6,96 8,76= 60,97 (m2) Xác định trọng lương MKQU: Từ đáy đài đến sàn tầng hầm G1=n.Fm tb hm=1,1.60,97.2.1,1=147,55 (T) Từ đáy đài xuống đến mũi cọc: G2=(FMCQU - nc.Fcoc) i.hi =(60,97 – 6x0,2826) (0.503x.4,5+0.843.x4+0,87x.3,5+0,864x.2,5+0,781x.2+0,874.x2+0,9 65.x3,5+0,947x7,75) =59,27x.24,867 = 1473,86 (T) SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 182 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: Trọng lương cọc nằm MCQU: G3= nc.Fc.Lc bt =6x.0,2826.x30.x2,5=127,17(T) G G1 G G3 =147,55+1473,86+127,17=1748,58(T) Trọng lượng trung bình lớp đất kể từ mũi cọc trở lên: tb = 1748,58 G = =0,922(T/m3) Fm hm 60,97 x.31,1 Với hm chiều cao móng khối quy ước từ mặt sàn tầng hầm đến mũi cọc hm=hd+Lc=1,1+30=31,1 (m) Nội lực tiêu chuẩn gây đáy khối móng quy ước: N tc N 0tc 1748,58 G =407,2+ =1927,7(T) 1,15 n M tc M 0tc Q0tc ( Lc hd ) = 10,19 +7,45x(30+1,1)=240,55 (T.m) 1,15 kiểm tra ổn định lớp đất bên : N tc G ( M xtc H hd ).4 B.L B.L2 240,55 x6 1927,7 = + =31,62+2,7=34,27 (T) 6,96 x8,76 6,96 x8,76 max N tc G ( M xtc H hd ).5 B.L B.L2 240,55 x6 1927,7 = =31,62-2,7=28,92 (T) 6,96 x8,76 6,96 x8,76 p lực trung bình khối đáy móng qui ước: tbtc = 1927,7 N tc = =31,62 (T) 6,96 x8,76 Fm b.Cường độ tính toán đất đáy khối móng qui ước : RM m1m2 ( ABmII BH mII ' Dc5 ) ktc (1.47) Trong : A,B,D giá trị hệ số sức chịu tải, phụ thuộc vào góc ma sát đất SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 183 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: c :lực dính đơn vị lớp đất đáy khối móng qui ước (c=0,27 T/m2) II :trị tính toán thứ trung bình lớp đất nằm trực tiếp mũi cọc ' :trị tính toán thứ trung bình trọng lương thể tích II II =0,965 (T/m3) ; ' = tb =0,922 (T/m3) II m1 , m2 :hệ số điều kiện làm việc tra bảng 2.2trang 65 sách móng (Nguyễn Văn Quảng-Nguyễn Hữu Kháng-Uông Đình Chất) cát chặt vừa,no nước: L/H = 75/38,8 =1,93 m1=1,2;m2=1,27 ktc :hệ số độ tin cậy đặt trưng tính toán lấy từ bảng thí nghiệm Lớp đất mũi cọc có: = 28o tra bảng 2.1trang 64 sách móng (Nguyễn Văn Quảng-Nguyễn Hữu KhángUông Đình Chất) Hm :chiều cao móng khối qui ước =31 (m) A = 1,065;B = 5,26;D = 7,675 RM = 1,2 x.1,27 x(1,065.x7,684 x.0,947+5,26x.31,6.x0,939+7,675.x0,27)=248,31(T/m 2) tc max 34,27(T / m2) 1,2 RM 297,97(T/m2) Kiểm tra độ lún móng: 2.6 Tính ứng suất trọng lượng lớp đất gây nên : Dùng phương pháp phân tầng cộng lún S S i Trong : Si= tb i hi E0 +Diện tích khối móng quy ước Ta coù : Fm = Bm.Am = 6,96x8,76= 60,96(m2) +Aùp lực thân mũi cọc: SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 184 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: bt (i hi ) =0,922x.31,1=28,67 (T/m2) +_Aùp lực gây lún tâm diện tích đáy móng khối quy ước: Po= gl = tbgl - bt =31,62-28,67=2,95 (T/m2) Tỷsố: LM 8,06 1 BM 7,76 (1.49) Chia móng thành phân tố dày B 7,684 hi M 1,921 4 (1.50) (Ko Bảng 2.7 trang 69 Giáo trình móng (Nguyễn Văn Quảng-Nguyễn Hữu Kháng-Uông Đình Chất) diem z(m) l/b 2z/b Ko 0 1 10 S= i 1 gl 2,95 bt 28,67 0,8 gl 0,8 x0 2,64 zi hi = ( ( ) =0 Ei 3201,1 Tra baûng 3.5(baûng 16 TCXD 45 – 78) nhà khung betong cốt thép có tương chèn : Sgh = 0(cm) < Sgh = (cm) Kết luận: Vậy thỏa điều kiện tính lún 2.7 Kiểm tra khả chống thủng: SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 185 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: 45° 2700 3000 450 1000 ho2 ho1 ° 45 2400 1800 4800 4200 Ta thấy tháp xuyên thủng bao trùm toàn phần cột biên cọc qua đài nên thỏa mản diều kiện chông thủng cọc biên qua đài SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 186 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: 150 II P3+P6 II I P3+P6 P1+P4 P2+P5 2.8 Tính thép cho đài cọc A Tính thép cho mặt ngàm I_I P = 2x79,46 = 158,92 (T) MI = 158,92x0,15 = 23,83 (T.m) m M b x.Rb x.bx.h0 23,83x.10 0,022 < R = 0,429 1.x115 x100 x.95 Bài toán đặt cốt đơn 1 x. m = 2.x0,022 = 0,0222 Diện tích cốt thép tính toán: xRb x.bx.h0 0,0222.x115 x100 x.95 Atts= = = 8,66(cm2) Rs 2800 Choïn 18 18 coù (As = 45,81cm2) SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 187 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: As 45,81 x.100 = x.100 = 0,48% b.xho 100.x95 So saùnh : ; =0,45% < 0,48% < max=0,65% B Tính thép mặt ngàm II-II MII = 71,5(T.m) m M b x.Rb x.bx.h0 71,15 x.10 0,069 < R = 0,429 1.x115 x100 x.95 Bài toán đặt cốt ñôn 1 x. m = 2.x0,069 = 0,072 Diện tích cốt thép tính toán: xRb x.bx.h0 0,072.x115 x100 x.95 Atts= = = 28,09(cm2) Rs 2800 Chọn 18 18 có (As = 45,81cm2) As 45,81 x.100 = x.100 = 0,48% b.xho 100.x95 So saùnh : ; =0,45% < 0,48% < max=0,65% CHƯƠNG IX SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 188 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: SO SÁNH VÀ CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Khi lựa chọn phương án móng cần dựa vào kiện sau: So sánh dựa móng M1 hai phương án móng cọc ép cọc khoan nhồi I Căn lựa chọn : 1.1 Căn vào điều kiện kỹ thuật: Cả hai phương án móng : Móng cọc khoan nhồi móng cọc ép thỏa mãn điều kiện độ ổn định lún 1.2 Căn điều kiện thi công: Phương án – Móng cọc ép : Lớp đất mà cọc cắm vào đất cát chặt vừa độ sâu cắm vào 26.5m, số lượng cọc cần ép lớn gần nhau, nên việc ép cọc xuống gặp khó khăn Tuy nhiên máy móc thi công đơn giản, đảm bảo chất lượng cọc, kiểm tra chất lượng cọc dễ dàng Phương án - Móng cọc khoan nhồi: việc tổ chức thi công khoan cọc nhồi tương đối khó khăn, máy móc thi công cồng kềnh, nhiều Tuy nhiên với khả đơn vị thi công thực Và nữa, với cọc nhồi ta khoan sâu xuyên qua lớp đất mà cọc ép qua Khối lượng thép khối lượng betong cọc khoan nhồi nhiều khối lượng thép bê tong phương án cọc ép.Như xét mặt kinh tế thi phương án cọc ép có ưu II Kết luận, lựa chọn phương án móng Ta chọn phương án – phương án móng cọc ép để làm phương án móng áp dụng cho công trình SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 189 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 190 GVHD: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ... PHONG BÌNH Trang 25 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG GVHD: TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI -oOo I Tính toán nhu cầu dùng nước: Công trình chung cư BÀU CÁT Q TÂN... d8a200 2.520 0.34 0.29 CHƯƠNG III THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ I CẦU THANG DẠNG BẢN VẾ SVTH: NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 15 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG... NGUYỄN QUỐC PHONG BÌNH Trang 19 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BÀU CÁT TÂN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Ts.TRẦN CHƯƠNG Xét tỷ số GVHD: hd m< liên kết thang với dầm hs chiếu nghó xem liên kết khớp Chọn sơ
Ngày đăng: 04/03/2021, 22:23
Xem thêm:
