Thiết kế chung cư an bình thị xã thủ dầu một bình dương

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TX TD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP BTCT CHƯƠNG VII NỀN MÓNG PHẦN A:ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH Xử lý số liệu, đánh giá điều kiện xây dựng công trình *Lớp , H=3m Bảng 7.1: Bảng số liệu tính toán đất lớp thứ S T T Độ ẩm tự nhiên W% Giới hạn nhão Wnh (%) Giới hạn dẻo Wd (%) Dung trọng tự nhiên T/m3 42,5 46,1 28,2 1,74 Tỷ trọng hạt Góc ma sát Lực dính, c Kg/c m2 2,68 5050’ 0,11 Kết thí nghiệm nén ép e-p với tải trọng nén p (KPa) 50 100 150 200 1,148 1,110 1,080 1,060 Kết xuyê n tónh qc (MPa ) Kết xuyê n tiêu chuẩ nN 0,25  Tên: Phân loại đất dính theo số dẻo Ip (TCXD 45-78) Ip=Wnh-Wd = 46,1-28,2=17,9 Ta có: Ip = 17,9>17 Đất sét  Trạng thái: Phân loại trạng thái đất dính theo độ sệt B(TCXD 45-78) B= W  Wd 42,5  28,2 = =0,8 46,1  28,2 Wnh  Wd Ta coù : 0,75< B=0,810 10 -5 52 Hạt sét 2-1 1-0.5 0.50.25 0.25 -0.1 0.10.05 0.050.001 0.001 0.002 < 0,002 Độ ẩm tự nhieâ n W% 14 10 15 19 24 24 Tỉ trọn g hạt Sức khán g xuyê n tónh qc (MPa ) 2,64 4,2 Kết xuyê n tiêu chuẩ nN 13  Tên: Phân loại đất rời theo hàm lượng hạt (TCXD 45-78) Bảng 7.4: Thành phần cỡ hạt Đường kính ≥10 hạt (mm) Thành phần (%) ≥5 ≥2 ≥1 ≥0,5 ≥0,25 ≥0,1 ≥0,05 ≥0,01 ≥0,002 ≤0,002 11 25 35 50 69 93 100 Do tỉ lệ hạt có d>0,1(mm) chiếm tỉ lệ 50% Trạng thái cát chặt vừa, góc ma sát  =35- 40 Dựa vào bảng I-6 (Bài GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Trang :176 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TX TD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP BTCT tập Cơ học đất- Vũ Công Ngữ, Nguyễn Văn Thông) chọn giá trị =357’ Chọn giá trị tính toán tt =357’ Từ trạng thái cát bột chặt vừa , dựa theo bảng I-4 (Phân loại độ chặt đất cát theo hệ số rỗng) ta suy ngược lại hệ số rỗng lớp đất cát là: 0,6 e  0,8 Nội suy e=0,605 để tính Độ bão hòa: => G = 0,01 * 24 * 2,64 0,01 * W *  = =1,05 e 0,605  Môđun biến dạng: Theo TCXD 45-78 E = 3*qc = 3*4,2 = 12,6 (Mpa) = 12600 (kN/m2)  Xác định dung trọng riêng:   *  w * (1  W) 26.4 *1* (1  0,24) = =20.4 (kN/m3) 1 e  0,605  Lớp 4; Bảng 7.5: Bảng số liệu tính toán đất lớp thứ Thành phần hạt (%) tương ứng với cỡ hạt Hạt cát Hạt bụi Thô To Vừa Nhỏ Mịn Đường kính hạt (mm) Hạt sỏi ST T >10 10 -5 52 2-1 1-0.5 0.50.25 0.25 -0.1 18 33 27,5 16,5 0.10.05 0.050.001 0.001 0.002 Hạt sét < 0,002 Độ ẩm tự nhiê n W% Tỉ trọn g hạt Sức khán g xuyê n tónh qc (MPa ) 17 2,63 15,6 Kết xuyê n tiêu chuẩ nN 31  Tên: Phân loại đất rời theo hàm lượng hạt (TCXD 45-78) Bảng 7.6: Thành phần cỡ hạt Đường kính ≥10 hạt (mm) Thành phaàn (%) ≥5 ≥2 ≥1 ≥0,5 ≥0,25 ≥0,1 ≥0,05 ≥0,01 ≥0,002 ≤0,002 20 53 80,5 97 100 Do tæ lệ hạt có d>0,5(mm) chiếm tỉ lệ 80,5% >50% cát thô  Trạng thái: Phân loại theo thí nghiệm xuyên tónh: Do : qc=15,6 (MPa)= 15600 (kN/cm2) nên trạng thái lớp cát chặt GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Trang :177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TX TD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP BTCT Dựa vào thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT : Trị số N theo SPT 31 =>Trạng thái cát chặt, góc ma sát  =40- 45 Dựa vào bảng I-6 (Bài tập Cơ học đất- Vũ Công Ngữ, Nguyễn Văn Thông) o - Nội suy xác định góc ma sát từ kết xuyên tiêu chuẩn:  = 42 15’ o - Nội suy xác định góc ma sát từ kết xuyên tónh:  = 40 15’ Chọn giá trị tính toán tt =40o15’ Từ trạng thái cát thô chặt, dựa theo bảng I-3 (Phân loại độ chặt đất cát theo hệ số rỗng) ta suy ngược lại hệ số rỗng lớp đất cát là: e  0,55 Nội suy e=0,55 để tính Độ bão hoøa: => G = 0,01 * 17 * 2,63 0,01 * W *  = = 0,813 0,55 e  Môđun biến dạng: Theo TCXD 45-78 E = 3*qc = 3*15,6 = 46,8 (Mpa) = 46800 (kN/m2)  Xaùc định dung trọng riêng:   *  w * (1  W) 2,63 * * (1  0,17) = = 19.85 (kN/m3) 1 e  0,55 GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Trang :178 3000 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TX TD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP BTCT Đất sét dẻo: =2,68;  50' E= 175T/m2; e=1,195 LỚP 2000 16000 Đất pha cát bụi xốp:1,73T/m2 =2,65;  15o E= 144T/m2; e=0,99 LỚP Cát bụi chặt vừa: 2,04T/m2 o =2,64;  35 7' E= 1260T/m2; e=0,605 LỚP LỚP Cát thô chặt:  1,985T/m2 =2,63;  40o25' E= 4680T/m2; e=0,55 -40.000 HK1 HK2 HK3 TRỤ ĐỊA CHẤT Hình 7.1: Mặt cắt địa chất hố khoan LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG CHO CÔNG TRÌNH Từ kết địa chất chọn giải pháp thiết kế móng sâu hợp lý Thiết kế phương án móng móng cọc ép cọc khoan nhồi PHẦN B :PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP Nếu dùng cọc ép dự kiến đặt mũi cọc vào lớp việc hạ cọc qua lớp sét dẻo cát bụi xốp lớp cát bụi chặt vừa Cọc ép có ưu điểm giá thành rẻ, không gây tiếng động đến môi trường xung quanh Dễ kiểm tra, chất lượng đoạn cọc thử lực ép Tuy nhiên cọc ép có mặt hạn chế kích thước cọc, chiều dài cọc bị hạ n chế, thời gian thi công kéo dài hay gặp độ chối giả đóng 1.VẬT LIỆU Bêtơng B25: Rb = 145 daN/cm2, Rbt = 1,05 daN/cm2 GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Trang :179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TX TD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC EÙP BTCT Thép chịu lực AII (Φ>10): Rs = Rsc = 2800 daN/cm2 Thép đai AI (Φ Ntc = 4012,49/1.2 = 3343.74kN Mtc = 91,991/1.2 = 76.65 kNm Qtc = 45,988 /1.2 = 38.32kN *Chiều sâu tối thiểu đài cọc   Q tt  Được xác định theo công thức: hmin  0.7tg  45    bd  Trong đó: Qtt = 38.32kN tải trọng ngang tác dụng lên móng theo phương vuông góc cạnh b bd: bề rộng đài, giả thiết b = 1.8m  trọng lượng riêng đất đáy đài 17.4 kN/m3 GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Trang :181 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TX TD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP BTCT  góc ma sát đất đắp đáy đài 5050’  5,830  Thay vào công thức ta có: hmin  0.7 * tg  450   5.830  38.32  0.8 m   17.4*1.8 Chọn độ sâu chôn đài hd = m ( tính từ mặt đất tự nhiên cos -0.450 ) Lớp lót đài bê tông M100, dày 10cm, thép cọc neo đài lấy 30d Xác định sơ chiều sâu đặt mũi cọc, đường kính cọc chiều sâu đặt đài cọc *Đường kính cọc chiều sâu tiết diện cọc: Chọn tiết diện cọc 35x35(cm), thép chịu lực  16 AII, cọc đúc sẵn M300, Rb =1300 kN/m2 Chiều dài cọc: chọn chiều sâu cọc hạ vào lớp 4, khoảng 0.5 m  chiều dài cọc lc = 3,0+16+2+0.5-1.5+0,5= 20 (m) Cọc chia thành đoạn dài 10m nối hàn mã 2.Tính toán kiểm tra cọc a Kiểm tra cọc giai đoạn thi công * Trường hợp vận chuyển cọc: Tải trọng phân bố q =  Fn Trong đó: n hệ số động, n =1.5  q = 25*0.35*0.35*1.5 = 4.59 kN/m Choïn a cho M1 = M2  a = 0.207.lc = 0.207*10 = 2.07m Lc M1 a a M2 Hình 7.2: Biểu đồ mômen cột vận chuyển +Trị số mômen M1 = qa 4.59 * 2.07   9.83(kN m) 2 GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Trang :182 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TX TD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP BTCT * Trường hợp dựng cọc M3 a M4 Hình 7.3: Biểu đồ mômen cột cẩu lắp +Trị số mômen lớn M3 = qa 4.59 * 2.07   9.83(kN m) 2 Choïn a = 3cm, h0 = 35- = 32cm  Fa  M3 9.83   0.00012m  1.2cm 0.9h0 Ra 0.9 * 0.32 * 280000 Cốt thép dọc chịu mômen uốn cọc  16 (Fa = 4.02 cm2)  cọc đủ khả chịu tải vận chuyển, cẩu lắp * Tính toán cốt thép làm móc cẩu Fk a =2.07m a =2.07m Hình 7.4: Sơ đồ tính cốt thép làm móc cẩu + Lực kéo móc cẩu trường hợp cẩu lắp cọc: Fk = q.l  lực kéo nhánh, gần đúng: F’k = Fk/2 = 4.95*10/2 = 24.75 kN Diện tích cốt thép móc caåu: Fa = F’k/Ra = 24.75  0.1 *10  m  0.1cm 230000 Chọn thép móc cẩu  12 có Fa = 1.13cm2 GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Trang :183 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TX TD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP BTCT 3.Xác định sức chịu tải cọc 3.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu Pv   Rb Fb  Ra Fa  :  hệ số uốn dọc cọc,lấy Fa diện tích cốt thép, Fa = 8.044 cm2 Fb diện tích phần bê tông Fb = Fc – Fa = 0.35*0.35 -8.044*10-4 = 1217*10-4 m2 Pv = 1*(13000*12170*10-4 + 28.0*104 *80.4*10-4 ) = 1584 kN 3.2 Xác định sức chịu tải cọc theo đất 5002000 2000 2000 2000 2000 2000 16000 2000 2000 2000 LỚP 21500 3000 2000 1000 2000 LỚP 2500 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000 + Theo điều kiện đất LỚP LỚP HK1 HK2 HK3 Hình 7.5: Sức chịu tải cọc theo điều kiện đất +Theo tiêu lý đất Pđn  m(mRRF  u mfi.fi li ) GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Trang :184 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC Biểu đồ lực cắt trường hợp hoạt tải (kN) GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 138 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC Biểu đồ monen trường hợp hoạt tải 6(kN.m) GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 139 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC Biểu đồ lực cắt trường hợp hoạt tải (kN) GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 140 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC BIỂU ĐỒ MƠMEN GIĨ TRÁI (KN.m) GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 141 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC BIỂU ĐỒ MƠMEN GIĨ PHẢI (KN.m) GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 142 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC BIỂU ĐỒ BAO MƠMEN ( KN.m) GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 143 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC BIỂU ĐỒ BAO LỰC DỌC ( KN ) GVHD: TS TOÂ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 144 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRUÏC BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT ( KN ) GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 145 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC TỔ HP NỘI LỰC KHUNG a./ Tổ hợp nội lực dầm Dựa vào biểu đồ bao môment: Nội lực chọn tiết diện phần tử dầm (gối trái, nhịp gối phải) Ở tiết diện gối trái gối phải ta tìm Mmin Ở tiết diện nhịp ta tìm Mmax b./ Đối với cột Ta tính toán tiết diện: đỉnh cột đầu cột Các cặp nội lực ( M max, , Ntương ứng), ( N max, Mtương ứng), đầu cột tìm Qmax VI./ TÍNH CỐT THÉP CHO CÁC LOẠI CẤU KIỆN a./ Đối với dầm khung Tính cấu kiện chịu uốn tiết diện thẳng góc-chữ nhật Tiết diện xét Mmax  As Mmin  As Qmax  As , Ax *Tiết diện chữ nhaät h0 = h – a  M Rb  b  h02 + Nếu    tính theo cốt đơn (khi có cốt thép Fa theo tính toán đặt vùng chịu kéo) + Nếu    < 0.5 tăng h tính theo cốt kép (có cốt thép As đặt vùng kéo A’s đặt vùng chịu nén) Tính thép đặt cốt đơn Từ  ta tra bảng  tính       Tính diện tích cốt thép dọc As As    Rn  b  ho Ra GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 146 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 Kiểm tra     CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC Aschon   max b.h0    = 0.1% với  =0.58 - BT300 b./ Đối với cột: QUAN NIỆM TÍNH TOÁN Kết cấu Công trình khung chịu lực cột khung thường xuất lực cắt, lực dọc mômen Vì cột chịu nén lớn nên tác dụng phá hoại lực cắt bị hạn chế cột cấu tạo cấu kiện chịu nén (hoặc kéo) lệch tâm CÁCH TÍNH TOÁN: CẤU KIỆN CHỊU NÉN LỆCH TÂM (Tiết diện CN) *Thiết kế cột đặt thép đối xứng b.1 Tính độ lệch tâm ban đầu e0 e0 =e01+eng Độ lệch tâm nội lực e01 = Độ lệch tâm ngẫu nhiên eng = M N h (do sai số thi công) luôn  2cm 25 b.2 Tính hệ số uốn dọc  N 1 N th Lực nén tới hạn: Nth =   S  * Eb J b  E a J a   l  K dh  S laø hệ số kể tới độ lệch tâm + Khi e0 < 0.05h laáy S = 0.84 + Khi 0.05h < e0 < 5h laáy S = 0.11 e 0.1  h + Khi e0 > 5h laáy S = 0.122 Kdh hệ số kể tới tính chất dài hạn tải trọng GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 147 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 M dh  N dh * K dh   M N* CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC h h Mdh, Ndh mômen lực dọc tải trọng dài hạn gây Trong phần thiết kế không tách riêng Mdh, Ndh lấy Kdh =2 Môđun đàn hồi thép Ea =2.1*106 daN/cm2 Mômen quán tính thép: Ja =  t bh0 (0.5h  a) Giả thiết  t = 0.8 – 1.2% (hàm lượng thép tổng cộng) b.3 Tính độ lệch tâm tính toán h e=e0   a (độ lệch tâm cốt thép chịu kéo) h e’=e0   a ' (độ lệch tâm cốt thép chịu nén) b.4 Xác định trường hợp lệch tâm x= N chiều cao vùng chịu nén Rb b + Nếu x <  h0 lệch tâm lớn (có nghóa M tương đối lớn N tương đối nhỏ, tức e01 = M tương đối lớn, tiết diện ngang cấu kiện có hai vùng kéo, nén rõ N rệt Sự phá hoại vùng kéo giống cấu kiện chịu uốn ta đặt lượng cốt thép hợp lý) + Nếu x   h0 lệch tâm bé (có nghóa N tương đối lớn M tương đối nhỏ, tức e0 tương đối nhỏ, cấu kiện bị nén toàn tiết diện phần nhỏ tiết diện chịu kéo Sự phá hoại thường xảy vùng chịu nén nhiều) b.5 Tính cốt thép dọc b.5.1 Trường hợp lệch tâm lớn (x <  h0 ) + Neáu x > 2a’ As  A' s  N (e  h0  0.5 x) R' s (h0  a ' ) + Neáu x  2a’ GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 148 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 As  A' s  CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC Ne' Rs (h0  a) b.5.2 Trường hợp lệch tâm bé ( x   h0 ) + Tính x’, e0  0.2h0  0.5h  x’ = h  1.8   1.4 e0 h0   + neáu e0 > 0.2h0 x’ = 1.8 (e0gh -e0 )+  h0 e0 gh  0.4(1.25   h0 ) As  A' s  Ne  Rb bx' (h0  0.5 x' ) R' s (h0  a ' ) Sau đố kiểm tra lại hàm lượng thép Sau có nội lực Bảng tính toán cột tính Excel b.6 Thép đai cột L2 L1 Lw L1 Giữ ổn định cho cốt dọc chịu nén.Tạo thành khung thép Giữ vị trí cốt dọc đổ bêtông.Chống lại nở ngang, hạn chế biến dạng co ngót bêtông.Chịu lực cắt Lực cắt cấu kiện chịu nén thường nhỏ, cốt đai thường đặt theo cấu tạo Hình 8: Bố trí cốt đai Cốt đai cột đặt theo cấu tạo theo qui phạm TCXD 198 :1997 – Nhà cao tầng – Thiết kế cấu tạo bêtông cốt thép toàn khối Chọn cốt đai cột : Þ 68 GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 149 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC Bố trí cốt đai cho cột thỏa : Trong khoảng L1 : uñai  utt  uñai  umax u  u ct  ñai L1  hc ;1/ 6Lw ;450mm Lw =3m  chọn L1 = 0.5m uct  6Þdọc  uct  100mm Trong khoảng lại : uctạo  b :cạnh ngắn cột  uctạo  12Þ dọc Tại vùng nút khung phải dùng đai kín cho dầm cột Vậy khoảng L1 bố trí đai  6a100, khoảng L2  6a200 c/ Tính thép chống giật đứt: Tại vị trí dầm phụ gác lên dầm có lực tập trung, dầm bị phá hoại cục nên cần đặt cốt treo vào dầm vị trí để chịu lực tập trung từ dầm phụ truyền vào Cốt treo cốt cốt đai thép “vai bò”  Lực tập trung tầng 2-8 : Ptónh tải = 11281 daN Phoạt tải = 325.16 daN  Phạm vi khống chế cốt treo S  b  xh  20  * 30  80cm Với h =hd-hp = 70-40=30cm b =20cm bề rộng dầm phụ Lực tập trung P =11281+325.16= 11606 daN Nếu cốt treo dạng cốt đai, chọn đai fi  8, fđ = 0.503cm2, đai nhánh n = 2, Rd = 1800 (daN/cm2) Diện tích đai cần thiết: Fad = Số lượng đai cần thiết: P 11606 = = 6.45 Rd 1800 6.45 =6.41 * 0.503  đặt cốt dạng đai bên 7đai khoảng cách a =50mm  Lực tập trung tầng mái Ptónh tải = 7348.5 daN Phoạt tải = 1628 daN  Phạm vi khống chế cốt treo: GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 150 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC S  b  xh  20  * 30  80cm Với h =hd-hp = 70-40=30cm b =20cm bề rộng dầm phụ Lực tập trung P = 7348+1628 = 8976 daN Nếu cốt treo dạng cốt đai, chọn đai fi  8, fđ = 0.503cm2, đai nhánh n = 2, Rd = 1800 (daN/cm2) Diện tích đai cần thiết: Fad = Số lượng đai cần thiết: P 8976 = =4.9 Rd 1800 4.9 =4.87 * 0.503  đặt cốt dạng đai bên 5đai khoảng cách a =50mm Kết số liệu giải nội lực khung xem phụ lục thuyết minh Bản vẽ bố trí thép khung xem Bản vẽ GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC GVHD: TS TÔ VĂN LẬN SVTH: NGUYỄN HỒNG ĐỨC – MSSV: 09B1040025 Page : 152 ... NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH MÓNG KHOAN NHỒI Bê tông B25, R = 300 daN/m2 Ru = 300/4.5 = (daN/cm2) 66.67 (daN/cm2), laáy Ru = 60 Ran- cư? ??ng độ chịu nén tính toán... MSSV: 09B1040025 Trang :211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH MÓNG KHOAN NHỒI PHẦN B: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI I.Tính toán cọc khoan nhồi Vật liệu... KHÓA 2008 Vậy Qa  CHUNG CƯ AN BÌNH – TXTD MỘT- BÌNH DƯƠNG TÍNH MÓNG KHOAN NHỒI Qc Qs 1609.6 1604.8     1874.7kN 1.5 1.5 Kết luận: Sức chịu tải Po=[Qa] = 1705kN TÍNH TỐN THIẾT KẾ MĨNG M1 (TRỤC