Thiết kế chung cư 11 tầng 19 pháp vân

Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần mãng PhÇn IIi nỊn mãng (30%) I - MãNG CäC éP Nhiệm vụ: I.Đánh giá đặc điểm công trình II.Đánh giá điều kiện địa chất, Địa tầng 1.Bảng tiêu lý 2.Đánh giá tính chất xây dưng lớp đất II.Lựa chọn giải pháp móng 1.Loại móng 2.Giải pháp mặt móng III.Thiết kế móng khung trục H Móng M1(2-h) Móng M2(3-h) giáo viên hướng dẫn: THS TRầN NGọC BíCH SVTH: CHU VĂN QUáN - Lớp 05XD3 Trang 76 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần móng I Đánh giá đặc điểm công trình Chung cư 11 tầng Nơ-19 Pháp Vân-Tứ hiệp công trình xây dung khu đô thị Pháp Vân-Tứ Hiệp Đây công trình có nhịp tương đối lớn, kết cấu thiết kế BTCT chịu lực Kết cấu khung công trình gồm hai dạng khung: Dạng khung thứ gồm nhịp có chiều dài 8,7m nhịp thứ hai 3,6m; Dạng khung thứ hai có ba nhịp với nhịp 8,9m Công trình có tổng chiều dài gần 33,4m, có bước cột khung, bước cột khung dài 8,9m Công trình xây dựng mặt rộng tương đối phẳng nằm khu đô thị rộng lớn Kết cấu công trình khung BTCT liên kết với móng theo dạng ngàm chịu lực - Công trình xây dựng địa điểm thuận lợi giao thông, nguồn nước, mạng lưới điện cung cấp, cung cấp nguyên vật liệu dễ dàng thuận lợi Tra theo bảng 16 TCXD 45-78 ( Bảng 3-5 sách Hướng dẫn đồ án Nền Móng ) nhà khung BTCT có tường chèn : + Độ lún tuyệt đối giới hạn : Sgh = 0,08m + Độ lún lệch tương đối giới hạn : Sgh = 0,001 + Tôn 0,40m II Đánh giá điều kiên địa chất công trình Địa tầng Theo báo cáo kết khảo sát địa chất công trình giai đoạn thiết kế kỹ thuật thi công: Mặt cắt địa chất công trình sau: Lớp ®Êt thø nhÊt: Tõ  1,2m lµ líp ®Êt lấp Lớp đất thứ hai: Từ 1,2 4,9m lớp sét pha dẻo cứng Lớp đất thứ ba: Từ 4,9 11,5m lớp sét pha dẻo chảy Lớp đất thứ tư: Từ 11,5 16,5m lớp cát pha dẻo SVTH: CHU VĂN QUáN - Lớp 05XD3 Trang 77 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần móng Lớp đất thứ năm: Từ 16,5 24,5m lớp cát bụi chặt vừa Lớp đất thứ sáu: Từ 24,5 32m lớp cát hạt trung chặt vừa Mực nước ngầm xuất độ sâu -5,5m so với cos thiên nhiên SVTH: CHU VĂN QUáN - Lớp 05XD3 Trang 78 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần móng địa tầng đất Bảng tiêu lý đất nền: TT Tên líp  s ®Êt KN/m3 KN/m3 W % WL % SVTH: CHU V¡N QU¸N - Líp 05XD3 Wp % II0 CII m KN/m m /KN K m/s E KN/m2 Trang 79 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phÇn nỊn mãng 2 Đất lấp Sét pha dẻo cứng Sét pha dẻo chảy Cát pha dẻo Cát bụi chặt vừa Cát hạt trung chỈt võa 17,0 19,0 26,6 31 41 27 18 28 0,0001 4,3.10-8 12000 17,5 26,6 38 45 31 11 0.0002 1,0.10-7 19,2 26,5 20 24 18 18 25 0,00009 2,1.10-8 14000 19 26,5 26 - - 30 - 0,00013 3,1.10-8 10000 19,2 26,5 18 - - 35 0,00004 3,5.10-4 31000 7000 Đánh giá tính chất lớp đất: Để lựa chọn giải pháp móng cho công trình cách hợp lý ta cần phải đánh giá điều kiện địa công trình, địa chất thủy văn khu đất xây dựng công trình Muốn ta xét thêm số sau: Hệ số rỗng: e γ s  (1  0, 01W ) 1 γ §é sƯt: IL  W  WP WL WP Trọng lượng đẩy đất: dn  γ s  γn ; víi n = 10KN/m3 e Từ tiêu tính toán kết hợp với tiêu thí nghiệm trường ta đánh giá sơ điều kiện địa chất khu đất xây dựng công trình sau: 3.1 Lớp đất thứ nhất: - Là lớp đất lấp có chiều dày trung bình 1,2m Là lớp đất thiếu ổn định nên mặt xây dựng không dùng làm công trình 3.2 Lớp đất thứ hai: + Lớp sét pha dẻo cứng, dày trung bình 3,7 m, chØ sè dỴo: Ι W  Wp WL  Wp  31  27  0, 28 41  27 SVTH: CHU V¡N QU¸N - Líp 05XD3 Trang 80 Thut minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần móng Ta thấy: 0,25 < IL 0,5: Đất trạng thái dẻo cứng, có mô đun tổng biến dạng E= 12000 KPa Không phải lớp đất tương đối tốt để làm móng cho công trình 3.3 Lớp đất thứ ba: + Lớp sét pha dẻo chảy, dày trung bình 6,6 m, số dẻo: W Wp WL  W p  38  31  0,5 45  31 Ta thÊy: 0,25 < I2  0,5: Đất trạng thái dẻo chảy, có mô đun tổng biến dạng E= 7000 KPa Không phải lớp đất tốt để làm móng cho công trình Mực nước ngầm độ sâu -5,5 m nằm lớp đất nên cần phải tính dung trọng đẩy ®Êt Dung träng ®Èy nỉi cđa ®Êt ®­ỵc tÝnh theo c«ng thøc: γ dn  γS  γ n 1 e Trong đó: s: Trọng lượng riêng hạt đất KN/m3 n:Trọng lượng riêng nước; n=10 KN/m3 e: Hệ số rỗng, tính theo công thức: e s (1  0, 01w) 1 γ W: ®é Èm cđa ®Êt :Trọng lượng riêng tự nhiên đất KN/m3 Ta có e   γ dn  26, 6(1  0, 01.38)   1, 098 17,5 26,  10  7,91KN / m3  1, 098 KÕt luận: Đây lớp đất trung bình mặt xây dùng, ta cã thĨ dïng lµm nỊn mãng cã biện pháp móng hợp lý 3.4 Lớp đất thứ tư: + Lớp cát pha dẻo, lớp có chiều dày trung bình 6,0m W Wp WL  W p  20  18  0, 333 24  18 SVTH: CHU V¡N QU¸N - Líp 05XD3 Trang 81 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần móng Cát pha trạng thái dẻo, E = 14000KPa đất trung bình Hệ số rỗng: e  γ s (1  0, 01W ) 26,5(1  0, 01.20) 1    0, 65 γ 19, Dung träng ®Èy nỉi γ dn  γ s  γ n 26,5  10   10 KN / m3 1 e  0,65 3.5 Líp đất thứ năm: + Lớp cát bụi chặt vừa, lớp có chiều dày trung bình 8,0m Hệ số rỗng: e  γ s (1  0, 01W ) 26, 0(1  0, 01x 26) 1    0, 724 γ 19 Dung träng ®Èy nỉi γ dn  γ s  γ n 26,5  10   9, 57 KN / m3 1 e  0, 724 Ta thấy lớp đất có: 0,6 < e < 0,8: Đây lớp cát bụi chặt vừa, mô đun tổng biến dạng E = 10000KPa Đây chưa phải lớp đất tốt làm cho móng công trình Để đảm bảo điều kiện chịu lực đất điều kiện biến dạng cần phải có biện pháp gia cố cho đất 3.6 Lớp đất thứ sáu: + Lớp cát hạt trung chặt võa, líp nµy cã chiỊu dµy lín ch­a kÕt thóc phạm vi mũi khoan sâu 32,0 m Hệ số rỗng: e s (1 0, 01W ) 26, 5(1  0, 01.18) 1    0,63 γ 19, Dung träng ®Èy nỉi γ dn  γ s  γ n 26,  10   10,1KN / m3 1 e  0, 63 Ta thấy lớp đất có: 0,6 < e < 0,75: Đây lớp cát hạt trung chặt vừa, mô đun tổng biến dạng E = 31000KPa Đây lớp đất tốt làm cho móng công trình Nếu dùng phương án móng cọc lớp đất có đủ khả chịu toàn tải trọng công trình đưa mũi cọc cắm sâu 2,0m vào lớp đất 3.7 Mực nước ngầm: Do mực nước ngầm độ sâu 5,5m so với cos thiên nhiên nên có gây ảnh hưởng nhiều đến móng Khi sử dụng móng cọc, cọc nối với mối nối nằm mực nước ngầm phải quét bitum phủ kín phần thép nối nối để tránh mối nối bị ăn mòn trình sử dụng SVTH: CHU V¡N QU¸N - Líp 05XD3 Trang 82 Thut minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần móng III Lựa chọn giải pháp móng: 1,loại móng a Phương án móng nông thiên nhiên Các lớp địa chất công trình tốt, phương án có khả thực thi Nhưng công trình có quy mô lớn, tải trọng công trình lớn Nên phương án không hợp lý b.Phương án móng cọc + Móng cọc đóng Phương án áp dụng cho công trình có tải trọng lớn Nhưng công trình nằm khu đô thị , nên chấn động việc đóng cọc ảnh hưởng tới môi trường xung quanh Mặc dù hiệu đóng cọc đạt suất cao Cọc đạt độ sâu thiết kế Nên phương án có tính khả thi cao +.Mãng cäc Ðp NÕu dïng mãng cäc Ðp (Ðp trước) cho cọc đặt vào lớp đất 6, việc hạ cọc không gặp nhiều khó khăn cần phải xuyên cọc vào lớp cát chiều sâu 2m, không cần phải khoan dẫn Cọc ép trước có ưu điểm giá thành rẻ, thích hợp với điều kiện xây chen, không gây chấn động đến công trình xung quanh Tính kiểm tra cao, chất lượng đoạn cọc ép thử lực ép xác định sức chịu tải cọc ép qua lực ép cuối Nhược điểm cọc ép trước kích thước sức chịu tải cọc bị hạn chế tiết diện cọc, chiều dài cọc khả mở rộng phát triển thiết bị thi công cọc bị hạn chế so với công nghệ khác, thời gian thi công kéo dài Với quy mô công trình tương đối lớn nên giải pháp cọc ép kinh tế Kết luận: Công trình nằm khu đất rộng nên không gây nhiều hạn chế cho thi công Do lớp đất bên yếu tải trọng tác dụng xuống móng lớn nên ta chọn giải pháp móng cọc ép Cọc cắm sâu 2,0m vào lớp đất (lớp cát hạt SVTH: CHU VĂN QUáN - Lớp 05XD3 Trang 83 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần móng trung chặt vừa) Mỗi cọc đài dùng đoạn cọc nối có tiết diện 3535 cm Trong đoạn cọc có chiều dài 8,5 m; đoạn cọc có chiều dài 8,85 m (có bố trí đầu cọc) Móng chịu tải trọng lệch tâm Độ sâu cọc ngàm vào đài 20 cm Phần đầu cọc phá 40 cm bê tông để liên kết cốt thép vào đài cọc Giải pháp mặt móng: +Sử dụng móng cọc đài thấp Đế đài đặt độ sâu 2,25 m kể từ lớp đất lấp, đặt vào lớp đất thứ hai 1,05m Đài cọc đặt lên lớp bê tông lót mác 100 dày 10 cm Các đài cọc liên kết với hệ dầm giằng móng cã kÝch th­íc tiÕt diƯn 50100 cm, hƯ dÇm d»ng có tác dụng làm giảm độ lún lệch móng, tăng ổn định không gian cho công trình +Công trình khối đồng có chiều dài 33,4m, rộng 28,2m nên không cần phải bố trí khe lún +Móng lõi thang máy bố trí với số cọc lớn có chiều cao đài độ sâu chôn móng móng M1, M2 +Móng vách có chiều cao đài độ sâu chôn móng mãng M1, M2 IV TÝnh to¸n mãng cäc cho mãng M1 trục H-2: Xác định tải trọng dùng để tính toán móng: Theo kết tính toán trên, tải trọng nguy hiểm tác dụng lên móng H-2 Tải trọng tiêu chuẩn : Móng H-2: - M xtc  tc y -M  M xtt 155, = 129,67 KNm  n 1, M ytt n  176,8 = 147,33 KNm 1, - N tc  N tt 6080,3  = 5067KN n 1, - Qxtc  Qxtt 55,8 = 46,5KN  n 1, - Qytc  Qtty n  59, = 49,33KN 1, SVTH: CHU V¡N QU¸N - Líp 05XD3 Trang 84 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần móng Xác định sức chịu tải cọc đơn: 2.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc: Sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc xác định từ công thức: Pv = .( RbFb + RaFa) Trong ®ã: - : HƯ sè uốn dọc Đối với móng cọc đài thấp, cọc không xuyªn qua bïn, than bïn ta cã  = - Rb: Cường độ chịu nén tính toán bêtông lµm cäc Rb = 13000KPa - Fb: DiƯn tÝch tiÕt diƯn ngang cđa cäc Fb = 0,350,35 = 0,1225(m2) - Ra: Cường độ chịu nén tính toán thép dọc tham gia chÞu lùc cäc Ra = 28104KPa - Fa: DiƯn tÝch cèt thÐp däc chÞu lùc cäc Fa = 422 = 15,210-4(m2) Pv = 1(130000,1225 + 2810415,210-4) = 2018,1(KN) 2.2 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất nền: Do cọc cắm vào lớp cát hạt trung trạng thái chặt vừa nên cọc làm việc theo sơ đồ cọc ma sát Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm đất phòng xác định theo c«ng thøc sau: n   Pd  m   m R  R  F  u   m fi  f i  h i  i1   Trong ®ã: - m: HƯ sè điều kiện làm việc cọc đất Đối với cọc có tiết diện vuông, đặc ta có m = - mR, mfi: Hệ số điều kiện làm việc đất Đối với cọc có tiết diện vuông, đặc hạ vào đất phương pháp ép rung vào lớp cát hạt trung trạng thái chặt ta có mR = 1,2; mfi = 1,0 - R: C­êng ®é tính toán đất chân cọc Do cọc đặt vào lớp cát hạt trung trạng thái chặt với độ sâu hạ mũi cọc HM = 27,5m so víi cos thiªn nhiªn nªn ta cã R = 5400 (KPa) - F: DiƯn tÝch tiÕt diƯn ngang th©n cäc Ta cã F = 0,1225m2 SVTH: CHU V¡N QU¸N - Lớp 05XD3 Trang 85 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần kết cấu gth = 25000.152.51.1 = 1100kg/m - Tải trọng ngang áp lực nước tác dụng lên thành bể, có biểu đồ hình tam giác Pmax= nh = 10002.51.1 = 2750kg/m2 -T¶i träng giã hót Pgió = 496kg/m2 c Xác định nội lực - Quy đổi tải trọng tam giác phân bố Pphân bố = 5  q  l1    2750  2.5  2148,43kg / m 8 Tải trọng phân bố tác dụng lên thành bể q = 2148,43 + 496 = 2644,43kg/m -Mô men lớn gối xác định theo công thức sau: +Theo phương cạnh ngắn l1: Mi1= -Ki1.P +Theo phương cạnh dài l2: Mi2= -Ki2.P Với P = (ptt+gtt).l1.l2 Các hệ số Ki1, Ki2 tra bảng theo sơ đồ thứ i -Mô men lớn nhịp : +Theo phương cạnh ngắn l1: Mi1 = mi1.P +Theo phương cạnh dài l2: Mi2 = mi2.P Với l1 = 2,575m; l2 =3,67 m nhịp tính toán có gối tựa liên kết cứng m11, m12 Tra bảng theo sơ đồ 10 (bản kê c¹nh) SVTH: CHU VĂN QUÁN – LỚP 05DXD3 Trang 57 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần kết cấu mi1, mi2 Tra bảng theo sơ đồ i (sơ đồ 10-bảng 1-19, ngàm cạnh) p=( g  p ).l1.l2; p p’’= l1.l2 KÕt tính toán ghi lại bảng sau: Thành l1 l2 BĨ (m) (m) 2.575 3.67 l2/l1 C¸c hƯ sè tra b¶ng m101 m102 k101 k102 1.454 0.0282 0.0154 0.0593 0.0377 Bảng giá trị momen đáy bể Thành P bể (Kg) 24996 Mômen nhịp M1 M2 Mômen gối MI 704,8 384,94 -1482 MII -942 d: Tính toán bè trÝ cèt thÐp : +TÝnh to¸n cèt thÐp theo trường hợp cấu kiện chịu uốn tiết diện hình chữ nhËt b  h =(100  hb) cm +ChiÒu cao làm việc bản: ho= h- a ho - phụ thuộc vào phương cạnh dài hay cạnh ngắn Do ô có cạnh không nên lớp thép theo cạnh ngắn đặt trước chọn lớp a0 = 2,5 cm, ho= 15 – 2,5 = 12,5 cm -Theo phương cạnh dài cốt thép đặt trên, ®ã: ho’= ho- (d1+d2), Trong ®ã d1, d2 lµ ®­êng kÝnh cđa cèt thÐp Cèt thÐp thµnh bĨ chän 10, h’o= 12,5 - (1,0 + 1,0)/2 = 11,5 cm +Chọn bê tông M250; có Rn = 110(kG/cm2) +Cốt thép AI có Ra = 2300(kG/cm2) Tính giá trị A= M R a b.h 2o +NÕu A < Ao tÝnh :  = 0,5(1+  A ) +NÕu A>Ao -> cần tăng tiết diện hb lên; Ao xác định sau: SVTH: CHU VN QUN LP 05DXD3 Trang 58 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần kết cấu 0,58  Ao = 0    = 0,58    = 0,412     víi 0 = 0,58 lµ hƯ sè hạn chế vùng chịu nén Bêtông M250# Tính diện tích cốt thép: Fa= M F , hàm lượng thép: %= a 100 b.ho R a .h o +KÕt qu¶ kiĨm tra tho¶ m·n:  min% <  % <  max% Trong ®ã:  min% = 0,1%;  max% = 0,9% +Bè trÝ cèt thÐp : -Tr­êng hỵp cèt thÐp tÝnh nhá, ta bè trÝ cèt thÐp chÞu lực theo cấu tạo: a200, cốt phân bố: a250 - Chọn đường kính khoảng cách phải tuân thủ theo qui phạm KC BTCT +đường kính cốt thép < hb 10 +khoảng cách cốt thép chịu lực : a = (7 20) cm hợp lý Kết tính toán chọn thép thể bảng sau: +Thép nhịp, lớp (phương cạnh ngắn): Đáy bể h ho (cm) (cm) 15 12,5 Phương cạnh ngắn M (KGm) 704,8 A 0.041 0.979 Fa (cm2) 2,1 % Chän thÐp 0.167 10a150 % Chän thÐp 0.104 8a150 +Thép nhịp, lớp (phương cạnh dài): Đáy bể h (cm) (cm) 15 Phương cạnh dài ho 12,5 M (KGm) 384,9 A 0.0223  0.988 Fa (cm2) 1,14 +Thép gối (theo phương cạnh ngắn): Đáy h ho ThÐp trªn gèi SVTH: CHU VĂN QUÁN – LỚP 05DXD3 Trang 59 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 bÓ (cm) (cm) M (KGm) 15 12,5 1482 A 0.0862 phÇn kÕt cÊu  0.954 Fa (cm2) 4,45 % Chän thÐp 0.343 10a100 % Chän thÐp 0.23 8a100 +ThÐp trªn gối (theo phương cạnh dài): Đáy bể (cm) (cm) 15 ThÐp trªn gèi ho h 12,5 M (KGm) 942 A 0.0548  0.971 Fa (cm2) 2,77 Cèt chÞu lùc ë nhịp chọn phương án đặt không để tiết kiệm vật liệu nhịp l > 3m Trong đoạn lK đặt cốt thép thưa cách dùng thép ngắn bình thường đặt so le xen kẽ nhau, cho nhịp đảm bảo khoảng cách tính toán Cốt chịu mômen âm gối có chiều dài chọn sau: Vì có pbAo -> cần tăng tiết diện hb lên; Ao xác định sau: Ao = 0 1   0    = 0,58     0,58   = 0,412  víi 0 = 0,58 lµ hƯ số hạn chế vùng chịu nén Bêtông M250# Tính diện tích cốt thép: Fa= M F , hàm lượng thÐp: %= a 100 b.ho R a .h o SVTH: CHU VĂN QUÁN – LỚP 05DXD3 Trang 62 ThuyÕt minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần kết cấu +Kết qu¶ kiĨm tra tho¶ m·n:  min% <  % <  max% Trong ®ã:  min% = 0,1%;  max% = 0,9% +Bè trÝ cèt thÐp : -Tr­êng hỵp cèt thÐp tÝnh nhá, ta bè trÝ cèt thÐp chịu lực theo cấu tạo: a200, cốt phân bố: a250 - Chọn đường kính khoảng cách phải tuân thủ theo qui phạm KC BTCT +đường kính cốt thép < hb 10 +khoảng cách cốt thép chịu lực : a = (7 20) cm hợp lý Kết tính toán chọn thép thể bảng sau: +Thép nhịp, lớp (phương cạnh ngắn): Đáy bể h ho (cm) (cm) 15 12,5 Phương cạnh ngắn M (KGm) 709.7 A 0.0412 0.978 Fa (cm2) 2.52 % Chän thÐp 0.167 10a160 % Chän thÐp 0.198 8a200 % Chän thÐp 0.37 10a150 +ThÐp nhÞp, lớp (phương cạnh dài): Đáy bể h (cm) (cm) 15 Phương cạnh dài ho 12,5 M (KGm) 456 A 0.0265  0.986 Fa (cm2) 1,6 +ThÐp trªn gèi (theo phương cạnh ngắn): Đáy bể h (cm) (cm) 15 Thép trªn gèi ho 12,5 M (KGm) 1621 A 0.094  0.95 SVTH: CHU VĂN QUÁN – LỚP 05DXD3 Fa (cm2) 5,94 Trang 63 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần kết cấu +Thép gối (theo phương cạnh dài): Đáy bể h ho (cm) (cm) 15 12,5 Thép trªn gèi M (KGm) 1038 A 0.06  0.968 Fa (cm2) 3,73 % Chän thÐp 0.23 10a160 Cèt chÞu lùc nhịp chọn phương án đặt không để tiết kiệm vật liệu nhịp l > 3m Trong đoạn lK đặt cốt thép thưa cách dùng thép ngắn bình thường đặt so le xen kẽ nhau, cho nhịp đảm bảo khoảng cách tính toán Cốt chịu mômen âm gối có chiều dài chọn sau: Vì có pb Mmax = 4415 kG.m  Trôc trung hoà qua cánh A M 260940 0.006 Rn  b  h0 110  310  362   0,5.[1   A ]  0,5.[1    0,006]  0,992 Fa  M 260940   2, 6cm Ra  γ  h0 2800  0.992  36 Chän  18 cã Fa = 5,09cm2 ®Ĩ bè trÝ * KiĨm tra nøt + Víi tiÕt diƯn A, B, Giữa nhịp Wn = (0.292 + 0.75y1 + 0.15y1 )bh2 Trong ®ã y1  y ' b c  b h c  nFa b  bh ' c  b h c  nFa' bh Thay sè Fa = 4,02cm2 Fa’ = 5,09cm2 n E a 2.1  10  E b 2.4  10 n = 7.85 hc = 16cm hc’ = 16cm bc = b + 2hc = 22 + 216 = 54cm bc’= 310cm y1  54  2216   8.75  4,02  0.66 y1'  310  2216   8.75  5,09  5,33 22  40 22  40  Wn = (0.292 + 0.750,66 + 0.155,33)22402 = 35200cm3 SVTH: CHU VĂN QUÁN – LP 05DXD3 Trang 66 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần kết cấu Tính dầm D1 a Sơ đồ tính - Sơ đồ tính hình vẽ coi liên kết đầu ngàm sơ đồ tính dầm d1 b Tải trọng - Tải trọng thân dầm gbt = 25000.221.10.5 = 302kg/m - Tải trọng thân thành bể gtb = 0.16x25002,01.1 = 880kg/m - Tải trọng phần đáy bể truyền vào (dạng tam giác) gđb = 5/8x2,37(2750 + 440 + 93.6)/2 = 2432kg/m -Do dầm D3 truyền vào dạng lực tập trung: P1 = 0,794x2,37(2750 + 440 + 93,6)/2x3,6/2 = 5,562(T) -Do dÇm D4 truyền vào dạng lực tập trung: P2 = 442,7x2,7x3,6/2 = 2,151(T) c Xác định nội lực - Tổng tải trọng phân bố tác dụng lên dầm đáy là: q = 302 + 880 + 2432 = 3614 kg/m = 3,614(T/m) - Tổng tảI trọng tập trung tác dụng lên dầm đáy là: P = P1 + P2 = 5,526 + 2,151 = 7,677 (T) - Mômen đầu biªn A, D M1  ql Pl 3, 614  5,182 7, 677  5,18     13, 05T m 12 12 SVTH: CHU VĂN QUN LP 05DXD3 Trang 67 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần kết cấu - Mômen nhịp M2 ql Pl 3, 614  5,182 7, 677  5,18     9, 01T m 24 24 + TÝnh thÐp đầu dầm - Là mômen âm M = 13,05T.m ta tÝnh víi tiÕt diƯn ch÷ nhËt b = 22cm Gi¶ thiÕt a = 4cm M 1305000   0.255 Rn  b  h0 110  22  462 A   0,5.[1   A ]  0,5.[1    0, 255]  0,84 Fa  M 1305000   12, 06cm Ra  γ  h0 2800  0.84  46 Chän  25 cã Fa = 14,73cm2 ®Ó bè trÝ μ Fa 14, 73 x100%  x100%  1, 22% b  h0 22  46 + Tính với tiết diện qua dầm chịu mômen dương M2 = 9,01(T.m) - Tính theo tiết diện chữ T cánh vïng kÐo hc = 16 cm - Dù kiÕn lÊy a = 3.5cm  h0 = 46.5cm -Víi c lấy giá trị nhỏ ba trị số sau: *Một nủa khoảng cách hai mép dầm 0,5(360 22) =169 *1/6 nhịp dầm = x5180 = 864cm *9hc = 9x16 = 144cm  bc = b + 2c = 22 + 2144 = 310cm Mc = Rnbchc(h0 – 0.5hc) = 11031016(46.5 – 8) = 210056 kG.m > Mmax = 13096 kG.m  Trục trung hoà qua cánh A M 901000  0.0122 Rn  b  h0 110  310  46.52 SVTH: CHU VĂN QUÁN – LỚP 05DXD3 Trang 68 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phÇn kÕt cÊu   0,5.[1   A ]  0,5.[1    0,0122]  0,99 M 901000 Fa    6, 99cm Ra  γ  h0 2800  0.99  46.5 Chän  22 cã Fa = 11,4cm2 ®Ĩ bè trÝ * KiĨm tra nøt + Víi tiÕt diƯn A, B, Giữa nhịp Wn = (0.292 + 0.75y1 + 0.15y1’ )bh2 Trong ®ã y1  y ' b c  b h c  nFa , n  E a b  bh ' c 2.1  10  E b 2.4  10  b h c  nFa' , n = 7.85 bh Thay sè Fa = 5,09cm2 Fa’ = 11,4cm2 hc = 16cm hc’ = 16cm bc = b + 2hc = 22 + 216 = 54cm bc’= 310cm y1  54  2216   8.75  5,09  0,546 y1'  310  2216   8.75  11,4  4,37 22  50 22  50  Wn = (0.292 + 0.750.546 + 0.154,37)22502 = 35200cm3 Tính dầm D3 a Sơ đồ tính hình vẽ b Tính toán cốt thép: Thép chọn dÇm D2 SVTH: CHU VĂN QUÁN – LỚP 05DXD3 Trang 69 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần kết cấu Tính dầm D4 a Sơ đồ tính hình vẽ b Tính toán cốt thép: Thép chọn dầm D2 cấu tạo dầm đ1 4 cấu tạo dầm đ2, đ3 5 SVTH: CHU VN QUN LP 05DXD3 Trang 70 Thuyết minh đồ án tốt nghiệp khoá 2005-2009 phần kết cấu cấu tạo dầm ®4 6 SVTH: CHU VĂN QUÁN – LỚP 05DXD3 Trang 71 ... đặc điểm công trình Chung cư 11 tầng Nơ -19 Pháp Vân- Tứ hiệp công trình xây dung khu đô thị Pháp Vân- Tứ Hiệp Đây công trình có nhịp tương đối lớn, kết cấu thiết kế BTCT chịu lực Kết cấu khung công... (rad) (KN/m ) (KN/m ) sin (KN/m ) (KN/m ) (KN/m) s 0.17 19. 45 69.93 0.8 5.9 16.16 119 .5 0.49 19. 36 172.2 0.52 9.5 58.3 1072.7 3280.5 119 2.2  b Sức chịu tải cực hạn sức chống mũi cọc Qp Qp =... vừa 17,0 19, 0 26,6 31 41 27 18 28 0,0001 4,3.10-8 12000 17,5 26,6 38 45 31 11 0.0002 1,0.10-7 19, 2 26,5 20 24 18 18 25 0,00009 2,1.10-8 14000 19 26,5 26 - - 30 - 0,00013 3,1.10-8 10000 19, 2 26,5