Chung cư 270 lý thường kiệt

Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần 4:Tính toán cốt thép khung CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN CỐT THÉP KHUNG TÍNH THÉP DẦM 4.1 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC KHUNG Hình minh họa: Sơ đồ kết cấu khơng gian hệ khung SVTH: Võ Tấn Thiện 34 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần 4:Tính toán cốt thép khung 4.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CỘT - Chọn hình dáng kích thước tiết diện cột dụa vào yêu cầu kiến trúc, kết cấu, độ ổn định , thi công Xem cột chụi nén tâm - Xác định sơ kích thước cột theo cơng thức gần F N tt (cm ) Rn Với Ntt = 1.2N (daN) N: Lực nén truyền lên cột dang xét Rn= 130 daN/cm2: Cường độ chụi nén bêtông Mác 300 Tầng 10  tầng 12 Rn= 130 daN/cm2 N = 152983.5 daN  Ntt = 31296.6daN F = 2386.897 daN/cm2 Chọn cột có tiết dịên là: 50x50 cm Tầng  tầng Rn= 130 daN/cm2 N = 258580.5 daN  Ntt = 183580.2daN F = 1412.155 daN/cm2 Chọn cột có tiết dịên là: 50x50 cm Tầng  tầng Rn= 130 daN/cm2 N = 391704.3 daN  Ntt = 470045.1daN F = 3615.732 daN/cm2 Chọn cột có tiết dịên là: 60x60 cm Tầng  tầng Rn= 130 daN/cm2 N = 527308.5 daN  Ntt = 632770.2daN F = 4867.463 daN/cm2 Chọn cột có tiết dịên là: 70x70 cm SVTH: Võ Tấn Thiện 35 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần 4:Tính toán cốt thép khung Tầng CỘT 10,11,12 40x40cm 7,8,9 50x50cm 4,5,6 60x60cm 1,2,3 70x70cm 4.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CÔNG TRÌNH 4.3.1 Tải trọng đứng Tónh tải hoạt tải tác dụng sàn Tónh tải hoạt tải tác dụng sàn tính toán chương bao gồm trọng lượng lớp cấu tạo sàn trọng lượng tường qui đổi sàn hoạt tải sàn Tổng tónh tải tác dụng nên sàn gtts gttt (daN/m2 (daN/m2 ) ) S1 547.9 305.66 853.56 S2 547.9 289.41 S3 547.9 S4 547.9 OÂ gtts gttt gs (daN/m2 (daN/m2 (daN/m2 ) ) ) S5 547.9 539.31 1087.21 837.31 S6 547.9 277.43 825.33 674.97 1222.87 S7 632.9 292.15 925.05 364.36 912.26 S8 547.9 464.24 1012.14 sàn gs Ô (daN/m2) sàn Tải trọng hoàn thiện phân bố diện tích mặt sàn ptc Chức Phòng n pttsàn (daN/m2) (daN/m ) Hành lang 300 1.2 360 P Khách 200 1.2 240 SVTH: Võ Tấn Thiện 36 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần 4:Tính toán cốt thép khung WC 200 1.2 240 Phòng ngủ 200 1.2 240 Phòng ăn 200 1.2 240 Sảnh 300 1.2 360 Cầu thang 300 1.2 360 Ban công 300 1.2 360 Phòng giặt 300 1.2 360 Tải trọng tường xây dầm Trọng lượng tường có lỗ cửa dầm biên lấy 70% trọng lượng tường đặc tường 20, xây gạch ống có gttc = 330 kG/cm2, hệ số độ tin cậy n =1.3, chiều cao tường lấy trung bình 2.6m gttt = gttc.n.ht s Trọng lượng hồ nước mái Chính phản lực chân cột hồ nước tác dụng lên vách cứng công trình Tải trọng cầu thang truyền vào dầm tầng Là phản lực phân bố gối vế thang tính chương 4.3.1 Tải trọng ngang Do công trình không xét đến ảnh hưởng động đất nên tải trọng ngang chủ yếu tải trọng gió tác động vào công trình Ký hiệu ETAB 9.14 sau: - Dầm (Beam) ký hiệu: B Trong đồ án em giao nhiệm vụ tính khung trục C, khung trục có dầm sau: B46, B48,B49, B50, B51, B52, B3,B12, B41, B53, B72, B88, B100 SVTH: Võ Tấn Thiện 37 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng - Phần 4:Tính toán cốt thép khung Cột (column) ký hiệu : C phần tính khung trục C có coät: C12, C13, C14, C15, C16, C17, C2, C8, C14, C20, C26, C33 - Khung trục C hình vẽ: Hình minh họa: khung trục SVTH: Võ Tấn Thiện 38 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần 4:Tính toán cốt thép khung Hình minh họa: khung trục C SVTH: Võ Tấn Thiện 39 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần 4:Tính toán cốt thép khung Kích thước tiết diện dầm – cột mặt Nhận xét: - Do khung trục C có tính đối xứng nên bố trí thép em bố thép đối xứng cho khung - Nội lực tính thép lấy từ biểu đồ moment bao SVTH: Võ Tấn Thiện 40 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng - Phần 4:Tính toán cốt thép khung Tính toán thép dược thực bảng sau: - Bêtông 300 Mác : Rn = 130 kG/cm2 Rk = 10 kG/cm2 - Cốt dọc Thép: AII Ra = 3600 kG/cm2 - Cốt đai Thép: AI Ra = 2300 kG/cm2 Rax = 1700 kG/cm2 4.2.2 CÁC TRƯỜNG HP CHẤT TẢI TRỌNG Có tất trường hợp tải trọng tác dụng lên công trình: + Tónh tải chất đầy tầng + Hoạt tải cách ô +Hoạt tải cách ô + Hoạt tải cách tầng + Hoạt tải cách tầng + Gió từ trái qua theo phương OX + Gió từ phải qua theo phương ngược OX + Gió từ trước sau theo phương OY + Gió từ sau trước theo phương ngược OY 4.2.3 TỔ HP TẢI TRỌNG SVTH: Võ Tấn Thiện TÔ HP CÁC THÀNH PHẦN TẢI TRỌNG TT ADD (DEAD, TUONG, HOAN THIEN) COMB1 ADD(TT,HTCD) COMB2 ADD(TT,HT1) COMB3 ADD(TT,HT2) COMB4 ADD(TT,HT3) COMB5 ADD(TT,HT4) 41 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng SVTH: Võ Tấn Thiện Phần 4:Tính toán cốt thép khung COMB6 ADD(TT,GIOX) COMB7 ADD(TT,GIOXX) COMB8 ADD(TT,GIOY) COMB9 ADD(TT,GIOYY) COMB10 ADD(TT,0.9HTCD,0.9GIOX) COMB11 ADD(TT,0.9HTCD,0.9GIOXX) COMB12 ADD(TT,0.9HTCD,0.9GIOY) COMB13 ADD(TT,0.9HTCD,0.9GIOYY) COMB14 ADD(HT1,0.9GIOX) COMB15 ADD(HT1,0.9GIOXX) COMB16 ADD(HT1,0.9GIOY) COMB17 ADD(HT1,0.9GIOYY) COMB18 ADD(HT2,0.9GIOX) COMB19 ADD(HT2,0.9GIOXX) COMB20 ADD(HT2,0.9GIOY) COMB21 ADD(HT2,0.9GIOYY) COMB22 ADD(HT3,0.9GIOX) COMB23 ADD(HT3,0.9GIOXX) COMB24 ADD(HT3,0.9GIOY) COMB25 ADD(HT3,0.9GIOYY) COMB26 ADD(HT4,0.9GIOX) COMB27 ADD(HT4,0.9GIOXX) COMB28 ADD(HT4,0.9GIOY) COMB29 ADD(HT4,0.9GIOYY) COMB30 ADD(TT,0.9(HT1,0.7GIOX,GIOY) COMB31 ADD(TT,0.9(HT2,0.7GIOX,GIOY) COMB32 ADD(TT,0.9(HT3,0.7GIOX,GIOY) COMB33 ADD(TT,0.9(HT4,0.7GIOX,GIOY) COMB34 ADD(TT,0.9(HT1,0.7GIOXX,GIOYY) COMB35 ADD(TT,0.9(HT2,0.7GIOXX,GIOYY) COMB36 ADD(TT,0.9(HT3,0.7GIOXX,GIOYY) COMB37 ADD(TT,0.9(HT4,0.7GIOXX,GIOYY) 42 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng COMB38 Phần 4:Tính toán cốt thép khung ENVE(COMB1…COMB37) 4.2.4 MÔ HÌNH CHẤT TẢI Trường hợp hoạt tải chất đầy SVTH: Võ Tấn Thiện 43 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần tính toán móng B.4 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc B.4.1 Kiểm tra với tổ hợp lực Trường hợp tải Tổ hợp NoZtt (T) MoXtt (Tm) MoYtt (Tm) QoXtt (T) QoYtt (T) (Nmax,MXtu,MYtu,QXtu,QYtu) THBAO MIN -388.31 -12.968 -6.181 -1.74 -6.87 - Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ftt = 3.63.6 = 12.96 (m2) - Trọng lượng đài đất đài sau bố trí cọc: Nttđ = n.Ftt hđ.tb= 1.112.963.62.0 = 102.64 (T) - Lực dọc tính toán xác định đến đỉnh đài: Ntt = N0tt + Nttđ = 388.31+102.64 = 490.95 T - Vì móng chịu tải lệch tâm theo hai phương (phương trục x y), lực truyền xuống cọc xác định theo công thức sau: SVTH: Võ Tấn Thiện 50 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng tt P max,min Phần tính toán móng tt tt N tt M x y max My x max =  n  n nc  x i2 y i i 1 i 1 Trong đó: o nc = số lượng cọc móng o Mxtt Mytt: mô men uốn tính toán tương ứng quanh trục x trục y, ta có: o MXtt = M0Xtt + Q0Ytthđ = 12.968 + 6.87x2 = 26.708 Tm o MYtt = M0Ytt + Q0Xtthđ = 6.181+ 1.74x2 = 9.661Tm Với: M0xtt, M0ytt mômen uốn tính toán đỉnh đài quanh trục X Y o Q0xtt, Q0ytt lực cắt tính toán đỉnh đài theo trục X Y o hđ= 2m chiều cao đài o xmax, ymax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y, X o xi, yi (m): khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài (xem sơ đồ bố trí cọc) Thay số vào ta coù : - Pttmax,min = 490.95 26.708 x1.5 9.661x1.5   = 54.55 2.54  0.92 x1.52 x1.52 o Pttmax = 58.01 (T) o Pttmin = 51.09 (T) - Trọng lượng tính toán cọc: o Pc = 16.10.3x0.32.51.1 = 3.98 (T) - Kiểm tra lực truyền xuống cọc : - Pmaxtt + Pc = 58.01+3.98= 61.99 (T) < Pd = 88.29 (T): Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc; Chênh lệch lực truyền xuống cọc sức chịu tải cọc nhỏ nên chọn cọc có đường kính chiều sâu chôn cọc đạt yêu cầu - Mặt khác Pttmin = 51.09 (T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ B.4.2 Kiểm tra với tổ hợp bao max Trường hợp tải Tổ hợp NoZtt (T) MoXtt (Tm) MoYtt QoXtt QoYtt (Tm) (T) (T) (|MY|max,MXtu,Ntu,QXtu,QYtu) THBAO MAX -356.89 -7.731 6.173 3.03 -5.18 SVTH: Võ Tấn Thiện 51 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng - Phần tính toán móng Lực dọc tính toán xác định đến đỉnh đài: Ntt = N0tt +Nttsànhầm + Nttđ = 356.89 + 21.945 + 102.64 = 481.475 T - Áp dụng công thức kiểm tra tương tự tổ hợp chính, ta có: o MXtt = M0Xtt + Q0Ytthđ = 7.731 + 5.18x2 = 18.09 Tm o MYtt = M0Ytt + Q0Xtthñ = 6.173+ 3.03x2 = 12.23 Tm => Pttmax,min = 481.75 18.09 x1.5 12.23 x1.5   = 53.52  1.72 1.17 x1.52 x1.52 o Pttmax = 56.41 (T) o Pttmin = 50.63 (T) - Trọng lượng tính toán cọc: Pc = 3.98 (T) ( Tính toán ởphần ) - Kiểm tra lực truyền xuống cọc : - Pmaxtt + Pc = 56.41+3.98 = 60.39 (T) < Pd = 88.29 (T) : Thoaû mãn điều kiện lực truyền xuống cọc - Mặt khác Pttmin = 50.63 (T) >0 nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ 5.1.4 SO SÁNH PHƯƠNG ÁN CỌC - Do thời gian có hạn đồ án, giả thiết bỏ qua ảnh hưởng thời tiết thời gian thi công, ta so sánh phương án cọc thông qua tiêu khối lượng bê tông cốt thép sử dụng tiêu điều kiện thi công 5.1.4.1 CHỈ TIÊU KHỐI LƯNG BÊ TÔNG, CỐT THÉP - Do số lượng móng công trình tương đối nhiều nên ta so sánh vị trí móng Cột 12 (Móng M2) (Tại vị trí cọc khoan nhồi cọc ép tận dụng hết khả chịu lực nó) KHỐI LƯNG BÊ TÔNG o Phương án cọc khoan nhồi: vị trí đài cọc có kích thước (3.6x3.6x2)m sử dụng cọc khoan nhồi d=0.8m o Phương án cọc ép: vị trí đài cọc có kích thước (3.6x3.6x2)m sử dụng cọc (0.3x0.3)m SVTH: Võ Tấn Thiện 52 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần tính toán móng => Sơ ta thấy tận dụng hết khả chịu lực vật liệu khối lượng bê tông cọc khoan nhồi (đài cọc +cọc) (3.6x3.6x2+25.5x4x3.141x 0.42 = 77.19m3) khối lượng bê tông cọc ép (3.6x3.6x2+19.5x9x0.3x0.3= 41.71m3) KHỐI LƯNG CỐT THÉP o Phương án cọc khoan nhồi: Cọc khoan nhồi sử dụng 1416 o Phương án cọc ép: Cọc ép sử dụng 420 5.1.4.2 CHỈ TIÊU ĐIỀU KIỆN THI CÔNG B CỌC KHOAN NHỒI - Ưu điểm: o Phương pháp thi công cọc khoan nhồi cho phép Pvl xấp xỉ Pđn, từ ta tận dụng hết khả chịu lực bê tông o Cọc khoan nhồi đạt đến chiều sâu hàng trăm mét (không hạn chế cọc ép), phát huy triệt để đường kính cọc chiều dài cọc Có khả tiếp thu tải trọng lớn Có khả xuyên qua lớp đất cứng Đường kính cọc lớn làm tăng độ cứng ngang công trình o Cọc nhồi khắc phục nhược điểm tiếng ồn, chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh; Chịu tải trọng lớn làm rung động đất, mặt khác công trình có chiều cao lớn (trên 60m) nên giúp cho công trình giữ ổn định tốt o Mũi cọc đặt xuống lớp đất số 5a, cát vừa đến mịn lớp hoàn hoàn đảm bảo sức chịu tải độ lún cọc o Giá thành cọc khoan nhồi thời gian gần giảm đáng kể máy móc thiết bị thi công ngày phổ biển - Nhược điểm o Công nghệ thi công cọc đòi hỏi kỹ thuật cao, chuyên gia có kinh nghiệm o Biện pháp kiểm tra chất lượng bêtông cọc thường phức tạp, tốn o Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cọc đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ o Khi thi công công trình khô - Phạm vi áp dụng công trình tính toán: hoàn toàn thích hợp SVTH: Võ Tấn Thiện 53 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần tính toán móng C CỌC BÊTÔNG CỐT THÉP ĐÚC SẴN - Ưu điểm: o Giá thành rẻ o Dễ kiểm tra chất lượng đoạn cọc thử lực ép, xác định sức chịu tải cọc ép qua lực ép cuối - Nhược điểm: o Kích thước sức chịu tải cọc bị hạn chế tiết diện cọc, chiều dài cọc (Nhược điểm bước khắc phục, nhiên, thiết bị thi công chưa ứng dụng cách rộng rãi) - Phạm vi áp dụng công trình tính toán: o Nếu dùng móng cọc bêtông đúc sẵn cho cọc đặt vào lớp đất 5a, việc hạ cọc gặp nhiều khó khăn cần phải xuyên vào lớp cát 5a có chiều sâu lớn Rất hay gặp trường hợp chối giả Giải pháp thi công phải ép rung khoan dẩn, giải pháp ép rung có hiệu chiều sâu lớp đất cát cần xuyên cọc nhỏ có độ chặt không cao, nên với độ sâu lớn khó áp dụng Đối với giải pháp khoan dẩn, giải làm giảm sức chịu tải cọc, sức kháng ma sát thành giãm nhiều khả phục hồi ma sát hông thấp lớp 5a lớp cát Mặc khác việc khoan dẩn cho độ sâu lớn làm tăng kinh phí thi công lên cao o Nếu dùng móng cọc bêtông cốt thép đúc sẵn hạ cọc vào lớp đất số 5a (cát hạt vừa đến mịn) lớp đất có sức chịu tải tương đối tốt Tuy nhiên lớp đất cát Sẽ gặp phải khó khăn sau: Khi đặt mũi cọc vào lớp đất này, với qui mô tải trọng công trình cao.Nếu xảy tượng xói ngầm, cát chảy sức kháng mũi cọc giảm đáng kể chí không (0) phần cát phái mũi cọc bị xói ngầm.Điều dẫn đến phá hoại công trình cách đột ngột => Phương án cọc ép áp dụng điều kiện thi công tương đối khó khăn, so với phương án cọc khoan nhồi, rủi ro giải pháp tương đối lớn SVTH: Võ Tấn Thiện 54 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần tính toán móng 5.1.4.3 KẾT LUẬN - Với tiêu so sánh trên, ta thấy hai phương án móng có ưu điểm khuyết điểm, nhiên với điều kiện địa chất cụ thể công trình mà ta tính toán, phương án cọc khoan nhồi ép cọc vào lớp cát dày gặp nhiều khó khăn Vì em định chọn phương án cọc khoan nhồi phương án móng công trình tính toán 5.1.5 KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG 5.1.5.1 ÁP LỰC TIÊU CHUẨN DƯỚI KHỐI ĐÁY KHỐI MÓNG QUY ƯỚC - Với quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc  = tb/4  h   h   n hn Trong : tb = 1 2 h1  h2   hn : tb = 0.3 x  2.1x15.58  1.5 x10.3  18 x 28 21.9 = 25.3o Vaäy -  = 25.3o/4 = 6.33o Chiều dài đáy khối móng quy ước: LM = 2.4+ 2(0.8/2) + 221.9tg6.33o = 8.06 (m) - Chiều rộng đáy khối móng quy ước: BM = 2.4 + 2(0.8/2) + 221.9tg6.33o = 8.06 (m) - Chieàu cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến cốt thiên nhiên) là: HM = 21.9+3.6= 25.5(m) - Xác định trọng lượng khối móng quy ước : o Trọng lượng phạm vi đáy đài trở lên đến cốt thiên nhiên xác định theo công thức: Ntc1=LM  BMhtb =8.068.06 3.6 2.0 = 467.84 (T) o Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi lớp đất từ đáy đài đến mũi cọc: I=đ= 0.3 x1.746  2.1x1.045  1.5 x 0.95  18 x 0.976 = 0.99 (T/m3) 21.9 Ntc2=(Fqư - ncFc)γđhc = (8.06x8.06– 4x3.14x0.42)x0.99x21.9= 1364.88 (T) SVTH: Võ Tấn Thiện 55 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng - Phần tính toán móng Trọng lượng tiêu chuẩn cọc phạm vi khối móng quy ước : Ntc3= ncFcγBThc= 4x3.14x0.42x2.5x21.9= 110.08 (T) - Trọng lượng khối móng quy ước: tc N qu  N 1tc  N 2tc  N 3tc  467.84+1364.88+110.08= 1951.8 (T) Lực nén tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: tc N tc  N 0tc  N qu  356.744+1951.48=2308.224 (T) Moâmen tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: o Mômen quanh truïc X: MXtc =MXtc0+QYtc(27.9+2) = 11.277+5.974x(21.9+2) = 154.06 (T.m) o Mômen quanh trục Y: MYtc = MYtc0+QXtc(27.9+ 2) = 5.375+1.513x(21.9+2)= 41.54 (Tm) - - Độ lệch tâm: eX = o Theo truïc Y: M tc x 154.06 eY = = = = 0,067 (m) tc 2308.224 N z AÙp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: o  tc  max = M tc Y 41.54 = = 0.018 (m) tc 2308.224 N z o Theo truïc X: tc max tc N otc  N qu  xe x xe y 1  =  LM xBM  BM LM    2308.224  x 0.018 x 0.067   1   8.06 x8.06  8.06 8.06  - tcmax = 37.78 (T/m2) - tcmin = 33.28 (T/m2) - N tc 2308.224   tb =  = 35.53 (T/m2) Fqư 8.06 x 8.06 tc C SỨC CHỊU TẢI ĐẤT NỀN Ở ĐÁY KHỐI MÓNG QUI ƯỚC - Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước: RM = m1m2 (ABMII + BHM’II + DCII) K tc Trong : SVTH: Võ Tấn Thiện 56 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần tính toán móng o Ktc = tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất o Tra bảng 6.2 ( sách “Nền móng tầng hầm nhà cao tầng” ) ta có: m1 = 1,2 Ví đáy khối móng quy ước nằm lớp cát mịn no nước m2= 1,0 công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng o Trị tính toán thứ hai góc ma sát lớp cát vừa đến mịn đáy khối móng quy ước II = 28o tra bảng 6.1 (sách “Nền móng tầng hầm nhà cao tầng”) ta có: A = 0.98 ; B = 4.93 ; D = 7.40 ; - Trọng lượng riêng đất đáy khối quy ước: II = đn5 = 0.976 (T/m3) - Trọng lượng riêng đất từ đáy khối quy ước trở lên:  'II  3.9 x1.746  1.1x1.657  1x1.045  1.5 x 0.95  18 x 0.976 = 1.12(T/m3) 3.9  1.1   1.5  18 - Lực dính đơn vị đáy khối quy ước: CII = 2.7 Kpa = 0.27 T/m2 - Ta có : RM = 1.2x1 (0.98x8.06 x0.976+ 4.93x25.5x1.12 + 7.4x0.27) = 180.61 (T/m2) - So saùnh : o tcmax = 37.78 (T/m2) < 1,2.RM = 216.73 (T/m2) o tctb = 35.53 (T/m2) < RM = 180.61 (T/m2) - Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trường hợp từ chân cọc trở xuống có chiều dày tương đối lớn, đáy khối quy ước có diện tích bé nên ta dùng mô hình bán không gian biến dạng tuyến tính tính toán độ lún theo phương pháp cộng lún lớp D TÍNH LÚN ỨNG SUẤT BẢN THÂN TẠI ĐÁY KHỐI MÓNG QUY ƯỚC bt = 3.9 x1.746  1.1x1.657  1x1.045  1.5 x 0.95  18 x 0.976 = 28.67 (T/m2) SVTH: Võ Tấn Thiện 57 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần tính toán móng ỨNG SUẤT GÂY LÚN Ở ĐÁY KHỐI QUY ƯỚC glz=0 =tctb - bt = 35.53 – 28.67 = 6.86 (T/m2) - Ứng suất gây lún độ sâu Z đáy khối quy ước: glzi = 4Kgi.tcz=0 (T/m2) TÍNH ĐỘ LÚN Chia đất đáy khối quy ước thành lớp có chiều dày hi  BM/4 = 8.06/4 = 2.015 (m) Chọn hi=1m lấy đến vị trí tỉ số glzi/bt  1/10 - Ta có bảng tính toaùn sau: (T/m ) 0.25 6.86 28.67 0.24 0.25 0.2482 6.811 29.646 0.23 0.5 0.2384 6.542 30.622 0.21 3 0.74 0.2195 6.023 31.598 0.19 4 0.99 0.195 5.351 32.574 0.16 5 1.24 0.1693 4.646 33.55 0.14 6 1.49 0.1225 3.361 34.526 0.1 Điểm LM/BM 2z/BM 0 1 - bt Kg glzi (T/m2) Độ sâu z (m)  zigl /  bt Độ lún xác định công thức: S=  i 1 0.8 x1 0.8 gl (6.86  6.811  6.542  6.023  5.351  4.6463.361) = 0.00856m = 8.56  zi hi = 3700 Ei (mm) Vaäy độ lún tuyệt đối móng chân vách đảm bảo S < Sgh = 8cm SVTH: Võ Tấn Thiện 58 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng SVTH: Võ Tấn Thiện Phần tính toán móng 59 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng 5.3 Phần tính toán móng TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC C CHIỀU CAO ĐÀI , ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG - Chiều cao đài chọn 2.0 m - Bê tông đài sử dụng bê tông mác M300 - Lớp Bêtông lót đáy đài, giằng dùng vữa Ximăng, cát, gạch vỡ đá 4x6 dày 100mm - Kiểm tra điều kiện đâm thủng: vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm trục cọc (Xem phản lực cọc đặt trục cọc) Như đài không bị đâm thủng D TÍNH TOÁN MÔMEN VÀ THÉP ĐẶT CHO ĐÀI CỌC: Bảng giá trị áp lực cọc: SVTH: Võ Tấn Thiện 60 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Cọc Phần tính toán móng xi yi Pitt (m) (m) (T) -1.2 1.2 -1.2 1.2 -1.2 -1.2 1.2 1.2 130.27 130.27 130.27 130.27 Nhận xét: Tại vị trí hố móng này, ta đặt trọng tâm đài trùng với trọng tâm cột, vậy, mặt ngàm đối xứng qua trục X, Y Để tổng quát tính toán thiên an toàn ta lấy P1=P2=P3=P4= Pmax= 130.27 (T) ta xét hai mặt ngàm I-I II-II Vậy xét MI-I MII-II Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI = r1(P1 + P2) r1 = 1.2-0.35= 0.85 (m) SVTH: Võ Tấn Thiện 61 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Phần tính toán móng MI = 0.85x(130.27+130.27) = 221.46 (T.m) Mômen tương ứng với mặt ngaøm II-II MII = r2(P2 + P4) r3 = 1.2-0.35= 0.85 (m) MII = 0.85x(130.27+130.27) = 221.46 (T.m) - Coát thép bố trí theo hai phương - Cốt thép theo phương X đặt bên tính theo công thức: - FI = - Chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm - Chiều cao làm việc: h0 = 200- 20 - 5= 175 cm - Chọn thép AII coù Ra =2800 Kg/cm2 = 2.8 T/cm2 - Ta coù: MI 0, 9h0Ra FI = 221.46 x102 MI = = 50.22 (cm2) 0.9ho Ra 0.9 x175 x 2.8 Choïn 2218 có Fa = 55.99 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a=170 (mm); Chiều dài 5900 (mm) Thép lớp theo phương X đặt 22 16 khảng cách hai tim cốt thép cạnh a= 170 (mm), chiều dài 5700 (mm) - Cốt thép theo phương Y đặt tính sau: - chiều cao làm việc: h0 = 200-20-5-2.5 =175 cm - Chọn thép AII có Ra =2800 Kg/cm2 =2.8 T/cm2 - 130.27 x10 M III Ta coù: FII = = = 50.22 (cm2) 0.9 x175 x 2.8 0.9ho Ra - Chọn 2218 có Fa = 55.99 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a=170 (mm); Chiều dài 5900 (mm) Thép lớp theo phương X đặt 22 16 khảng cách hai tim cốt thép cạnh a= 170 (mm), chiều dài 5700 (mm) HÌNH MINH HOẠ CẤU TẠO ĐÀI CỌC MÓNG M2 SVTH: Võ Tấn Thiện 62 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng SVTH: Võ Tấn Thiện Phần tính toán móng 63 Khoá học 2005 - 2010 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng SVTH: Võ Tấn Thiện Phần tính toán móng 64 Khoá học 2005 - 2010 ... Sư Xây Dựng Phần 4:Tính toán cốt thép khung Biểu đồ Momen dầm khung trục TÍNH THÉP DẦM Lý thuyết tính toán chung CỐT DỌC - Dầm tính toán cấu kiện chịu uốn đặt cốt đơn SVTH: Võ Tấn Thiện 48 Khoá... việc cột bêtông theo TCVN 5574:1995 Trong đó: o Rn =130 (KG/cm2): Cư? ??ng độ chịu nén bê tông mác 300 o Ra =R’a =3600 (KG/cm2): Cư? ??ng độ chịu kéo thép AIII o h (m): Chiều dài vách tính thép o b... CỐT THÉP NGANG Tại tiết diện vách, phải gia gia cư? ??ng thép đai hai đầu vách Do ứng suất cục (ứng suất tiếp ứng suất pháp theo phương nằm mặt phẳng) thường phát sinh hai đầu vách (vị trí truyền lực