Nghiên cứu phương pháp làm mát cánh tuabin động cơ hàng không sử dụng công cụ mô phỏng số CFD

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - NGUYỄN HỮU TÚ NGHIÊN CỨU PHƯƠNG PHÁP LÀM MÁT CÁNH TUABIN ĐỘNG CƠ HÀNG KHÔNG SỬ DỤNG CÔNG CỤ MÔ PHỎNG SỐ CFD LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC KỸ THUẬT MÁY THỦY KHÍ HÀ NỘI - 2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - NGUYỄN HỮU TÚ NGHIÊN CỨU PHƯƠNG PHÁP LÀM MÁT CÁNH TUABIN ĐỘNG CƠ HÀNG KHÔNG SỬ DỤNG CÔNG CỤ MÔ PHỎNG SỐ CFD Chuyên ngành : Kỹ thuật máy thủy khí LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC KỸ THUẬT MÁY THỦY KHÍ NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: TS LƯU HỒNG QUÂN HÀ NỘI - 2018 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC LỜI CAM ĐOAN Tôi – Nguyễn Hữu Tú, học viên cao học mã số CBC17014 Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội – cam kết luận văn cơng trình nghiên cứu thân hướng dẫn TS Lưu Hồng Quân – Bộ môn Kỹ thuật Hàng không Vũ trụ, Viện Cơ khí động lực – Đại học Bách Khoa Hà Nội Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa cơng bớ cơng trình khác Tác giả luận văn xin chịu trách nhiệm nghiên cứu Hà Nội, ngày tháng năm 2018 Tác giả LVTN Nguyễn Hữu Tú Xác nhận giáo viên hướng dẫn mức độ hoàn thành luận văn tốt nghiệp cho phép bảo vệ: Hà Nội, ngày tháng năm 2018 Giảng viên hướng dẫn TS Lưu Hồng Quân LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC MỤC LỤC DANH MỤC HÌNH ẢNH KÝ HIỆU CÁC CỤM TỪ VIẾT TẮT PHẦN MỞ ĐẦU Lý chọn đề tài: Lịch sử nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu 10 Các luận điểm 12 Phương pháp nghiên cứu 12 Lời cảm ơn 13 CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CHUNG 14 1.1 Tổng quan làm mát động tuabin khí 14 1.2 Điều kiện làm việc chung hiệu suất làm mát 22 CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT PHƯƠNG PHÁP MÔ PHỎNG SỐ 23 2.1 Thông số học chất lỏng 23 2.2 Phương pháp phần tử hữu hạn cho học chất lỏng 26 2.3 Phương pháp biến đổi tọa độ C3X-NASA 29 2.3 Phần tử hữu hạn học chất lỏng ANSYS APDL 31 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC 2.4 Làm mát phương pháp đối lưu 42 CHƯƠNG 3: MƠ HÌNH HĨA CÁNH TUABIN C3X - NASA 48 3.1 Mơ hình hóa C3X-NASA sử dụng tọa độ điểm (Bảng 1) 49 3.2 Mơ hình hóa tốn khí động- nhiệt-cơ cho mơ hình C3X-NASA 53 3.3 Điều kiện biên thông số nhiệt lỗ làm mát 55 CHƯƠNG 4: KẾT QUẢ MÔ PHỎNG VÀ NHẬN XÉT 58 4.1 Khí động học cánh tuabin C3X-NASA 58 4.2 Phân bố nhiệt độ tác dụng lên mơ hình cánh C3X chưa có lỗ làm mát 60 4.3 Phân bố nhiệt độ tác dụng lên cánh tuabin có lỗ làm mát 63 4.4 Tác động học dòng nhiệt tác động lên cánh tuabin C3X có lỗ làm mát 68 CHƯƠNG TỔNG KẾT VÀ HƯỚNG PHÁT TRIỂN 70 5.1 Tổng Kết 70 5.2 Hướng Phát Triển 70 PHỤ LỤC 72 TÀI LIỆU THAM KHẢO 84 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1: Lịch sử cơng nghệ làm mát cánh tuabin Hình Mơ hình cánh C3X-NASA 11 Hình Mơ hình hóa tốn phân bớ nhiệt C3X–NASA với 10 lỗ làm mát 11 Hình 4: Cấu tạo chung động tuabin khí 14 Hình 5: Nguyên lý hoạt động động tuabin khí 15 Hình 6: Cánh bị phá hủy sản phẩm cháy gây 17 Hình Làm mát đối lưu 18 Hình 8: Làm mát tương tác khí nén 19 Hình 9: Làm mát màng 20 Hình 10 Làm mát phương pháp tràn khí 20 Hình 11 Cánh tuabin C3X 21 Hình 12 Cánh tuabin C3X 22 Hình 13 Vi phân thể tích V biểu diễn theo phương x,y,z 23 Hình 14 Mơ hình lỗ thông số lỗ hệ tọa độ Ouv 29 Hình 15 Mơ hình biến đổi ma trận quay hai hệ tọa độ 30 Hình 16 Tọa độ lỗ tâm làm mát C3X-NASA 31 Hình 17 Phần tử FLUID 141-2D 36 Hình 18 Phần tử FLUID 142-3D 36 Hình 19Hình 19 Phần tử Plan55 biến thể Plane 55 (K=L) 37 Hình 20 Phần tử Solid 70 dạng biến thể Solid 70 37 Hình 21 Ansy-Fluent 38 Hình 22 Ứng dụng CHT mơ turbine blade 41 Hình 23 Mơ dịng đới lưu lớp phủ trái đất 43 Hình 24 Hiện tượng đối lưu tự nhiên 44 Hình 25 Dịng khí chất lỏng làm mát phun cánh tuabin 45 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC Hình 26 Làm mát tương tác khí nén 46 Hình 27 Sơ đồ bớ trí thực nghiệm C3X-NASA 1983 48 Hình 28 Kích thước độ rộng Inlet theo Wang Qiang 2008 49 Hình 29 Thơng sớ mơ hình cánh C3X-NASA 1983 49 Hình 30 Hệ diểm cho mơ hình khí động C3X-NASA 50 Hình 31 Đường Spline mơ hình C3X-NASA 50 Hình 32 Mơ hình C3X-NASA APDL 51 Hình 33 Mơ hình C3X Solidwork 52 Hình 34 Mơ hình 3D C3X-NASA 52 Hình 35 Mơ hình tốn khí động học C3X-NASA-2D 53 Hình 36 Mơ hình tốn khí động học C3X-NASA-3D 54 Hình 37 Mơ hình tốn khí động C3X-NASA có FSI 54 Hình 38 Mơ hình tốn nhiệt độ C3X-NASA 3D 54 Hình 39 Mơ hình toán Cơ- nhiệt 55 Hình 40 Contour vận tớc cánh C3X-NASA 58 Hình 41 Biểu đồ vector vận tớc dịng khí bao quanh C3X-NASA 59 Hình 42 Contour vận tốc cánh C3X-NASA Wang 2015 59 Hình 43 Conntour áp lực dịng khí động tác dụng lên C3X-NASA 60 Hình 44 Cơng tua vận tớc dịng khí động học 61 Hình 45 Cơng tua áp suất tĩnh dịng khí động học 61 Hình 46 Nhiệt phân bố vùng chuyển tiếp miền vật liệu 62 Hình 47 Kết nhiệt độ lớn nhỏ 62 Hình 48 Mơ hình tốn làm mát C3X NASA 63 Hình 49 Lưới chia mơ hình nhiệt C3X-NASA có lỗ làm mát 64 Hình 50 Phân bớ nhiệt độ C3X-NASA 65 Hình 51 Phân bớ nhiệt độ lên dịng khí interior fluid 65 Hình 52 Phân bớ dịng nhiệt mơ hình C3X-NASA(interior fluid and solid) 66 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC Hình 53 Đồ thị phân bố nhiệt C3X-NASA 67 Hình 54 Đồ thị phân bớ nhiệt dịng khí động học bao quanh C3X-NASA 67 Hình 55 Đồ thị phân bớ nhiệt mơ hình tốn nhiệt 68 Hình 56 Giá trị nhiệt độ lớn nhỏ thể qua Static Structural 68 Hình 57 Ứng suất C3X yếu tớt nhiệt gây 69 Hình 58 Chuyển vị mơ hình C3X yếu tố nhiệt gây 69 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC KÝ HIỆU CÁC CỤM TỪ VIẾT TẮT CFD…….… Computational fluid dynamics – Tính tốn động lực học chất lỏng RANS…………… Reynolds Averaged Navier-Stokes Simulation– Tính tốn rới việc trung bình hóa phương trình Navier-Stokes theo thời gian CRVP………… Counter – rotating vortex pairs – xoáy kép quay ngược chiều CHT…………… Conjugate Heat Transfer – Truyền nhiệt liên hợp LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC PHẦN MỞ ĐẦU Lý chọn đề tài: Hiện nay, động hàng không sản xuất theo xu hướng tăng công suất hoạt động, tạo lực đẩy lớn cho máy bay, giúp thời gian bay khai thác hiệu Nhưng việc tạo lực đẩy lớn động dẫn đến nhiệt lượng từ buồng đốt tác động lên tuabin lớn, điều dẫn đến việc giảm tuổi thọ cánh tuabin Các phương pháp làm giảm nhiệt lượng tác động lên cánh tuabin đã nghiên cứu phương pháp hiệu làm mát cánh tuabin Phương pháp cho phép nhiệt độ buồng đớt tăng cao so với cánh không làm mát, giúp nhiên liệu cháy triệt để hơn, tạo nhiều lượng cánh tuabin hoạt động an toàn Ngoài ra, việc sử dụng phương thức làm mát không giúp cho việc ngăn dịng khí nóng ( lên đến 1600oC) tác động trực tiếp làm cánh tuabin bị hỏng nhanh chóng, mà từ cịn làm tăng tuổi thọ cánh, dẫn đến tăng hiệu suất làm việc động Ngồi điều cịn giúp giảm chi phí động Chính vậy, đề tài chọn nghiên cứu vấn đề làm mát cánh tuabin vấn đề bật thời điểm Lịch sử nghiên cứu Hơn nửa kỷ trước, động phản lực tuabin khí đời chiến tranh giới II sau đó, sức mạnh hiệu động tuabin khí bị hạn chế nguyên liệu tạo nên cánh tuabin chịu nhiệt độ hoạt động cao động Vì vậy, động thiết kế cho nhiệt độ dịng buồng đớt khơng vượt giới hạn vật liệu cánh tuabin, từ dẫn đến việc động bị giảm hiệu suất cách đáng kể Sau đó, việc làm mát đã cánh tuabin phép tăng công suất tua bin hiệu đã đưa vào sử dụng Bước tiến cho phép tuabin khí cạnh LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC C3X-NASA_MODELLING APDL CODE FINISH /CLEAR,START /PREP7 /GO /COM, /COM,Preferences for GUI filtering have been set to display: /COM, FLOTRAN CFD ET,1,FLUID141 !####################### k,1,1.097,116.548 k,2,3.894,121.89 k,3,7.658,126.764 k,4,12.723,130.233 k,5,18.743,131.376 k,6,24.707,129.939 k,7,29.835,126.538 k,8,33.985,121.976 k,9,37.376,116.817 k,10,40.272,111.364 k,11,42.885,105.766 k,12,45.326,100.094 k,13,47.648,94.369 k,14,49.87,88.605 k,15,52.019,82.814 k,16,54.11,77.003 k,17,56.157,71.176 74 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC k,18,58.171,65.336 k,19,60.16,59.487 k,20,62.126,53.632 k,21,64.074,47.767 k,22,65.997,41.897 k,23,67.894,36.015 k,24,69.756,30.122 k,25,71.575,24.221 k,26,73.335,18.301 k,27,75.024,12.357 k,28,76.624,6.391 k,29,77.215,4.115 k,30,78.161,-0.053 k,31,78.082,-0.516 k,32,77.879,-0.935 k,33,77.572,-1.288 k,34,77.18,-1.542 k,35,76.736,-1.681 k,36,76.269,-1.699 k,37,75.816,-1.588 k,38,75.408,-1.356 k,39,75.077,-1.026 k,40,74.849,-0.617 k,41,73.188,3.559 k,42,71.483,7.737 k,43,69.736,11.895 k,44,67.95,16.035 75 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC k,45,66.116,20.155 k,46,64.237,24.254 k,47,62.309,28.329 k,48,60.328,32.38 k,49,58.296,36.406 k,50,56.203,40.401 k,51,54.051,44.364 k,52,51.834,48.29 k,53,49.548,52.177 k,54,47.191,56.02 k,55,44.76,59.817 k,56,42.248,63.564 k,57,39.654,67.249 k,58,36.975,70.874 k,59,34.204,74.43 k,60,31.339,77.909 k,61,28.374,81.308 k,62,25.314,84.615 k,63,22.149,87.826 k,64,18.885,90.935 k,65,15.519,93.932 k,66,12.052,96.815 k,67,8.494,99.578 k,68,4.999,102.116 k,69,3.848,103.035 k,70,2.822,104.094 k,71,1.938,105.273 76 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC k,72,1.212,106.556 k,73,0.65,107.92 k,74,0.264,109.342 k,75,0.064,110.802 k,76,0.046,112.278 k,77,0.216,113.741 k,78,0.569,115.171 k,79,78.5,80 k,80,73.188,83.559 k,81,71.483,87.737 k,82,69.736,91.895 k,83,67.95,96.035 k,84,66.116,100.155 k,85,64.237,104.254 k,86,62.309,108.329 k,87,60.328,112.38 k,88,58.296,116.406 k,89,56.203,120.401 k,90,54.051,124.364 k,91,51.834,128.29 k,92,49.548,132.177 k,93,47.191,136.02 k,94,44.76,139.817 k,95,42.248,143.564 k,96,39.654,147.249 k,97,36.975,150.874 k,98,34.204,154.43 77 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC k,99,31.339,157.909 k,100,28.374,160.308 k,101,25.314,163.615 k,102,20.149,166.826 k,103,18.885,169.935 k,104,15.519,172.932 k,105,-5,178.815 k,106,8.494,178.578 k,107,4.999,181.116 k,108,0,183.035 k,109,85,-40.617 k,110,76.188,-36.441 k,111,71.483,-32.263 k,112,69.736,-28.105 k,113,67.95,-23.965 k,114,66.116,-19.845 k,115,64.237,-15.746 k,116,62.309,-11.671 k,117,60.328,-7.62 k,118,58.296,-3.594 k,119,56.203,0.401 k,120,54.051,4.364 k,121,51.834,8.29 k,122,49.548,12.177 k,123,47.191,16.02 k,124,44.76,19.817 k,125,42.248,23.564 78 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC k,126,39.654,27.249 k,127,36.975,30.874 k,128,34.204,34.43 k,129,31.339,37.909 k,130,28.374,41.308 k,131,25.314,44.615 k,132,22.149,47.826 k,133,15.300,52.00 k,134,0,56.5 k,135,12.052,56.815 k,136,8.494,59.578 k,137,4.999,62.116 k,138,0,63.035 k,139,-50,63.035 k,140,150,-40.617 k,141,150,79 k,142,-50,183.035 #C3X-area line1,2 FLST,3,78,3 *do,i,1,78,1 FITEM,3,i *enddo BSPLIN, ,P51X spline,78,1 #LINE FLST,3,25,3 FITEM,3,142 79 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC FITEM,3,105 FITEM,3,102 FITEM,3,99 FITEM,3,98 FITEM,3,97 FITEM,3,96 FITEM,3,95 FITEM,3,94 FITEM,3,93 FITEM,3,92 FITEM,3,91 FITEM,3,90 FITEM,3,89 FITEM,3,88 FITEM,3,87 FITEM,3,86 FITEM,3,85 FITEM,3,84 FITEM,3,83 FITEM,3,82 FITEM,3,81 FITEM,3,80 FITEM,3,79 FITEM,3,141 BSPLIN, ,P51X !#LINE4 l,141,140 80 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC !#LINE FLST,3,27,3 FITEM,3,139 FITEM,3,134 FITEM,3,133 FITEM,3,132 FITEM,3,131 FITEM,3,130 FITEM,3,129 FITEM,3,128 FITEM,3,127 FITEM,3,126 FITEM,3,125 FITEM,3,124 FITEM,3,123 FITEM,3,122 FITEM,3,121 FITEM,3,120 FITEM,3,119 FITEM,3,118 FITEM,3,117 FITEM,3,116 FITEM,3,115 FITEM,3,114 FITEM,3,113 FITEM,3,112 FITEM,3,111 81 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC FITEM,3,110 FITEM,3,109 BSPLIN, ,P51X !LINE6,7 l,109,140 l,139,142 al,3,4,5,6,7,1,2 al,1,2 CYL4,19.72293405,110.8269762,3.15 CYL4,22.95805323,98.30529484,3.15 CYL4,31.37889752,104.9019517,3.15 CYL4,37.52217781,88.51581708,3.15 CYL4,45.3545173,74.18569294,3.15 CYL4,53.38852426,60.00365741,3.15 CYL4,60.17524543,44.00315652,3.15 CYL4,66.08433044,29.90847572,1.05 CYL4,70.21257088,18.46907825,1.05 CYL4,73.98357871,7.150019669,0.99 asel,s,all aovlap,all LSEL,ALL LSEL,S,LINE,,3,7 lesize,all,3 lsel,s,LINE,,1,2 lsel,a lesize,all,0.2 amesh,all 82 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC nsel,all asel,all 83 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Muller, S D., Walther, J H., and Koumoutsakos, P D., 2001, “Evolution Strategies for Film Cooling Optimization,”AIAA J., 39(3), pp 537–539 [2] Nowak, G., and Wroblewski, W., 2011, “Optimization of Blade Cooling System With Use of Conjugate Heat Transfer Approach,”Int J Therm Sci., 50(9), pp 1770–1781 [3] Dennis, B., Egorov, I., Dulicravich, G., and Yoshimura, S., 2003, “Optimization of a Large Number Coolant Passages Located Close to the Surface of a Turbine Blade,” Proceedings of Turbo Expo 2003, Atlanta, June 16– 19, Paper No GT2003-38051 [4] Haasenritter, A., and Weigand, B., 2004, “Optimization of the Rib Structure Inside a 2D Cooling Channel,”ASMEPaper No GT2004-53187 [5] Yingjie Song et.all, 2014 ” Multi-Objective and Multi-Disciplinary “ Optimization of Gas Turbine Blade Profile and Cooling System Using Conjugate Heat Transfer Analysis”, International Gas Turbine Institute, pp 978-0-79184561-5 [6] Facchini, B., Magi, A., Greco, A.S.D Conjugate heat transfer simulation of a radially cooled gas turbine vane Proceedings of ASME TurboExpo 2004;(GT2004-54213) [7] Laskowski, G.M., Ledezma, A.G., Tolpadi, A.K., Ostrowsky, M Cfdsimulations and conjugate heat transfer analysis of a high pressure turbine vane utilizing different cooling configurations 12th ISROMAC Symposium, 1722 February 2008, Honolulu, Hawaii 2008;IS ROMAC12-2008-20065 [8] Schmidt, D L., Sen., B., 1996, “Film Cooling With Compound Angle Holes: Adiabatic Effectiveness,” ASME Journal of Turbo machinery, Vol.118, pp 807–813 84 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC [9] Luo J., Razinski E.H., (2007), "Conjugate Heat Transfer Analysis of a Cooled Turbine Vane using the V2F Turbulence Model ", Journal of Turbomachinery, Oct 2007 [10]Bohn D, Heuer T Conjugate flow and heat transfer calculation of a high pressure turbine nozzle guide vane AIAA-2001-3304, 2001 [11] William D W, Leylek J H Three-dimensional conjugate heat transfer simulation of an internally-cooled as turbine vane ASME GT2003-38551, 2003 [13] Turner E R, Wilson M D, Hylton L D, et al Analytical and experimental evaluation of surface heat transfer distributions with leading edge showerhead film cooling NASA-CR 174827, 1985 [14] Han, J C., Dutta, S., and Ekkad, S V., Gas Turbine Heat Transfer and Cooling Technology, Taylor and Francis [15] Dunn, M G.,Convective Heat Transfer and Aerodynamics in Axial Flow Turbines, ASME Journal of Turbomachinery, 123, pp 637-686, 2001 [16] Zeng Jun and Xiongjie Qing “Conjugate Flow and Heat Transfer of Turbine Cascades”, Heat Transfer - Theoretical Analysis, Experimental Investigations and Industrial Systems.(2001)Conjugate Flow and Heat Transfer of Turbine Cascades [17] Facchini B.; Magi A & Greco A S D ” Conjugate heat transfer simulation of a radially cooled gas turbine vane” ASME GT2004-54213 [18] Zhenfeng, W., Hongyan, H., Peigang, Y., Wanjin, H Coupled BEM and FDM conjugate analysis of a three-dimensional air-cooled turbine vane Proceedings of ASME Turbo Expo 2009;GT2009-59030 [18] Takahashi, T., Watanabe, K., Takahashi, T Thermal conjugate analysis of a first stage blade in a gas turbine Proceedings of ASME Turbo Expo 2000;GT2000-0251 85 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC [19] Heidmann, J.D., Kassab, A.J., Divo, E.A., Rodriguez, F., Steinthorsson, E Conjugate heat transfer effects on a realistic film-cooled turbine vane Proceedings of ASME Turbo Expo 2003;GT2003-38553 [20] Facchini, B., Magi, A., Greco, A.S.D Conjugate heat transfer simulation of a radially cooled gas turbine vane Proceedings of ASME Turbo Expo 2004;(GT2004-54213) [21] Kusterer K, Bohn D, Sugimoto T, et al Conjugate calculations for a filmcooled blade under different operating conditions ASME Paper GT2004-53719, 2004 [22] Kays, W M.,and Crawford, M E., 1980, Convective Heat and Mass Transfer, McGraw-Hill Book Company: 2nd edition [23] Zecchi, S., Arcangeli, L., Facchini, B., Coutandin, D Features of a cooling system simulation tool used in industrial preliminary design Proceedings of ASME Turbo Expo 2004;GT2004-41685:493–501 [24] Andreini, A., Bonini, A., Carcasci, C., Facchini, B., Innocenti, L., Ciani, A Conjugate heat transfer calculations on GT rotor blade for industrial applications Part I: equivalent internal fluidnetwork setup Proceedings of ASME Turbo Expo 2012;GT2012-69846 [25] Andreini, A., Bonini, A., Soghe, R.D., Facchini, B., Ciani, A., Innocenti, L Conjugate heat transfercalculations on GT rotor blade for industrial applications Part II: improvement of external flow modeling Proceedings of ASME Turbo Expo 2012;GT2012-69849 [26] Carcasci, C., Facchini, B., Ferrara, G A rotor blade cooling design method for heavy duty gas turbine applications ASME Cogen-turbo Power Conference 1995;95-CTP-90:1–8 [27] L’Ecuyer, M.R., Soechting, F.O A model for correlating flat plate film cooling effectiveness for rows of round holes AGARD Conference Proceedings No 390, Heat Transfer and Cooling in Gas Turbines 1985;19 86 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC [29] Espinosa, F., Portugal, A., Narzary, D., Cadena, F., Han, J., Kubiak, J., Blake, S., and Lara, H., 2008, “Influence of Cooling Flow Rate Variation on Gas Turbine Blade [30] Bohn D.; Heuer T & Kortmann “Numerical conjugate flow and heat transfer investigation of a transonic convection-cooled turbine guide vane with stress adapted thicknesses of different thermal barrier coatings” AIAA 20001034 [31] Bohn D & Tümmers C “Numerical 3-D conjugate flow and heat transfer investigation of a transonic convection-cooled thermal barrier coated turbine guide vane with reduced cooling fluid mass flow” ASME GT2003-38431 [32] DemirdžićI., Muzaferija S., (1995) “Numerical method for coupled fluid flow, heat transfer and stress analysis using unstructured moving meshes with cells ofarbitrary topology”, Comput Methods Appl Mech Engrg., 125: 235255 [33] Canelli C., Sacchetti M., Traverso S., (2004), “Numerical 3-D Conjugate Flow and Heat Transfer Investigation of a Convection-cooled Gas Turbine Vane”, 59 Congresso Nazionale ATI [34] Li, H.J., Kassab, A.J Numerical prediction of fluid flow and heat transfer in turbine blades with internal cooling AIAA, ASME, SAE, and ASEE, Joint Propulsion Conference and Exhibit 1994;(2933) [35] Maldonado, J J., 1994, “Numerical Comparison of Convective Heat Transfer Augmentation Devices Used in Cooling Channels of Hypersonic Vehicles,” NASA-TM- 106546 Propulsion and Power 2002;18(4):896–906 [36] Dees, J E., Bogard, D G., Ledezma, G A., Laskowski, G M., and Tolpadi, A K., 2010, “Experimental Measurements and Computational Predictions for an Internally Cooled Simulated Turbine Vane With 90 Degree Rib Turbulators,” ASMEPaper No GT2010-23004 87 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC [37] Damerow, W P., Murtaugh, J P., and Burggraf, F., 1972, “Experimental and Analytical Investigation of the Coolant Flow Characteristics in Cooled Turbine Airfoils,” NASA Technical Paper, NASA-CR-120883 [38]Bingxu Wang et al, 2015," Multiconfiguration Shape Optimization of Internal Cooling Systems of a Turbine Guide Vane Based on Thermomechanical and Conjugate Heat Transfer AnalysisJUNE 2015, Vol 137 / 061004-7 [39]Rahul.H.Kumar.et al, 2014, "Hole Configuration effect on Turbine vane leading edge Film Cooling effectiveness", International Journal of Scientific & Engineering Research, Volume 5, Issue 7, July-2014 ISSN 2229-5518 [40] T.Yoshiara et al, 2011 "Conjugate Heat Transfer Simulation of Cooled Turbine Blades Using Unstructured-Mesh CFD Solver ", 49th AIAA Aerospace Sciences Meeting including the New Horizons Forum and Aerospace Exposition, - January 2011, Orlando, Florida, AIAA 2011-498 [41] L.D.Hylton and M.S.Mihelc “Analytical and Experimental Evaluation of the Heat Transfer Distribution Over the Surfaces of Turbine Vanes” NASA CR168015:pp.24 –690, 1983 [42] E.R.TurnerM.D.Wilson L.D.Hylton R.M.Kaufman, 1985, “Analytical and Experimental Evaluation of Surface Heat Transfer Distributions with Leading Edge Shower head Film Cooling” NASACR-174827 [43] J Yang B C W einberg S J Shamroth and H McDonald, Numerical Solutions of the Navier-Stokes Equations for Two- and Three-Dimensional Turbine Cascades with Heat Transfer, NASA CR- 174828, 1985 [44] E Ames, 1994 “Experimental Study of Vane Heat Transfer and Aerodynamics at Elevated Levels of Turbulence”, NASA Contractor Report 463 [45] Wang Qiang et al., "Coupled Heat Transfer Simulation of a High-pressure Turbine Nozzle Guide Vane",hinese Journal of Aeronautics 22(2009) 230-236 88 ... BÁCH KHOA HÀ NỘI - NGUYỄN HỮU TÚ NGHIÊN CỨU PHƯƠNG PHÁP LÀM MÁT CÁNH TUABIN ĐỘNG CƠ HÀNG KHÔNG SỬ DỤNG CÔNG CỤ MÔ PHỎNG SỐ CFD Chuyên ngành : Kỹ thuật máy thủy khí LUẬN VĂN THẠC... tác động lên tuabin lớn, điều dẫn đến việc giảm tuổi thọ cánh tuabin Các phương pháp làm giảm nhiệt lượng tác động lên cánh tuabin đã nghiên cứu phương pháp hiệu làm mát cánh tuabin Phương pháp. .. hiệu suất làm việc động Ngồi điều cịn giúp giảm chi phí động Cơng nghệ làm mát nghiên cứu động sử dụng bao gồm làm mát đối lưu làm mát màng Trong luận văn nghiên cứu làm mát đối lưu cánh C3X