Trong bài viết sau, các vùng làm việc khác nhau của máy phát không đồng bộ cấp nguồn hai phía (DFIG) của turbine gió đã được khảo sát trên quan điểm về tốc độ rotor, công suất phát, hệ số đầu cánh λ (tip speed ratio- TSR) và góc nghiêng β của cánh quạt.
PHÂN BAN NGUỒN ĐIỆN | 225 NHÀ MÁY PHÁT NĂNG LƯỢNG GIĨ VỚI KỸ THUẬT TÌM KIẾM ĐIỂM CƠNG SUẤT CỰC ĐẠI MPPT TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN Nguyễn Hữu Phúc, Châu Minh Đạo Đại học Bách khoa TPHCM, TT Ứng dụng Tiến KH&CN Đồng Nai Tóm tắt: Trong báo sau, vùng làm việc khác máy phát khơng đồng cấp nguồn hai phía (DFIG) turbine gió khảo sát quan điểm tốc độ rotor, công suất phát, hệ số đầu cánh λ (tip speed ratio- TSR) góc nghiêng β cánh quạt Thuật toán điều khiển dựa khác biệt tốc độ quay tối ưu tốc độ quay thực tế trục turbine đề xuất thực PSCAD nhằm tận thu công suất cực đại có từ lượng gió Các kết phương pháp đề xuất áp dụng mơ hình nhà máy gió lưới điện Tổng cơng ty Điện lực miền Nam (EVN-SPC) để tính tốn phân bố công suất, khả phục hồi điện áp điểm nút LVRT khi có cố ngắn mạch Các kết nhận cho thấy tính đắn ưu điểm phương pháp đề xuất GIỚI THIỆU Việc sử dụng nhiên liệu hóa thạch ngày tăng với mối quan tâm ngày cao ô nhiễm môi trường dẫn đến thúc đẩy mạnh mẽ cho kỉ nguyên phát triển đến hệ thống phát điện từ lượng tái tạo, có lượng gió Các nhà máy phát điện gió (PĐG) bắt đầu phần thiết yếu mạng lưới điện nước Việt Nam [9-15] Cùng với chủng loại khác máy phát điện gió, máy phát khơng đồng cấp nguồn hai phía DFIG (Doubly- Fed Induction Generator) sử dụng rộng rãi nhà máy gió ưu điểm hoạt động dãi tốc tốc gió rộng, chi phí sản xuất thấp hơn, so với PĐG sử dụng máy phát đồng [1-8] Đối với DFIG theo sơ đồ đối song (back-to-back) với biến đổi công suất nằm lưới điện mạch điện rotor trình bày Hình sử dụng kỹ thuật điều khiển vector, công suất tác dụng phản kháng máy phát điều khiển độc lập Nhiều báo sử dụng phương pháp khác cho thuật tốn tìm kiếm điểm công suất cực đại MPPT (Maximum Power Point Tracking), số sử dụng phương pháp điều khiển phức tạp phương pháp trượt [6, 7] điều khiển thích nghi [8] Những hạn chế phương pháp tính phức tạp chúng khó khăn áp dụng thực tế Thêm nữa, phương pháp điều khiển chưa sử 226 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TỒN QUỐC 2017 dụng đầy đủ tất vùng làm việc turbine gió (TG) [1] đề nghị giải thuật điều khiển, áp dụng cho vùng làm việc I, II, III, khu vực vùng I chưa tận dụng nguồn gió có tốc độ tương đối khá, mà khu vực tận dụng phát lượng Trong báo này, phương pháp điều khiển cho vùng hoạt động I, II, III, IV đề nghị cho DFIG trình bày thuật toán MPPT đơn giản đề xuất sau đó, mơ hình DFIG áp dụng tính tốn chế độ làm việc khác sơ đồ nhà máy gió lưới điện Tổng công ty Điện lực miền Nam (EVN-SPC) quản lý Hình 1: Cấu hình điển hình DFIG Hình 2: Hiệu suất Cp (λ, β) CÁC VÙNG LÀM VIỆC KHÁC NHAU CỦA DFIG Công suất học PM rotor DFIG phụ thuộc tốc độ gió Vw, góc nghiêng β cánh TG: P = ρ π R C (β, λ)V (1) Trong PM cơng suất học có từ gió (W), ρair mật độ khơng khí (1,225 kg/m3), Vw tốc độ gió (m/s) R bán kính cánh quạt (m) Cp hiệu suất TG với biểu thức (2) phụ thuộc vào cấu tạo cánh quạt, góc nghiêng cánh quạt β tỉ số tốc độ đầu cánh λ Cp cho biểu thức [5]: C (λ , β) = c −c β−c exp +c λ (2) Trong đó: = Với λ= , − , (3) (4) Các hệ số c1 đến c6: c1 = 0.5176, c2 = 116, c3 = 0.4, c4 = 5, c5 = 12,5 c6 = 0,0068, với ωr tốc độ quay cánh quạt Đặc tính Cp-λ giá trị khác góc nghiêng cánh quạt β cho Hình Thực tế, ứng với hệ số c1 = 0.22, c2 = 116, c3 = 0.4, c4 = 5, c5 = 12,5 c6 = 0, giá trị lớn Cp (Cpmax = 0.438) đạt β = λ = 6.4 gọi giá trị tối ưu [1] PHÂN BAN NGUỒN ĐIỆN | 227 Trong Hình cơng suất chảy qua biến đổi nằm khoảng từ 0,1 đến 0,4 công suất định mức máy phát giá trị định hệ số trượt lớn máy phát Vì tốc độ quay ωg máy phát nằm biên theo biểu thức (5) [1] (1 − |S ω Trong ωg máy phát rated |) ≤ ω ≤ ω (1 + |S |) (5) tốc độ đồng máy phát, ωg tốc độ làm việc 2.1 Vùng I Đây vùng có tốc độ gió nằm Vcut in Vr (Hình 3) Khi tốc độ gió nhỏ Vcut in, TG không phát công suất, Vcut in phụ thuộc vào loại TG, thường nằm khoảng 2,5 m/s đến m/s, lượng gió chưa đủ khả làm cho cánh quạt đạt tốc độ nhỏ ωr Trong vùng tốc độ cánh quạt giữ không đổi ωr Quan hệ tỉ số hộp số Kgearbox ωr sau: K ω Hình 3: Các vùng làm việc DFIG = (1 − |S |) ω (6) Hình 4: Đặc tính cơng suất TG Trong tồn vùng này, λ có giá trị khác với giá trị tối ưu, điều làm cho giá trị Cp chưa đạt giá trị lớn góc nghiêng β giữ 0o Trong vùng cần giữ cho vận tốc quay cánh quạt không nhỏ giá trị nhỏ ωr Tốc độ tham chiếu giới hạn tốc độ (6): ω =ω (7) 2.2 Vùng II Đây vùng Vr Vr max Tại Vr min, lượng từ gió đủ khả làm cho cánh quạt đạt giá trị tốc độ nhỏ ωr Trong vùng này, công suất phát bám theo điểm cực đại đường cong công suất theo tốc độ gió (yêu cầu MPPT), cách giữ cho λ = 6,4 có giá trị lớn Cp công suất 228 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TỒN QUỐC 2017 lớn phát lưới Góc nghiêng β giữ 0o, chưa đạt cơng suất lớn Tốc độ rotor máy phát nằm giới hạn sau: K ω ≤ω ≤K Trong đó: K ω = (1 − |S |) ω K ω = (1 + |S |) ω Và ω (8) Trong vùng này, cần thiết làm cho λ tối ưu theo (4) vận tốc quay cánh quạt thay đổi tuyến tính với thay đổi tốc độ gió Đối với n = 3, cánh quạt có cánh, cơng suất lớn gió Cpmax xuất [6]: λ ≈ = ≈ 4.19 (9) Trong báo này, thông số chọn Cpopt = 0,438, tương ứng với λopt = 6,4 Tốc độ tham chiếu tính sau: ω = = , (10) 2.3 Vùng III Vùng nằm Vr max Vrated Trong vùng này, tốc độ rotor máy phát đạt đến giá trị lớn giữ khơng đổi giá trị Vì thuật toán điều khiển làm việc cho việc tăng tốc độ gió khơng dẫn đến tăng tốc độ quay cánh quạt TG Tại tốc độ gió Vrated, cơng suất máy phát đạt định mức Trong vùng này, λ khơng cịn giữ giá trị tối ưu giảm đó, tốc độ gió tăng tốc độ cánh quạt số giá trị β 0o Trong vùng tốc độ tham chiếu giới hạn tốc độ thuật toán điều khiển ωr ref = ωr max (11) Khi công suất phát P đạt đến định mức, thuật toán chuyển sang vùng IV 2.4 Vùng IV Đây vùng mà TG làm việc, khoảng giới hạn tốc độ gió Vrated giới hạn Vcut out Nếu tốc độ gió vượt giới hạn này, TG dừng hoạt động hệ thống hãm kích hoạt Trong vùng này, tốc độ TG giữ số giá trị lớn λ Cp khơng có giá trị tối ưu, góc nghiêng β thay đổi phạm vi từ 0o đến 45o để thải bỏ lượng gió dư thừa TG giữ công suất phát giá trị định mức thuật toán MPPT yêu cầu gia tăng góc nghiêng β Trong vùng tốc độ tham chiếu ωr ref giữ mức cao Trong Hình 2, góc nghiêng β tăng lên, hệ số Cp giảm cơng suất có giảm cơng suất phát giảm giá trị định mức PHÂN BAN NGUỒN ĐIỆN | 229 Từ giả thiết vùng làm việc Hình 3, đặc tính cơng suất TG theo tốc độ máy phát tốc độ gió với β = 0o minh họa Hình Đường cơng suất TG u cầu đường nối điểm ABCD AB đoạn thẳng đứng tốc độ nhỏ máy phát tương ứng với vùng I BC quỹ tích cơng suất max TG điểm nằm đường có hệ số đầu cánh đạt tối ưu λ = 6,4 Tốc độ gió điểm B C xác định theo biểu thức (4) đoạn BC tương ứng với vùng II CD đoạn thẳng đứng tương tự AB tốc độ lớn máy phát tương ứng với vùng III Vùng IV hoạt động điểm D, lúc góc nghiêng β tăng làm cho đặc tính cơng suất theo tốc độ máy phát thay đổi Từ biểu thức (7), (8), (10), (11), mơ hình cho thuật tốn điều khiển đề xuất xây dựng hệ qui chiếu quay rotor dq Các dòng rotor (ira, irb, irc) DFIG chuyển vào thành phần trục dq idr iqr Từ thơng stator rotor biểu diễn sau: φ =L i +L i (12) φ =L i +L i (13) φ =L i +L i (14) φ =L i +L i (15) Trong Ls, Lr, theo thứ tự điện cảm stator rotor Lm hỗ cảm stator rotor Các cơng suất tác dụng phản kháng phía stator sau: P =v i +v i (16) Q =v i −v i (17) Các công suất tác dụng phản kháng phía rotor định nghĩa sau: P =v i +v i (18) Q =v i −v i (19) Momen điện từ: T =p φ i −φ i (20) Với p số đôi cực Để triệt tiêu thành phần từ thông stator trục q, chọn φ = φ φ = Momen điện từ đơn giản thành: T = −P i φ (21) 230 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TỒN QUỐC 2017 Do đó, có thành phần iqr góp phần vào momen công suất Nếu idr iqr điều khiển cách xác, điều khiển riêng biệt công suất tác dụng phản kháng phía stator P = −V Q = i − (22) i (23) Giá trị xác idr iqr rotor có cách tạo dòng tham chiếu pha ira_ref, irb_ref irc_ref, sau biến đổi cơng suất đưa dịng điện vào rotor, dòng tham chiếu (ira_ref, irb_ref irc_ref) dựa vào độ sai lệch tốc độ (ωpu - ωref_pu) Mơ hình turbine gió máy phát DFIG thành lập mô thực PSCAD 4.2 dựa thông số TG Nordex N80 Máy phát: Công suất 2500 KW, điện áp 660 V, tốc độ 740 - 1310 vòng/phút Turbine: Tỷ số hộp số 1:68, tốc độ gió cut-in m/s, tốc độ gió cut-out: 25 m/s, bán kính cánh quạt turbine: 40 m Hình 5: Tốc độ gió (m/s) Hình 7: Hệ số Cp Hình 6: Đáp ứng tốc độ rotor máy phát (ωref_pu tốc độ tham chiếu, ωpu tốc độ thực rotor) Hình 8: Góc nghiêng β PHÂN BAN NGUỒN ĐIỆN | 231 Các kết trình bày từ Hình đến Hình Tốc độ gió thay đổi từ tốc độ Vcutin m/s đến tốc độ Vcutout 25 m/s, lần thay đổi tăng thêm m/s Hình Tốc độ rotor máy phát ổn định thời khoảng 10s với sai số khoảng 0,003 pu Hình Đường cong Cp đạt giá trị lớn khoảng vận tốc gió từ m/s đến 12 m/s Hình góc nghiêng β kích hoạt vận tốc 13 m/s Hình Hình cho thấy đường cong công suất phát PG hiệu suất Cp theo tốc độ gió có từ kết tính toán phù hợp với đường cong tương ứng máy phát gió thực tế Nordex N80/2500 Hình 9: So sánh kết với số liệu TG Nordex N80/2500 KW TÁC ĐỘNG CỦA CÁC NHÀ MÁY ĐIỆN GIÓ LÊN LƯỚI ĐIỆN Mơ hình đề xuất cho turbine gió máy phát DFIG xây dựng PSCAD 4.2 đưa vào sơ đồ tính tốn lưới điện EVN- SPC, với kịch nhà máy điện gió tỉnh Bình Thuận, Ninh Thuận, Bạc Liêu dự kiến đấu nối vào lưới điện theo qui hoạch điện gió đến 2020 Do khn khổ giới hạn báo, trình bày số điểm tiêu biểu tác động nhà máy gió địa bàn tỉnh Ninh Thuận, với kịch qui hoạch điện gió sau [16] Dự án PDV1-1: Công suất lắp đặt 30 MW, dự kiến bố trí trạm 110/22 kV - 40 MVA PĐV1-1 đấu nối chuyển tiếp vào đường dây 110 kV Ninh Hải - Cam Ranh hữu Dự án PDV1-2: Công suất lắp đặt 30 MW, dự kiến bố trí trạm 110/22 kV – 40 MVA PĐV1-2 đấu nối chuyển tiếp vào đường dây 110 kV Phan Rang - Cam Ranh hữu Dự án PDV3-1: Công suất lắp đặt 40 MW, dự kiến bố trí trạm 110/22 kV – 40 MVA PĐV3-1 đấu nối chuyển tiếp vào đường dây 110 kV Ninh Phước - Tháp Chàm hữu Dự án PDV3-2: Công suất lắp đặt 30 MW, dự kiến bố trí trạm 110/22 kV – 40 MVA PĐV3-2 đấu nối chuyển tiếp vào đường dây 110 kV Ninh Phước - Vĩnh Hảo hữu 232 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TỒN QUỐC 2017 Dự án PDV3-3: Công suất lắp đặt 30 MW, dự kiến bố trí trạm 110/22 kV – 40 MVA PĐV3-3 đấu nối chuyển tiếp vào đường dây 110 kV Ninh Phước - Vĩnh Hảo hữu Dự án PDV4-1: Công suất lắp đặt 30 MW, dự kiến bố trí trạm 110/22 kV – 40 MVA PĐV4-1 đấu nối vào trạm 110 kV Ninh Phước thông qua đường dây 110 kV mạch kép dài 14 km Dự án PDV4-2: Công suất lắp đặt 30 MW, dự kiến bố trí trạm 110/22 kV – 40 MVA PĐV4-2 đấu nối vào trạm 110 kV Ninh Phước thông qua đường dây 110 kV mạch kép dài 14 km Hình 10 Bảng cho thấy điện áp nút (tiêu biểu) có cố ngắn mạch thống qua, đường cong điện áp phục hồi sau cố LVRT (Low Voltage Ride Through), Bus PVD3_1 phía 110 kV, cho trường hợp nhà máy gió kịch làm việc tốc độ gió m/s Hình 11 Bảng cho thấy điện áp nút (tiêu biểu) dịng cơng suất có cố cắt đột ngột nhà máy gió làm việc tốc độ gió m/s Bảng Điện áp nút Điện áp nút - Sự cố thoáng qua 2020-7 m/s STT Tên Nút Điện áp nút Điện áp ngắn mạch BUS PDV3_1 lúc bình thường 22 kV kV PDV1_1 120.07 116.88 PDV1_2 120.54 115.77 PDV3_1 118.40 99.99 PDV3_2 117.60 112.71 PDV3_3 117.90 110.90 PDV4_1 118.45 110.24 PDV4_2 118.41 110.39 Hình 12 theo Sổ tay kĩ thuật đấu nối điện gió vào hệ thống điện Việt Nam qui định đường cong phục hồi điện áp với độ võng cho phép tối đa điện áp sau cố theo thời gian (ms) Hình 13 cho thấy diễn biến điện áp điểm nút khu vực khảo sát hoàn toàn nằm qui định khả phục hồi điện áp LVRT PHÂN BAN NGUỒN ĐIỆN | 233 Hình 10: Đường cong điện áp phục hồi sau ngắn mạch (LVRT) Hình 11: Điện áp nút cắt đột ngột nhà máy gió khỏi lưới điện Hình 12: Qui định cho đường cong phục hồi điện áp (LVRT) Hình 13: Điện áp nút sau cố 234 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TỒN QUỐC 2017 Bảng Dịng cơng suất nhánh Dịng cơng suất - Sự cố nhà máy gió cắt khỏi lưới điện STT Tên nhánh Cấp điện áp Kết nối đến năm 2020 vận tốc gió m/s Chưa kết nối máy phát gió P (MW) Q (Mvar) P (MW) Q (Mvar) NINHPHUOC2_VINHTAN52 220 42.7 8.5 -29.3 18.2 DANHIM2_DUCTRONG2 220 -29.2 15.7 -22.3 12.4 KCNVINHHAO1_PDV3_2 110 0.7 -3.3 28.3 -9.0 CAMRANH1_NHATRANG 110 44.9 -48.6 10.3 -42.7 THẢO LUẬN Các khảo sát cho thấy xảy cố ngắn mạch 22 kV, khả phục hồi điện áp, sau dao động điện áp, điểm nút khu vực Bình Thuận, Ninh Thuận khả quan Điều giải thích cơng suất phát nhà máy gió tỉnh có tiềm gió dồi dào, vận hành mức công suất tối đa theo qui hoạch 2020, nhỏ so với tổng công suất nhà máy điện có cơng suất lớn khu vực gần Song song, kết cho thấy nhà máy gió bị buộc phải ngừng hoạt động, nguyên nhân khách quan liên quan đến thời tiết bất thường, gió bão diện rộng,…, điện áp nút khu vực Bình Thuận, Ninh Thuận trở giá trị ổn định nằm mức qui định điện áp qui định lưới truyền tải (< 5%) Bài báo xem xét kịch cực trị theo qui hoạch đến 2020 theo tiềm gió tối đa có địa bàn cụ thể, cách tính tốn cho trường hợp nhà máy gió Bình Thuận, Ninh Thuận nhà máy gió Bạc Liêu, chúng phát cơng suất cực đại Việc đánh giá khả điện áp phục hồi sau cố lưới LVRT, hay cơng suất từ nhà máy gió bị cắt thời tiết thực hiện, điều kiện hệ thống điện qui hoạch đến thời điểm tương ứng Hồn tồn áp dụng phương pháp đánh giá cho kịch tương lai xa hơn, cơng suất nhà máy gió địa bàn khác bổ sung, điều kiện hệ thống điện qui hoạch đến thời điểm tương ứng Chất lượng điện từ đó, độ tin cậy lưới điện, đấu nối nhà máy điện gió vào lưới điện khảo sát đến qua việc đánh giá khả phục hồi điện áp sau cố LVRT nhà máy điện gió, kịch cực trị, có cố xảy ngừng nhà máy Một chương trình tính tốn dựa PSCAD xây dựng phát triển với sơ đồ chi tiết, thể đầy đủ hệ thống điện EVN-SPC quản lí Sơ đồ có khả mở rộng dễ dàng tích hợp với nhà máy gió dần đưa vào đấu nối, vận hành với lưới điện giá trị tốc độ gió khác Sơ đồ tính tốn phân tích kịch khác nhau, theo qui hoạch phát triển nhà máy gió PHÂN BAN NGUỒN ĐIỆN | 235 đưa vào vận hành tương lai Mặt khác, chương trình tính tốn cho phép đánh giá tiên đốn khả đấu nối nhà máy điện gió đưa vào vận hành, theo điều kiện tiêu chuẩn đấu nối EVN EVN-SPC qui định Cần lưu ý thêm kĩ thuật kĩ thuật tìm kiếm vận tốc tối ưu phương pháp điều khiển vận tốc sử dụng dịng rotor (MPPT) - với đặc điểm tính trễ hệ học - khơng thể có tác dụng có cố ngắn mạch thống qua - với đặc điểm thời hệ điện từ nhanh nhiều lần so với hệ học vốn có qn tính lớn Tuy vậy, mơ hình xây dựng với kĩ thuật MPPT có ý nghĩa khảo sát phân bố công suất lưới điện, điều kiện vận hành có thay đổi (tương đối dài) vận tốc gió có ảnh hưởng định đến chất lượng điện năng, cụ thể qua dịng chảy cơng suất nhánh đường dây, đến điện áp nút gần nhà máy gió, nhà máy gió khơng có khả bù cơng suất phản kháng KẾT LUẬN Bài báo trình bày giải thuật điều khiển hướng đến tối đa hóa cơng suất phát từ lượng gió miền làm việc khác sau áp dụng mơ hình đề xuất tính tốn, đánh giá ảnh hưởng việc đưa nhà máy điện gió vào vận hành lưới điện cụ thể Các kết cho thấy phù hợp đặc tính làm việc mơ hình máy phát gió đề nghị với đặc tính máy phát thực tế Mơ hình tính tốn đề nghị sau đưa vào tính tốn kịch khác với mức độ xâm nhập khác nhà máy điện gió lưới điện Dựa sơ đồ tính tốn phân tích kịch khác nhau, theo qui hoạch phát triển nhà máy gió đưa vào vận hành tương lai TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Shabani, A Deihimi, “A New Method of Maximum Power Point Tracking for DFIG Based Wind Turbine”, Power System Conference 2010 [2] T Ackermann, “Wind Power in Power Systems”, New York, John Wiley &Sons, 2005 [3] Hee-Sang Ko, Gi-Gab Yoon, and Won-Pyo Hong, “Active Use of DFIG-Based VariableSpeed Wind-Turbine for Voltage Regulation at a Remote Location”, IEEE Trans, Power Systems, Vol 22, No 4, pp 1916-1925, Nov 2007 [4] Olimpo Anaya-Lara, Nick Jenkins, Janaka Ekanayake, Phill Cartwright, Mike Hughes, “Wind Energy Generation Modelling and Control”, John Wiley & Sons Ltd, 2009 [5] Siegfried Heier, “Grid Integration of Wind Energy Conversion Systems”, John Wiley & Sons Ltd, 1998, ISBN 0-471-97143-X [6] B Beltran, M.E.H Benbouzid and T Ahmed-Ali, “High-Order Sliding Mode Control of a DFIG-Based Wind Turbine for Power Maximization and Grid Fault Tolerance”, Electric Machines and Drive Conference, 2009 [7] Brice Beltran, Tarek Ahmed-Ali, and Mohamed El Hachemi Benbouzid, “Sliding Mode Power Control of Variable-Speed Wind Energy Conversion Systems”, IEEE Transactions on Energy Conversion, Vol 23, No 2, June 2008 236 | HỘI NGHỊ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐIỆN LỰC TOÀN QUỐC 2017 [8] Changhong Shao, Xiangjun Chen and Zhonghua Liang, “Application Research of Maximum Wind-Energy Tracking Controller Based on Adaptive Control Strategy in WECS”, IPEMC 2006 [9] Quy hoạch phát triển điện lực quốc gia giai đoạn 2011 - 2020 có xét đến năm 2030 (Quy hoạch điện VII) phê duyệt, Quyết định số 1208.QĐ-TTg ngày 21/7/2011 [10] Quy hoạch phát triển điện lực tỉnh phía Nam giai đoạn 2011 - 2015 có xét đến năm 2020 phê duyệt [11] Quy hoạch phát triển điện gió tỉnh Bình Thuận giai đoạn 2011 – 2020, Tầm nhìn đến năm 2030 phê duyệt, Quyết định số 4715/QĐ-BCT ngày 16/8/2012 [12] Quy hoạch phát triển điện gió tỉnh Ninh Thuận giai đoạn 2011 – 2020, Tầm nhìn đến năm 2030 phê duyệt, Quyết định số 2574/QĐ-BCT ngày 23/4/2013 [13] Atlas Tài nguyên lượng gió khu vực Đơng Nam Á (Wind Energy Resource Atlas of Southeast Asia - World Bank 2001 [14] Đánh giá tài ngun gió vị trí lựa chọn Việt Nam (Wind Resource Assessment at the Selected Sites in Vietnam), AWS TruePower 2011 [15] Tạ Văn Đa, “Báo cáo tài nguyên lượng gió lãnh thổ Việt Nam”, Hội Thảo Khoa Học Lần Thứ 10 Viện Khoa Học Khí Tượng Thủy Văn Mơi Trường [16] Nguyễn Hữu Phúc, “Nghiên cứu ảnh hưởng đấu nối nhà máy phát lượng gió vào hệ thống điện Tổng cơng ti Điện lực miền Nam quản lí”, Đề tài Nghiên cứu khoa học - Tổng công ti Điện lực miền Nam (EVN SPC), 05.2012-12.2013 ... cho trường hợp nhà máy gió Bình Thuận, Ninh Thuận nhà máy gió Bạc Liêu, chúng phát công suất cực đại Việc đánh giá khả điện áp phục hồi sau cố lưới LVRT, hay cơng suất từ nhà máy gió bị cắt thời... thời điểm tương ứng Chất lượng điện từ đó, độ tin cậy lưới điện, đấu nối nhà máy điện gió vào lưới điện khảo sát đến qua việc đánh giá khả phục hồi điện áp sau cố LVRT nhà máy điện gió, kịch cực. .. max Tại Vr min, lượng từ gió đủ khả làm cho cánh quạt đạt giá trị tốc độ nhỏ ωr Trong vùng này, công suất phát bám theo điểm cực đại đường cong công suất theo tốc độ gió (yêu cầu MPPT) , cách giữ