Thông tin tài liệu
bùi lê hùng Bộ giáo dục đào tạo Trường đại học bách khoa hà nội 0B 1B - luận văn thạc sĩ khoa học ngành : công nghệ khí công nghệ khí nghiên cứu ảnh hưởng thông số công nghệ đến trình spd-ecap nhằm tạo cấu trúc nano cho ti b»ng m« pháng sè 2006 - 2008 bïi lê hùng Hà Nội 2009 Hà Nội 2009 Bộ giáo dục đào tạo Trường đại học bách khoa hµ néi *** - Luận văn thạc sĩ khoa học nghiên cứu ảnh hưởng thông số công nghệ đến trình spdecap nhằm tạo cấu trúc nano cho ti mô số Ngành: công nghệ khí M· sè: bïi lª hïng Ngêi híng dÉn khoa häc: GS.TS Nguyễn trọng giảng Hà Nội - 2009 i lời cam đoan Sau trình làm việc nghiêm túc tác giả đà hoàn thành luận văn với đề tài: Nghiên cứu ảnh hưởng thông số công nghệ đến trình SPD-ECAP nhằm tạo cấu trúc nano cho Ti mô số Tác giả xin cam đoan toàn kết trình bày luận văn công trình tác giả thực chưa công bố tạp trí Nếu không vậy, tác giả xin hoàn toàn chịu trách nhiệm ii Mục lục Trang Lời cam đoan Mục lục Bảng kê chữ viết tắt Bảng kê hình vẽ Lời nói đầu i ii vi vii Chương 1: Tổng quan công nghệ chế tạo vật liệu kim loại cấu trúc nano phương pháp biến dạng dẻo mÃnh liệt SPD 1.1 Các phương pháp sản xuất vật liệu nano biến dạng dẻo mÃnh 4 liệt (SPD) 1.1.1 Biến dạng xoắn áp lực cao - HPTS 1.1.2 Ðp kªnh gÊp khóc cã tiÕt diện không đổi - ECAP 1.1.3 ép thuỷ tĩnh - HE 1.2 Kích thước hạt thuộc tính học vật liệu 11 1.2.1 Độ bền 12 1.2.2 Độ cứng 14 1.3 Vật liệu nano Titan øng dơng 15 1.3.1 VËt liƯu Titan 15 1.3.2 VËt liƯu nano Titan øng dơng c«ng nghƯ y sinh 17 Chương Phương pháp SPD-ECAP 2.1 Nguyên lý phương pháp SPD-ECAP 18 18 2.2 ứng dụng ưu điểm phương pháp SPD-ECAP 19 2.3 Các thông số công nghệ ECAP 20 iii 2.3.1 Mức độ biến dạng 2.3.2 Tốc độ biến dạng 2.3.3 áp lực chày ép 2.3.4 Hệ số ma sát kim loại ép kênh gấp khúc 2.3.5 ảnh hưởng kết cấu hình học kênh gấp khúc lên 20 21 21 22 23 hình thành cấu trúc nano kim loại ép 2.3.6 ảnh hưởng lộ trình ép lên hình thành cấu trúc nano kim loại ép 2.3.7 ảnh hưởng số lần ép lên hình thành cấu trúc nano 25 27 kim loại ép 2.3.8 ảnh hưởng tốc độ ép (tốc độ đầu chầy ép) lên hình thành cấu trúc nano kim loại ép 28 2.3.9 áp suất ngược (back-pressure) 29 2.3.10 ¶nh hëng cđa kÝch thíc mÉu Ðp đến cấu trúc hạt tính 30 chất học mẫu sau ECAP 2.4 Đặc tính học vật liệu nano sản xuất phương pháp SPD- 33 ECAP 2.4.1 Độ bền, tính đúc độ cứng 33 2.4.2 Tính siêu dẻo vật liệu 34 2.5 Sự thay đổi cấu trúc vật liệu sản suất phương pháp SPD-ECAP 34 2.5.1 Sự hình thành xếp lệch 34 2.5.2 Quá trình làm nhỏ hạt ECAP 36 Chương 3: mô số nghiên cứu ảnh hưởng thông số công nghệ đến trình hình thµnh cÊu tróc nano 39 iv 3.1 Giíi thiƯu chung vỊ phÇn mỊm DEFORM 3D 39 3.2 CÊu tróc phÇn mỊm DEFORM 3D 41 3.2.1 TiỊn xư lý (pre-processing) 41 3.2.1.1 Mô hình hình học 41 3.2.1.2 Chia lưới (meshing) 42 3.2.1.3 Mô hình vật liệu 43 3.2.1.4 Điều kiện biên 44 3.2.1.5 Tiếp xúc (inter-object) 45 3.2.1.6 Điều khiển trình mô 46 3.2.2 Module giải (Solver) 48 3.2.3 HËu xư lý (post processing) 48 3.3 M« pháng số trình ép Titan kênh ECAP 49 3.3.1 Mô hình vật liệu 50 3.3.2 Xác định mô hình vật liệu 50 3.3.3 Mô hình hình học 50 3.3.4 Chia lưới phần tử hữu hạn (meshing) 52 3.3.5 Xác định cặp tiếp xúc 53 3.3.6 Đặt điều kiện biên giải toán 54 3.4 Phân tích ảnh hưởng thông số công nghệ ảnh hưởng tới 55 ECAP 3.4.1 Phân tích ảnh hưởng hệ số ma sát kim loại ép 55 kênh gấp khúc 3.4.2 Phân tích ảnh hưởng kết cấu hình học khuôn ECAP 58 3.4.3 Phân tích ảnh hưởng tốc độ ép 64 Kết luận kiến nghị 68 v Tài liệu tham khảo 70 vi Bảng kê chữ viết tắt ECAP (Equal Channel Angular Pressing): ép kênh gấp khúc có tiết diện không đổi NSM (Nanostructured Materials): VËt liƯu cÊu tróc nan« SPD (Severe Plastic Deformation): Biến dạng dẻo khốc liệt SPTS (Severe Plastic Torsion Straining): Biến dạng dẻo xoắn mÃnh liệt MF (Multiple Forging): RÌn ®a chiỊu TEM (Transmission Electron Microscopy): HiĨm vi ®iƯn tư trun qua SAED (Selected Area Electron Diffraction): NhiƠu x¹ electron HAGBs (High-Angle Grain Boundaries): Biên hạt góc lớn LAGBs (Low-Angle Grain Boundaries): Biên hạt góc thấp HPTS (High Press Torsion Straining): Biến dạng dẻo xoắn mÃnh liệt HE (Hydraulic Extrusion): Ðp thñy tÜnh CEC (Cyclic Extrusion-Compression): NÐn Ðp theo chu kú ARB (Accumulative Roll Bonding): C¸n dÝnh tÝch lịy bcc (Bulk-centered cubic): Lập phương tâm khối fcc (Face-centered cubic): Lập phương tâm diện hcp (Hexagonal close-packed): Lục giác xếp chặt vii Bảng kê hình vẽ đồ thị Hình 1.1 Sơ đồ nguyên lý trình biến dạng xoắn áp lực cao HPTS Hình 1.2 Tạo cÊu tróc nano mÉu thÐp kh«ng rØ 316L b»ng HPTS Hình 1.3 ép qua kênh gấp khúc có tiết diện không đổi ECAP Hình 1.4 Nguyên lý Ðp thủ tÜnh – HE H×nh 1.5 Thc tính học vật liệu trước sau SPD/HE 11 Hình 1.6 Quan hệ kích thước hạt trung bình với tỷ lệ phần trăm nguyên tử phân bố biên giới hạt (gồm khu vực giao hạt) vật liệu có cấu trúc nano; coi chiều dầy trung bình lớp biên giới hạt nằm khoảng 0.5 đến 1nm 12 Hình 1.7 Giíi h¹n vỊ kÝch thíc h¹t biĨu thøc Hall-Petch 13 Hình 1.8 Số liệu thực nghiệm ảnh hưởng kích thước hạt đến độ cứng vật liêu 14 Hình 2.1 Nguyên lý ECAP 19 Hình 2.2 Các lộ trình (routes) ECAP 19 Hình 2.3 ảnh hưởng ma sát tiếp xúc lên áp suất đầu chầy cho trình ECAP với kênh giao có góc = 90o, 120o, 150o (giả định ma sát hai kênh gấp khúc trình ép) 22 Hình 2.4 Nghiên cứu ảnh hưởng kết cấu khuôn ECAP lên trình tạo cấu trúc nano cho mẫu nhôm 24 Hình 2.5 Hình ảnh TEM mẫu nhôm sau bốn lần ép với lộ trình khuôn ECAP có kết cấu khác 24 Hình 2.6 Mặt phẳng cắt mẫu ép với lộ trình A, BA, BC C 25 Hình 2.7 Cấu trúc vi mô Nhôm (Al) sau trình ECAP với bốn 27 viii lần ép theo lộ trình khác Hình 2.8 Cấu trúc nano hình ảnh SAED mẫu nhôm (Al99.99%) sau ECAP với lộ trình C; tốc độ ép: (a) 8,5.10-3 mm s-1 ; (b) 7,6 mm s-1 29 H×nh 2.9 Cấu trúc nano hình ảnh SAED mẫu hợp kim nhôm (Al-1%Mg) sau ECAP với lộ trình C; tèc ®é Ðp: (a) 8,5.10-3 mm s-1 ; (b) 7,6 mm s-1 29 Hình 2.10 Nguyên lý ECAP với áp suất ngược 30 Hình 2.11 Hình ảnh SEAD mẫu nhôm AA1100 với đường kính khác ép kênh ECAP; số lần ép N=6 nhiệt độ phòng 31 Hình 2.12 ứng suất chẩy mẫu nhôm có đường kính 6mm đến 40mm ép kênh ECAP 32 Hình 2.13 Tổ chức tế vi hình ảnh SEAD vùng khác mẫu nhôm có đường kính 40mm sau ECAP (số lần ép N=6, nhiệt độ phòng) 32 Hình 2.14 Sự thay đổi ứng suất chẩy độ dÃn dài hợp kim nhôm 2024 sau ECAP 33 Hình 2.15 Mức độ thay đổi độ cứng tế vi so với số lần ép, ép hợp kim AA5083 khu«n ECAP cã gãc giao 90o, Ðp với lộ trình A 34 Hình 2.16 Hợp kim Al-Mg-Sc sau ECAP kéo nhiệt độ 400oC với tốc độ biến dạng khác 35 Hình 2.17 ảnh TEM ép nhôm (Al) kênh ECAP 36 Hình 2.18 Cơ chế làm nhỏ hạt ép hợp kim AA1421 trªn kªnh 37 - 57 - 18,3 12,2 6,0 -0,171 18,1 12,0 5,92 -0,183 18,2 12,1 6,05 -0,0357 17,8 11,8 5,87 -0,0823 Hình 3.12 Chuyển vị theo phương Y (uy) ép Titan kênh ECAP90 ECAP120 với hệ số ma sát khác - 58 - Hình 3.13 Chuyển vị vùng biến dạng theo phương Y (uy)của mẫu Titan ép kênh ECAP90 ECAP120 với hệ số ma sát khác Có thể thấy hệ số ma sát có ảnh hưởng đến lực ép chuyển vị phôi Titan trình ép Trường phân bố cường độ ứng suất biến dạng tương đương cho thấy hệ số ma sát ảnh hưởng đáng kể đến ứng suất biến dạng mẫu 3.4.2 Phân tích ảnh hưởng kết cấu hình học khuôn ECAP Công thức (2.1) (2.5) cho thấy biến dạng tốc độ biến dạng mẫu kim loại hợp kim ép kênh ECAP phụ thuộc nhiều vào góc gấp khúc góc lượn Để nghiên cứu ảnh hưởng kết cấu hình học khuôn lên trình ép Titan kênh ECAP, ta tiến hành mô số trình biến dạng Titan trªn kªnh gÊp khóc cã gãc 2φ=90o víi gãc = 12,6o - 59 - kênh gấp khúc có góc 2=120o với góc =10,4o Khi đánh giá ảnh hưởng kết cấu khuôn ta giả định ma sát đồng bề mặt kênh suốt trình biến dạng, điều kiện biên khác nhiệt độ, tốc độ dịch chuyển chày lấy Kết mô cho thấy kết cấu hình học khuôn có ảnh hưởng đáng kể ®Õn lùc Ðp cịng nh biÕn d¹ng mÉu ép Về lực ép: hình 3.11 hình 3.14 cho thấy lực ép cần thiết cho trình biến dạng Titan kênh ECAP (2=90o; =12,6o) lớn khoảng hai lần so với kênh ECAP (2=120o; =10,4o) (2,1; 2,08; 1,85 ép với hệ số ma sát tương ứng 0,00; 0,03; 0,05) Hình 3.14 Biểu đồ lực tác dụng – thêi gian Ðp Titan kªnh ECAP (2φ=90o; =12,6o) ECAP (2=120o; =10,4o) với giả định hệ số ma sát à=0,0 Về chuyển vị: Kết cấu hình học khuôn với góc gấp khúc 90o 120o có ảnh hưởng đáng kể đến trường phân bố chuyển vị; điều kiện ép chuyển vị ép kênh ECAP90 lớn so với ép kênh ECAP120 (hình 3.13 bảng 3.1) - 60 - Về mức độ biến dạng: Quan sát lưới phần tử ép kênh ECAP ta thấy phần tử bị biến dạng nhiều qua kênh gấp khúc Tuy nhiên, mức độ biến dạng lưới kênh ECAP90 lớn nhiều so với kênh ECAP120 Điều cho thấy mức độ biến dạng Titan ép kênh ECAP90 lớn so với ép kênh ECAP120 (hình 3.15) Hình 3.15 Trạng thái biến dạng lưới ép Titan kênh ECAP90 ECAP120 với hƯ sè ma s¸t kh¸c - 61 - Trường phân bố biến dạng tương đương (eq) mẫu Titan (hình 3.16) cho thấy, phân vùng biến dạng tương đương ép kênh ECAP90 tương đối toàn tiết diện mẫu Điều dễ dàng nhận thấy hình cắt mẫu Titan Mẫu Titan ép kênh ECAP90 cho trường phân bố biến dạng tương đương đồng toàn mẫu có eq lớn so với mẫu ép kênh ECAP120 Hình 3.16 Trường phân bố biến dạng tương đương (eq) Lấy điểm P1 (hình 3.16) trường phân bố biến dạng tương đương, vẽ đồ thị thay đổi biến dạng tương đương điểm suốt trình ép (hình 3.17) Đồ thị cho thấy Titan bị ép qua vùng gấp khúc hai - 62 - kênh, biến dạng tăng nhanh Điều cho thấy vùng này, kim loại bị biến dạng mÃnh liệt qua phần kênh gấp khúc Hiệu biến dạng kênh ECAP90 (eq=1,028) lớn khoảng lần so với kênh ECAP120 (eq=0,615) eq Hình 3.17 Biến dạng tương đương điểm P1 Phân tích trường phân bố ứng suất cắt mặt phẳng ZY ép Titan kênh ECAP có góc 2=90o (hình 3.18a) cho thấy có hình thành rõ rệt hai vùng ứng suất kéo nén vùng giao hai kênh gấp khúc ứng suất kéo nén vùng giao chênh lệch lớn (50,7MPa -61,2MPa) Trong đó, ép kênh ECAP có góc 2=120o phân vùng ứng suất kéo nén không rõ ràng có trường phân bố ứng suất không đồng (hình 3.18b) Điều cho thấy, hiệu mặt biến dạng tạo cấu trúc nano mẫu Titan ép kênh ECAP (2=90o) cao so víi ECAP (2φ=120o) - 63 - (a) (b) Hình 3.18 ứng suất cắt mặt ZY; (a) ép mẫu Titan kênh ECAP (2=90o; =12,6o; à=0,0), (b) – Ðp mÉu Titan trªn kªnh ECAP (2φ=120o; =10,4o; à=0,0) Ngoài ra, phân bố cường độ ứng suất mẫu Titan (hình 3.19) ép kênh ECAP90 đồng toàn mặt cắt ngang mẫu vùng gấp khúc Trong đó, phân bố cường độ ứng suất mẫu ép kênh ECAP120 không đồng toàn mặt cắt ngang mẫu, giá trị cường độ ứng suất nhỏ Phân tích phù hợp với kết thực nghiệm, mẫu ép kênh ECAP90 cho cấu trúc nano đồng có hiệu tạo cấu trúc nano so với mẫu ép trªn kªnh ECAP120 NhiỊu nghiªn cøu cho thÊy, víi cïng điều kiện ép, ảnh hưởng góc cịng cho thÊy víi gãc ψ cµng lín, Titan dƠ dàng ép qua kênh, lực tác dụng chày giảm Tuy nhiên, hiểu mặt biến dạng giảm đáng kể - 64 - Hình 3.19 Trường phân bố cường độ ứng suất i Có thể thấy rằng, kết cấu hình học khuôn ECAP có ảnh hưởng lớn tới trình ép Titan Việc lựa chọn kết cấu tối ưu xác định dựa kết mô số điều kiện liên quan khác điều kiện công nghệ máy, chất bôi trơn 3.4.3 Phân tích ảnh hưởng tốc độ ép Để đánh giá ảnh hưởng tốc độ ép (tốc độ dịch chuyển chày) tới trình ép mẫu Titan kênh ECAP90 ECAP120, tác giả đà tiến hành mô số trình ép với tốc độ ép khác với v = 1mm/s; v = 3mm/s; v = 5mm/s t¬ng ứng với mẫu (a), (b), (c) Các điều kiện biên khác nhiệt - 65 - độ, hệ số ma sát; thông số hình học, chia lưới phần tử lấy cho ba mô Kết mô phân tích dựa trường phân bố cường độ ứng suất i; mức độ biến dạng mẫu Trường phân bố cường độ ứng suất mẫu Titan ép với tốc độ khác cho thấy khác biệt nhiều với phân vùng ứng suất có giá trị lớn vị trí giao hai kênh gấp khúc Giá trị cường độ ứng suất lớn thu ba mẫu tương đương với sai khác không nhiều (hình 3.20) Trường phân bố biến dạng mặt YZ (hình 3.22) cho thấy khác biệt đáng kể phân vùng biến dạng mức độ biến dạng lớn ba mẫu ép với tốc độ khác (1.74 ép với v = mm/s, 1.70 Ðp víi v = mm/s, 1.74 Ðp víi v = mm/s) Hình 3.21 cho thấy, lực ép cần thiết không bị ảnh hưởng tốc độ ép Các phân tích trường ứng suất biến dạng đà cho thấy rõ tốc độ ép không gây ảnh hưởng đáng kể tới trình ép Titan kênh ECAP90 Kết tương tự thu mẫu Titan ép kênh ECAP120 Điều kiểm chứng thí nghiệm - 66 - Hình 3.20 Trường phân bố cường độ ứng suất ép Titan kªnh gÊp khóc cã gãc 2φ = 90o : (a) – Ðp víi vËn tèc v = mm/s; (b) – Ðp víi vËn tèc v = mm/s; (c) – Ðp víi vËn tèc v = mm/s Hình 3.21 Lực ép mẫu Titan kênh ECAP90 ECAP120 với tốc độ ép khác - 67 - Hình 3.22 Trường phân bố biến dạng ép Titan kênh gấp khúc có góc 2φ = 90o : (a) – Ðp víi vËn tèc v = mm/s; (b) – Ðp víi vËn tèc v = mm/s; (c) – Ðp víi vËn tèc v = mm/s - 68 - Kết luận kiến nghị Nghiên cứu yếu tố công nghệ ảnh hưởng đến trình tạo nano Titan phương pháp biến dạng dẻo mÃnh liệt SPD-ECAP có ý nghĩa quan trọng, tạo tiền đề cho viƯc s¶n xt Titan cã cÊu tróc nano ë quy mô công nghiệp Quá trình nghiên cứu thực sở phân tích lý thuyết thực mô số trình biến dạng dẻo mÃnh liệt máy tính phần mềm DEFORM 3D Để phân tích xác định rõ yếu tố công nghệ ảnh hưởng đến trình ECAP, tác giả đà tiến hành mô số cho nhiều trường hợp khác với thông số công nghệ thay đổi hệ số ma sát, tốc độ ép, kết cấu hình học khuôn , từ đưa thông số công nghệ tối ưu Kết mô cho thấy: -Trường ứng suất, cường độ ứng suất, biến dạng, cường độ biến dạng chuyển vị phù hợp với nghiên cứu mặt lý thuyết trình ECAP - Kết mô trình ECAP với hệ số ma sát kênh phôi Titan khác cho thấy hệ số ma sát có ảnh hưởng đáng kể đến trình ép, đến mức độ biến dạng, vùng biến dạng mẫu Titan kênh Hệ số ma sát lớn, lực tác dụng chầy ép vùng biến dạng lớn - Khi tiến hành mô kênh ECAP có góc gấp khúc 90o 120o ta thấy rõ ảnh hưởng kết cấu hình học, góc gấp khúc góc lượn tới trình biến dạng hiệu tạo biến dạng dẻo mÃnh liệt mẫu Titan Kết cho thấy mẫu Titan ép kênh ECAP với góc gấp khúc 90o tạo biến dạng dẻo mÃnh liệt hiệu - Các mô trình ép với tốc độ ép khác thực để tìm mức độ ảnh hưởng thông số công nghệ Kết cho thấy ảnh hưởng đáng kể tốc độ ép tới trình ECAP - 69 - Những kết hình ảnh trường phân bố ứng suất, cường ®é øng st, biÕn d¹ng, cêng ®é biÕn d¹ng cịng chuyển vị phôi Titan ép kênh ECAP cho chúng nhìn đầy đủ rõ phương pháp biến dạng dẻo mÃnh liệt Trên sở nghiên cứu kết mô ta thấy kết mô sát với thực tế tính đến thay ®ỉi cđa nhiƯt ®é, thay ®ỉi cđa hƯ sè ma sát suốt trình ép chiều dài kênh - 70 - Tài liệu tham khảo Nguyễn Trọng Giảng (2004), "Thuộc tính học vật rắn", Nhà xuất Khoa học kỹ thuật, Hà Nội Lê Công Dưỡng (1997), "Vật liệu học", Nhà xuất Khoa học kỹ thuật, Hà Nội Nguyễn Tất Tiến (2004), "Lý thuyết biến dạng dẻo kim loại", Nhà xuất Giáo dục Nguyễn Khắc Xương (2003), "Vật liệu kim loại mầu", Nhà xuất Khoa học kỹ thuật, Hà Nội Đỗ Minh Nghiệp, Nguyễn Khắc Cường, Nguyễn Văn Sứ (1990), "Các Phương pháp nghiên cứu kim loại hợp kim T1, T2" Nhà xuất Đại học Bách Khoa, Hà Nội DEFORMTM 3D Version 6.1(sp1) - User’s Manual, Oct 18th 2007, Scientific Forming Technologies Corporation Comaneci, R., Bejinariu, C., Vizureanu, P Technical University “Gh Asachi” Iasi, “Inluence of Die Geometry in Severe Plastic Deformation by Equal Channel Angular Extrusion”, Faculty of Material Science & Engineering J M a c i e j e w s k i, H K o p e ć, H P e t r y k, “FINITE ELEMENT ANALYSIS OF STRAIN NON-UNIFORMITY IN TWO PROCESSES OF SEVERE PLASTIC DEFORMATION”, Institute of Fundamental Technological Research, Polish Academy of Sciences Warsaw, Poland M Ravi Shankar a, Balkrishna C Rao a, Seongeyl Lee a, Srinivasan Chandrasekar, Alexander H King b, W Dale Compton; “Severe plastic deformation (SPD) of titanium at near-ambient temperature”, School of Materials Engineering, Purdue University, West Lafayette, IN 47907, USA - 71 - 10 Zbigniew Pakieła, Halina Garbacz, Małgorzata Lewandowska, Anna Drużycka-Wiencek, Małgorzata Suś-Ryszkowska, Witold Zieliński, Krzysztof J Kurzydłowski; “Structure and properties of nanomaterials produced by severe plastic deformation”, NUKLEONIKA 2006 11 Yuntian Theodore Zhu, Terry C Lowe, “Observations and issues on mechanisms of grain refinement during ECAP process”, Materials Science and Technology Di6ision, Los Alamos National Laboratory, Mail stop G755, Los Alamos, NM 87545, USA 12 Y.T Zhu and J.Y Huang - Materials Science and Technology Division, MS G755, Los Alamos National Laboratory, Los Alamos, New Mexico 87545, J Gubicza and T Ung¸r - Department of General Physics, tvưs University, Budapest, P.O Box 32, H-1518, Hungary, Y.M Wang and E Ma - Department of Materials Science and Engineering, The John Hopkins University, Baltimore, Maryland 21218, R.Z Valiev - Institute of Physics of Advanced Materials, Ufa State Aviation Technical University, Ufa 450000, K Marksa 12, Russia; “Nanostructures in Ti processed by severe plastic deformation” 13 R.Z Valiev, R.K Islamgaliev, I.V Alexandrov; “Bulk nanostructured materials from severe plastic deformation”; Institute of Physics of Advanced Materials, Ufa State Aviation Technical University, 12 K Marx Street, 450000 Ufa, Russian Federation 14 M.A Meyers, A Mishra, D.J Benson, “Mechanical properties of nanocrystalline materials”, Department of Mechanical and Aerospace Engineering, Materials Science and Engineering Program, Mail Code 0411, University of California, San Diego La Jolla, CA 92093, United States ... gấp khúc nhằm tạo cấu trúc nano, từ đưa thông số tối ưu để sản xuất quy mô công nghiệp Luận văn "nghiên cứu ảnh hưởng thông số công nghệ đến trình SPD/ ECAP nhằm tạo cấu trúc nano Titan mô số" viết... đào tạo Trường đại học bách khoa hµ néi *** - Luận văn thạc sĩ khoa học nghiên cứu ảnh hưởng thông số công nghệ đến trình spdecap nhằm tạo cấu trúc nano cho ti mô số Ngành: công nghệ. .. lời cam đoan Sau trình làm việc nghiêm túc tác giả đà hoàn thành luận văn với đề tài: Nghiên cứu ảnh hưởng thông số công nghệ đến trình SPD- ECAP nhằm tạo cấu trúc nano cho Ti mô số Tác giả xin
Ngày đăng: 27/02/2021, 22:05
Xem thêm:
