Kết hợp mô hình mạch và mô hình trường nghiên cứu từ trường máy biến áp ba pha ba dây quấn trong đó có hai dây quấn nối tự ngẫu

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI ********* NGUYỄN NGỌC MỸ KẾT HP MÔ HÌNH MẠCH VÀ MÔ HÌNH TRƯỜNG NGHIÊN CỨU TỪ TRƯỜNG MÁY BIẾN ÁP BA PHA BA DÂY QUẤN TRONG ĐÓ CÓ HAI DÂY QUẤN NỐI TỰ NGẪU Chun ngành : Máy điện Mã số : – 04 – 01 LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC : PGS.TS LÊ VĂN DOANH PGS.TS ĐẶNG VĂN ĐÀO Hà Nội – 2005 DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU, CÁC CHỮ VIẾT TẮT CHỮ NGUYÊN VĂN VIẾT TẮT MBA Máy biến áp PTHH Phần tử hữu hạn FEMM Finite Element Methode Magnetics Wnt Dây quấn nối tiếp (đặt cùng) W2 Dây quấn tự ngẫu (đặt giữa) W3 Dây quấn hạ áp (đặt sát trụ) JA1+ Mật độ dòng điện hướng vào miền xét bối dâyWnt pha A JA1- Mật độ dòng điện hướng miền xét bối dây Wnt pha A JA2+ Mật độ dòng điện hướng vào miền xét bối dây W2 pha A JA2- Mật độ dòng điện hướng miền xét bối dây W2 pha A JA3+ Mật độ dòng điện hướng vào miền xét bối dây W3 pha A JA3- Mật độ dòng điện hướng miền xét bối dây W3 pha A JB1+ Mật độ dòng điện hướng vào miền xét bối dây Wnt pha B JB1- Mật độ dòng điện hướng miền xét bối dây Wnt pha B JB2+ Mật độ dòng điện hướng vào miền xét bối dây W2 pha B JB2- Mật độ dòng điện hướng miền xét bối dây W2 pha B JB3+ Mật độ dòng điện hướng vào miền xét bối dây W3 pha B JB3- Mật độ dòng điện hướng miền xét bối dây W3 pha B JC1+ Mật độ dòng điện hướng vào miền xét bối dâyWnt pha C JC1- Mật độ dòng điện hướng miền xét bối dây Wnt pha C JC2+ Mật độ dòng điện hướng vào miền xét bối dây W2 pha C JC2- Mật độ dòng điện hướng miền xét bối dây W2 pha C JC3+ Mật độ dòng điện hướng vào miền xét bối dây W3 pha C JC3- Mật độ dòng điện hướng miền xét bối dây W3 pha C DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ Hình Tên hình vẽ Trang 2.1 MBA ba pha ba dây quấn có hai dây quấn nối tự ngẫu 36 2.2 Phần tử hữu hạn hình tam giác 40 2.3 Sơ đồ thuật toán giải toán theo phương pháp PTHH 42 3.1 Sơ đồ nguyên lý mạch điện pha MBA ba pha ba dây quấn 45 3.2 Sơ đồ thay máy biến áp ba pha ba dây quấn cách ly 47 3.3 Đồ thị vec tơ MBA ba dây quấn cách ly 48 3.4a Sơ đồ MBA tự ngẫu hạ áp 50 3.4b Sơ đồ MBA tự ngẫu tăng áp 50 3.5 Sơ đồ máy biến áp tự ngẫu pha hạ áp 54 3.6 Sơ đồ MBA hai dây quấn tương đương 55 3.7 Sơ đồ MBA tự ngẫu lý tưởng 56 3.8 Sơ đồ thay MBA tự ngẫu qui đổi thứ cấp 58 3.9 Sơ đồ thay MBA tự ngẫu qui đổi sơ cấp 58 3.10 Sơ đồ máy biến áp tự ngẫu pha hạ áp 59 3.11 Sơ đồ thay MBA tự ngẫu xét đến dịng điện khơng tải I0 62 3.12 Đồ thị vectơ MBA tự ngẫu ứng với sơ đồ thay hình 3.11 63 3.133.20 Các sơ đồ chứng minh tính đắn sơ đồ thay MBA 64-69 tự ngẫu xét dịng điện khơng tải I0 3.21 Sơ đồ MBA tự ngẫu pha tăng áp 70 3.22 Sơ đồ thay MBA tự ngẫu tăng áp chưa xét tổn hao sắt từ 72 3.23 Sơ đồ thay MBA tự ngẫu tăng áp có xét tổn hao sắt từ 72 3.24 Sơ đồ MBA ba pha ba dây quấn có hai dây quấn nối tự ngẫu 73 3.25 Mơ hình mạch MBA ba pha ba dây quấn có hai dây quấn nối tự ngẫu 78 4.1a-b Sơ đồ thí nghiệm ngắn mạch cặp dây quấn 1-2 80 4.2a-b Sơ đồ thí nghiệm ngắn mạch cặp dây quấn 1-3 81 4.3a-b Sơ đồ thí nghiệm ngắn mạch cặp dây quấn 2-3 81 4.4 Mạch điện tính dịng điện dây quấn mật độ dòng điện miền khảo sát bối dây 83 5.1 Mơ hình kích thước mạch từ MBA 102 5.2 Mơ hình đường sức MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 105 5.3 Đường MN khảo sát từ trường MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 105 5.4 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ vectơ A dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 106 5.5 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 106 5.6 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ Bn dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 107 5.7 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ Bt dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 107 5.8 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường H dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 108 5.9 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường Hn dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 108 5.10 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường Ht dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 109 5.11 Đường khảo sát độ lớn cảm ứng từ B góc góc ngồi mạch từ MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 109 → 5.12 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B góc mạch từ MBA ( trụ Φ=640mm ) mang tải định mức 110 cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 5.13 Đường EF khảo sát cảm ứng từ B gông MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 110 5.14 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B gông MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 111 5.15 Đường GH khảo sát cảm ứng từ B gông MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 111 5.16 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B gông MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 112 5.17 Đường bao tính tích phân khối bối dây Wnt MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 112 5.18 Đường bao tính tích phân khối bối dây W2 MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 113 5.19 Đường bao tính tích phân khối bối dây W3 MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 113 5.20 Đường MN khảo sát từ trường MBA (trụ Φ=640mm) không tải 115 5.21 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ vectơ A dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) không tải 116 5.22 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) không tải 116 5.23 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ Bn dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) không tải 117 5.24 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ Bt dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) không tải 117 5.25 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường H dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) không tải 118 5.26 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường Hn dọc đường MN MBA 118 → (trụ Φ=640mm) không tải 5.27 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường Ht dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) không tải 119 5.28 Hình bao khảo sát mạch từ theo khối MBA (trụ Φ=640mm) khơng tải 119 5.29 Mơ hình đường sức MBA (trụ Φ=640mm) mang tải 122 cosϕ =0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 5.30 Đường MN khảo sát từ trường MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ =0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 5.31 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ vectơ A dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ = 0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 123 5.32 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ = 0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 123 5.33 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ Bn dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ = 0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 124 5.34 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ Bt dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ = 0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 124 5.35 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường H dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ = 0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 125 5.36 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường Hn dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ = 0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 125 5.37 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường Ht dọc đường MN MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ = 0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 126 5.38 Đường EF khảo sát cảm ứng từ B gông 1và MBA 126 → 122 (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ = 0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 5.39 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B gông MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ = 0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 127 5.40 Đường EF khảo sát cảm ứng từ B gông MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ =0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 127 5.41 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B gông MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ = 0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 128 5.42 Đường bao lấy tích phân khối miền khảo sát MBA (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ =0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 128 5.43 Đường bao tích phân khối miền dây quấn MBA 129 (trụ Φ=640mm) mang tải cosϕ = 0,8 (ϕ > 0), tải kt=1,4 5.44 Đường MN khảo sát từ trường MBA (trụ Φ=630mm) mang tải định mức cosϕ =0,8 (ϕ > 0) 5.45 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ vectơ A dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) mang tải định mức cosϕ = 0,8 (ϕ > 0) 130 5.46 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) mang tải định mức cosϕ = 0,8 (ϕ > 0) 131 5.47 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ Bn dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) mang tải định mức cosϕ = 0,8 (ϕ > 0) 131 5.48 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ Bt dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) mang tải định mức cosϕ = 0,8 (ϕ > 0) 132 5.49 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường H dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) mang tải định mức cosϕ = 0,8 (ϕ > 0) 132 5.50 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường Hn dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) mang tải định mức cosϕ = 0,8 (ϕ > 0) 133 5.51 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường Ht dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) mang tải định mức cosϕ = 0,8 (ϕ > 0) 133 5.52 Đường EF khảo sát cảm ứng từ B gông 1và MBA 134 → 130 (trụ Φ=630mm) mang tải định mức cosϕ = 0,8 (ϕ > 0) 5.53 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B gông MBA (trụ Φ=630mm) mang tải định mức cosϕ = 0,8 (ϕ > 0) 134 5.54 Đường GH khảo sát cảm ứng từ B gông MBA 135 (trụ Φ=630mm) mang tải định mức cosϕ = 0,8 (ϕ > 0) 5.55 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B gông MBA (trụ Φ=640mm) mang tải định mức cosϕ = 0,8 (ϕ > 0) 135 5.56 Đường MN khảo sát từ trường MBA (trụ Φ=630mm) không tải 136 5.57 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ vectơ A dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) không tải 136 5.58 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ B dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) không tải 137 5.59 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ Bn dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) không tải 137 5.60 Đồ thị biểu diễn độ lớn cảm ứng từ Bt dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) không tải 138 5.61 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường H dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) 138 5.62 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường Hn dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) 139 5.63 Đồ thị biểu diễn độ lớn từ trường Ht dọc đường MN MBA (trụ Φ=630mm) 139 5.64 Hình bao lấy tích phân khối theo diện tích mạch từ MBA (trụ Φ=630mm) không tải 140 → XUW DANH MỤC CÁC BẢNG Bảng 5.1 Tên bảng Trang Cảm ứng từ trụ gông khảo sát chế độ tải khác 140 PL.1 Quan hệ B(H) thép mã hiệu 27ZH95 152 PL.2 Suất tổn hao PC, qC, PCk , qCk thép mã hiệu 27ZH95 153 PL.3.1 Mật độ dịng điện miền diện tích thay bối dây Wnt, W2 pha A MBA dây quấn W2 mang tải cosφt2= 0,8 (φt2>0), dây quấn W3 khơng tải 156 PL.3.2 Mật độ dịng điện miền diện tích thay bối dây Wnt, W2 pha B MBA dây quấn W2 mang tải cosφt2= 0,8 (φt2>0), dây quấn W3 không tải 157 PL.3.3 Mật độ dòng điện miền diện tích thay bối dây Wnt, W2 pha C MBA dây quấn W2 mang tải cosφt2= 0,8 (φt2>0), dây quấn W3 không tải 158 PL.3.4 Mật độ dịng điện miền diện tích thay bối dây Wnt, W2 pha A MBA dây quấn W2 mang tải cosφt2= 0,8 (φt20, φt3>0) 163 PL.3.9 Mật độ dòng điện miền diện tích thay bối dây Wnt, W2, W3 pha C MBA dây quấn W2 ,W3 mang tải, cosφt2=cosφt3 = 0,8 (φt2>0, φt3>0) 164 PL.4 Bảng tính dịng điện dây quấn mật độ dịng điện diện tích thay bối dây MBA dây quấn W2 mang tải cosφt2= 0,8 (φt2 > 0), dây quấn W3 không tải 165 PL.5 Bảng tính dịng điện dây quấn mật độ dịng điện diện tích thay bối dây MBA dây quấn W2 mang tải cosφt2= 0,8 (φt2 < 0), dây quấn W3 không tải 166 PL.6 Bảng tính dịng điện dây quấn mật độ dịng điện diện tích thay bối dây MBA dây quấn W2 W3 mang tải, cosφt2=cosφt3 = 0,8 (φt2>0; φt3>0) 167 PL.7 Các đường cong đặc tính từ thép mã hiệu 27ZH95 168 XUW 148 Tài liệu tiếng Anh 14 Alonso, G Antonio (2001), “A new method for calculating of leakage reactances and iron losses in transformers”, Electrical Machines and Systems (ICEMS 2001), Proceedings of the Fifth International Conference on,Vol 1, pp 178-181 15 Allcock, R.Mc Clelland, S.A Holland A Roué (1995), “Transformer design analysis using Finite element methods”, The Institution of Electrical Engineers, Lon don 16 B.C.Papadias, J.A Bako poulos, J.M Prousalidis, N.D.Hatziargyriou (1994), “Three phase transformer modelling for fast electromagnetic transient studies”, IEEE Transactions on Power Delivery, Vol 9(2), pp 1151-1159 17 Bin-Kwie Chen, Bing-Song Guo (1966), “Three phase models of specially connected-transformers” (1966) , IEEE Transactions on Power Delivery, Vol 11(1), pp 323-330 18 Chiping Sun, Nasser H Kutkut, D.W Novotny, D.M.Divan, “General Equivalent circuit of a multi-winding co-axial winding transformer” , Industry Applications Conference, IEEE 1995, Vol 3, pp 2507-2514 19 Christophe Guérin, Gérard Tanneau, Gérard Meunier (1993), “ Eddy Current Losses Calculation in Transformer Tanks Using the Finite Element Method ” IEEE Transactions on Magnetics, Vol 29(2), pp 1419-1422 20 David Meeker (2004), Finite Element Methode Magnetics, Version 4.0 User’s Manual 21 Enrique E Mombello, Klaus Moller (2000), “New Power Transformer Model for the Calculation of Electromagnetic Resonant Transient Phenomena Including Frequency-Dependent Losses”, IEEE Transactions on Power Delivery, Vol 15(1), pp 167-174 22 Hyun-Kyo Jung; Changhwan Lee (2000), “ Two-dimensional analysis of three-phaser transformer with load variation considering anisotropy and overlapped stacking”, Magnetics, IEEE Transactions on, vol 36 1pp 693-696 23 J.Lammeraner, M.Stafl (1966), Eddy currents, ILIFE Books LTD, London, 149 24 Keradec J.P; Cogitore B.; Blanche F (1996), “Power transfer in a twowinding transformer: from 1-D propagation to an equivalent circuit”, Magnetics, IEEE Transaction on, Vol 2852, pp 274-280 25 Mombello, E.E.; Moller, K (2000), “ New power transformer model for the calculation of electromagnetics resonant transient phenomena including frequency-dependent losses”,IEEE Transactions on Power Delivery, Vol 15 1, pp 167-174 26 M Tumay, R.R.S Simpson (1994), “Method of predicting three-phase transformer transient including magnetic non-linearity and hysteresis effects” IEEE Transactions on Power Delivery, Vol 6(3), pp 841-844 27 Peter P.Silvester and Ronald L Ferrari (1966), Finite elements for electrical engineers, Cambridge University Prees 28 P Lombard, G Meunier (1992), “A General method for Electric and Magnetic Coupled Problem in 2D and Magnetodynamic Domain”, IEEE Transactions on Magnetics, vol 24 n.1, pp 1291-1294 29 Prousalidis, J.M.; Hatziargyriou, N.D.; Papadias, B.C (1993) “ The effect of mutual coupling on three phase transformer modelling” 1st European conference on electromagnetic transients (EPST’93) 30 Rakotomalala, A.; Burais,N.; Auriol, PH (1994) ”A 2D Semi-Analytical method for the calculation of eddy current losses in transformer and indutance coil”, Power electronic and variable-Speed Drives Conference Lyon, France 31 Roudet, J.; Clavel,E.; Foggia, A (2002) “Electrical modeling of transformer connecting bars”, Magnetics, IEEE Transactions on vol 38 22, pp 1378-1382 32 Sabonnadiere,J.S.; Dedulle, J.M.; Meunier,G.; Foggia, A.; Shen, D (1990), “Magnetic fields in nonlinear anisotropic grain-oriented ironsheet”, Magnetics, IEEE Transactions on Vol 26 2, pp 524-527 33 Sadowski, N.; Oliveria, AM.; Kuo-Peng, P.; Ferreira da Luz, M.V.; Pasdtos, J.P.A (2001), “Generalization of coupled circuit-field calculation for polyphase structures”, Magnetics, IEEE Transactions on Vol 37 1, pp 3444-3447 34 S.J Salon (1995),”Finite Element analysis of electrical machines”, Cluwer Academic Publishers Printed in the United State of America 150 35 Schimklai, J.RMartí (1994),“Simplified Three-Phase Transformer Model for Electromagnetic Transient Studies”, IEEE Transactions on Power Delivery, Vol 10(3), pp 1316-1325 36 Schellmans, A.; Berrouche, K.; Keradec, J.-P (1998), “Multiwinding transformers : a successtive refinement method to characterizie a general equivalent circuit”, Instrumentation and Measurement, IEEE Transactions on, Vol 47 5, pp 1316-1321 37 Swift,G.; Molinski,T.S.; Lehn, W (2001), “A fundamental approach to transformer thermal modeling Theory and equivalent circuit”,Power Delivery, IEEE Transactions on Vol.16 2, pp 171-175 38 Vary Laurence, Michel Jean-Louis (1998) “Seimic Qualification of Power Transformer”, Euro PAM Conference, Tours, France 39 V.A.Niemela (2000), “Leakge-impedance model for multiple-winding transformer”, Power Electronics SpecialistsConference, Vol.1, pp 264- 269 40 V Darley, Michel, Jean-Louis (1999), “Advance Numerical Tools for Transformer”, International Conference on Power Transformers, Poland 41.V Darley (1991), “The Practical Application of Finite Element Method Techniques in the Design and Development”, ISEF Conference, Southampton, England 42 V Darley (1992),“The use of Finite Element Techniques to Optimise the Insulation design of power transformers”, DMMA6 Conference, Manchester, England 43 V Darley (2000), “The use of Finite Element Techniques in the design and analysis of power transformers”, The Institution of Electrical Engineers, Lon don 44 Vermeulen H.J.; Dann L.R.; “Van Rooijen (1995), Equivalent circuit modelling of a capacitive voltage transformer for power system harmonic frequencies”,Power Delivery, IEEE transactions on Vol 104, pp 1743-1749 151 45 Vicent Deltoro (1988) “Electric Machines and Power Systems” Part One Transformers New Delhi 46 Xusheng Chen, S.S Venkata (1997), “A three-phase three-winding core- type transformer model for low-frequency transient studies”, Power Delivery, IEEE transactions on Vol 12(2), pp 775-782 47 X.H Gong, C.F Foo (1996), “Determination of winding losses of high frequency planar-type transformer using finite element method”, Power electronic and variable-Speed Drives Conference, Publication No 429, IEE 48 Xusheng Chen, “Negative Indutance and Numerical Instability of the Saturable Transformer Component in EMPT ”Power Delivery, IEEE transactions on Vol 15(4), pp 1199-1204 49 Yamaguchi, H.; Sato, Y.; Kataoka, T (1992) “Loss characteristics of aircore superconducting transformer” Magnetics, IEEE Transactions on vol 28 2- PP.2232-2234 50 Yacamini, R.; Abu-Nasser,A (1996), “The caculation of inrush current in three- phase transformer”, IEE Proc.B, vol 133(1), pp 31-40 51 Yuki, K.; Enokizono, M.; Kawano, S (1995) “An improved magnetic field analysis in oriented stell sheet by finite element method considering tensor reluctivity”, Magnetics, IEEE Transactions on vol 31 3- pp 1797-1800 Tài liệu tiếng Pháp: 52 Alsthom (1995), Transformateurs de grande puissance, Paris 53 Francis Milsant Vol.1, Paris (1990), “Transformateurs” Cours d’électrotechique, 54 G.Tanneau, Kieney (1991), “Modélisation tridimensionnelle pour le calcul des pertes dans les transformateurs” presented at the SEE meeting, Supelec, Gif-sur-Yvette, France Tài liệu tiếng Nga: 55 П.Г.ГРУДИНСГО, Г.Н ПЕТРОВА, М.М СОКОЛОВА, А.М ФЕДОСЕЕВА, М.Г ЧИЛИКИНА, И.В АНТИКА (1971) “ЭЛЕКТРО-ТЕХНИЧЕСКИЙ СПРАВОЧНИК” Том 1, ЭНЕРГИЯ, МОСВА XUW 152 PHẦN PHỤ LỤC X”W 153 PL.1 QUAN HỆ B(H) CỦA THÉP LÁ Mà HIỆU 27ZH95 B (Tesla) H (A/m) B (Tesla) H (A/m) 0.000000 0.000000 1.350000 13.300000 0.300000 4.800000 1.400000 14.600000 0.350000 5.300000 1.450000 16.400000 0.400000 5.650000 1.500000 18.500000 0.450000 6.000000 1.550000 21.500000 0.500000 6.300000 1.600000 25.500000 0.550000 6.600000 1.650000 31.000000 0.600000 6.800000 1.700000 42.000000 0.650000 7.000000 1.750000 56.000000 0.700000 7.200000 1.800000 105.00000 0.750000 7.400000 1.850000 200.00000 0.800000 7.600000 1.900000 525.00000 0.850000 7.800000 1.910000 600.00000 0.900000 8.050000 1.920000 700.00000 0.950000 8.400000 1.930000 1000.0000 1.000000 8.800000 1.940000 1200.0000 1.050000 9.200000 1.950000 1700.0000 1.100000 9.750000 1.960000 2000.0000 1.150000 10.300000 1.970000 3000.0000 1.200000 10.920000 1.980000 4000.0000 1.250000 11.650000 1.990000 5000.0000 1.300000 12.400000 2.0000000 6700.0000 154 PL.2 SUẤT TỔN HAO CỦA THÉP LÁ Mà HIỆU 27ZH95 BC(Tesla) 1.00 1.01 1.02 1.03 1.04 1.05 1.06 1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.12 1.13 1.14 1.15 1.16 1.17 1.18 1.19 1.20 1.21 1.22 1.23 1.24 1.25 1.26 1.27 1.28 1.29 1.30 1.31 1.32 1.33 1.34 1.35 PC (W/kg) 0.3081 0.3143 0.3204 0.3266 0.3327 0.3389 0.3451 0.3512 0.3574 0.3636 0.3679 0.3800 0.3903 0.4005 0.4108 0.4211 0.4313 0.4416 0.4519 0.4621 0.4724 0.4776 0.4827 0.4878 0.4930 0.4981 0.5032 0.5084 0.5135 0.5186 0.5238 0.5325 0.5412 0.5500 0.5587 0.5674 qc(VA/kg) 0.3600 0.3670 0.3740 0.3810 0.3880 0.3950 0.4020 0.4090 0.4160 0.4230 0.4300 0.4370 0.4440 0.4510 0.4580 0.4650 0.4720 0.4790 0.4860 0.4930 0.5000 0.5090 0.5180 0.5270 0.5360 0.5450 0.5540 0.5630 0.5720 0.5810 0.5900 0.5990 0.6080 0.6170 0.6260 0.6350 Pck(W/m2) 265.0000 270.0000 276.0000 281.0000 287.0000 292.0000 298.0000 303.0000 309.0000 314.0000 320.0000 325.0000 331.0000 336.0000 342.0000 347.0000 353.0000 359.0000 364.0000 370.0000 375.0000 381.0000 387.0000 393.0000 399.0000 405.0000 411.0000 417.0000 423.0000 429.0000 435.0000 441.0000 448.0000 454.0000 461.0000 467.0000 qck(VA/m2) 345.0000 354.0000 362.0000 371.0000 379.0000 388.0000 396.0000 405.0000 413.0000 422.0000 430.0000 439.0000 447.0000 455.0000 464.0000 472.0000 481.0000 489.0000 498.0000 506.0000 515.0000 525.0000 536.0000 546.0000 557.0000 567.0000 578.0000 588.0000 599.0000 609.0000 620.0000 631.0000 642.0000 653.0000 664.0000 675.0000 155 1.36 1.37 1.38 1.39 1.40 1.41 1.42 1.43 1.44 1.45 1.46 1.47 1.48 1.49 1.50 1.51 1.52 1.53 1.54 1.55 1.56 1.57 1.58 1.59 1.60 1.61 1.62 1.63 1.64 1.65 1.66 1.67 1.68 1.69 1.70 1.71 1.72 1.73 1.74 1.75 1.76 0.5761 0.5849 0.5936 0.6023 0.6111 0.6203 0.6296 0.6388 0.6480 0.6573 0.6665 0.6758 0.6850 0.6943 0.7035 0.7135 0.7234 0.7334 0.7433 0.7533 0.7633 0.7732 0.7831 0.7932 0.8031 0.8178 0.8325 0.8472 0.8619 0.8765 0.8912 0.9059 0.9206 0.9353 0.9500 0.9720 0.9939 1.0159 1.0379 1.0599 1.0820 0.6440 0.6530 0.6620 0.6710 0.6800 0.6910 0.7020 0.7130 0.7240 0.7350 0.7460 0.7570 0.7680 0.7790 0.7900 0.8072 0.8244 0.8416 0.8588 0.8760 0.8932 0.9104 0.9276 0.9448 0.9620 0.9896 1.0172 1.0448 1.0724 1.1000 1.1390 1.1780 1.2170 1.2560 1.2950 1.3600 1.4250 1.4900 1.5550 1.6200 1.7500 474.0000 480.0000 487.0000 493.0000 500.0000 507.0000 514.0000 521.0000 528.0000 535.0000 542.0000 549.0000 556.0000 563.0000 570.0000 578.0000 585.0000 593.0000 600.0000 608.0000 615.0000 623.0000 630.0000 638.0000 644.0000 653.0000 661.0000 669.0000 677.0000 685.0000 693.0000 701.0000 709.0000 717.0000 725.0000 732.0000 741.0000 749.0000 757.0000 765.0000 773.0000 686.0000 697.0000 708.0000 719.0000 730.0000 741.0000 754.0000 766.0000 778.0000 790.0000 802.0000 814.0000 826.0000 838.0000 850.0000 864.0000 878.0000 892.0000 906.0000 920.0000 934.0000 948.0000 961.0000 976.0000 990.0000 1004.0000 1017.0000 1031.0000 1044.0000 1058.0000 1071.0000 1085.0000 1098.0000 1112.0000 1125.0000 1140.0000 1155.0000 1170.0000 1185.0000 1200.0000 1215.0000 156 1.77 1.78 1.79 1.80 1.81 1.82 1.83 1.84 1.85 1.86 1.87 1.88 1.89 1.90 1.1042 1.1264 1.1486 1.1708 1.2016 1.2324 1.2632 1.2940 1.3248 1.3680 1.4111 1.4542 1.4974 1.5405 1.8800 2.0100 2.1400 2.2700 2.6360 3.0020 3.3680 3.7340 4.1000 5.1200 6.1400 7.1600 8.1800 9.2000 781.0000 789.0000 797.0000 805.0000 813.0000 822.0000 829.0000 839.0000 847.0000 856.0000 864.0000 873.0000 881.0000 890.0000 1230.0000 1245.0000 1260.0000 1275.0000 1290.0000 1305.0000 1320.0000 1335.0000 1350.0000 1365.0000 1380.0000 1395.0000 1410.0000 1425.0000 157 PL.3 MẬT ĐỘ DỊNG ĐIỆN TRÊN CÁC MIỀN DIỆN TÍCH THAY THẾ CỦA CÁC BỐI DÂY JA1+ (MA/m2) 1.0e-003* JA2+ (MA/m2) 1.0e-003* JA1(MA/m2) 1.0e-003* JA2(MA/m2) 1.0e-003* 0.2484+j0.2962 0.2903+j0.3461 -0.2484-j0.2962 -0.2903-j0.3461 kt=0.7 0.4129-j0.3523 0.4607-j0.3928 -0.4607+j0.3928 -0.4607+j0.3928 kt=0.8 0.4698-j0.4053 0.5242-j0.4520 -0.4698+j0.4053 -0.5242+j0.4520 kt=0.9 0.5233-j0.4619 0.5840-j0.5153 -0.5233+j0.4619 -0.5840+j0.5153 kt=1.0 0.5768-j0.5184 0.6438-j0.5784 -0.5768+j0.5184 -0.6438+j0.5784 kt=1.1 0.6300-j0.5751 0.7033-j0.6417 -0.6300+j0.5751 -0.7033+j0.6417 kt=1.2 0.6817-j0.6334 0.7610-j0.7068 -0.6817+j0.6334 -0.7610+j0.7068 kt=1.3 0.7328-j0.6923 0.8181-j0.7726 -0.7328+j0.6923 -0.8181+j0.7726 kt=1.4 0.7831-j0.7519 0.8743-j0.8392 -0.7831+j0.7519 -0.8743+j0.8392 kt=1.5 0.8292-j0.8157 0.9258-j0.9104 -0.8292+j0.8157 -0.9258+j0.9104 Hệ số tải kt=0 PL.3.1- Mật độ dịng điện miền diện tích thay bối dây Wnt, W2 pha A MBA dây quấn W2 mang tải cosφt2= 0,8 (φt2>0), dây quấn W3 không tải 158 Hệ số tải kt=0 JB1+ (MA/m2) 1.0e-003* 0.1323 - j0.3633 JB2+ (MA/m2) 1.0e-003* JB1(MA/m2) 1.0e-003* JB2(MA/m2) 1.0e-003* 0.1546 - j0.4244 -0.1323 + j0.3633 -0.1546 + j0.4244 kt=0.7 -0.5115 - j0.1814 -0.5705 - j0.2025 0.5115 + j0.1814 0.5705 + j0.2025 kt=0.8 -0.5859 - j0.2042 -0.6536 - j0.2280 0.5859 + j0.2042 0.6536 + j0.2280 kt=0.9 -0.6617 - j0.2222 -0.7382 - j0.2481 0.6617 + j0.2222 0.7382 + j0.2481 kt=1.0 -0.7374 - j0.2403 -0.8228 - j0.2684 0.7374 + j 0.2403 0.8228 + j0.2684 kt=1.1 -0.8131 - j0.2581 -0.9074 - j0.2882 0.8131 + j 0.2581 0.9074 + j0.2882 kt=1.2 -0.8894 - j0.2737 -0.9926 - j0.3056 0.8894 + j0.2737 0.9926 + j0.3056 kt=1.3 -0.9660 - j0.2885 -1.0781 - j0.3222 0.9660 + j0.2885 1.0781 + j0.3222 kt=1.4 -1.0427 - j0.3023 -1.1639 - j0.3376 1.0427 + j0.3023 1.1639 + j 0.3376 kt=1.5 -1.1210 - j0.3103 -1.2513 - j0.3465 1.1210 + j0.3103 1.2513 + j0.3465 PL.3.2- Mật độ dịng điện miền diện tích thay bối dây Wnt, W2 pha B MBA dây quấn W2 mang tải cosφt2= 0,8 (φt2>0), dây quấn W3 không tải 159 JC1+ (MA/m2) 1.0e-003* JC2+ (MA/m2) 1.0e-003* JC1(MA/m2) 1.0e-003* JC2(MA/m2) 1.0e-003* -0.3807 + j0.0671 -0.4448 +j 0.0783 0.3807 - j0.0671 0.4448 - j0.0783 kt=0.7 0.0987 + j0.5337 0.1099 + j0.5954 -0.0987 - j0.5337 -0.1099 - j0.5954 kt=0.8 0.1161 + j0.6095 0.1293 + j0.6800 -0.1161 - j0.6095 -0.1293 - j0.6800 kt=0.9 0.1384 + j0.6841 0.1542 + j0.7634 -0.1384 - j0.6841 -0.1542 - j0.7634 kt=1.0 0.1606 + j0.7587 0.1790 + j0.8468 -0.1606 - j0.7587 -0.1790 - j0.8468 kt=1.1 0.1831 + j0.8332 0.2041 + j0.9299 -0.1831 - j0.8332 -0.2041 - j0.9299 kt=1.2 0.2077 + j0.9071 0.2316 + j1.0125 -0.2077 - j0.9071 -0.2316 - j1.0125 kt=1.3 0.2331 + j0.9808 0.2600 + j1.0948 -0.2331 - j0.9808 -0.2600 - j1.0948 kt=1.4 0.2596 + j1.0542 0.2896 + j1.1768i -0.2596 - j1.0542 -0.2896 - j1.1768 kt=1.5 0.2918 + j1.1260 0.3256 + j1.2570 -0.2918 - j1.1260 -0.3256 - j1.2570 Hệ số tải kt=0 PL.3.3- Mật độ dịng điện miền diện tích thay bối dây Wnt, W2 pha C MBA dây quấn W2 mang tải cosφt2= 0,8 (φt2>0), dây quấn W3 không tải 160 JA1+ (MA/m2) 1.0e-003* JA2+ (MA/m2) 1.0e-003* JA1(MA/m2) 1.0e-003* JA2(MA/m2) 1.0e-003* 0.2484 + j0.2962 0.2903 + j0.3461 -0.2484 - j0.2962 -0.2903 - j0.3461 kt=0.7 0.4539 + j0.2977 0.5065 + j0.3333 -0.4539 - j0.2977 -0.5065 - j0.3333 kt=0.8 0.5217 + j0.3357 0.5821 + j0.3757 -0.5217 - j0.3357 -0.5821 - j0.3757 kt=0.9 0.5905 + j0.3721 0.6590 + j0.4164 -0.5905 - j0.3721 -0.6590 - j0.4164 kt=1.0 0.6603 +j 0.4070 0.7370 +j 0.4554 -0.6603 - j0.4070 -0.7370 - j0.4554 kt=1.1 0.7293 + j0.4426 0.8140 + j0.4951 -0.7293 - j0.4426 -0.8140 - j0.4951 kt=1.2 0.8003 + j0.4749 0.8933 + j0.5313 -0.8003 - j0.4749 -0.8933 - j0.5313 kt=1.3 0.8697 + j0.5066 0.9709 + j0.5667 -0.8697 - j0.5066 -0.9709 - j0.5667 kt=1.4 0.9432 + j0.5363 1.0530 + j0.5999 -0.9432 - j0.5363 -1.0530 - j0.5999 kt=1.5 1.0155 + j0.5673 1.1337 + j0.6345 -1.0155 - j0.5673 -1.1337 - j0.6345 Chế độ kt=0 PL.3.4: - Mật độ dịng điện miền diện tích thay bối dây Wnt, W2 pha A MBA dây quấn W2 mang tải cosφt2= 0,8 (φt2