Ngân hàng đầu tư tỉnh Bắc Giang

trọng phân bố đều của các tải trọng gồm (trọng lƣợng bêtông đan thang,trọng lƣợng gỗ ván,áp lực do đầm bê tông,tải trọng do ngƣời và thiết bị thi công). Các gối tựa đỡ đà[r]

(1)

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO

TRƢỜNG ĐẠI HỌC DÂN LẬP HẢI PHÕNG

-ISO 9001 - 2008

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP

Sinh viên : Vũ Thế Thia Giáo viên hƣớng dẫn : ThS Trần Dũng

: GVC.KS Lƣơng Anh Tuấn

(2)

-NGÂN HÀNG ĐẦU TƢ TỈNH BẮC GIANG

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HỆ ĐẠI HỌC CHÍNH QUY NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP

Sinh viên : Vũ Thế Thia Giáo viên hƣớng dẫn : Ths Trần Dũng

: GVC.KS Lƣơng Anh Tuấn

(3)

-

NGÂN HÀNG ĐẦU TƢ TỈNH BẮC GIANG

Sinh viên: Vũ Thế Thia Mã số: 1112104002

(4)

KẾT CẤU.(45%)

PHẦN 1:TÍNH TỐN KHUNG TRỤC 2. 03

I.HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC VÀ PHƢƠNG PHÁP TÍNH KẾT CẤU 03

I.1.CƠ SỞ ĐỂ TÍNH TỐN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 03

I.2 HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC VÀ PHƢƠNG PHÁP TÍNH KẾT CẤU 03

I.2.1 Giải pháp kết cấu 03

I.2.1.1 Giải pháp kết cấu sàn 03

I.2.1.2 Giải pháp kết cấu móng 04

I.2.1.3 Giải pháp kết cấu phần thân 05

I.2.2 Nội lực chuyển vị 06

I.2.3 Tổ hợp tính cốt thép 06

II.XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 13

II.1.CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC SÀN 06

II.2.CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC DẦM 06

II.3.CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC CỘT 07

III.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 08

III.1.TĨNH TẢI 08

III.1.1 Tĩnh tải sàn 08

III.1.2 Tĩnh tải sàn vệ sinh 08

III.1.3 Tĩnh tải sàn mái 09

III.1.4 Trọng lƣợng thân dầm 09

III.1.5 Trọng lƣợng tƣờng ngăn tƣờng bao che 09 III.1.6 Tĩnh tải lan can với tay vịn thép 10

III.2.HOẠT TẢI 10

III.3.XÁC ĐỊNHTẢI TRỌNG GIÓ TĨNH 11

IV.CÁC SƠ ĐỒ CỦA KHUNG NGANG

IV.1.SƠ ĐỒ HÌNH HỌC CỦA KHUNG NGANG 13

IV.2.SƠ ĐỒ KẾT CẤU CỦA KHUNG NGANG 14

V.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TĨNH TÁC DỤNG LÊN KHUNG 15

V.1>TẦNG 1: 16

V.2>TẦNG 2: 19

V.3>TẦNG 3: 23

V.4>TẦNG 4,5,6,7: 26

V.5>TẦNG 8,9: 27

V.6>TẦNG ÁP MÁI 28

V.7> MÁI 32

VI.XÁC ĐỊNH HOẠT TẢI TÁC DỤNG LÊN KHUNG 35

VI.1.HOẠT TẢI 1: 35

VI.1.1>TẦNG 1: 35

(5)

VI.1.3>TẦNG 3,5,7,9: 37

VI.1.4>TẦNG 4,6,8: 39

VI.1.5>TẦNG 10: 40

VI.1.6>MÁI: 41

VI.2.HOẠT TẢI 2: 43

VI.2.1>TẦNG 1: 43

VI.2.2>TẦNG 2: 44

VI.2.3>TẦNG 3,5,7,9: 44

VI.2.4>TẦNG 4,6,8: 45

VI.2.5>TẦNG 10: 45

VI.2.6>MÁI: 47

VI TÍNH TỐN NỘI LỰC CHO CÁC CẤU KIỆN TRÊN KHUNG 51

VII.1>TẢI TRỌNG NHẬP VÀO 51

VII.1.1>TẢI TRỌNG TĨNH: 51

VII.1.2>HOẠT TẢI: 51

VII.1.2>TẢI TRỌNG GIÓ: 51

VII.2>KẾT QUẢ CHẠY MÁY NỘI LỰC: 51

VIII.TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO CÁC CẤU KIỆN: 52

VIII.1>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM KHUNG: 52

VIII.1.1>TÍNH TỐN CỐT THÉP PHẦN TỬ D46: 52

VIII.1.2>TÍNH TỐN CỐT THÉP PHẦN TỬ D56 57

VIII.1.2>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM CÕN LẠI 69

VIII.2>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO CỘT: 70

(6)

PHẦN 2:TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 91

I.QUAN ĐIỂM TÍNH TỐN 91

II.THIẾT KẾ BÊTÔNG CỐT THÉP SÀN 91

II1.LẬP MẶT BẰNG KẾT CẤU SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 91

II.2.XÁC ĐỊNH KÍCH THƢỚC 96

II.3.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 96

II.3.1 Xác định tải trọng : 96

II.4.TÍNH TỐN CỐT THÉP SÀN 96

II.4.1 Chọn vật liệu: 96

II.4.2 Tính tốn cốt thép sàn 96

II.4.3 Tính :sàn vệ sinh: 99

II.4.3.1 Tính Ơ7: (4,2x3)m 99

PHẦN 3:TÍNH TỐN CẦU THANG BỘ 102

I.ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU 102

II.THIẾT KẾ BÊTÔNG CỐT THÉP CẦU THANG 102

II1.LẬP MẶT BẰNG KẾT CẤU CẦU THANG 102

II.2.XÁC ĐỊNH KÍCH THƢỚC CÁC CẤU KIỆN 102

II.3.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 103

II.3.1 Xác định tải trọng thang 103

II.3.2 Xác định tải trọng chiếu nghỉ ,chiếu tới: 104 II.3.2 Xác định tải trọng thân cốn thang: 104

II.4.TÍNH TỐN CỐT THÉP CÁC CẤU KIỆN 104

II.4.1 Chọn vật liệu: 104

II.4.2 Tính thang:BT 104

II.4.3 Tính chiếu nghỉ:BCN 106

II.4.4 Tính chiếu tới:BCT 108

II.4.5 Tính cốn thang: 108

II.4.6 Tính tốn dầm chiếu nghỉ:DCN 109

(7)

MÓNG.(10%)

PHẦN 4:TÍNH TỐN MĨNG 113

I.LỰA CHỌN PHƢƠNG ÁN MÓNG 113

I.1.SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 113

I.2.PHÂN TÍCH ĐỊA CHẤT 115

I.3.LỰA CHỌN PHƢƠNG ÁN MÓNG 115

I.3.1 Phƣơng án móng cọc ép 115

I.3.2 Phƣơng án móng cọc khoan nhồi: 115

II.TÍNH TỐN THIẾT KẾ NỀN MĨNG 116

II.1.SƠ ĐỒ BỐ TRÍ MẶT BẰNG MĨNG 116

II.2.TÍNH TỐN MĨNG TRỤC 2-A 116

II.2.1.Số liệu vật liệu cọc: 116

II.2.2.Chọn chiều dài tiết diện cọc: 116

II.2.3.Xác định sức chịu tải cọc: 117

II.2.4.Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu: 117 II.2.5.Xác định sức chịu tải cọc theo đất nền: 118

II.2.6.Tính tốn móng trục 2-C: 119

(8)

THI CÔNG.(45%)

PHẦN 1:CÔNG NGHỆ THI CÔNG 124

A/CÔNG NGHỆ THI CÔNG PHẦN NGẦM 124

I.BIỆN PHÁP THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI: 128

I.1.CHỌN PHƢƠNG ÁN THI CÔNG CỌC NHỒI 128

1.1 Phƣơng pháp thi công ống chống 128

1.2 Phƣơng pháp thi công guồng xoắn 128

1.3 Phƣơng pháp thi cơng tuần hồn 128

1.4 Phƣơng pháp thi công gầu xoay dung dịch Bentonite giữ vách 128 I.2.BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI: 129

I.2.1.Công tác chuẩn bị: 129

I.2.2 Qui trình thi cơng cọc khoan nhồi: 133 I.2.1.1 Định vị vị trí tim cọc: 135

I.2.1.2 Hạ ống vách: 135

I.2.1.3 Công tác khoan tạo lỗ: 137 I.2.1.4 Xác định độ sâu hố khoan, nạo vét đáy hố lần 140

I.2.1.5 Hạ lồng thép: 141

I.2.1.6 Đổ bê tông 142

I.2.1.7.Rút ống vách: 144

I.2.1.8.Công tác kiểm tra chất lượng cọc nghiệm thu : 144 I.2.1.9.Các biện pháp an toàn lao động 144 I.3.TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI: 151

I.3.1 Công tác chuẩn bị: 151

I.3.2 Xác định lƣợng vật liệu cho cọc: 153 I.3.3.Chọn máy, xác định nhân công phục vụ cho cọc: 153 I.3.4.Một số cố q trình thi cơng cọc khoan nhồi 155 I.4.BIỆN PHÁP AN TOÀN VÀ VỆ SINH MƠI TRƢỜNG: 158

I.4.1.Biện pháp an tồn lao động 158

I.4.2.Công tác vệ sinh môi trƣờng 158

II.THI CÔNG ĐẤT: 159

II.1.CHỌN PHƢƠNG ÁN THI CÔNG ĐẤT 159

II.2.THI CÔNG ĐÀO ĐẤT 164

II.3.TÍNH TỐN KHỐI LƢỢNG ĐẤT ĐÀO, ĐẮP: 164

II.3.1.Khối lƣợng đất đào máy: 165

II.3.2.Khối lƣợng đất đào thủ công 165

(9)

II.5 MỘT SỐ BIỆN PHÁP AN TỒN KHI THI CƠNG ĐẤT: 170

III THI CƠNG MĨNG 170

III.1.ĐẶC ĐIỂM VỀ MÓNG VÀ YÊU CẦU KĨ THUẬT 170

III.2.ĐỊNH VỊ ĐÀI CỌC VÀ PHÁ BÊ TÔNG ĐẦU CỌC 171

III.2.1.Định vị đài cọc 171

III.2.2.Phá bê tơng đầu cọc 171

III.2.3.Tính toạn khối lƣợng cơng tác 172

III.3 BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG MĨNG 172

III.3.1.Đổ bê tơng lót móng: 172

III3.2.Cơng tác cốt thép móng: 172

III3.3.Cơng tác ván khn móng: 173

III.3.4 Cơng tác đổ bê tơng: 179

IV.3 TỔ CHỨC THI CƠNG MĨNG 180

IV.3.1.Tính tốn khối lƣợng cơng tác: 180 IV.3.2.Tính tốn chọn máy thi công: 181 IV.3.3.Công tác kiểm tra bảo dƣỡng bê tơng 183

IV.3.4.Cơng tác tháo ván khn móng 183

IV.3.4.Lấp đất hố móng 184

B/CƠNG NGHỆ THI CÔNG PHẦN THÂN 185

I.BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG: 185

I.1.THI CÔNG CỘT 185

I.1.1 Công tác cốt thép 139

I.1.2 Công tác ván khuôn 185

I.1.3 Thi công bê tông cột: 192

I.1.4 Công tác bê tông cột: 192

I.1.5 Công tác bảo dƣỡng bê tông: 193

I.1.6 Công tác tháo ván khuôn cột: 193

I.2.THI CƠNG DẦM 193

I.2.1 Cơng tác ván khn 193

I.2.2.Công tác cốt thép dầm 200

I.2.3.Công tác bêtơng dầm 201

I.3.THI CƠNG SÀN 201

I.3.1 Công tác ván khuôn 201

I.3.2 Công tác cốt thép sàn 206

I.3.3 Công tác bêtông sàn 206

I.3.4 Công tác bảo dƣỡng bêtông 207

(10)

I.4.THI CÔNG CẦU THANG BỘ TRỤC 2’-3 208

C/CƠNG TÁC XÂY TƢỜNG –HỒN THIỆN 217

I.CÔNG TÁC XÂY: 217 II.CÔNG TÁC TRÁT: 220 III.CÔNG TÁC LÁT NỀN: 224 IV.CÔNG TÁC BẢ MATÍT: 226 V.CƠNG TÁC SƠN: 226 VI.CÔNG TÁC LẮP DỰNG KHUÔN CỬA: 228 PHẦN 2:TIẾN ĐỘ THI CÔNG. 229

A/LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG 229

I THỐNG KÊ KHỐI LƢỢNG CÔNG TÁC 229 I.1.THỐNG KÊ KHỐI LƢỢNG CÔNG TÁC BÊ TÔNG 229 I.2.THỐNG KÊ KHỐI LƢỢNG CÔNG TÁC CỐT THÉP 233

I.3.THỐNG KÊ KHỐI LƢỢNG CÔNG TÁC VÁN KHUÔN 235 I.4.THỐNG KÊ KHỐI LƢỢNG CÔNG TÁC TƢỜNG XÂY 240

I.5.THỐNG KÊ KHỐI LƢỢNG CÔNG TÁC LÁT NỀN 241

I.6.THỐNG KÊ KHỐI LƢỢNG CÔNG TÁC TRÁT,BẢ MATIT 243

I.7 KHỐI LƢỢNG CÔNG TÁC LẮP CƢA,KHUNG CỬA 244

B/LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG 245

I.LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG 245

I.1.THỐNG KÊ LAO ĐẪNG CHO CÁC DẠNG CÔNG TÁC 246

I.2.LẬP TIẾN ĐỘ 250

II.TÍNH TỐN CHỌN MÁY THI CÔNG 251 II.1.CHỌN CẦN TRỤC THÁP 251

II.2.CHỌN THĂNG TẢI 252

II.3.CHỌN MÁY ĐẦM BÊ TÔNG 253

C/THIẾT KẾ TỔNG MẶT BẰNG THI CÔNG 255

I.NỘI DUNG VÀ NHỮNG NGUYÊN TẮC CHÍNH 255 II.CƠ SỞ THIẾT KẾ 256 II.1.MẶT BẰNG HIỆN TRẠNG VỀ KHU ĐẤT XÂY DỰNG 256

II.2.CÁC TÀI LIỆU THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG 256 II.3.CÁC TÀI LIỆU KHÁC 257

III.THIẾT KẾ MẶT BẰNG XÂY DỰNG CHUNG 257 IV.TÍNH TỐN CHI TIẾT TỔNG MẶT BẰNG XÂY DỰNG 258

IV.1.TÍNH TỐN ĐƢỜNG GIAO THƠNG 258

IV.2.TÍNH TỐN DIỆN TÍCH KHO BÃI 259 IV.3.TÍNH TỐN NHÀ TẠM 260

(11)

D/AN TOÀN LAO ĐỘNG-VỆ SINH MÔI TRƢỜNG 255

I.BIỆN PHÁP ATLD-VSMT TRONG THI CƠNG 255

I.1.BIỆN PHÁP AN TỒN LAO ĐỘNG KHI THI CƠNG MĨNG 265 I.2.ATLĐ TRONG CÔNG TÁC BÊ TÔNG CỐT THÉP 266

I.3.BIỆN PHÁP AN TOÀN KHI HOÀN THIỆN 269

I.4.BIỆN PHÁP AN TOÀN KHI SỬ DỤNG MÁY 270

(12)

LỜI NÓI ĐẦU

Với đồng ý Khoa Xây Dựng em đƣợc làm đề tài :

"NGÂN HÀNG ĐẦU TƯ TỈNH BẮC GIANG"

Để hoàn thành đồ án này, em nhận bảo, hƣớng dẫn ân cần tỉ mỉ thầy giáo hƣớng dẫn: Ths.Trần Dũng thầy giáo GVC.Ks.Lƣơng Anh

Tuấn Qua thời gian làm việc với thầy em thấy trƣởng thành nhiều tĩch luỹ thêm vào quỹ kiến thức vốn cịn khiêm tốn

Các thầy khơng hƣớng dẫn cho em chuyên môn mà phong cách, tác phong làm việc ngƣời kỹ sƣ xây dựng

Em xin chân thành bày tỏ lịng cảm ơn sâu sắc giúp đỡ quý báu thầy giáo hướng dẫn Em xin cảm ơn thầy, cô giáo trong Khoa Xây Dựng thầy, cô giáo khác trường cho em kiến thức ngày hôm

Em hiểu hồn thành cơng trình xây dựng, đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng, không đòi hỏi kiến thức học đƣợc nhà trƣờng, nhiệt tình, chăm cơng việc Mà chuyên nghiệp, kinh nghiệm thực tế nghề Em mong đƣợc bảo thêm thầy, cô

Thời gian gần năm học trƣờng Đại học kết thúc sau hoàn thành đồ án tốt nghiệp này, sinh viên chúng em kỹ sƣ trẻ tham gia vào trình xây dựng đất nƣớc Tất kiến thức học gần năm, đặc biệt q trình ơn tập thơng qua đồ án tốt nghiệp tạo cho em tự tin để bắt đầu cơng việc kỹ sƣ thiết kế cơng trình tƣơng lai Những kiến thức có đƣợc nhờ hƣớng dẫn bảo tận tình thầy giáo, giáo trƣờng

Em xin chân thành cảm ơn!

Hải Phòng, ngày15/01/2013

(13)

KẾT CẤU (45%)

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : THS- TRẦN DŨNG SINH VIÊN THỰC HIỆN : VŨ THẾ THIA MÃ SINH VIÊN : 1112104002 Nhiệm vụ thiết kế :

PHẦN 1:TÍNH TỐN KHUNG

- Lập sơ đồ tính khung phẳng sơ đồ kết cấu sàn - Dồn tải chạy khung phẳng

- Lấy nội lực khung trục tổ hợp tính thép

PHẦN 2:TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH - Thiết kế sàn tầng

PHẦN 3: TÍNH TỐN CẦU THANG BỘ

Bản vẽ kèm theo :

- Cốt thép khung trục : (KC-01,KC-02 ) - Cốt thép sàn tầng điển hình : (KC-03)

(14)

PHẦN

TÍNH TỐN KHUNG TRỤC 2. I.HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC VÀ PHƢƠNG PHÁP TÍNH KẾT CẤU

I.1.CƠ SỞ ĐỂ TÍNH TỐN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH

- Căn vào giải pháp kiến trúc

- Căn vào tải trọng tác dụng(TCVN 2737-1995)

- Căn vào tiêu chuẩn dẫn ,tài liệu đựơc ban hành

(Tính tốn theo TCVN 356-2005)

- Căn vào cấu tạo bêtông cốt thépvà vật liệu,sử dụng + Bêtông B20 :Rb= 11,5(MPa)=1,15(KN/cm2) + Cốt thép nhóm AI :Rs= 225 (MPa) =22,5(KN/cm2

) + Cốt thép nhóm AII :Rs= 280 (MPa) =28,0(KN/cm2

)

I.2.HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC VÀ PHƢƠNG PHÁP TÍNH KẾT CẤU

I.2.1 Giải pháp kết cấu

I.2.1.1 Giải pháp kết cấu sàn

Trong kết cấu cơng trình, hệ sàn có ảnh hƣởng lớn tới làm việc không gian kết cấu.Việc lựa chọn phƣơng án sàn hợp lý điều quan trọng Do vậy, cần phải có phân tích để lựa chọn phƣơng án phù hợp với kết cấu cơng trình

Sàn sƣờn toàn khối:

Cấu tạo bao gồm hệ dầm sàn Ƣu điểm:

- Tính toán đơn giản, đƣợc sử dụng phổ biến nƣớc ta với công nghệ thi công phong phú nên thuận tiện cho việc lựa chọn công nghệ thi công

Nhƣợc điểm:

- Chiều cao dầm độ võng sàn lớn vƣợt độ lớn, dẫn đến chiều cao tầng cơng trình lớn nên gây bất lợi cho kết cấu cơng trình chịu tải trọng ngang khơng tiết kiệm chi phí vật liệu.Khơng tiết kiệm khơng gian sử dụng

Sàn có hệ dầm trực giao:

Cấu tạo gồm hệ dầm vng góc với theo hai phƣơng, chia sàn thành kê bốn cạnh có nhịp bé, theo yêu cầu cấu tạo khoảng cách dầm không m

* Ƣu điểm:

- Tránh đƣợc có nhiều cột bên nên tiết kiệm đƣợc khơng gian sử dụng có kiến trúc đẹp, thích hợp với cơng trình u cầu thẩm mỹ cao không gian sử dụng lớn nhƣ hội trƣờng, câu lạc

- Giảm đƣợc chiều dày sàn - Trang trí mặt trần dễ dàng *Nhƣợc điểm:

(15)

Sàn không dầm (sàn nấm):

Cấu tạo gồm kê trực tiếp lên cột.Đầu cột làm mũ cột để đảm bảo liên kết chắn tránh tƣợng đâm thủng sàn

* Ƣu điểm:

- Chiều cao kết cấu nhỏ nên giảm đƣợc chiều cao cơng trình - Tiết kiệm đƣợc khơng gian sử dụng

- Thích hợp với cơng trình có độ vừa (6 m) kinh tế với loại sàn chịu tải trọng >1000 kg/m2

* Nhƣợc điểm:

Tính tốn phức tạp

Thi cơng khó khơng đƣợc sử dụng phổ biến nƣớc ta nay, nhƣng với hƣớng xây dựng nhiều nhà cao tầng,trong tƣơng lai loại sàn đƣợc sử dụng phổ biến việc thiết kế nhà cao tầng

=>Kết luận: Căn vào:

- Đặc điểm kiến trúc, công sử dụng đặc điểm kết cấu cơng trình - Cơ sở phân tích sơ

- Tham khảo ý kiến, đƣợc đồng ý thầy giáo hƣớng dẫn Em chọn phƣơng án sàn kê cạnh để thiết kế cho cơng trình I.2.1.2 Giải pháp kết cấu móng

Các giải pháp kết cấu móng ta lựa chọn để tính tốn móng cho cơng trình:

Phƣơng án móng nơng

Với tải trọng truyền xuống chân cột lớn, lớp đất lấp có chiều dày trung bình 2,2m khả chịu lực điều kiện biến dạng không thoả mãn Lớp đất thứ hai trạng thái dẻo nhão, lại có chiều dày lớn nên khơng thể làm nền, khơng thoả mãn điều kiện biến dạng.Vì cơng trình cao tầng địi hỏi có lớp có độ ổn định cao Vậy với phƣơng án móng nơng khơng giải pháp tối ƣu để làm móng cho cơng trình

Phƣơng án móng cọc.(cọc ép)

Đây phƣơng án phổ biến nƣớc ta thiết bị thi cơng có sẵn *>Ƣu điểm :

- Thi cơng êm khơng gây chấn động cơng trình xung quanh, thích hợp cho việc thi cơng thành phố

- Chịu tải trọng lớn, đảm bảo độ ổn định cơng trình, hạ sâu xuống lớp đất thứ tƣ lớp cát mịn trạng thái chặt vừa tƣơng đối tốt để làm cho cơng trình

+Giá thành rẻ cọc nhồi +An tồn thi cơng

*>Nhƣợc điểm:

+Bị hạn chế kích thƣớc sức chịu tải cọc (<cọc nhồi) +Trong số trƣờng hợp gặp đất tốt khó ép cọc qua để đƣa đến độ sâu thiết kế

(16)

Căn vào địa chất thực tế vị trí cơng trình: địa chất có lớp đất thứ ( lớp cát bụi chặt vừa),mà lớp đất thứ (sét pha dèo mềm )là lớp đất yếu khơng thích hợp để đặt cọc, đòi hỏi cọc ép phải xuyên qua lớp đất này.nhƣng thực tế thi công để ép cộ qua lớp đất thứ (lớp cát bụi chặt vừa),là khó khăn.Do loại bỏ khơng dùng phƣơng án cọc ép

Phƣơng án cọc khoan nhồi *>Ƣu điểm:

+Chịu tải trọng lớn

+Độ ổn định cơng trình cao

+Khơng gây chấn động tiếng ồn

+Không bị hạn chế kích thƣớc sức chịu tải cọc *>Nhƣợc điểm :

+Khi thi công việc giữ thành hố khoan khó khăn +Giá thành thi cơng lớn

*Kết luận:

Trên sở phân tích phƣơng án điều kiện địa chất thuỷ văn ta thấy: Có thể sử dụng phƣơng án cọc khoan nhồi làm móng cho cơng trình Cọc đƣợc cắm vào lớp đất thứ lớp cuội sỏi để làm cho cơng trình Giải pháp vừa an toàn, hiệu kinh tế nhất.Vậy phƣơng pháp móng cọc khoan nhồi phƣơng án tối ƣu cho cơng trình

I.2.1.3 Giải pháp kết cấu phần thân a> Sơ đồ tính

Sơ đồ tính hình ảnh đơn giản hố cơng trình,đƣợc lập chủ yếu nhằm thực hố khả tính tốn kết cấu phức tạp.Nhƣ với cách tính thủ cơng,ngƣời dùng buộc phải dùng sơ đồ tính tốn đơn giản ,chấp nhận việc chia cắt kết cấu thàn thành phần nhỏ cách bỏ qua liên kết không gian.Đồng thời,sự làm việc kết cấu đựơc đơn giản hố

Với độ xác phù hợp cho phép với khả tính tốn nay,phạm vi đồ án sử dụng phƣơng án khung phẳng

Hệ kết cấu gồm hệ sàn bêtơng cốt thép tồn khối.Trong bố trí dầm phụ,dầm chạy đầu cột

b> Tải trọng * Tải trọng đứng

Tải trọng đứng bao gồm trọng lƣợng thân kết cấu hoạt tải tác dụng lên sàn ,mái.Tải trọng tác dụng lên sàn,kể tải trọng tƣờng ngăn(dày 110mm) thiết bị ,tƣờng nhà vệ sinh,thiết bị vệ sinh…Đều quy tải phân bố đềo diện tích sàn

TảI trọng tác dụng lên dầm sàn truyền vào, tƣờng bao dầm (220mm)…Coi phân bố dầm

* Tải trọng ngang

Tải trọng ngang bao gồm tải trọng gió đựơc tính theo Tiêu chuẩn tải trọng tác động- TCVN2727-1995

(17)

I.2.2 Nội lực chuyển vị

Để xác định nội lực chuyển vị,sử dụng chƣơngtrình tính kết cấu SAP 2000 Version 14.Đây chƣơng trính tính tốn kết cấu mạnh đƣợc ứng dụng rộng rãi để tính tốn kết cấu cơng trình.Chƣơng trình tính tốn dựa sở phƣơng pháp phần tử hữu hạn ,sơ đồ đàn hồi

Lấy kết nội lực chuyển vị ứng với phƣơng án tải trọng I.2.3 Tổ hợp tính cốt thép

Sử dụng chƣơng trình tự lập ngơn ngữ Excel 2007.Chƣơng trình tính tốn đơn giản,ngắn gọn,dễ dàng thuận tiện sử dụng

II.XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH II.1.CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC SÀN.

Chiều dày sàn kê bốn cạnh lấy sau: hb = l

m D

Với k ê bốn cạnh: m = 40 45 ; chọn m = 42 D = 0,8 1,4 ; chọn D = hb = 470 11,19

42

(cm) Chọn hb = 12 cm KL: Vậy ta chọn chiều dày chung cho sàn tồn nhà 12cm II.2.CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC DẦM

Căn vào điều kiện kiến trúc,bản chất cột cơng sử dụng cơng trình mà chọn giải pháp dầm phù hợp.Với điều kiện kiến trúc nhà chiều cao tầng điển hình 3,6 m, nhịp dài 7,2 m với phƣơng án kết cấu bêtông cốt thép thơng thƣờng việc ta chọn kích thƣớc dầm hợp lý điều quan trọng,cơ sở tiết diện cơng thức giả thiết tính tốn sơ kích thƣớc.Từ trên,ta sơ chọn kích thƣớc dầm nhƣ sau:

*>Sơ kích thước dầm chính:Nhịp L= 7,2(m)

Hệ dầm khung:

Sơ tính tốn theo cơng thức Chiều cao tiết diện:

d d m l h

md= – 12 dầm

12 – 20 dầm phụ Với m=(8-12) lấy m=11

mm m

l h

d

d 654,5

11 7200

=>Chọn sơ :h = 70cm ; b = (0,3 0,5).h=(21 35)=30cm

=>Tiết diện dầm:(70x30)cm

*>Sơ kích thước dầm phụ:Nhịp L= 7,2(m)

Sơ tính tốn theo cơng thức Dầm gác qua cột:

Với m=(12-20) lấy m=15

mm m

l h

d

d 480

15 7200

(18)

=>Tiết diện dầm:(50x22)cm

→ Dầm phụ chia ô sàn:

Với m=(12-20) lấy m=20

mm m

l h

d

d 360

20

7200

=>Chọn sơ :h = 40cm ; b = 22cm =>Tiết diện dầm:(40x22)cm

*>Sơ kích thước dầm cơnson:Nhịp L= 1,5(m)

h = l m

1

= 150

1 =30 cm Với m=(4-6) lấy m=5

=>Chọn sơ :h = 35cm ; b = 22cm =>Tiết diện dầm:(35x22)cm

II.3.CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC CỘT

Asb = k

b

R N

S : diện tích tiết diện ngang cột

Rb : cƣờng độ chịu nén tính tốn bêtơng

N : lực nén lớn xuất cột K : hệ số kể đến độ an toàn k = (1,2-1,5)

N :số sàn tầng

q :tải trọng phân bố sàn

Cột giữa:

*Xác định tải tác dụng lên cột N= S.qi

Diện tích tải sàn tác dụng lên cột:

S=7,2.7,2.11=570,24(m2) (11:là số sàn )

Lực dọc N tính sơ lấy tổng tải trọng phần diện tích chịu tải Căn vào đặc điểm cơng trình nên lấy sơ tải trọng 11KN/m2

sàn

Vậy tổng lực dọc N truyền x uống từ tầng lấy theo diện tích chịu tải bỏ qua liên tục dầm sàn là:

N = 570,24.11 = 6273 (KN)

Diện t ích cột cần thiết : A = 1,2 6545,74 15

, 6273

(cm2)

Cột biên:

Diện tích tải sàn tác dụng lên cột:

S=7,2.3,6.11=285,12(m2) (11:là số sàn ) N = 285,12.11 = 3136,32 (KN)

Diện t ích cột cần thiết : A = 1,2 3272,35 15

, 3136

(cm2) Ta chọn k ích thước cột là: 50x 50 cm

Do lên cao nội lực giảm v ì v ậy t heo chiều cao cơng t rình t a phải giảm tiết diện cột cho phù hợp, không giảm nhanh tránh x uất mơ men phụ tập trung v ị trí thay đổi tiết diện

Vậy chọn k ích thước cột sau:

Cột gi ữa: Cột biên:

+ Tầng hầm : 50x70 cm + Tầng hầm : 50x 60 cm + Tầng : 50x 60 cm + Tầng : 50x50 cm

(19)

III.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH

Xác định trọng lƣợng tiêu chuẩn vật liêu theo TCVN 2737-1995

III.1.TĨNH TẢI. III.1.1 Tĩnh tải sàn

a>Cấu tạo sàn:Xem vẽ kiến trúc

b>Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn:Bảng Bảng

STT Lớp vật liệu d g Ptc

(KN/m2) n

Ptt (KN/m2) (cm) (KN/m3)

1 Gạch lát ceramic 1.0 22 0.22 1.1 0.24 Vữa lát dày 2,5 cm 2.5 18 0.45 1.3 0.59 Bản bêtông cốt thép 12,0 25 3,00 1.1 3,30 Vữa trát trần dày 1,5 cm 1.5 18 0.27 1.3 0.35

Tổng tĩnh tải gs 4,48

III.1.2 Tĩnh tải sàn vệ sinh

a>Cấu tạo sàn:Xem vẽ kiến trúc b>Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn:

Bảng

(KN/m2) n

1 Gạch lát 1.0 22 0.22 1.1 0.24

2 Vữa lót 2.5 18 0.45 1.3 0.59

3 Vật liệu chống them

4 Các thiết bị VS+tƣờng ngăn 3.50 1.1 3.85 Bản bêtông cốt thép sàn 12.0 25 3,00 1.1 3,30 Vữa trát trần 1.5 18 0.27 1.3 0.35

Tổng tĩnh tải gvs 8,33

III.1.2’ Tĩnh tải sàn ban công

a>Cấu tạo sàn:Xem vẽ kiến trúc b>Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn:

Bảng 2’

(KN/m2) n

2 Vữa lót 2.5 18 0.45 1.3 0.59

3 Vật liệu chống thấm

5 Bản bêtông cốt thép sàn 12.0 25 3,30 1.1 3,30 Vữa trát trần 1.5 18 0.27 1.3 0.35

Tổng tĩnh tải gvs 4,24

III.1.3 Tĩnh tải sàn mái

a>Cấu tạo sàn:Xem vẽ kiến trúc

(20)

STT Lớp vật liệu d g Ptc (KN/m2)

n Ptt (KN/m2) (cm) (KN/m3)

1 Gạch nem (2 lớp) 2.0 22 0.44 1.1 0.48 Vữa lót mác 50#(2 lớp) 4.0 18 0.72 1.3 0.94 Vật liệu chống thấm

4 Bản bêtông cốt thép 12.0 25 3,30 1.1 3,30 Vữa trát trần 1.5 18 0.27 1.3 0.35 III.1.4 Trọng lƣợng thân dầm

Gd = bd hd gd kd +gv

Trong : Gd trọng lƣợng (m) dài dầm

bd chiều rộng dầm (m) (có xét đến lớp vữa trát dày cm)

hd chiều cao dầm (m)

gd trọng lƣợng riêng vật liệu dầm gd =25(KN/m

) kd hệ số độ tin cậy vật liệu (TCVN2737-1995)

Bảng

STT Loại dầm

Vật liệu

hsàn b h g

k G

(KN/m)

Gd (KN/m) (cm) (cm) (cm) (KN/m3)

1 70x30 BTCT 12 30 70 25 1.1 5.775 6.18 Vữa 0,03*(0,7-0,12)*1 18 1.3 0.407

2

35x22 BTCT 12 22 35 25 1.1 2.117 2.28 Vữa 0,03*(0,35-0,12)*1 18 1.3 0.16

3 40x22 BTCT 12 22 40 25 1.1 2.42 2.62 Vữa 0,03*(0,4-0,12)*1 18 1.3 0.197

4 50x22 BTCT 12 22 50 25 1.1 3.03 3.30 biên Vữa 0,015*[(0,5-0,12)*2]*1 18 1.3 0.267

III.1.5 Trọng lƣợng tƣờng ngăn tƣờng bao che

Tƣờng ngăn tƣờng bao che lấy chiều dày 220(mm).Tƣờng ngăn nhà vệ sinh dày 110(mm).Gạch có trọng lƣợng riêng =18 (KN/m3

)

Trọng lƣợng tƣờng ngăn dầm,trên sàn tính cho tải trọng tác dụng 1m dài tƣờng

Chiều cao tƣờng đựơc xác định :ht=Ht-hd,s

Trong đó: - ht :Chiều cao tƣờng - Ht :Chiều cao tầng nhà

- hd,s :Chiều cao dầm sàn tƣờng tƣơng ứng

Mỗi tƣờng cộng thêm cm vữa trát (2 bên)có trọng lƣợng riêng =18 (KN/m3)

Khi tính trọng lƣợng tƣờng để xác,ta phải trừ phần lỗ cửa

Bảng 6:Khối lượng tường STT Loại tƣờng dầm ô

bản n g (KN/m) Ptc

Ptt (KN/m) (KN/m3)

(21)

1

*>Tƣờng gach 220 dầm 700

0.22x(3,6-0,7)x22 1.1 22 14,036 15,44 Vữa trát dày 1,5 cm (2 mặt)

0.03x(3,6-0,7)x18 1.3 18 1.566 2,04 Tổng cộng: gt70 15,602 17,48

0.22x(3.6-0,5)x22 1.1 22 15.00 16.50 Vữa trát trần dày 1,5 cm (2 mặt)

0.03x(3.6-0,5)x18 1.3 18 1.67 2.18

Tổng cộng:gt50 16.68 18.68

3

0.22x(3.6-0,4)x22 1.1 22 15.49 17.04 Vữa trát trần dày 1,5 cm

0.03x(3.6-0,4)x18 1.3 18 1.73 2.25

Tổng cộng:gt40 17.22 19.28

Mái, Tƣờng chắn mái H=0,9(m)

4

*>Tƣờng gach 220

0.22x0,9x22 1.1 22 4,37 4,81

Vữa trát dày 1,5 cm (2 mặt)

0.03x0,9x18 1.3 18 0,49 0,64

Tổng cộng:gtmái 4,86 5,45

III.1.6 Tĩnh tải lan can với tay vịn thép gtc=0,4(KN/m) gc

tt

=1,3.0,4 =0,52(KN/m) III.2.HOẠT TẢI.

Bảng 8:Hoạt tải tác dụng lên sàn,cầu thang

STT Loại phòng n Ptc

(KN/m2)

Ptt (KN/m2)

1 Bếp,nhà ăn 1.2 2.4

2 Cầu thang 1.2 3.6

3 Phòng làm việc 1.2 2.4

4 Vệ sinh 1.2 2.4

5 Mái 1.3 1.5 1.95

6 Sảnh ,hành lang 1.2 3.6

7 Sê nô 1.2 2.6 3.12

III.3.XÁC ĐỊNHTẢI TRỌNG GIÓ TĨNH Xác định áp lực tiêu chuẩn gió:

-Căn vào vị trí xây dựng cơng trình thuộc tỉnh Bắc Giang

-Căn vào TCVN 2737-1995 tải trọng tác động (tiêu chuẩn thiết kế) Ta có địa điểm xây dựng thuộc vùng gió II-B có Wo

=0,95 (KN/m2)

(22)

+ Trong thực tế tải trọng ngang gió gây tác dụng vào cơng trình cơng trình tiếp nhận tải trọng ngang theo mặt phẳng sàn sàn đƣợc coi tuyệt đối cứng Do tính tốn theo sơ đồ chiều tải trọng gió đƣa mức sàn

+ Trong hệ khung ta lựa chọn tính tốn theo sơ đồ chiều ,để thuận lợi cho tính tốn ta coi gần tải trọng ngang truyền cho khung tuỳ theo độ cứng khung tải trọng gió thay đổi theo chiều cao bậc thang

(do + Gần so với thực tế

+ An toàn xét độc lập khung không xét đến giằng) *>Giá trị tải trọng tiêu chuẩn gió đƣợc tính theo cơng thức

W = Wo.k.c.n - n : hệ số vƣợt tải (n= 1,2)

- c : hệ số khí động c = -0,6 : gió hút

c = +0,8 :gió đẩy

- k : hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo chiều cao phụ thuộc vào dạng địa hình (Giá trị k Tra TCVN2737-1995)

=>Tải trọng gió đƣợc quy phân bố cột khung,để tiện tính tốn đuợc đồng ý thầy hƣớng dẫn kết cấu ,để thiên an tồn coi tải trọng gió tầng có giá trị trị số lấy giá trị lớn tải gió phạm vi tầng

Tải trọng gió: q=W.B (KN/m)

Bảng 7:Tải trọng gió tác dụng lên khung

Tầng H B K Cđ Ch

Wo

n qđ qh

(m) (m) (KN/m2) (KN/m) (KN/m)

1 5.7 7,2 0.8968 0.8 0.6 0.95 1.2 5,89 4,42 9.3 7,2 0.9832 0.8 0.6 0.95 1.2 6,46 4,84 12.9 7,2 1.0464 0.8 0.6 0.95 1.2 6,87 5,15 16.5 7,2 1.095 0.8 0.6 0.95 1.2 7,19 5,39 20.1 7,2 1.1309 0.8 0.6 0.95 1.2 7,43 5,57 23.7 7,2 1.1633 0.8 0.6 0.95 1.2 7,64 5,73 27.3 7,2 1.1957 0.8 0.6 0.95 1.2 7,85 5,89 30.9 7,2 1.2254 0.8 0.6 0.95 1.2 8,05 6,03 34.5 7,2 1.247 0.8 0.6 0.95 1.2 8,19 6,14 Chắn mái 35.4 3,6 1.2524 0.8 0.6 0.95 1.2 4,11 3,08 11 38.1 3,6 1.2686 0.8 0.6 0.95 1.2 4,17 3,12 Chắn mái 39 3,6 1.274 0.8 0.6 0.95 1.2 4,18 3,14 Phần tải trọng gió phần tƣờng chắn mái ta coi gần tác dụng vào nút khung:có giá trị

4,18x0,9 =3,76 (KN) 3,14x0,9=2,83 (KN) 4,11x0,9 =3,70 (KN) 3,08x0,9=2,77 (KN)

(23)

IV.1.SƠ ĐỒ HÌNH HỌC CỦA KHUNG NGANG.

Trên sở lựa chọn tiết diện dầm cột nhƣ ta có sơ đồ hình hc ca khung ngang nh sau

SƠ Đồ HìNH HäC

(24)

Iv.2.sơ đồ kết cấu khung ngang.

Việc lập sơ đồ kết cấu khung ngang ta coi gần hệ kết cấu khung ngm vo sn tng hm

SƠ Đồ KếT cÊU

V.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TĨNH TÁC DỤNG LÊN KHUNG

(25)

Tải trọng tĩnh tác dụng lên khung bao gồm:

*>Tải trọng tĩnh tác dụng lên khung dưói dạng phân bố đều:

- Do tải từ sàn truyền vào - Trọng lƣợng thân dầm khung - Tải trọng tƣờng ngăn

*>Tải trọng tĩnh tác dụng lên khung dạng tập trung:

- Trọng lƣợng thân dầm dọc

- Do trọng lƣợng tƣờng xây dầm dọc - Do trọg lƣợng thân cột

- Tải trọng từ sàn truyền lên

- Tải trọng sàn ,dầm ,cốn thang truyền lên Gọi:

- g1 n,g2 n … tải trọng phân bố tác dụng lên khung tầng.n-Tầng

- GA,GB,GC,GD: tải tập trung tác dụng lên cột thuộc trục

A,B,C,D

- G1,G2…là tải tập trụng dầm phụ truyền vào *>Quy đổi tải hình thang tam giác tải phân bố đều:

- Khi

1

L L

: Thuộc loại dầm , làm việc theo phƣơng cạnh ngắn

- - Khi

1

L L

: Thuộc loại kê bốn cạnh , làm việc theo phƣơng

Quy đổi tải sàn: ktam giác =5/8=0,625

khình thang=1-2 Với

2 2l l

STT Tên

kích thớc

Tải trọng

Loại sàn Phân bố k

quy đổi l1(m) l2(m)

q sàn (KN/m2)

q sàn (KN/m)

1 Ô1 3,6 3,6 4,48 Bản kê Tam giác 0.625 5,04

Hình thang 0.625 5,04

2 Ơ2 3,6 4,7 4,48 Bản kê Tam giác 0.625 5,04

3 Ơ3 2.5 3,6 4,48 Bản kê Tam giác 0.625 3,50

4 Ô4 3,6 7,2 4,48 Bản kê Tam giác 0,625 5,04

Hình thang 0,89 7,18

5 Ô5 3,6 3,6 5,07 Bản kê Tam giác 0.625 5,70

(26)

6 Ô6 1,5 3,6 4.24 Bản kê Tam giác 0.625 2,00

Hình thang 0,92 2,92

V.1>TẦNG 1:

V.1.1>Mặt truyền tải ,sơ đồ dồn tải:

Hình 3:Mặt truyền tải,Sơ đồ chất tải sàn tầng1

V.1.2>Xác định tải: Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng GA1 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 152,82

5,04x3,6x2=36,28(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 50x22 (dầm biên)

3,3x7,2=23,76(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22 (dầm D1 )

2,62x1,8x2=9,43(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1

5,04x3,6x2=36,28 (KN) +>Trọng lƣợng thân tƣờng dầm 50x22 trục A

18,68x0,7x3,6=47,07(KN)

GB1 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác- trục B 234,85

5,04x7,2x2=72,58(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 50x22

3,3x7,2=23,76 (KN)

gA1 gB1 gC1 gD1

g11 g21 g31

1

«1

«1 «1

«1 «4

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1

g11 g21 g31

«1 D1 D1

D1 D1

«1 «1

A B C D

(27)

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc trục B 5,04x7,2x2=72,58 (KN) +>Trọng lƣợng thân tƣờng dầm 50x22 trục B

18,68x0,7x3,6=47,07(KN) +> Trọng lƣợng thân dầm 40x22 trục B

2,62x3,6x2=18,86(KN)

GC1 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc 303,88

5,04x7,2=36,29(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc

5,04x7,2=36,29 (KN) +>Trọng lƣợng thân tƣờng dầm 40x22 trục C

19,28x3,6=69,41 (KN) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào D4 dạng hình thang(40x22)

7,18x3,6=25,85(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 50x22 (dầm dọc trục C)

3,3x7,2=23,76(KN) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào D4 dạng tam giác(50x22) 5,04x3,6=18,14(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22

2,62x3,6x2=18,86(KN) +>Trọng lƣợng thân tƣờng dầm 50x22 trục C

18,68x0,7x7,2=94,14(KN)

GD1 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc 217,03

5,04x3,6=18,14 (KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc

5,04x3,6=18,14 (KN) +>Trọng lƣợng thân tƣờng 50x22:

18,68x0,7x7,2=94,14 (KN) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào dầm 50x22 dạng tam giác

5,04x3,6=18,14(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 50x22 trục A

3,3x7,2=23,76(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22

2,62x3,6x2=18,86(KN) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào dầm 40x22 dạng hình thang 7,18x3,6=25,85(KN)

G11 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm phụ 158.88

(2 phía) 5,04x7,2=36,29(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm phụ ô bản)

(28)

+>Bản thân tƣờng dầm 40x22

19,28x0,7x3,6=48,58(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm

5,04x3,6x2=36,29(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22 (dầm bản)

2,62x3,6x2=18,86(KN)

G21 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 110,3

5,04x7,2=36,29(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22 (dầm phụ ô bản)

2,62x7,2=18,86(KN) +>Bản thân sàn Ơ1 truyền vào dạng tam giác->dầm

5,04x3,6x2=36,29(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22 (dầm phụ ô bản)

2,62x3,6x2=18,86(KN)

G31 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc 55,14

5,04x3,6=18,14(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22 (dầm bản)

2,62x3,6=9,43(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm phụ ô

5,04x3,6=18,14(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22 (dầm phụ ô bản)

2,62x3,6=9,43(KN)

g11 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 33,74

5,04x2=10,08(KN/m) +>Trọng lƣợng thân dầm 70x30 (dầm khung)

6,18(KN/m) +>Bản thân tƣờng dầm 70x30

17,48(KN/m)

(2 phía) 5,04x2=10,08 (KN/m) +>Trọng lƣợng thân dầm 70x30 (dầm khung)

6,18(KN/m)

5,04(KN/m) +>Trọng lƣợng thân dầm 70x30 (dầm khung)

(29)

+>Bản thân tƣờng dầm 70x30

17,48(KN/m) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào dạng hình thang

7,18(KN/m) V.2>TẦNG 2:

V.2.1.>Mặt truyền tải ,sơ đồ dồn tải:

V.2.2.>Xác định tải: Tên

tải Nguyên nhân trọng Tải

GA2 +>Bản thân sàn Ô6 truyền vào dầm trục A dạng hình thang

2,92x3,6=10,51(KN) 172,68 +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục A)

3,3x7,2=23,76(KN) +>Bản thân dầm 35x22

2,28x1,5=3,42(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm 50x22 dạng tam giác

5,04x7,2=36,29(KN) +>Bản thân sàn Ô6 truyền vào dầm 35x22(tam giác)

2,28x2=4,56(KN) +>Trọng lƣợng thân tƣờng dầm 50x22(dầm dọc)

18,68x0,7x7,2=94,14(KN)

gA2 gB2 gC2 gD2 g22

g32

g52

g22

1

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1 «2 «3

«2 «3

g12 g12

g32 g42

«6 «6

d3 D2 D4

D5

g42

A B C D

(30)

GB2 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm dọc dạng tam giác 150,64

5,04x7,2=36,29 (KN) +>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm dọc dạng tam giác

5,04x7,2=36,29 (KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục B)

3,3x7,2=23,76(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D2,D3 )(trục B-C)

2,62x(1,8+2,35)x2=21,75(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm 40x22 dạng tam giác

5,04x3,6=18,14(KN) +>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm 40x22 dạng hình thang

6,13x2,35=14,41(KN)

GC2 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc trụcC 201,9

5,04x3,6=18,14(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm 40x22

5,04x1,8=9,07(KN) +>Bản thân sàn Ô3 truyền vào dầm trục C dạng hình thang

4,48x7,2=32,26(KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục C)

3,3x7,2=23,76(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm dọc trục C)

2,62x3,6x2=18,86(KN) +>Bản thân sàn Ô3 truyền vào dầm 40x22 dạng tam giác

3,5x1,25x2=8,75(KN) +>Bản thân sàn Ơ4 truyền vào 40x22 dạng hình thang

7,18x3,6=25,85(KN) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào 50x22 dạng tam giác

5,04x3,6=18,14(KN) +>Bản thân tƣờng dầm 50x22(dầm dọc)

18,68x0,7x3,6=47,07 (KN)

5,04x3,6=18,14 (KN) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào 40x22 dạng hình thang

7,18x3,6=25,85(KN) +>Bản thân sàn Ơ4 truyền vào 50x22 dạng tam giác

(31)

+>Bản thân dầm 40x22

2,62x3,6=9,43 (KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục D)

18,68x0,7x7,2=94,95(KN)

G12 +>Bản thân sàn Ơ6 truyền vào dầm dọc dạng hình thang 43,39

2,92x3,6=10,51(KN) +>Bản thân dầm 35x22

2,28x3,6=8,21(KN) +>Bản thân tƣờng dầm 35x22(Cao 0,9m,dày 0,22)

6,02x3,6=21,67(KN) +>Bản thân sàn Ô6 truyền vào 35x22 dạng tam giác

2x1,5=3(KN) G22

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm

bản 110,3

(2 phía) 5,04x3,6x2=36,29(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm bản)

2,62x7,2=18,86(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm bản)

2,62x3,6x2=18,86 (KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm 40x22(dầm phụ ô bản)

5,04x7,2=36,29(KN)

G32 +>Bản thân dầm 40x22 (dầm bản) 139,35

2,62x(2,35+1,25)x2=18,86 (KN) +>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm 50x22 dạng tam giác

5,04x3,6=18,14(KN) +>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm 40x22 dạng hình thang +>Bản thân tƣờng dầm 40x22

19,28x0,7x3,6=48,58(KN)

(32)

5,04x3,6=18,14 (KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22 (dầm phụ ô bản)

2,62x3,6=9,43 (KN)

g12 +>Bản thân sàn Ô6 truyền vào 35x22 dạng tam giác 10,3

2(KN/m) +>Bản thân dầm 35x22

(Cao 0,9m,dày 0,22) 6,02(KN/m)

g22 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm 70x30 dạng tam giác 33,74

(2 phía) 5,04x2=10,08(KN/m) +>Bản thân tƣờng dầm 70x30

17,48(KN/m) +>Trọng lƣợng thân dầm 70x30 (dầm khung)

6,18 (KN/m)

g32 +>Bản thân sàn Ơ2 truyền vào dạng hình thang 35,92

6,13x2=12,26(KN/m) +>Bản thân tƣờng dầm 70x30

17,48 (KN/m) +>Bản thân dầm 60x30 (dầm khung)

6,18 (KN/m)

3,5x2=7,0(KN/m) +>Bản thân dầm 70x30 (dầm khung)

6,18 (KN/m)

17,48x0,7=12,24(KN/m) +>Bản thân dầm 70x30 (dầm khung)

6,18(KN/m) +>Bản thân sàn Ơ4 truyền vào dạng hình thang

(33)

V.3>TẦNG 3:

V.3.1.>Mặt truyền tải ,sơ đồ dồn tải:

V.3.2.>>Xác định tải: Tên

GA3 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm dọc dạng tam giác 198,35

5,04x7,2=36,29(KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục A)

3,3x7,2=23,76(KN) +>Bản thân dầm 40x22

2,62x1,5=3,93(KN) +>Bản thân dầm 40x22

2,62x1,5=3,93 (KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm 40x22

5,04x3,6x2=36,29(KN) +>Bản thân tƣờng dầm 50x22(dầm dọc)

18,68x0,7x7,2=94,15(KN)

GB3 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm dọc dạng tam giác 195,63

5,04x7,2=36,29(KN) +>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm dọc dạng tam giác

5,04x7,2=36,29 (KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục C)

3,3x7,2=23,76 (KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D2,D3 )(trục A-B)

«3

1

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1 «2

«2 «3

g13 g33

A B C D

«4

gA3 gB3 gC3 gD3

g1

g2

g4

g2

(34)

2,62x3,6x2=18,86(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D2,D3(đọan trục A-B)

5,04x3,6x2=36,29(KN) +>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm D2,D3 dạng hình thang

6,13x3,6x2=44,14(KN) GC3

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc

trụcB 261,91

5,04x3,6=18,14(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D3 ->dầm dọc trục C

5,04x3,6=18,14 (KN) +>Bản thân sàn Ô3 truyền vào dầm 40x22 dạng tam giác

3,5x3,6=12,60(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 50x22 (dầm dọc trục B)

3,3x7,2=23,76(KN) +>Bản thân sàn Ô3 truyền vào dầm 50x22 dạng hình thang

4,48x7,2=32,27(KN) +>Bản thân sàn Ơ4 truyền vào dầm 50x22 dạng tam giác

5,04x3,6=18,14 (KN) +>Bản thân dầm 40x22

2,62x3,6x2=18,86(KN) +>Bản thân tƣờng dầm 50x22(dầm dọc)

18,68x0,7x7,2=94,15KN) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào dầm 40x22 dạng hình thang

7,18x3,6=25,85(KN)

5,04x3,6=18,14 (KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D3 ->dầm dọc trục A

5,04x3,6=18,14 (KN) +>Bản thân dầm 40x22

2,62x3,6=9,43(KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục D)

5,04x3,6=18,14 (KN) +>Bản thân sàn Ơ4 truyền vào dầm 40x22 dạng hình thang

7,18x3,6=25,85 (KN) +>Bản thân tƣờng dầm 50x22(dầm dọc)

(35)

G13 =G22 110,3

G23 +>Bản thân dầm 40x22 (dầm bản) 241

2,62x3,6x2=18,86(KN) +>Trọng lƣợng thân tƣờng dầm 40x22

19,28x0,7x7,2=97,17(KN) +>Bản thân sàn Ơ2 truyền vào dầm phụ dạng tam giác

5,04x7,2=36,29(KN) +>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm dạng hình thang

6,13x2,35x2=28,81(KN) +>Bản thân sàn Ơ3 truyền vào dầm phụ dạng hình thang

4,48x7,2=32,26(KN) +>Bản thân sàn Ơ3 truyền vào dầm dạng tam giác

3,5x1,25x2=8,75(KN)

2,62x3,6=9,43(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền ->dầm phụ ô

5,04x3,6=18,14(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm phụ ô bản)

2,62x3,6=9,43(KN)

(2 phía) 5,04x2=10,08(KN/m) +>Trọng lƣợng thân dầm 70x30 (dầm khung)

17,48(KN/m)

g23 +>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dạng hình thang 35,92

6,13x2=12,26(KN/m) +>Bản thân dầm 70x30 (dầm khung)

(36)

17,48 (KN/m)

3,5x2=7,00(KN/m) +>Trọng lƣợng thân dầm 70x30 (dầm khung)

6,18 (KN/m)

17,48x0,7=12,24(KN/m) +>Bản thân dầm 70x30 (dầm khung)

7,18(KN/m) V.4>TẦNG 4,5,6,7:

V.4.1.>Mặt truyền tải ,sơ đồ dồn tải

Hình 4:Mặt truyền tải,Sơ đồ chất tải sàn tầng4,5,6,7

V.4.2.>Xác định tải Tên

tải Nguyên nhân Tải trọng

GA4 = GA3 198,35

GB4 = GB3 195,63

GC4 = GC3 261,91

«3

1

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1 «2

«2 «3

g14 g34

A B C D

«4

gA4 gB4 gC4 gD4

g1

g2

g4

(37)

GD4 = GD3 208,41

G14 =G13 110,3

G24 =G23 241

G34 =G33 55,14

g14 =g13 33,74

g24 =g23 35,92

g34 =g33 13,18

g44 =g43 30,64

V.5>TẦNG 8,9:

V.5.1>Mặt truyền tải ,sơ đồ dồn tải

Hình 5:Mặt truyền tải,Sơ đồ chất tải sàn tầng 8,9

V.5.2>Xác định tải Tên

tải Nguyên nhân Tải trọng

GA8 = GA3 198,35

GB8 = GB3 195,63

GC8 = GC3 261,91

GD8 = GD3 208,41

G18 =G13 110,3

«3

1

«1

«1 «1

«1

«1 «2

«2 «3

g18 g38

A B C D

«4

gA8 gB8 gC8 gD8

g18

g2

g4

g2

(38)

G28 =G23 241

G38 =G33 55,14

g18 =g13 33,74

g28 =g23 35,92

g38 =g33 13,18

g48 =g43 30,64

V.6>TẦNG ÁP MÁI

V.6.1>Mặt truyền tải ,sơ đồ dồn tải

Hình 6:Mặt truyền tải,Sơ đồ chất tải sàn tầng áp mái

V.6.2>Xác định tải: Tên

GA.AM

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc

trụcA 176,02

5,7x3,6=20,52(KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục A)

3,3x7,2=23,76(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D1 )

2,62x1,8x2=9,43(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc dạng tam giác

«5 «5 «5 «5 «5

«5 «5 «5 «5 «5 «5

1

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1

g1.aM g2.aM g3.aM

«5

A B C D

«4

gA.am gB.am gC.am gD.am

g1.am

g2.am

(39)

5,04x1,8=9,07(KN) +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc

5,7x1,8=10,26(KN) +>Bản thân tƣờng dầm 50x22 trục 1-2

5,45x3,6=19,62( (KN) +>Bản thân tƣờng dầm 50x22(dầm dọc)

18,68x0,7x3,6=47,07(KN)

GB.AM +>Bản thân sàn Ô1 truyền dạng tam giác->dầm dọc trụcB 167,01

5,7x3,6=20,52 (KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 50x22 (dầm dọc trục B)

3,3x7,2=23,76 (KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22 (dầm D1 )

2,62x3,6x2=18,86(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc dạng tam giác

5,04x3,6=18,14(KN) +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm 50x22 dầm dọc dạng tam giác

5,7x3,6=20,52(KN) +>Trọng lƣợng thân tƣờng dầm 50x22

18,68x0,7x3,6=47,07(KN)

GC.AM +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm 50x22 dạng tam giác 159,76

5,04x1,8=9,07(KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 50x22 (dầm dọc trục B)

3,3x7,2=23,76 (KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22 (dầm dọc trục B)

2,62x3,6x2=23,76 (KN) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào 50x22 dạng tam giác

5,04x3,6=18,14(KN) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào 40x22 dạng hình thang

(40)

GD.AM +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm 50x22 dạng tam giác 194,34

5,7x3,6=20,52 (KN) +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm 40x22 dạng tam giác

5,7x3,6=20,52 (KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22

2,62x3,6x2=18,86 (KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục D)

5,04x3,6=18,14(KN) +>Bản thân sàn Ơ4 truyền vào dầm 40x22 dạng hình thang

7,18x3,6=25,85(KN) +>Bản thân tƣờng không cửa dầm 50x22

18,68x0,7x3,6=47,07(KN) G1.AM

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm 40x22 (dầm phụ ô bản)

dạng tam giác 115,04

5,04x1,8x2=18,14(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào 40x22 (dầm bản) dạng tam giác

5,04x3,6=18,14 (KN) +>Trọng lƣợng thân dầm 40x22 (dầm phụ ô bản)

2,62x3,6x2=18,86(KN) +>Bản thân sàn Ơ5 truyền vào dầm 40x22 (dầm phụ ô bản) dạng tam giác

5,7x3,6=20,52(KN) +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm 40x22 (dầm bản) dạng tam giác

5,7x3,6=20,52 (KN)

G2.AM =G1.AM 115,04

G3.AM +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm 40x22 dạng tam giác 59,90

5,7x3,6=20,52 (KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm phụ ô bản)

(41)

5,7x3,6=20,52 (KN)

g1.Am +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 34.40

5,04(KN/m) +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dạng tam giác

5,7(KN/m) +>Bản thân dầm 70x30 (dầm khung)

6,18(KN/m) +>Trọng lƣợng thân tƣờng dầm 70x30

17,48(KN/m)

g2.Am +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 29,16

5,04 (KN/m) +>Bản thân sàn Ô5truyền vào dạng tam giác

5,7 (KN/m) +>Bản thân dầm 70x30 (dầm khung)

6,18 (KN/m) +>Trọng lƣợng thân tƣờng dầm 70x30

17,48x0,7=12,24(KN/m)

g3.Am +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dạng tam giác 36,54

6,18 (KN/m) +>Trọng lƣợng thân tƣờng dầm 70x30

17,48 (KN/m) V.7> MÁI

(42)

Hình 7:Mặt truyền tải,Sơ đồ chất tải sàn mái

V.7.2>Xác định tải:

Tên

GAmái +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm 50x22 dạng tam giác 67,00

5,7x3,6=20,52(KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm trục A)

5,7x1,8=10,26(KN) +>Bản thân tƣờng dầm 40x22 trục 2-3

5,45x3,6=19,62 (KN) GBmái

+> Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm 50x22 dạng tam

giác 57,64

5,7x3,6=20,52(KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục B)

2,62x1,8=4,72(KN) +> Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm 40x22 dạng tam giác 5,7x3,6=20,52(KN)

«5 «5 «5 «5

«5 «5 «5 «5 «5

«5 «5

1

g1 maÝ g2 maÝ g3maÝ

«5

A B C D

gA maÝ gB maÝ gC maÝ gB maÝ

g1 m¸i

g2 maÝ

(43)

GCmái =GBmái 57,64

GDmái =GAmái 67,00

G1M

+>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm 40x22 (dầm

bản) dạng tam giác 59,90

5,7x3,6=20,52 (KN +>Bản thân dầm 40x22 (dầm bản)

2,62x1,8x2=9,43(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm phụ bản)

2,62x3,6=9,43(KN) +>Bản thân sàn Ơ6 truyền vào dầm 40x22 (dầm phụ ô bản) dạng tam giác

5,7x3,6=20,52 (KN

G2M =G1M 59,90

G3M =G1M 59,90

g1mái +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm 70x30 dạng tam giác 17,33

6,18(KN/m) +>Bản thân tƣờng chắn mái

5,45(KN/m)

g2m =g1mái 17,33

(44)

SƠ Đồ TĩNH TảI TáC DụNG VàO KHUNG TRôC

(45)

VI.XÁC ĐỊNH HOẠT TẢI TÁC DỤNG LÊN KHUNG VI.1.HOẠT TẢI 1:

VI.1.1>TẦNG 1:

a>Mặt truyền tải ,sơ đồ chất tải:

b>Xác định tải:

Tên tải Nguyên nhân Tải

trọng PA1 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm dạng tam giác 43,74

3,6x3,6/2x(5/8)x3,6x2=29,16(KN) +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc trục A

3,6x3,6/2x(5/8)x1,8x2=14,58(KN)

PB1 =PA1 43,74

PC1 =PB1/2 40,57

21,87(KN) +>Hoạt tải sàn Ô4 truyền vào D4 dạng tam giác

[2,4x3,6/2]x3,6/2x0,625=4,86(KN) +>Hoạt tải sàn Ô4 truyền vào 40x22 dạng hình thang

[2,4x3,6/2]x3,6x0,89=13,84(KN)

PD1 =PC1 40,57

P11=P21 =2*PA1 87,48

p11 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 8,10

3,6x3,6/2x(5/8)x2=8,10(KN/m)

p12 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm dạng tam giác 6,55

2,4x3,6/2x(5/8)=2,7(KN/m)

«1

«1 «1

«1

1

«1

«1 «1

«1 «4

«1

«1 «1

P11 p21

«1 D1

D1 D1

«1 «1

A B C D

PA1 PB1 PC1 PD1

(46)

+>Hoạt tải sàn Ô4 truyền vào dầm dạng hình thang

2,4x3,6/2x0,89=3,85(KN/m) VI.1.2>TẦNG 2:

b>Xác định tải:

Tên

PA2 +>Hoạt tải sàn Ô6 truyền vào dầm dọc dạng hình thang 8,85

3,12x1,5/2x0,92x3,6=7,75(KN) +>Hoạt tải sàn Ô6 truyền vào dầm D2(tam giác)

3,12x1,5/2x(5/8)x0,75=1,1(KN)

PB2 +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm dọc dạng tam giác 31,26

2,4x3,6/2x(5/8)x7,2=19,44(KN) +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm 40x22 dạng hình thang 2,4x3,6/2x0,76x1,8x2=11,82 (KN) PC2

+>Hoạt tải sàn Ô3 truyền vào dầm dọc trục C dạng hình

thang 32,95

3,6x2,5/2x0,8x7,2=25,92(KN) +>Hoạt tải sàn Ô3 truyền vào dầm 40x22 dạng tam giác

3,6x2,5/2x0,625x1,25x2=7,03(KN)

P12 +>Hoạt tải sàn Ô6 truyền vào dầm dọc dạng hình thang 8,85

3,12x1,5/2x0,92x3,6=7,75(KN) +>Hoạt tải sàn Ô6 truyền vào dầm D2(tam giác)

3,12x1,5/2x(5/8)x0,75=1,1(KN)

1

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1 «2 «3

«2 «3

P12 p12

P32 p32

«6 «6

d3 D2 D4

D5

A B C D

D4

PA2 PB2 PC2

(47)

P22

+>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm phụ ô sàn dạng

tam giác 64,21

2,4x3,6/2x(5/8)x7,2=19,44(KN) +>Hoạt tải sàn Ô3 truyền vào dầm phụ sàn dạng hình thang

3,6x2,5/2x0,8x7,2=25,92(KN) +>Hoạt tải sàn Ơ3 truyền vào dầm sàn dạng tam giác

3,6x2,5/2x(5/8)x1,25x2=7,03(KN) +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm 40x22 dạng hình thang 2,4x3,6/2x0,76x1,8x2=11,82 (KN)

p12 +>Hoạt tải sàn Ô6 truyền vào dầm D5 dạng tam giác 1.46

3,12x1,5/2x(5/8) =1,46(KN/m)

p22 +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm dạng hình thang 6,57

2,4x3,6/2x0,76x2=6,57(KN/m)

3,6x2,5/2x(5/8)x2=5,63(KN/m) VI.1.3>TẦNG 3,5,7,9:

«2 «3

1

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1 «2 «3

«2 «3

P13 P23

A B C D

«4

PA3-9 PB3-9 PC3-9 PD3-9

(48)

b>Xác định tải: Tên

PA3 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm trục A 29,16

2,4x3,6/2x(5/8)x7,2=19,44(KN) +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc trục A

2,4x3,6/2x(5/8)x1,8x2=9,72(KN)

PB3 =PA3 29,16

PC3 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm trục C 38,14

2,4x3,6/2x(5/8)x3,6=9,72(KN) +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm 40x22 dạng tam giác

2,4x3,6/2x3,6x(5/8)=9,72(KN) +>Hoạt tải sàn Ô4 truyền vào dầm 40x22 dạng hình thang

2,4x3,6/2x3,6x0,89=13,84(KN)

PD3 =PC3 38,14

P13 =2xPA3 58,32

P23 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm 50x22 dạng tam giác 19,44

2,4x3,6/2x(5/8)x3,6=9,72 (KN) +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm 40x22 dạng tam giác

2,4x3,6/2x(5/8)x1,8x2=9,72 (KN)

2,4x3,6/2x(5/8)x2=5,4(KN/m)

2,4x3,6/2x(5/8)=2,7(KN/m)

(49)

VI.1.4>TẦNG 4,6,8:

PB4 +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm dọc dạng tam giác 34,87

2,4x3,6/2x(5/8)x7,2=19,44(KN) +>Hoạt tải sàn Ơ2 truyền vào dầm D2,D3 dạng hình thang

2,4x3,6/2x0,76x2,35x2=15,43(KN)

PC4 +>Hoạt tải sàn Ô3 truyền vào dầm dọc trục C dạng hình thang 32,95

3,6x2,5/2x0,8x7,2=25,92(KN) +>Hoạt tải sàn Ô3 truyền vào dầm D2,D3 dạng tam giác

3,6x2,5/2x(5/8)x1,25x2=7,03(KN) P14

+>Hoạt tải sàn Ơ2 truyền vào dầm sàn dạng tam

giác 67,82

2,4x3,6/2x(5/8)x7,2=19,44(KN) +>Hoạt tải sàn Ô3 truyền vào dầm phân bố hình thang

3,6x2,5/2x0,8x7,2=25,92(KN) +>Hoạt tải Sàn Ơ2,Ơ3->D2,D3 dạng hình thang tam giác

[(2,4x3,6/2x0,76x2,35x2)+(3,6x2,5/2x0,625x1,25x2)=22,46(KN)

p14 +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm dạng hình thang 6,57

2,4x3,6/2x0,76x2=6,57(KN/m)

1

«1

«1 «1

«1

«2 «3

A B C D

«4

PB PC

p1

P1

(50)

3,6x2,5/2x(5/8)x2=5,63(KN/m) VI.1.5>TẦNG 10:

tải Nguyên nhân

Tải trọng PB.AM +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm trục B 26,43

2,4x3,6/2x(5/8)x1,8=4,86(KN) +>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc trục B

1,95x3,6/2x(5/8)x1,8=3,95(KN)

PC.AM =PBM 26,43

P1.AM =2xPCM 52,86

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm dạng tam giác 4,89

2,4x3,6/2x(5/8)=2,7(KN/m) p1.Am +>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dầm dạng tam giác

1,95x3,6/2x(5/8)=2,19(KN/m) VI.1.6>HOẠT TẢI MÁI:

«5 «5

«5 «5 «5

«5 «5

«5 «5 «5 «5

«5 «1

«1 «1

«1

«1 «1

«1

P1M

A B C D

«4

PB m PC m

p1 m

(51)

PAM

+>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dầm dạng tam giác->dầm

trục A 11,85

1,95x3,6/2x(5/8)x1,8=3,95(KN)

PAM =PBM ái=PCM ái=PDM mái 11,85

P1M =P2 M =2xPAM 23,7

p1mái +>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dầm dạng tam giác 2,19

1,95x3,6/2x(5/8)=2,19(KN/m)

P2mái = p1mái 2,19

«5

«5 «5

«5 «5 «5

«5 «5

«5

PA maÝ PB maÝ PC maÝ PD maÝ

p1 m¸i p2 maÝ

1

P1 maÝ P2 maÝ

«5

A B C D

(52)

SƠ ĐỒ HOẠT TẢI I TÁC DỤNG VÀO KHUNG TRỤC

(53)

VI.2.HOẠT TẢI 2: VI.2.1>TẦNG 1:

PB1 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm trục B 43,74

(Hoạt tải sảnh) 3,6x3,6/2x(5/8)x7,2=29,16(KN) +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm 40x22 dạng tam giác

3,6x3,6/2x(5/8)x1,8x2=14,58(KN)

PC1 =PB1 43,74

P11 =2xPB1 87,48

(2 phía) 3,6x3,6/2x(5/8)x2=8,1(KN/m)

1

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1

P1

A B C D

«4

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1

PB PC

(54)

VI.2.2>TẦNG 2:

Hoạt tải giống trƣờng hợp hoạt tải tầng 3,5,7,9 VI.2.3>TẦNG 3,5,7,9:

PA PB PC PD

p1 p2

1

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1

«2 «3

P12 P2

A B C D

«4

«2 «3

«6 «6 D4

D5

PB PC p1 P

1 p2

1

«1

«2 «3

A B C D

(55)

Hoạt tải giống trƣờng hợp hoạt tải tầng 4,6,8 VI.2.3>TẦNG 4,6,8:

Hoạt tải giống trƣờng hợp hoạt tải tầng 2: VI.2.5>TẦNG 10:

1

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1

«2 «3

P1 P2

A B C D

«4

«2 «3

PA PB PC PD

p1 p2

1

«1

«1 «1

«1

«1 «1

«1

P1M P3M

«5

A B C D

«4

«5

«5 «5 «5

«5

«5 «5

PA m PB m PC m PD m

(56)

Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng PA.AM +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm 50x22 dạng tam giác 26,43

1,95x3,6/2x(5/8)x1,8=3,95(KN)

PB.AM =PA.AM 26,43

PC.AM +>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dầm 50x22 dạng tam giác 35,41

2,4x3,6/2x(5/8)x3,6=9,72 (KN) +>Hoạt tải sàn Ô4 truyền vào dầm 40x22 dạng hình thang

2,4x3,6/2x0,89x3,6=13,84 (KN)

PD.AM =PC.AM 35,41

P1.AM =2xPB.AM 52,86

P2.AM +>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dầm 50x22 dạng tam giác 11,85

1,95x3,6/2x(5/8)x1,8=3,95 (KN)

p1.Am +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm dạng tam giác 4,89

2,4x3,6/2x(5/8)=2,7(KN/m) +>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dầm dạng tam giác

1,95x3,6/2x(5/8)=2,19(KN/m)

p2.Am +>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dầm dạng tam giác 6,03

1,95x3,6/2x(5/8)= 2,19 (KN/m)

(57)

VI.2.6>HOẠT TẢI MÁI:

PBM +>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dạng tam giác 11,85

1,95x3,6/2x(5/8)x3,6=7,9(KN) +>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dầm 40x22dangj tam giác

1,95x3,6/2x(5/8)x1,8=3,95(KN)

PCM =PBM 11,85

P1M =2xPBM aí 23,7

p1m +>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dạng tam giác 2,19

1,95x3,6/2x(5/8)=2,19(KN/m) «5

«5 «5 «5

«5 «5

«5

«5 «5

«5

PB maÝ PC maÝ

p1 maÝ

1

P1 maÝ

«5

A B C D

(58)

SƠ Đồ hoạt tảI II tác dụng vào khung trục 2

(59)

SƠ Đồ gió trái tác dụng vào khung trục 2

(60)

SƠ Đồ gió phảI tác dụng vào khung trơc 2

(61)

VII.TÍNH TỐN NỘI LỰC CHO CÁC CẤU KIỆN TRÊN KHUNG

Với giúp đỡ máy tính điện tử phần mềm tính tốn chun nghành,Hiện có nhiều chƣơng trình tính tốn kết cấu cho cơng trình nhƣ SAP200,Etab.Trong đồ án này,để tính tốn kết cấu cho cơng trình,em dùng chƣơng trình SAP2000 Version 14.Sau tính tốn nội lực,ta dùng kết nội lực để tổ hợp nội lực tay,tìm cặp nội lực nguy hiểm để tính tốn kết cấu cơng trình theo TCVN

Input:

- Chọn đơn vị tính

- Chọn sơ dồ tính cho cơng trình

- Định nghĩa kích thƣớc,nhóm vật liêu

- Đặc trƣng vật liệu để thiết kế cơng trình - Gán tiết diện cho phần tử

- Khai báo tải trọng tác dụng lên cơng trình - Khai báo liên kết

Sau thực bƣớc ta cho chƣơng trình tính tốn xử lý số liệu để đƣa kết nội lực phần tử(Kết nội lực in phần phụ lục)

VII.1>TẢI TRỌNG NHẬP VÀO VII.1.1>TẢI TRỌNG TĨNH:

Với Bêtông B20 ta nhập :

Môđun đàn hồi bêtông E=27.106

(KN/m2), =25(KN/m3),Trong trƣờng hợp tĩnh tải,ta đƣa vào hệ số Selfweigh=0 ta tính tốn tải trọng thân cấu kiện dầm cột tác dụng vào khung

VII.1.2>HOẠT TẢI:

Nhập hoạt tải theo sơ đồ (hoạt tải1,hoạt tải 2). VII.1.2>TẢI TRỌNG GIĨ:

Thành phần gió tĩnh nhập theo sơ đồ(gió trái ,gió phải) đƣợc đƣa tác dụng phân bố lên khung

VII.2>KẾT QUẢ CHẠY MÁY NỘI LỰC:

Kết in trích số phần tử đặc trƣng đủ số liệu để thiết kế cho cơng trình(Sơ đồ cơng trình,nội lực đựoc in cho cấu kiện cần thiết)

Vị trí tên phần tử xem ký hiệu sơ đồ khung

Căn vào kết nội lực,ta chọn số phần tử để tổ hợp tính tốn cốt thép

* Các loại tổ hợp:

+)Tổ hợp 1:

THCB1=TT +MAX(1 HT) +)Tổ hợp 2:

THCB2=TT+MAX(kxHT)x0,9 Trong đó: 0,9 :là hệ số tổ hơp

K : hệ số tổ hợp thành phần

* Tổ hợp nội lực cột:

(62)

+ Tại tiết diện tổ hợp giá trị :Nmax , Nmin, Mmax, Mmin + Giá trị N,M đƣợc thể bảng sau:

Khi tính cốt thép ta chọn cặp nội lực nguy hiểm có tiết diện để tính tốn Ta tính tốn cốt thép cho cột cột khác tính tƣơng tự với cột khác

- Các cặp nội lực nguy hiểm :

+ Cặp có trị số mơ men lớn Mmax, Ntƣ + Cặp có tỉ số (M/N) lớn emax=(M/N) + Cặp có giá trị lực dọc lớn Nmax ,Mtƣ

Ngồi , cặp có giá trị giống ta xét cặp có độ lệch tâm lớn

Những cặp có độ lệch tâm lớn thƣờng gây nguy hiểm cho vùng kéo Những cặp có giá trị lực dọc lớn thƣờng gây nguy hiểm cho vùng nén Còn cặp có mơmen lớn thƣờng gây nguy hiểm cho vùng kéo vùng nén

* Tổ hợp nội lực dầm: +Tổ hợp nội lực dầm tiết diện I-I , II-II III-III

+ Tại tiết diện tổ hợp giá trị :Qmax , Qmin, Mmax, Mmin + Giá trị Q,M đƣợc thể bảng sau:

-Khi tính cốt thép ta chọn cặp nội lực nguy hiểm có tiết diện để tính tốn Ta tính tốn cốt thép cho dầm dầm khác tính tƣơng tự

-Tại tiết diện ta lấy giá trị M,Q lớn trị số để tính tốn: VIII.TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO CÁC CẤU KIỆN:

Việc tính tốn cốt thép cho cột,đƣợc đồng ý giáo viên hƣờng dẫn em xin tính tốn chi tiết phần tử cột ,và phần tử dầm

VIII.1>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM KHUNG:

VIII.1.1>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM PHẦN TỬ D46

NỘ I LỰ

C

TRƢỜNG HỢP TẢI TRỌNG THCB1 THCB2

TĨNH

TẢI HOẠT TẢI

GIÓ Mmax Mmin Mmax Mmin

HT1 HT2 TRÁI PHẢI Qmax Qmin Qmax Qmin

1

M1 -214.9 -12.33 -104.03 233.72 -233.7 19.23 -448.19 - -529.54

Q1 137.1 0.67 72.93 -64.92 64.92 210.03 261.77

M2 139.69 -9.9 106.01 0.013 0.013 245.7 - 235.12 -

Q2 59.66 0.67 43.77 -64.92 64.92 124.58 158.084

M3 -181.99 -7.48 -103.85 -233.7 233.72 51.73 -415.69 - -492,52

(63)

VỊ TRÍ TIẾT

DIỆN M(KN.m) Q(KN) ĐẦU DẦM

-529,54 261.77 I-I

GIỮA DẦM

245,7 158.084 II-II

CUỐI DẦM

-492,52 252,09 III-III

VIII.1.1.1>Tính tốn cốt thép dọc -Kích thƣớc dầm (30x70)cm

-Cánh nằm vùng kéo nên bỏ qua Tính theo tiết diện chữ nhật Giả thiết a = cm ho= h - a = 70 -7 = 63(cm)

a> Tại vị trí đầu dầm I-I với M = 529.54 (KN.m)

Ta có: αm = 2 o b.b.h

R M

= 0,39

.0,3.0,63 11,5.10

529,54

2

3 < R 0,429

đặt cốt đơn

0,735

2

1 m

As =

0 S .h

R M

=

0,735.0,63 280.103

529,54

=4,084.10-3(m2)=40,84(cm2)

Kiểm tra = 100%

30.63 40,84 b.h

A

o

S = 2,16 >

min= 0,1

Kích thƣớc tiết diện dầm chọn hợp lý Căn vào As =40,84(cm

2

) Chọn dùng 30 có As =42,41(cm

2

) Kiểm tra sai số .100 3,7

41 , 42 84 , 40 41 ,

42 % Sai số chấp nhận đựơc

Bố trí 30 lớp 30 lớp

Kiểm tra khoảng cách a kc từ mép đến trọng tâm cốt thép tt

a 2,5+3+

2

7cm = agt=7 =>thép thiên an toàn

Kiểm tra điều kiện t0

t0= 80 8,0 ( )

2 3.30 2.25 300 tm cm cm mm

b> Tại mặt cắt III-III với M = 492,52 (KN.m) Ta có: m =

o bxbxh

R M

= 0,36

.0,3.0,63 11,5.10

492,52

2

3 < R 0,429

=>đặt cốt đơn

77 , 1 m

As =

0 S .h

R M = 0,77.0,63 280.103 492,52

(64)

Kiểm tra = x100% 30.63 36,26 b.h A o

S = 1, 92 >

min= 0,1

2

)

Chọn dùng 30 +có3 28 As =39,68(cm

)

Kiểm tra sai số 8,62

68 , 39 26 , 36 68 ,

a 2,5+3+

2

7cm = agt=7 (tm)

t0= 80 8,0 ( )

2 3x30 2x25 300 tm cm cm mm

c> Tính cốt thép dọc chịu mômen dương:

+> Cốt thép chịu mômen dƣong : Mdƣơng = 245,7(KN.m)

+>Cánh nằm vùng nén nên tính theo tiết diện chữ T Giả thiết a = 4cm ho= h - a = 700 - = 66(cm)

+>Ta có chiều rộng cánh bc tính tốn: b,f = b + ,

c

S

Trong '

C

S không vƣợt trị số bé ba giá trị sau:

' f h =12(cm) ' C S m B m l m f h , , 2 , , 72 , 12 , x ' x

Chọn '

C

S =0,7 (m)

m S

b

b'f C' 0,3 2.0,7 1,7 +>Xác định vị trí trục trung hoà: MC Rb.b'f.hf'.(h0 0,5.h'f)

MC = 11,5.10

.1,7.0,12.(0,66 – 0,5.0,12) = 1407,6 (KN.m) Mmax= 245,7 (KN.m) < Mc =1407,6 (KN.m)

Nên trục trung hoà qua cánh, tính tốn nhƣ tiết diện chữ nhật ( '

f

b h)=(170x70)

+>Xác định thép: Mdƣơng = 245,70(KN.m)

Ta có: m = o b.b.h

R M

= 0,029

.1,7.0,66 11,5.10

245,7

2

3 < R 0,429

0,99

2

(65)

As =

o s .h

R M

=

0,99.0,66 280.103

245,7

=1,34x10-3(m2)=13,4(cm2)

Kiểm tra = 100%

170.66 13,4 b.h

A

o

S = 0,12 >

min= 0,1

Kích thƣớc tiết diện dầm chọn hợp lý Căn vào As =13,4 (cm

2

)

Chọn dùng 25+1 22 As =13,62cm

) Kiểm tra sai số 1,64

62 , 13

4 , 13 62 ,

a 2,5+

2 ,

3,75cm<agt=4 (tm)

t0= 89 8,9 2,5 ( )

2

1x22 2x25 2x25

300

tm cm cm

mm

VIII.1.1.2>Tính toán cốt thép đai

Lực cắt lớn gối là: Qmax= 261,77(KN)

- Kiểm tra điều kiện hạn chế:

Qbt=Ko.Rb.b.ho Qmax :K0 0,3 w1 b1 -Giả thiết dùng đai có as=0,503 cm2 khoảng cách cốt đai s => S ≤ (h/2 150)=>chọn s=150 mm

W1 W 1,3 7,78 2,7.10

2,1.10

3

b S

E E

0,0022

30.15 2.0,503

.s

b ASW W

=> W1 W 5.7,78.0,0022 1,09<1,3(tm)

885 , , 1 01 ,

1 b

b R 0,01 với bêtông nặng bêtông hạt nhỏ

=>Ko= 0,3.1,09.0,885 = 0,289

=>Ko.Rb.b.ho=0,289.1,15.30.63=628,14(KN) > Qmax=261,77(KN)

=> Thoả mãn điều kiện hạn chế

- Kiểm tra khả chịu lực bêtông

Qbmin=K1.Rbt.b.h0=0,6.0,09.30.63= 102,06(KN) < Qmax= 261,77 (KN)

Vậy tiết diện không đủ khả chịu cắt, phải tính cốt đai Giả thiết dùng thép có as=0,503cm

2

, n=2

(66)

- Khoảng cách cốt đai theo tính tốn: SW SW SW q A R S

có

0 2.(1 ).R b.h

Mb b f n bt =2.1.0,09.30.632.0,01=214,33(KN.m)

2

b với bêtông nặng

o

f với tiết diện hình chữ nhật

o

n với cấu kiện chịu uốn

m Q M C b 64 , 261,77 2.214,33

* lấy C=1,64m

m h

C 2.0,63 1,26

* lấy

m h

C0 0 2.0,63 1,26

) ( 67 , 130 64 , 33 , 214 KN C M Q b b KN Q Q

QSW max b 261,77 130,67 131,1 ) / ( 05 , 104 26 , 10 , 131

1 KN m

C Q q sw SW ) / ( 81 26 , 06 , 102 0

2 KN m

h Q q b SW ) / ( 05 , 104 ) ,

max(q 1 q 2 KN m

qSW SW SW

=>Khoảng cách tính tốn:

mm q A R S SW SW SW 20 , 169 104,05 175.2.50,3

-Khoảng cách max cốt đai

cm Q

h b R

S bt o

41 , 61 261,77 0.63 1,5.0,09.3 ,

1 2

max

-Khoảng cách cốt đai phải thỏa mãn điều kiện: cm S cm h cm S S

tt 16,92

33 , 23 70 41 , 61 max

=> Vậy chọn cốt thép đai 8s100mm đoạn đầu dầm

=> Vậy chọn cốt thép đai 8s200mm đoạn dầm VIII.1.1.3>Tính tốn cốt thép treo

Ở chỗ dầm phụ kê lên dầm cần có cốt treo để gia cố cho dầm chính, để tránh ứng suất cục

Lực tập trung dầm phụ truyền cho dầm là: Q=158,08(KN) Cốt treo đặt dƣới dạng cốt đai, diện tích cần thiết:

7,03( )

5 , 22 08 , 158 cm R Q A S Tr

Dùng đai 8; n = 2; as = 0,503 (cm

(67)

5,99 503 ,

03 ,

s

Tr

a n

A (đai) Lấy (đai)

Chiều dài khu vực cần bố trí cốt treo:

S = bdp + 2.h1 = bdp + 2.(hdc – hdp) = 22 + 2.(70- 40) = 82 (cm)

Đặt cốt treo hai bên dầm phụ, bên đai Khoảng cách đai: u = 8,5 (cm)

NỘ I LỰ

C

TĨNH TẢI

HOẠT TẢI GIÓ Mmax Mmin Mmax Mmin

1

M1 -332,84 -62,25 -14,22 204,32 -204,32 - -537,16 - -585,55

Q1 220,53 44,05 1,72 -56,76 56,67 277,29 - 312,81

M2 193,28 53,58 -8,04 0 246,86 - 241,502 -

Q2 72,32 20,39 1,72 -56,76 56,76 129,08 - 143,303 -

M3 -343,56 -82,03 -1,85 -204,32 204,32 - -547,88 - -602,94

Q3 -260,04 -68,73 1,72 -56,76 56,95 208,21 - -372,98 -

VỊ TRÍ TIẾT

DIỆN M(KN.m) Q(KN)

ĐẦU DẦM

-585,55 312,81

I-I GIỮA DẦM

246,86 143,303

II-II CUỐI DẦM

-602,94 208,21

III-III

a> Tại mặt cắt I-I với M = -585,55 (KN.m)

Ta có: 2

o b.b.h

R M

m = 0,43

.0,3.0,63 11,5.10

585,55

2

3 < R 0,429

0,687

2

1 m

As =

0 S .h

R M

=

0,687.0,63 280.103

585,55

(68)

Kiểm tra = 100% 2,56 30x63 48,32 bxh A o

S >

min= 0,1

2

)

Chọn dùng 30 +4 28 có As =52,91(cm

)

91 , 52 32 , 48 91 , 52

% Sai số chấp nhận đựơc Bố trí 30 lớp 28 lớp

Kiểm tra khoảng cách a Khoảng cách từ mép đến trọng tâm cốt thép

att = 2,5+3+

2

7cm = agt=7 thép thiên an toàn

43,3 4,3 ( )

3

4x30 2x25

300

0 mm cm cmtm

t

b> Tại mặt cắt III-III với M = 602,94 (KN.m)

Ta có: m = 0,44

63 , , 10 , 11 94 , 602 b.h R M o b

< R 0,429

đặt cốt đơn

67 , 1 m

As =

2 3 o s 02 , 51 ) ( 10 102 , 63 , 67 , 10 280 94 , 602 h R M cm

m (m2)

Kiểm tra = x100% 2,70 30x63

51,02 bxh

A

o

S >

min= 0,1

2

)

Chọn dùng 30 + 28 có As =52,91(cm

) Kiểm tra sai số 3,57

91 , 52 02 , 51 91 ,

Kiểm tra khoảng cách a kc từ mép đến trọng tâm cốt thép

tt

a 2,5+3+

2

3 7cm=a

gt=7 (tm)

t0= 43,33 4,3 ( )

3 4x30 2x25 300 tm cm cm mm

c> Tính cốt thép dọc chịu mơmen dương:

+>Ta có chiều rộng cánh bc tính tốn:

' '

, b SC bf

f

Trong '

C

(69)

h'f 12cm

S’c

m B m l m f h , , 2 , , 72 , 12 , x ' x

Chọn S’c =0,7 (m)

) ( , , , , m S b

bf c

+>Xác định vị trí trục trung hoà:

MC Rb.b'f.(h0 0,5.h'f)=11,5.103.1,7.0,12.(0,66 0,5.0,12) 1407,6(KN/m) Mmax= 246,86(KN.m) < Mc =1407,6 (KN.m)

Nên trục trung hồ qua cánh, tính tốn nhƣ tiết diện chữ nhật ( ,

f

b h)=(170x70)

Ta có: 0.029

66 , , 10 , 11 86 , 246 xbxh R M o b

m < R 0,439

đặt cốt đơn

0,98

2 1 m ) ( 49 , 13 ) ( 10 349 , 66 , 99 , 10 280 86 , 246 2 3 cm m h R M A S S

Kiểm tra = 00

o

S x100% 0,12

170.66 13,49 b.h

A

> min= 0,1

2

63 , 19 49 , 13 63 ,

Kiểm tra khoảng cách a khoảng cách từ mép đến trọng tâm cốt thép

tt a 2,5+ ,

3,75cm<agt=4 (tm)

Kiểm tra điều kiện t0 : t0= 50 2,5 ( )

(70)

VIII.1.2.2>Tính tốn cốt thép đai

Qbt=Ko.Rb.b.ho Qmax :K0 0,3 w1 b1

-Giả thiết dùng đai có as=0,503 cm2 khoảng cách cốt đai s => S ≤ (h/2 150)=>chọn s=150 mm

W1 W 1,3 7,78 2,7.10

2,1.10

3

b S

E E

0,0022

30.15 2.0,503

.s

b ASW W

=> W1 W 5.7,78.0,0022 1,09<1,3(tm)

885 , , 1 01 ,

1 b

=>Ko= 0,3.1,09.0,885 = 0,289

2

, n=2 - Khoảng cách cốt đai theo tính tốn:

SW SW SW

q A R

S

có Mb b2.(1 f n).Rbt.b.h02=2.1.0,09.30.63

.0,01=214,33(KN.m)

2

o

m Q

M

C b 1,37

312,81 2.214,33

2

* lấy C=1,37m

m h

C* 0 2.0,63 1,26 lấyC0 2.h0 2.0,63 1,26m

) ( 45 , 156 37

,

33 , 214

KN C

M

Qb b

(71)

KN Q

Q

QSW max b 312,81 156,45 156,36

) / ( 10 , 124 26 , 36 , 156

1 KN m

C Q q sw SW ) / ( 81 26 , 06 , 102

2 KN m

h Q qSW b

) / ( 10 , 124 ) ,

max(q 1 q 2 KN m

qSW SW SW

mm q A R S SW SW SW 86 , 141 124,10 175.2.50,3

cm Q

h b R

S bt o 51,39

312,81 0.63 1,5.0,09.3 ,

1 2

max

-Khoảng cách cốt đai phải thỏa mãn điều kiện:

cm S cm h cm S S

tt 14,19

33 , 23 70 39 , 51 max

=> Vậy chọn cốt thép đai 8 S100mm đoạn đầu dầm

=> Vậy chọn cốt thép đai 8 S200mm đoạn dầm VIII.1.2.3>Tính tốn cốt thép treo

Lực tập trung dầm phụ truyền cho dầm là: Q=143,303(KN) Cốt treo đặt dƣới dạng cốt đai, diện tích cần thiết:

ATr =

s R Q = , 22 303 , 143

= 6,37 (cm2) Dùng đai 8; n = 2; as = 0,503 (cm

2) số đai cần thiết là:

s tr a n A

= 2.0,503

37 ,

6 = 6,33(đai) Lấy (đai)

S = bdp + 2.h1 = bdp + 2.(hdc – hdp) = 22 + 2.(70- 40) = 82 (cm)

(72)

VIII.1.3>TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM PHẦN TỬ D68

NỘ I LỰ

C

TĨNH TẢI

1

M1 -336,47 -58,72 -18,21 92,05 -92,05 - -428,52 - -488,55

Q1 223,15 44,26 2,16 -25,57 25,57 267,41 - 287,94 -

M2 199,06 57,86 -10,42 0 256,92 - 251,134 -

Q2 74,93 20,60 2,16 -25,57 25,57 100,5 - 118,43 -

M3 -328,38 -76,99 -2,63 -92,05 92,05 - -420,43 - -482,88

Q3 -257,43 -68,52 2,16 -25,57 25,57 -325,95 - -342,11 -

VỊ TRÍ TIẾT

DIỆN M(KN.m) Q(KN) ĐẦU DẦM

-488,55 287,94 I-I

GIỮA DẦM

256,92 118,43 II-II

CUỐI DẦM

-482,88 342,11 III-III

a> Tại mặt cắt I-I với M = -488,55 (KN.m)

Ta có: m = o b.b.h

R M

= 0,357

.0,3.0,63 11,5.10

488,55

2

3 < R 0,429

đặt cốt đơn

0,77

2

1 m

As =

o s .h

R M

=

0,77.0,63 280.103

488,55

=3,597.10-3(m2)=35,97(cm2)

Kiểm tra = x100%

30x63 35,97 bxh

A

o

S = 1,9 >

min= 0,1

2

)

68 , 39

97 , 35 68 , 39

(73)

tt

a 2,5+3 +

2

7cm < agt=7cm =>thép thiên an toàn

80 8,0 ( )

2

3.30 2.25 300

0 mm cm cm tm

t

b> Tại mặt cắt III-III với M = -482,88 (KN.m) Ta có: m = 2

o b.b.h

R M

= 0,35

.0,3.0,63 11,5.10

482,88

2

3 < R 0,429

đặt cốt đơn

77 , 1 m S .h

R M

S

A =

0,77.0,63 280.103

482,88 =3,555x10-3

(m2)=35,55(cm2)

Kiểm tra 100%

30.63 35,55 b.h

A

o

S = 1,88 >

min= 0,1

2

)

Kiểm tra sai số 10

68 , 39 55 , 35 68 ,

tt

a 2,5+3+

2

3 7cm < a

gt=7cm =>thép thiên an toàn

80 8,0 ( )

2

3.30 2.25 300

0 mm cm cm tm

t

' '

C

f b S

b

Trong '

C

S khơng vƣợt q trị số bé ba giá trị sau:

h'f 12(cm)

S’c

m B m l m f h , , 2 , , 72 , 12 , '

Chọn S’c =0,7 (m)

) ( , , , ' ' m S b

(74)

+>Xác định vị trí trục trung hoà:

MC Rb.b'f.(h0 0,5.h'f)=11,5.103.1,7.0,12.(0,66 0,5.0,12) 1407,6(KN/m) Mmax= 256,92(KN.m) < Mc =1407,6 (KN.m)

Nên trục trung hồ qua cánh, tính tốn nhƣ tiết diện chữ nhật ( ,

f

b h)=(170x70)

Ta có: 0.03

66 , , 10 , 11 92 , 256 b.h R M o b

m < R 0,429

đặt cốt đơn

0,98

2 1 m ) ( 19 , 14 ) ( 10 419 , 66 , 98 , 10 280 92 , 256 2 3 cm m h R M A S S

Kiểm tra = 00

o S 0,13 x100% 170.66 14,19 b.h A

> min= 0,1

2

) Kiểm tra sai số .100 10

63 , 19 19 , 14 36 ,

Kiểm tra khoảng cách a khoảng cách từ mép đến trọng tâm cốt thép

tt a 2,5+ ,

3,75cm<agt=4 (tm)

Kiểm tra điều kiện t0 : t0= 50 2,5 ( )

3 4x25 2x25 300 tm cm cm mm

Qbt=Ko.Rb.b.ho Qmax :K0 0,3 w1 b1

(75)

-Giả thiết dùng đai có as=0,503 cm2 khoảng cách cốt đai s => S ≤ (h/2 150)=>chọn s=150 mm

W1 W 1,3 7,78 2,7.10 2,1.10 b S E E

0,0022

30.15 2.0,503 s b ASW W

=> W1 W 5.7,78.0,0022 1,09<1,3(tm)

885 , , 1 01 , 1 b

=>Ko= 0,3.1,09.0,885 = 0,289

2

, n=2 - Khoảng cách cốt đai theo tính toán: SW SW SW q A R S

có Mb b2.(1 f n).Rbt.b.h02=2.1.0,09.30.63

.0,01=214,33(KN.m)

2

o

m Q M C b 27 , 342,11 2.214,33

* lấy C=1,27m

m h

C 2.0,63 1,26

* lấy

m h

C0 0 2.0,63 1,26

) ( 74 , 168 27 , 33 , 214 KN C M Q b b KN Q Q

QSW max b 342,11 168,74 173,37

) / ( , 137 26 , 37 , 173

1 KN m

C Q q sw SW ) / ( 81 26 , 06 , 102

2 KN m

h Q q b SW ) / ( , 137 ) ,

max(q 1 q 2 KN m

qSW SW SW

mm q A R S SW SW SW 94 , 127 137,6 175.2.50,3

cm Q

h b R

S bt o

99 , 46 342,11 0.63 1,5.0,09.3 ,

1 2

max

(76)

cm S

cm h

cm S

S

tt 12,79

33 , 23 70

99 , 46

max

Vậy chọn cốt thép đai S100mm đoạn đầu dầm Vậy chọn cốt thép đai S200mm đoạn dầm VIII.1.3.3>Tính tốn cốt thép treo

Lực tập trung dầm phụ truyền cho dầm là: Q=118,43 (KN) Cốt treo đặt dƣới dạng cốt đai, diện tích cần thiết:

ATr =

s

R Q

=

5 , 22

43 , 118

= 5,26 (cm2) Dùng đai 8; n = 2; as = 0,503 (cm

2

) số đai cần thiết là:

s tr

a n

A

= 2.0,503

26 ,

5 = 5,23(đai) Lấy (đai)

cm h

h b

S dp dp 2.( dc dp) 22 2.(70 40) 82

Đặt cốt treo hai bên dầm phụ, bên đai Khoảng cách đai: u = 8,5 (cm)

NỘ I LỰ

C

TĨNH TẢI

1

M2 -39,69 -7,75 0 - -47,44 - -46,67

Q2 -53,41 -10,05 0 -53,41 - -62,46 -

M3 -87,60 -16,48 0 - -104,08 - -102,43

Q3 -63,44 -11,24 0 -74,68 - -73,56 -

VỊ TRÍ TIẾT

DIỆN M(KN.m) Q(KN) GIỮA DẦM

-47,44 62,46 II-II

CUỐI DẦM

-104,08 74,68 III-III

(77)

Ta có: m = 2 o b.b.h

R M

= 0,42

28 , 22 , 10 , 11 08 , 104

3 < R 0,429

7 , 1 m

As =

o s h

R M

=

0,64.0,28 280.103

104,08 =1,897x10-3

(m2)=18,97(cm2)

Kiểm tra = x100%

22.28 18,97 b.h

A

o

S = 3,08 >

min= 0,1

2

)

Kiểm tra sai số 10

21 , 21 97 , 18 21 ,

tt

a 2,5+

2

3 4cm < a

gt=7cm =>thép thiên an toàn

t0= 40 4,0 ( )

2 3x30 2x25 220 tm cm cm mm

' '

C

f b S

b

Trong '

C

S không vƣợt trị số bé ba giá trị sau:

,

f

h =12(cm)

S’c

m B m l m f h 75 , , 25 , , 72 , 12 , '

Chọn '

C S =0,2(m) ) ( 62 , , 22 , ' ' m S b

bf C

+>Xác định vị trí trục trung hoà: Mc = Rb bb'

,

f

h (h0 – 0,5 ,

f

h )

= 11,5.103.0,62.0,12.(0,31 – 0,5.0,12) = 213,9 (KN.m) Mmax= 47,44(KN.m) < Mc =213,9 (KN.m)

Nên trục trung hoà qua cánh, tính tốn nhƣ tiết diện chữ nhật ( ,

f

(78)

+>Xác định thép: Mdƣơng = 47,44 (KN.m)

Ta có: m = 2 o b.b.h

R M

= 0,069

.0,62.0,31 11,5.10

47,44

2

3 < R 0,439

0,96

2 x

1 m

As =

0

M

h

RS = 280.103.0,96.0,31

47,44

=5,693x10-4(m2)=5,69(cm2)

Kiểm tra = 100%

62.31 5,69 b.h

A

o

S = 0,269 >

min= 0,1

2

) Chọn dùng 20có As =6,28(cm

2

28 , 69 , 28 ,

tt

a 2,5+

2

2 3,5cm<a

gt=4cm (tm)

t0= 130 13 2,5 ( )

1 x 25 x 220 tm cm cm mm

Lực cắt lớn gối là: Qmax=74,68(KN)

Qbt=Ko.Rb.b.ho Qmax K0 0,3 w1 b1 -Giả thiết dùng đai có as=0,503 cm2 khoảng cách cốt đai s => s≤ (h/2 150)=>chọn s=150 mm

- W1 W 1,3 7,78 2,7x10 2,1x10 E E b s 0031 , 22.15 2.0,503 b.s ASW W 12 , 0031 , 7,78 1 W W <1,3(tm)

- b1 Rb 0,01.11,5 0,885 0,01 với bêtông nặng bêtông hạt nhỏ

(79)

=>Ko=0,3.1,12.0,885=0,297

- Kiểm tra khả chịu lực bêtông:

Qb=K1.Rbt.b.h0=0,6.0,09.22.28= 33,26(KN) < Qmax= 74,68 (KN)

2

, n=2 - Khoảng cách cốt đai theo tính tốn: SW SW SW q A R S

có

0

2x(1 ).R b.h

Mb b f n bt =2.0,09.22.282=31,05(KN.m)

2

0

68 , 74 05 , 31 x * Q M

C b 0,83m=>lấy C=0,83m

*

C >2.h0=2.0,28=0,56m =>lấy C0=2.h0=0,56m

Qb=

83 , 05 , 31 C Mb =37,41(KN)

Qsw=Qmax-Qb=74,68-37,41=37,27KN

qsw=

56 , 27 , 37 C

Qsw =66,55(KN/m)

Khoảng cách tính tốn:

mm q A R S SW SW SW 54 , 264 55 , 66 , 50 175

cm Q

ho b R

S bt 31,18

74,68 2.28 1,5.0,09.2 ,

1 2

max

-Khoảng cách cốt đai phải thỏa mãn điều kiện: cm s cm h cm s s

tt 26,45

67 , 11 35 18 , 31 max

Vậy chọn cốt thép đai S100mm

VIII.1.5>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO DẦM CÕN LẠI

Việc tính tốn phần tử cịn lại.để tiện thi cơng,và đƣợc đồng ý thầy hƣớng dẫn kết cấu việc tính tốn cốt thép cho khung lấy

(80)

Diện tích cốt thép phần tử D56 để bố trí cố thép cột cho dầm tầng 4,5,6,7

Diện tích cốt thép phần tử D68 để bố trí cố thép cột cho dầm tầng 8,9,10

VIII.2>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO CỘT

Chọn vật liệu:

+ Bê tông B20 có: : Rb = 11,5 (MPa) ; R 0,429; R 0,623 + Thép chịu lực AII có : Rs= 280 (MPa) =28,0(KN/cm

2

) + Thép sàn + thép đai dầm AI : Rs= 225 (MPa) =22,5(KN/cm

2

) VIII.2.1>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO CỘT PHẦN TỬ C1

NỘ I LỰ

C

TĨNH TẢI

NỘI LỰC DO HOẠT TẢI

NỘI LỰC DO

GIÓ TỔ HỢP CƠ BẢN TỔ HỢP CƠ BẢN

ht1 HT2 TRÁI PHẢI

Mmax Mmin Mt Mmax Mmin Mt

Nt Nt Nmax Nt Nt Nmax

1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13

M -58,61 -24,23 2,78 267,87 -266,64 209,26 -325,25 -82,84 184,98 -320,393 -317,89 N -4405,15 -496,36 -399,44 424,52 -424,52 -3980,63 -4829,73 -4901,51 -4382,55 -5234 -5593,47 M 114,46 49,2 -7,42 -104,29 105,4 219,87 10,17 163,66 253,61 13,921 246,93 N -4373,28 -496,36 -399,41 424,52 -424,58 -4797,86 -3948,76 -4896,64 -5202,13 -4350,68 -5561,6

Số liệu tính tốn:

Từ bảng tổ hợp nội lực cột ta chọn cặp nội lực nghuy hiểm để tính tốn bêtơng cốt thép cho cột

Nmax =5593,47 (KN) ;Mtƣ=317,89 (KN.m)

Mmax=320,393 (KN.m), Ntƣ=5234 (KN)

+ Cặp có tỉ số (M/N) lớn nhất:emax=(M/N)

N =4829,73 (KN) ;M=325,25 (KN.m)

a>Tính tốn với cặp nội lực 1: Nmax =5593,47 (KN) ;Mtƣ=317,89 (KN.m)

Kích thƣớc tiết diện : 50 x 60 (cm)

Giả thiết chọn a = a’ = cm → h0 = 60 – = 56cm

*>Độ lệch tâm:

+ Độ lệch tâm tĩnh học :

m cm

N M

e 0,0568( ) 5,68 47

, 5593

89 , 317

1

+Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea

(cm) 30 60 30

h

(cm) 0,6 600 360 600

l

chọn ea = 2(cm )

(81)

Kết cấu siêu tĩnh → eo = max(e1;ea) = e1 =5,68 cm

Chiều dài tính tốn cột :

cm m

l

l0 0,7.4,25 2,975 295,7

Trong đó:

ứ :là hệ số phụ thuộc vào liên kết (với khung có nhịp trở lên kết cấu sàn đổ tồn khối hệ số ứ=0,7)

*>Hệ số uốn dọc:

8 96 , 60 , 297 h l

xét đến ảnh hƣởng uốn dọc

Hệ số ảnh hƣởng uốn dọc: Độ lệch tâm tính tốn

e = e0 + 0,5.h – a = 1.5,68+ 0,5.60 – = 31,68(cm)

*>Chiều cao vùng nén : (cm)

.b R N x b (cm) 28 , 97 1,15.50 b R N x 5593,47 b 89 , 34 56 623 , h0

x r Xảy trƣờng hợp nén lệch tâm bé

- Ta tính lại x theo phƣơng pháp dần: Từ giá trị x ta tính AS kí hiệu A

* S 43 , 93 4) 28.(56 56 28 , 97 , 68 , 5593,47 a R h , e N sc * Z x A s cm2

-Từ AS = A *

S ta tính đƣợc x

56 0,623 2.28.93,43 1,15.50.56 0,623 1 2.28.93,43 47 , 593 h ξ * s A s 2.R b.h ξ 1 * s A s 2.R o b r r R N x

→x1=46,64 (cm)

Tính tốn cốt thép:

4) 28.(56 64 , 46 , 56 ,64 1,15.50.46 ,68 5593,47.31 sc R , h b R N.e

* b

a Z x x s A s A

AS = A ’

S= 56,39(cm

)

b>Tính tốn với cặp nội lực 2: Mmax=320,393 (KN.m), Ntƣ=5234 (KN)

Kích thƣớc tiết diện : 50x60 (cm)

Giả thiết chọn a = a’= 4cm → h0 = 60 – = 56cm

m cm

N M

e 0,0612( ) 6,12 5234

393 , 320

1

(82)

ea (cm) 30 60 30 h (cm) 0,6 600 360 600 l

chọn ea = 2(cm )

+ Độ lệch tâm ban đầu :

Kết cấu siêu tĩnh eo= max(e1;ea) = e1 =6,12 cm

cm m

l

l0 0,7.4,25 2,975 297,5

Trong đó:

*>Hệ số uốn dọc: 96 , 60 , 297 h l

không phải xét đến ảnh hƣởng uốn dọc Hệ số ảnh hƣởng uốn dọc:

Độ lệch tâm tính tốn

e = e0 + 0,5.h – a = 1.6,12+ 0,5.60 – = 32,12(cm)

.b R N x b (cm) 03 , 91 1,15.50 b R N x 5234 b 89 , 34 56 623 , h0

* S 38 , 72 4) 28.(56 56 03 , 91 , 12 , 32 5234 a R h , e N sc * Z x A s cm2

-Từ AS = A *

56 0,623 2.28.72,38 1,15.50.56 0,623 1 2.28.72,38 5234 h ξ * s A s 2.R b.h ξ 1 * s A s 2.R o b r r R N x

→x1=47,83 (cm)

4) 28.(56 83 , 47 , 56 ,83 1,15.50.47 5234.32,12 sc R , h b R N.e

* b

a Z x x s A s A

AS = A ’

S= 54,86(cm

(83)

c>Tính tốn với cặp nội lực 3: Cặp có tỉ số (M/N) lớn nhất:emax=(M/N)

Giả thiết chọn a = a’ = cm h0 = 60 – = 56cm

+ Độ lệch tâm tĩnh học : e1 =

M

N = 4829,73 0,0673(m) 6,73cm 25

, 325

+Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea (cm) 30 60 30 h (cm) 0,6 600 360 600 l

chọn ea = 2(cm )

cm m

l

l0 0,7.4,25 2,975 297,5

Trong đó:

*>Hệ số uốn dọc: 96 , 60 , 297 h l

e = e0 + 0,5.h – a = 1.6,73+ 0,5.60 – = 32,73(cm)

.b R N x b (cm) 99 , 83 1,15.50 b R N x 4829,73 b 89 , 34 56 623 , h0

* S 11 , 62 4) 28.(56 56 99 , 83 , 73 , 32 4829,73 a R h , e N sc * Z x A s cm2

-Từ AS = A *

(84)

→x1=47,59 (cm)

4) 28.(56 59 , 47 , 56 ,59 1,15.50.47 ,73 4829,73.33 sc R , h b R N.e

* b

a Z x x s A s A

AS = A ’

S= 51,36(cm

)

Kết luận :Trên sở tính tốn cốt thép cho phần tử C1 ta thấy tính toán với cặp nội lực thứ cho kết diện tích cốt thép lớn lƣợng cốt thép tính với cặp nội lực thứ 1:Vậy ta lấy diện tích cốt thép có đựơc tính tốn với cặp nội lực thứ nhất: AS = A

,

S=56,39 (cm

2) để bố trí cốt thép cho cột

*Xử lý kết quả:

% 01 , 56 50 % 100 39 , 56 100 ho b s A >

min< < max

.100%

280 , 11 623 , s b R R R =2,6%

Hàm lƣợng cốt thép cột thoả mãn kiểm tra điều kiện t0

t0=

) ( 73 , 10 , 107 32 25 500 tm cm cm mm

→ Chọn 32 32 có As.chọn = 56,29 cm2

Bố trí 32ở lớp 32 lớp

VIII.2.2>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO CỘT PHẦN TỬ C2 NỘ I LỰ C TĨNH TẢI

NỘI LỰC DO

HT1 HT2 TRÁI PHẢI

1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13

M 18,32 23,99 -25,18 431,82 -431,53 450,14 -413,21 -6,86 428,55 -329,719 -371,13 N -6500,21 -829,18 -834 8,34 -8,28 -6491,87 -6508,49 -7334,21 -7238,97 -7258,26 -8004,52 M -46,94 -53,83 53,16 -205,64 205,42 158,48 -252,58 6,22 185,78 -280,46 137,34 N -6463,02 -829,18 -834 8,34 -8,28 -6471,3 -6454,68 -7297,02 -7221,07 -7201,78 -7967,33 Số liệu tính tốn:

Nmax =8004,52(KN) ;Mtƣ=371,13(KN.m)

Mmax=450,14 (KN.m), Ntƣ=6491,87 (KN) (trùng với cặp

emax=(M/N)

(85)

Giả thiết chọn a = a’ = cm → h0 =70 – = 66cm

M

N = 8004,52 0,046(m) 4,64 cm 13

, 371

+Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea (cm) 33 , 30 70 30 h (cm) 0,6 600 360 600 l

chọn ea = 2,33 (cm )

Kết cấu siêu tĩnh eo = max(e1;ea) = e1 =4,64 cm

cm m

l

l0 0,7.4,25 2,975 297,5

Trong đó:

ứ :là hệ số phụ thuộc vào liên kết (với khung có nhịp trở lên kết cấu sàn đổ toàn khối hệ số ứ=0,7)

*>Hệ số uốn dọc: 99 , 70 , 297 h l

e = e0 + 0,5.h – a = 1.4,64+ 0,5.70 – = 35,64(cm)

.b R N x b (cm) 21 , 139 1,15.50 b R N x 8004,52 b 12 , 41 66 623 , h0

* S 95 , 180 4) 28.(66 66 21 , 139 , 64 , 35 8004,52 a R h , e N sc * Z x A s cm2

-Từ AS = A *

(86)

Tính tốn cốt thép: 4) 28.(66 86 , 53 , 66 ,86 1,15.50.53 ,64 8004,52.35 sc R , h b R N.e

* b

a Z x x s A s A

AS = A ’

S= 64,87(cm

)

b>Tính tốn với cặp nội lực 2: Mmax=450,14(KN.m), Ntƣ=6491,87(KN)

M

N = 6491,87 0,0693(m) 6,93cm 14

, 450

cm m

l

l0 0,7.4,25 2,975 297,5

Trong đó:

*>Hệ số uốn dọc: 99 , 70 , 297 h l

e = e0 + 0,5.h – a = 1.6,93+ 0,5.70 – = 37,93(cm)

.b R N x b (cm) , 112 1,15.50 b R N x 6491,87 b 12 , 41 66 623 , h0

* S 13 , 106 4) 28.(66 66 , 112 , 93 , 37 6491,87 a R h , e N sc * cm Z x A s

-Từ AS = A *

(87)

x1=55,05(cm)

Tính toán cốt thép:

4) 28.(66 05 , 55 , 66 ,05 1,15.50.55 ,93 5491,87.37 sc R , h b R N.e

* b

a Z x x s A s A

AS = A ’

S=49,84(cm

Kết luận :Trên sở tính tốn cốt thép chonphần tử C1 ta they tính toán với cặp nội lực thứ cho kết diện tích cốt thép lớn lƣợng cốt thép tính với cặp nội lực thứ 2:Vậy ta lấy diện tích cốt thép có đựơc tính tốn với cặp nội lực thứ nhất: AS = A

,

S=64,87 (cm

% 97 , 66 50 % 100 87 , 64 100 x ho b s A > min< < max 100%

280 , 11 623 , s b R R R =2,56% Hàm lƣợng cốt thép cột thoả mãn kiểm tra điều kiện t0

t0= 75 7,5 ( )

4 30 25 500 tm cm cm mm x x

→Chọn 30và 30 có As.chọn = 70,69 cm2

Bố trí 30 lớp 1và 30 lớp

NỘI LỰC DO

HT1 HT2 TRÁI PHẢI

1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13

M -112,66 -8,56 -26,92 95,84 -93,86 -16,82 -206,52 -121,22 - -229,07 -229,07 N -2700,27 -278,33 -241,29 165,29 -165,43 -2534,98 -2865,7 -2978,6 - -3316,82 -3316,82 M 123,65 33,59 5,53 -91,66 93,66 217,31 31,99 157,24 243,15 - 243,15 N -2677,77 -278,33 -241,29 165,29 -165,43 -2843,2 -2512,48 -2956,1 -3294,32 - -3294,32

Số liệu tính tốn:

Từ bảng tổ hợp nội lực cột ta chọn cặp nội lực nguy hiểm để tính tốn bêtơng cốt thép cho cột

Nmax =3316,82 (KN) ;Mtƣ=229,07 (KN.m)

(88)

Mmax=243,15 (KN.m), Ntƣ=3294,32 (KN)

N =2843,2 (KN) ;M=217,31 (KN.m)

Kích thƣớc tiết diện : 50x 50 (cm)

M

N = 3316,82 0,0691(m) 6,91cm 07

, 229

+Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea (cm) , 30 50 30 h (cm) 0,6 600 360 600 l

chọn ea = 1,7(cm )

Kết cấu siêu tĩnh →eo = max(e1;ea) = e1 =6,91 cm

Chiều dài tính tốn cột : lo = ứxl = 0,7x3,6= 2,52 m

Trong đó:

→ h l0 =

50 252

= 5,04 <8

→ xét đến ảnh hƣởng uốn dọc Vậy hệ số ảnh hƣởng uốn dọc:

e = e0 + 0,5.h – a = 1.6,91+ 0,5.50 – = 27,91(cm)

.b R N x b (cm) 68 , 57 1,15.50 b R N x 3316,82 b 66 , 28 46 623 , h0

* S 32 , 30 4) 28.(46 46 68 , 57 , 91 , 27 3316,82 a R h , e N sc * cm Z x A s

-Từ AS = A *

(89)

x1=39,36(cm)

4) 28.(46 36 , 39 , 46 ,36 1,15.50.39 ,91 3316,82.27 sc R , h b R N.e

* b

a Z x x s A s A

AS = A ’

S=28,07(cm

b>Tính tốn với cặp nội lực 2: Mmax=243,15(KN.m), Ntƣ=3294,32(KN)

M

N = 3294,32 0,0738(m) 7,38cm 15

, 243

Chiều dài tính toán cột : cm m

l

l0 0,7.3,6 2,52 252

Trong đó:

*>Hệ số uốn dọc: 04 , 50 252 h l

e = e0 + 0,5.h – a = 1.7,38+ 0,5.50 – = 28,38(cm)

.b R N x b (cm) 29 , 57 1,15.50 b R N x 3294,32 b 66 , 28 46 623 , h0

(90)

* S 88 , 30 4) 28.(46 46 29 , 57 , 38 , 28 3294,32 a R h , e N sc * cm Z x A s

-Từ AS = A *

x1=39,13(cm)

4) 28.(46 13 , 39 , 46 ,13 1,15.50.39 ,38 3294,32.28 sc R , h b R N.e

* b

a Z x x s A s A

AS = A ’

S=28,92(cm

c>Tính tốn với cặp nội lực 3:cặp có emax: M=217,31 (KN.m),N=2843,2(KN)

Giả thiết chọn a = a’= 4cm h0 = 50 – = 46cm

M

N = 2843,2 0,0764(m) 7,64 cm 31

, 217

Kết cấu siêu tĩnh → eo = max(e1;ea) = e1 =7.64 cm

Chiều dài tính tốn cột : cm m

l

l0 0,7.3,6 2,52 252

Trong đó:

*>Hệ số uốn dọc: 04 , 50 252 h l

(91)

2-2

e = e0 + 0,5.h – a = 1.7,64+ 0,5.50 – = 28,64(cm)

.b R N x b (cm) 45 , 49 1,15.50 b R N x 2843,2 b 66 , 28 46 623 , h0

* S 92 , 17 4) 28.(46 46 54 , 49 , 64 , 28 2843,2 a R h , e N sc * cm Z x A s

-Từ AS = A *

46 0,623 2.28.17,92 1,15.50.46 0,623 1 2.28.17,92 , 2843 h ξ * s A s 2.R b.h ξ 1 * s A s 2.R o b r r R N x

x1=39,02(cm)

4) 28.(46 02 , 39 , 46 ,02 1,15.50.39 64 2843,2.28, sc R , h b R N.e

* b

a Z x x s A s A

AS = A ’

S=18,70 (cm

)

Kết luận :Trên sở tính tốn cốt thép cho phần tử C17 ta thấy tính toán với cặp nội lực thứ cho kết diện tích cốt thép lớn lƣọng cốt thép tính với cặp nội lực thứ 1:Vậy ta lấy diện tích cốt thép có đựơc tính tốn với cặp nội lực thứ hai: AS = A

,

S=28,92 (cm

) để bố trí cốt thép cho cột *Xử lý kết quả:

% 26 , 46 50 % 100 92 , 28 100 ho b s A > min< < max 100%

t0= 81,25 8,1 ( )

4 25 25 500 tm cm cm mm

Chọn 25 25 có As.chọn = 34,36 cm2

(92)

VIII.2.4>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO CỘT PHẦN TỬ C18 NỘ

I LỰ

C

TĨNH TẢI

NỘI LỰC DO

HT1 HT2 TRÁI PHẢI

1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13

M -46,11 -21,29 11,,92 117,14 -117,13 71,03 -163,24 -67,4 70,04 -170,69 -159,96 N -4032,62 -484,61 -484,31 15,77 -15,62 -4016,85 -4048,24 -4517,23 -4454,31 -4482,83 -4918,71 M 49,14 -20,84 30,83 -196,26 196,25 245,39 -147,12 28,3 253,51 -146,25 234,76 N -4005,61 -484,61 -484,31 15,77 -15,62 -4021,23 -3989,84 -4490,22 -4455,55 -4427,57 -4891,7

Số liệu tính tốn:

Từ bảng tổ hợp nội lực cột ta chọn cặp nội lực nguy hiểm để tính tốn bêtông cốt thép cho cột

Mmax=253,51 (KN.m), Ntƣ=4455,55 (KN) (Trùng với cặp có Nmax Mtƣ )

N =4021,23 (KN) ;M=245,39 (KN.m)

>Tính tốn với cặp nội lực 1: Mmax =253,51 (KN) ;Ntƣ=4455,55 (KN.m)

m cm

N M

e 0,0569( ) 5,69 55

, 4455

51 , 253

1

+Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea

(cm) 30 60 30

h

(cm) 0,6 600 360 600

l

chọn ea = 2(cm )

Chiều dài tính toán cột :

cm m

l

l0 0,7.3,6 2,52 252

Trong đó:

8 , 60 252

0 h l

(93)

e = e0 + 0,5.h – a = 1.5,69+ 0,5.60 – = 31,69(cm)

.b R N x b (cm) 77,49 1,15.50 b R N x 4455,55 b 89 , 34 56 623 , h0

* S 17 , 44 4) 28.(56 56 49 , 77 , 69 , 31 4455,55 a R h , e N sc * Z x A s cm2

-Từ AS = A *

=>x1=48,91 (cm)

4) 28.(56 91 , 48 , 56 ,91 1,15.50.48 ,69 4455,55.31 sc R , h b R N.e

* b

a Z x x s A s A

AS = A ’

S=36,05 (cm

)

b>Tính tốn với cặp nội lực 2,emax: M=245,39 (KN.m), N=4021,23 (KN)

m cm

N M

e 0,061( ) 6,1

23 , 4021 39 , 245

+Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea (cm) 30 60 30 h (cm) 0,6 600 360 600 l

chọn ea = 2(cm )

cm m

l

l0 0,7.3,6 2,52 252

Trong đó:

(94)

*>Hệ số uốn dọc: , 60 252 h l

e = e0 + 0,5.h – a = 1.6,1+ 0,5.60 – = 32,1(cm)

.b R N x b (cm) 93 , 69 1,15.50 b R N x 4021,23 b 89 , 34 56 623 , h0

* S 56 , 30 4) 28.(56 56 93 , 69 , , 32 4021,23 a R h , e N sc * Z x A s cm2

-Từ AS = A *

=>x1=49,43 (cm)

4) 28.(56 43 , 49 , 56 ,43 1,15.50.49 ,1 4021,23.32 sc R , h b R N.e

* b

a Z x x s A s A

AS = A ’

S=27,58 (cm

)

Kết luận :Trên sở tính tốn cốt thép chonphần tử C18 ta thấy tính tốn với cặp nội lực thứ cho kết diện tích cốt thép lớn lƣọng cốt thép tính với cặp nội lực thứ 2:Vậy ta lấy diện tích cốt thép có đựơc tính tốn với cặp nội lực thứ nhất: AS = A

,

S=36,05 (cm

% 29 , 56 50 % 100 05 , 36 100 ho b s A > min< < max 100%

t0= 81,25 8,1 ( )

(95)

VIII.2.5>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO CỘT PHẦN TỬ C33 NỘ

I LỰ

C

TĨNH TẢI

NỘI LỰC DO

HT1 HT2 TRÁI PHẢI

1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13

M -133.07 -8.1 -35.02 43.45 -41.26 -89.62 -174.33 -141.17 - -209.01 -209.01 N -1025.34 -115.71 -76.66 21.62 -21.80 -1003.72 -1047.14 -1141.05 - -1218.09 -1218.09 M 133.54 35.90 8.19 -36.69 38.93 172.47 96.85 169.44 208.26 - 208.26 N -1002.84 -115.71 -76.66 21.62 -21.80 -1024.64 -981.22 -1118.55 -1195.59 - -1195.59 Số liệu tính tốn:

+ Nmax =1218,09 (KN) ;Mtƣ=209,01 (KN.m) (trùng với cặp có Mmax

Ntƣ)

N =1195,59 (KN) ;M=208,26 (KN.m)

m cm

N M

e 0,172( ) 17,2

09 , 1218

01 , 209

1

+Độ lệch tâm ngẫu nhiên:

(cm) 67 , 30 50 30

h

(cm) 0,6 600 360 600

l

a

e chọn ea = 1,67(cm )

Kết cấu siêu tĩnh →eo = max(e1;ea) = e1 =17,2 cm

Chiều dài tính toán cột :

cm m

l

l0 0,7.3,6 2,52 252

Trong đó:

8 04 , 50 252

0 h l

(96)

e = e0 + 0,5.h – a = 1.17,2+ 0,5.50 – = 38,2(cm)

.b R N x b (cm) 18 , 1,15.50 b R N x 1218,09 b 66 , 28 46 623 ,

2 ' 0

h x

a r Xảy trƣờng hợp nén lệch tâm lớn thông

thƣờng Lấy x1 = x

) ( 89 , ) 46 ( 28 ) 46 18 , 21 , , 38 ( 09 , 1218 ) , ( ' cm a Z sc R h x e N s A s A

b>Tính toán với cặp nội lực 2,emax: M=208,26 (KN.m), N=1195,59 (KN)

m cm

N M

e 0,174( ) 17,4

59 , 1195 26 , 208

Kết cấu siêu tĩnh → eo = max(e1;ea) = e1 = 17,4 cm

cm m

l

l0 0,7.3,6 2,52 252

Trong đó: ứ hệ số phụ thuộc vào liên kết (với khung có nhịp trở lên kết cấu sàn đổ tồn khối hệ số ứ=0,7)

8 04 , 50 252 h l

e = e0 + 0,5.h – a = 1.17,4+ 0,5.50 – = 38,4(cm)

.b R

N x

(97)

(cm) 79 , 20 1,15.50 b R N x 1195,59 b 66 , 28 46 623 , , h x

a r → xảy nén lệch tâm lớn thông thƣờng

thì chiều cao vùng chịu nén x1 = x

) ( 84 , ) 46 ( 28 ) 46 79 , 20 , , 38 ( 59 , 1195 ) , ( ' cm a Z sc R h x e N s A s A

Kết luận :Trên sở tính tốn cốt thép chọn phần tử C33 ta thấy tính tốn với cặp nội lực thứ cho kết diện tích cốt thép lớn lƣợng cốt thép tính với cặp nội lực thứ 1:Vậy ta lấy diện tích cốt thép có đựơc tính tốn với cặp nội lực thứ nhất: AS = A

,

S=2,89 (cm

) để bố trí cốt thép cho cột

% 13 , 46 50 % 100 89 , 100 ho b s A >

→ < < max .100%

280 , 11 623 , s b R R R =2,56% → Hàm lƣợng cốt thép cột thoả mãn → kiểm tra điều kiện t0

128,7 12,87 ( )

3 16 25 500

0 mm cm cmtm

t

→ Chọn 16 có As.chọn = 8,04 cm2

NỘI LỰC DO

HT1 HT2 TRÁI PHẢI

1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13

M -46,84 -18.62 8.54 57.9 -57.88 11.06 -104.72 -65.46 12.956 -115.69 -108.00 N -1501 -175.51 -177 8.71 -8.53 -1492.29 -1509.53 -1676.51 -1652.46 -1666.64 -1825.94 M 55.05 -13.56 25.22 -71.99 71.96 127.01 -16.94 41.49 142.51 -21.945 130.31 N -1478.5 -175.51 -177 8.71 -8.53 -1487.03 -1469.79 -1654.01 -1654.48 -1628.62 -1803.44 Số liệu tính toán:

Nmax =1825,94 (KN) ;Mtƣ=108 (KN.m)

Mmax=142,512 (KN.m), Ntƣ=1645,48(KN) (Trùng với cặp có tỉ số

(M/N) lớn nhất:emax=(M/N)

a>Tính tốn với cặp nội lực 1: Nmax =1825,94 (KN) ;Mtƣ=108(KN.m)

(98)

m cm

N M

e 0,0591( ) 5,91 94

, 1825

108

1

cm m

l

l0 0,7.3,6 2,52 252

Trong đó:

8 , 60 252 h l

e = e0 + 0,5.h – a = 1.5,91+ 0,5.50 – = 31,91(cm)

.b R N x b (cm) 76 , 31 1,15.50 b R N x 1825,94 b 65 , 28 46 623 , h0

* S 4) 28.(46 46 76 , 31 , 91 , 31 1825,94 a R h , e N sc * Z x A s cm -Từ AS = A

*

46 0,623 2.28.2 1,15.50.46 0,623 1 2.28.2 94 , 1825 h ξ * s A s 2.R b.h ξ 1 * s A s 2.R o b r r R N x

=>x1=31,44 (cm)

(99)

4) 28.(46

44 , 31 , 46 ,44 1,15.50.31 ,91

1825,94.31

sc R

, h b R N.e

* b

a Z

x x

s A s A

AS = A ’

S=3 (cm

(100)

b>Tính toán với cặp nội lực 2: Mmax=142,512 (KN.m), Ntƣ=1645,48 (KN)

m cm

N M

e 0,0866( ) 8,66 48 , 1645 512 , 142

Kết cấu siêu tĩnh eo = max(e1;ea) = e1 =8,66cm

cm m

l

l0 0,7.3,6 2,52 252

Trong đó:

ứ :là hệ số phụ thuộc vào liên kết (với khung có nhịp trở lên kết cấu sàn đổ toàn khối hệ số ứ=0,7)

8 , 60 252 h l

e = e0 + 0,5.h – a = 1.8,66+ 0,5.50 – = 32,66(cm)

.b R N x b (cm) 62 , 29 1,15.50 b R N x 1645,48 b 65 , 28 46 623 , h0

* S 06 , 4) 28.(46 46 62 , 29 , 66 , 32 1645,48 a R h , e N sc * Z x A s cm -Từ AS = A

*

(101)

=>x1=25,77 (cm)

4) 28.(46 77 , 25 , 46 ,77 1,15.50.25 ,66 1645,48.32 sc R , h b R N.e

* b

a Z x x s A s A

AS = A ’

S=3,97 (cm

)

Kết luận :Trên sở tính tốn cốt thép cho phần tử C18 ta thấy tính tốn với cặp nội lực thứ cho kết diện tích cốt thép lớn lƣọng cốt thép tính với cặp nội lực thứ 1:Vậy ta lấy diện tích cốt thép có đựơc tính tốn với cặp nội lực thứ nhất: AS = A

,

S=3,97 (cm

) để bố trí cốt thép cho cột *Xử lý kết quả:

% 22 , 46 40 % 100 97 , 100 ho b s A > min< < max 100%

280 , 11 623 , s b R R R =3% Hàm lƣợng cốt thép cột thoả mãn kiểm tra điều kiện t0

t0= 90 ( )

3 20 25 400 tm cm cm mm

VIII.2.7>TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO CỘT CÕN LẠI

Việc tính tốn phần tử cịn lại.để tiện thi công,và đuợc đồng ý thầy hƣớng dẫn kết cấu việc tính tốn cốt thép cho khung lấy

->Diện tích cốt thép phần tử C1,C2 để bố trí cố thép cột cho cột tầng hầm,tầng 1,2,3

->Diện tích cốt thép phần tử C17,C18 để bố trí cố thép cột cho cột tầng 4,5,6,7

->Diện tích cốt thép phần tử C34 để bố trí cố thép cột cho cột tầng 8,9,10

*> tính cốt đai

-Chọn đƣờng kính cốt đai: đai >

4

max ,và 5mm =>Chọn

-Chọn khoảng cách cốt đai:

) ( 375 25 15

min cm

k

U 50 cm => Chọn U = 200(cm)

Chọn đai s=200

-Khoảng cách cốt đai vị trí nối buộc cốt thép dọc là: U 10 10.25 250(cm) chọn U = 150 (cm)

Chọn đai s=150

Với cốt đai cột lại chọn giống s=200 s=150 vị trí nút buộc

(102)

PHẦN

TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

I QUAN ĐIỂM TÍNH TỐN

Tính tốn sàn tầng điển hình theo sơ đồ khớp dẻo,riêng sàn nhà vệ sinh để đảm bảo tính sử dụng tốt,yêu cầu sàn khơng đựơc phép nứt,ta tính sàn theo sơ đồ đàn hồi

Cơng trình sử dụng hệ khung chịu lực,sàn sƣờn bêtơng cốt thép tồn khối Nhƣ sàn đƣợc đổ tồn khối với dầm.Vì liên kết sàn dầm liên kết cứng(Các ô sàn đựơc ngàm vào vị trí mép dầm)

Cơ sở phân loại ô sàn

- Khi

1

L L

: Thuộc loại dầm, làm việc theo phƣơng cạnh ngắn

- Khi

1

L L

: Thuộc loại kê bốn cạnh , làm việc theo phƣơng - Tải trọng tiêu chuẩn tra TCVN2737-1995

- Tính tốn bêtơng cốt thép sàn theo TCXDVN 356-2005 II.THIẾT KẾ BÊTÔNG CỐT THÉP SÀN

(103)

1

2

3

4

5

6

D

C

(104)

1

2

3

4

5

6

D

C

(105)

D

C

A B

1

2

3

4

5

(106)

1

2

3

4

5

6

D

C

(107)

II.2.XÁC ĐỊNH KÍCH THƢỚC

Chiều dày sàn kê bốn cạnh lấy sau: l m D hb

Với k ê bốn cạnh: m = 40 45 ; chọn m = 42 D = 0,8 1,4 ; chọn D = 4,7 0,11( )

42

m b

h

*>Chọn chiều dày sàn hs = 0,12m

II.3.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG

II.3.1 Xác định tải trọng (Tĩnh tải+Hoạt tải)

Tải trọng tĩnh tải,Hoạt tải ô sàn xem phần I tính tốn khung trục

STT Tên Kích thƣớc Loại sàn Tĩnh tải Hoạt tải Tổng l1(m) l2(m) qtt(KN/m2) qht(KN/m2) q(KN/m2)

1 Ô1 3,6 3,6 Bản kê 4,48 2,4 6,88

2 Ô2 3,6 4,7 Bản kê 4,48 2,4 6,88

3 Ô3 2.5 3,6 Bản kê 4,48 3,6 8,08

4 Ô4 3,6 7,2 Bản kê 4,48 2,4 6,88

5 Ô5 3,6 4,5 Bản kê 4,48 2,4 6,88

6 Ô6 2,7 3,6 Bản kê 4,48 2,4 6,88

7 Ô7 3,6 5,1 Bản kê 8,33 2,4 10,73

8 Ô8 2,1 3,6 Bản kê 8,33 2,4 10,73

II.4.TÍNH TỐN CỐT THÉP SÀN

II.4.1 Chọn vật liệu:

+ Bê tơng B20 có: : Rb = 11,5 (MPa)

+ Thép chịu lực dầm AII có : Rs= 280 (MPa)

+ Thép sàn + thép đai dầm AI : Rs= 225 (MPa)

II.4.2 Tính tốn cốt thép sàn 2: (Tính theo sơ đồ khớp dẻo)

Xác định nội lực:

Nhịp tính toán theo hai phƣơng là:

l01 = l1-0,11-0,15= 3,6 - 0,11 -0,15=3,34 (m)

l02= l2- 2.0,11 = 4,7 - 2.0,11 =4,48 (m)

Tổng tải trọng tác dụng lên sàn là: q=6,88(KN/m2

)

(108)

- Xét tỷ số: 1,34 34 , 48 , 01 02 l l

=>Bản kê làm việc hai phƣơng

Tra hệ số bảng -2: sách sàn sƣờn bê tơng tồn khối trang 23

08 , ; 652 , 1 1 M M A M M A 88 , 2 M M A A

A1 =B1 =1,08; A2 =B2 =0,88

Chọn M1 làm ẩn số chính:

Mơmemn M1 đựơc xác định theo công thức sau : 01 2 02 1 01 02

01 (2 ). (2 ).

12 ) ( l M M M l M M M l l l q B A B A D l l l q M 12

02 01

2 01

Khi cốt thép chịu mômem dƣơng đặt theo phƣơng tồn bản,ta xác định D theo công thức :

01 2 02

1

2 A B l A B l

D

=(2+1,08+1,08).4,48+(2.0,652+0,88+0,88).3,34=28,87 Thay vào (1) :

) ( 24 , 87 , 28 12 ) 34 , 48 , ( 34 , 88 , 12

02 01

2 01

1 KNm

D l l l q M

M1 2,24 KN.m

M2 M1 0,652.2,24 1,46 KN.m

42 , 24 , 08 , 1 1

1 M A M KNm

MA B

97 , 24 , 88 , 1 2

2 M A M KNm

MA B

b>Tính tốn cốt thép chịu lực:

*>Tính cốt thép chịu mơmen dương : M1 2,24 KN.m.

+ Bê tông B20 có: Rb = 11,5 (MPa)

Sàn dày 0,12m; giả thiết: a = 0,02m ho 0,12 0,02 0,1m m =

o bbh

R M

= 0,0195

1 , 10 , 11 24 , 2 99 , 0195 , 1 1 m As =

o s h

R M

= 225.103.0,99.0,1

24 ,

=1,006.10-4(m2)

Kiểm tra = 100%

1 , 10 006 , o S h b A

= 0,1006% > min=0,05%

Hàm lƣợng cốt thép thỏa mãn

Khoảng cách cốt thép 50( )

006 , 503 , 100 cm A a b S S s

(109)

*>Tính cốt thép chịu mơmen dương : M2 1,46 KN.m

+ Bê tơng B20 có: Rb = 11,5 (MPa)

Sàn dày 0,12m; giả thiết: a = 0,02m ho 0,12 0,02 0,1m m = 2

o bbh

R M

= 0,0127

1 , 10 , 11 46 , 99 , 0127 , 1 1 m As =

o s h

R M

= 225.103.0,99.0,1

46 ,

1 =6,6.10-5

(m2)

Kiểm tra = 100%

1 , 10 , o S h b A

= 0,066% %> min=0,05%

Hàm lƣợng cốt thép thỏa mãn Khoảng cách cốt thép

) ( 21 , 76 66 , 503 , 100 cm A a b S S s

→ Chọn 8S200 (As=2,512(cm2)

*>Tính cốt thép chịu mômen âm : MAI MBI 2,42 KN.m

o bbh

R M

= 0,021

1 , 10 , 11 42 , 2 99 , 021 , 1 1 m

As =

o s h

R M

= 225.103.0,99.0,1

42 ,

=1,086.10-4(m2)

Kiểm tra = 100%

1 , 10 086 , o S h b A

= 0,1086% > min= 0,05

) ( , 463 1086 , 503 , 100 cm A a b S S s

→ Chọn 8S200 (As=2,512(cm2)

*>Tính cốt thép chịu mômen âm : MAI MBI 1,97 KN.m

o bbh

R M

= 0,017

(110)

99 , 017 , 1 1 m

As =

o s h

R M

= 225.103.0,99.0,1

97 ,

1 =8,844.10-5

(m2)

Kiểm tra = 100%

1 , 10 844 , o S h b A

= 0,0884% > min= 0,05

) ( 569 0884 , 503 , 100 cm A a b S S s

→ Chọn 8S200 (As=2,512(cm2)

II.4.3 Tính :sàn vệ sinh: (Tính theo sơ đồ đàn hồi)

II.4.3.1 Tính Ơ7: (5,1x3,6)m

Ơ sàn có cạnh ngàm vào dầm xung quanh => Tính tốn theo sơ đồ 9,tính theo liên tục “ Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình” PGS-PTS Vũ Mạnh Hùng trang 32(ô thuộc sơ đồ 9)

Xác định nội lực:

Nhịp tính tốn theo hai phƣơng là: Nhịp tính tốn lấy đến tim dầm l01= l- 2.0,11 = 3,6- 2.0,11 =3,38 (m)

l02 = l-0,11-0,15= 5,1-0,11-0,15=4,84 (m)

Tổng tải trọng tác dụng lên sàn là: 10,73(KN/m2

)

a)Tính mơmen dương nhịp theo công thức :

M1=m11.P ’

+mi1.P ’’

M2=m12.P ’

+mi2.P ’’

Trong : + P=(g+p).l01.l02=10,73.4,84.3,38= 175,53 (KN)

) ( 63 , 19 38 , 84 , ,

2 01 02

, KN l l p P ) ( 77 , 87 84 , 38 , ) 73 , 10 ( ) ( 02 01 , , KN l l g p P

+ M1, M2 : mômen dƣơng theo phƣơng cạnh ngắn, dài

+ m11,mi2;m12;mi2 tra theo sách “ Sổ tay thực hành kết cấu

cơng trình” PGS-PTS Vũ Mạnh Hùng trang 32,34(ô thuộc sơ đồ 1,9) Ta có : 1,43

38 , 84 , l l

tra bảng (nội suy)

m11=0,0473; m12 = 0,0234 ; m91 = 0,021; m92 = 0,0103

M1 = 0,0473 19,63 + 0,021 87,77 = 2,77 (KN.m)

M2 = 0,0234 19,63 + 0,0103.87,77 = 1,36 (KN.m)

b)Tính mơ men âm gối theo công thức :

Trong : P = 175,53(đã tính trên)

MI, MII : mômen âm theo phƣơng cạnh ngắn, dài

ki1, ki2 : hệ số tra “Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình” PGS-PTS Vũ

Mạnh Hùng trang 34(ơ thuộc sơ đồ 9)

I i1 II i2

(111)

Ta có : 1,43 38 , 84 , l l

tra bảng k91= 0,0431; k92 = 0,023

MI = 0,0431.175,53=7,57 (KN.m)

MII = 0,023.175,53 =4,04 (KN.m)

c>Tính tốn cốt thép

c.1> Tính tốn cốt thép chịu mơ men dƣơng M1 & M2

Để tính tốn cốt thép ta cắt dải rộng b=1m để tính, Tính theo cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật

*> Tính theo phương cạnh ngắn l1: M1 = 2,77 (KN.m)

Sàn dày 0,12m; giả thiết: a = 0,02cm ho 0,12 0,02 0,1m m =

o bbh

R M

= 0,0241

1 , 10 , 11 77 , 2 988 , 0241 , 1 1 m

As =

o s h

R M

= 225.103.0,988.0,1

77 ,

2 =1,246.10-4

(m2)

Kiểm tra = 100%

1 , 10 246 , o S h b A

= 0,1246% > min= 0,05

Khoảng cách cốt thép

) ( 68 , 403 1246 , 503 , 100 cm A a b S S s

Theo phƣơng cạnh ngắn : Chọn 8S200 (As=2,51(cm2 )

*> Tính theo phương cạnh dài l2: M2 = 1,36 (KN.m)

Sàn dày 0,12m; giả thiết: a = 0,02m ho 0,12 0,02 0,1m m = 2

o bbh

R M

= 0,012

1 , 10 , 11 36 , 994 , 012 , 1 1 m

As =

o s h

R M

= 225.103.0,994.0,1

36 ,

=6,08.10-5(m2)

Kiểm tra = 100%

1 , 10 08 , o S h b A

= 0,0608% > min= 0,05

) ( 72 , 82 608 , 503 , 100 cm A a b S S s

Theo phƣơng cạnh dài : Chọn 8S200 (As=2,51(cm2 )

c.2> Tính tốn cốt thép chịu mơmen âm MI & MII

(112)

*> Tính theo phương cạnh ngắn l1: MI = 7,57 (KN.m)

Sàn dày 0,12m; giả thiết: a =0,02m ho 0,12 0,02 0,1m m =

o bbh

R M

= 0,0658

1 , 10 , 11 57 , 966 , 0658 , 1 1 m As =

o s h

R M

= 225.103.0,966.0,1

57 ,

7 =3,48.10-4

(m2)

Kiểm tra = 100%

1 , 10 48 , o S h b A

= 0,348% > min= 0,05

) ( 55 , 144 348 , 503 , 100 cm A a b S S s

Theo phƣơng cạnh ngắn : Chọn 8S150 (As=3,35(cm2 )

*> Tính theo phương cạnh dài l2: MII = 4,04(KN.m)

o bbh

R M

= 0,0351

1 , 10 , 11 04 , 982 , 03512 , 1 1 m

As =

o s h

R M

= 225.103.0,982.0,1

04 ,

=1,83.10-4(m2)

Kiểm tra = 100%

1 , 10 83 , o S h b A

= 0,183% > min= 0,05

) ( 86 , 274 183 , 503 , 100 cm A a b S S s

Theo phƣơng cạnh dài : Chọn 8S200 (As=2,51(cm2 ))

Kết luận:

Ta dùng thép S200 bố trí tồn sàn

(113)

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : GVC.THS- TRẦN DŨNG SINH VIÊN THỰC HIỆN : VŨ THẾ THIA

MÃ SINH VIÊN : 1112104002 Nhiệm vụ thiết kế :

PHẦN 4: TÍNH TỐN MĨNG.

- Thiết kế móng trục 2A,2C Bản vẽ kèm theo :

(114)

PHẦN

TÍNH TỐN MĨNG

I.LỰA CHỌN PHƢƠNG ÁN MÓNG

I.1.SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT

Số liệu địa chất cơng trình đƣợc xây dựng dựa vào kết khảo sát hố khoan KL1 KL5 máy khoan SH30 với độ sâu khảo sát từ 50 60 m Kết khảo sát thiết bị xun tĩnh Hà Lan có mũi 600

, đƣờng kính đáy mũi 37,5 mm, xun tĩnh khơng liên tục có áo ma sát

Mặt hố khoan mặt cắt địa chất điển hình nhƣ sau:

*>Kết khảo sát máy khoan:

a>Lớp đất 1:

Lớp đất lớp đất trồng, đất lấp chƣa liền thổ có chiều dày trung bình 2,2 m

ghi chó:

3

4

6 2

(115)

b>Lớp đất 2:

Lớp đất lớp đất sét dẻo mềm dày trung bình m từ cao trình (3,2 m -8,2 m) : =1-8,2KN/m3, =120, c =0,06KN/m2, B= 0,5

c>Lớp đất 3:

Lớp đất lớp sét pha, dẻo cứng màu nâu gụ có chiều dày trung bình 12 m phân bố tồn mặt Các tiêu lý nhƣ sau:

W (%)

W

(KN/m3)

k

(KN/m3)

n (%)

G (%)

31 18 13,3 2,68 1,015 50,1 91,3

Wnh Wd Id Is a1-2 C

37,4 29,7 7,7 0,63 0,032 0,099 16019

Mô đun đàn hồi đƣợc xác định theo công thức: 6400( / 2)

2

0 KN m

a

E

d>Lớp đất 4:

Lớp đất lớp cát bụi màu xám tro, chặt vừa, có chiều dày trung bình m phân bố toàn mặt Các tiêu lý nhƣ sau:

w =18,4 (KN/m

); E0 = 11000 (KN/m

); = 300

Thành phần hạt Góc nghỉ Hệ số

đều hạt 0,25 0,5 0,1 0.25 0.05 0,1 0,01 0,

05 Khô ƣớt

5% 60% 23% 12% 2,67 3801 23051 2,4

e>Lớp đất 5:

Lớp đất lớp sét phà màu ghi đen, dẻo mềm, có chiều dày trung bình m phân bố tồn mặt Các tiêu lý nhƣ sau:

W (%)

W

(KN/m3)

k

(KN/m3)

n (%)

G (%)

29,2 17,4 12,5 2,63 1,081 51,8 92,8

Wnh Wd Id Is a1-2 C

33,4 27,4 6,4 0,61 0,03 0,146 17012

Mô đun đàn hồi đƣợc xác định theo công thức: 3600( / 2)

2

0 KN m

a E

f>Lớp đất 6:

Lớp đất lớp cuội sỏi chặt, sâu đến 90 m chƣa kết thúc Các tiêu lý nhƣ sau: =21 (KN/m3

); E0 = 40000 (KN/m

); = 350 Thành phần hạt

Hệ sốđều hạt 0,5 0,25 0,5 0,1 0,25 0,05 0,1

(116)

Kết khảo sát máy khoan:

Lớp đất Chiều dày (m)

qc

(KN/m2) k

c p kq

q c

S

q q

1.Đất trồng trọt 2,2

2 Bùn 30 0,4 3,2 0,267

3 Sét pha 12 461 40 0,35 161,4 11,525

4 Cát bụi 642 100 0,4 256,8 6,42

5 Sét dẻo mềm 384 40 0,35 134,4 9,6

6 Cuội sỏi 30 1500 60 0,2 300 25

Các hệ số k tra bảng C1- Tiêu Chuẩn Xây Dựng 205-1998 cho cọc

khoan nhồi

I.2.PHÂN TÍCH ĐỊA CHẤT

I.3.LỰA CHỌN PHƢONG ÁN MĨNG

Việc lựa chọn phƣơng án móng xuất phát từ điều kiện địa chất thuỷ văn tải trọng cụ thể chân cột cơng trình, u cầu độ lún cơng trình Ngồi ra, phụ thuộc vào địa điểm xây dựng Với đặc điểm cơng trình xây chen u cầu khơng gian gây chấn động q trình thi công yêu cầu bắt buộc

Tải trọng lớn chân cột là: N = 8443.69(KN)

Từ phân tích ta khơng thể sử dụng móng nơng hay móng cọc đóng Do giải pháp móng sử dụng đƣợc là:

*> Phƣơng án móng cọc ép *> Phƣơng án cọc khoan nhồi

I.3.1 Phƣơng án móng cọc ép

a>Ưu điểm:

- Không gây chấn động mạnh thích hợp với cơng trình xây chen - Dễ thi công, với đất sét sét mềm

- Giá thành rẻ

b>Nhựơc điểm:

- Tiết diện cọc nhỏ sức chịu tải cọc khơng lớn - Khó thi công phải xuyên qua lớp sét cứng cát chặt

I.3.2 Phƣơng án móng cọc khoan nhồi:

a>Ưu điểm:

- Có thể khoan đến độ sâu lớn, cắm sâu vào lớp cuội sỏi

- Kích thƣớc cọc lớn, sức chịu tải cọc lớn, chịu tải trọng động tốt - Không gây chấn động q trình thi cơng

b>Nhựơc điểm:

- Thi cơng phức tạp, cần phải có thiết bị chuyên dùng - Khó quản lý chất lƣợng cọc

(117)

Nhận xét : Từ phân tích ta thấy sử dụng giải pháp móng cọc khoan nhồi phù hợp mặt yêu cầu sức chịu tải ,tình hình địa chất nhƣ khả thi công thực tế cho cơng trình

II.TÍNH TỐN THIẾT KẾ NỀN MĨNG

II.1.SƠ ĐỒ BỐ TRÍ MẶT BẰNG MĨNG

II.2.TÍNH TỐN MĨNG TRỤC 2-A II.2.1.Số liệu vật liệu cọc:

+ Bê tơng B25 có: : Rb = 14,5 (MPa)

+ Thép chịu lực AII có : Rs= 280 (MPa)

+ Thép AI : Rs= 225 (MPa)

II.2.2.Chọn chiều dài tiết diện cọc:

Từ đặc điểm địa chất thuỷ văn kích thƣớc cột ta chọn kích thƣớc móng cọc nhƣ sau:

- Chiều dài cọc : 31,2 m; chiều dài cọc ngàm vào lớp cuội sỏi m - Đƣờng kính cọc trịn chọn phụ thuộc vào khả chịu lực Vì chọn đƣờng kính cọc hai loại sau ta tính tốn chọn phƣơng án hợp lý

- Chọn D= 1,2 m

MặT BằNG MóNG CÔNG TRìNH

tl 1/100

1

3

5

A B D

(118)

II.2.3.Xác định sức chịu tải cọc:

Để thỏa mãn điều kiện móng cọc đài thấp chiều sâu chơn đài phải thỏa mãn điều kiện: h > 0,7.hmin

Trong đó: h : chiều cao từ mặt dƣới đài đến tầng hầm.(chiều sâu chôn đài) b H tg h ) 45 ( )

: Góc nội ma sát

: Dung trọng đất từ đáy đài trở lên H : Tổng tải trọng ngang

b : Cạnh đáy đài theo vng góc với H chọn b =2 m

Từ bảng tổ hợp nội lực ta có lực cắt lớn chân cột : Q = H = 137,12(KN)

1,84( )

2 , 17 12 , 137 12 45 0

min tg m

h

Vậy lấy chiều sâu chơn đài tính từ đáy đài đến mặt tầng hầm h> 0,7.hmin=0,7.1,84=1,29m

→chọn h = 1,5 m

II.2.4.Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu:

Chọn cọc: D=1,2 m

Sức chịu tải trọng nén cọc nhồi theo vật liệu làm cọc đƣợc xác định theo công thức:

Pvl = Ru.Ab+ Ran.As

Trong đó:

Ru: cƣờng độ bê tơng cọc nhồi,do đổ bê tông dƣới dung dịch sét

5 , b u R R

với Ru không lớn 0,6KN/cm

Ab : diện tích tiết diện cọc

As : diện tích cốt thép dọc trục

Ran: cƣờng độ tính tốn cốt thép

5 , S an R

R nhƣng không lớn 22 KN/cm2

Diện tích tiết diện cọc:

) ( 11304 120 14 , 2 cm Ab

Cốt thép dọc chịu lực chọn 1% Diện tích cốt thép:

04 , 113 120 14 , 01 , 01 , 2 D

AS (cm

2

) Chọn thép: 24 25 có As = 117,84 cm

2

(119)

) ( 08 , 5842 84 , 117 , 28 11304 , 45 , KN Pvl

II.2.5.Xác định sức chịu tải cọc theo đất nền:

Xác định theo tiêu lý đất từ kết qủa thí nghiệm đất phòng

Sức chịu tải cho phép cọc đơn Qa đƣợc tính theo cơng thức:

tc tc a k Q Q

Trong :

ktc - Hệ số an toàn, ktc = 1,4

Qtc - Sức chịu tải tiêu chuẩn tính tốn đất cọc đơn

n i i i f b p r

tc m m q A u m f l

Q ) (

m : Hệ số làm việc cọc m =

mr: Hệ số điều kiện làm việc đất dƣới mũi cọc, mr =

qp : Cƣờng độ chịu tải đất dƣới mũi cọc, KN/m

Ab: Diện tích mũi, lấy diện tích tiết diện ngang cọc, m

mf: hệ số điều kiện làm việc đất mặt bên cọc phụ thuộc vào phƣơng

pháp tạo lỗ khoan, lấy theo bảng A.5 TCXD 205 : 1998, lấy mf = 0,8

fi : Ma sát bên lớp đất i mặt bên thân cọc, lấy theo bảng A.2

TCXD 205 : 1998

li : chiều dày lớp đất mà cọc qua

u : chu vi cọc

Xác định qp:

Theo TCXD 205 : 1998 với cọc nhồi chống vào lớp đất cát không mở rộng đáy, cƣờng độ chịu tải đất dƣới mũi cọc qp xác định nhƣ sau:

) ( 75 ,

0 I' p k0 I k0

p d A LB

q Trong :

b , o k

A , a,Bko: Hệ số không thứ nguyên lấy theo bảng A.6

'

I: Dung trọng đất dƣới mũi cọc,

3 '

/ 21KN m

I

gI : Dung trọng trung bình lớp đất phía mũi cọc

L : chiều dài cọc, L= 31,2 m dp : Đƣờng kính cọc, dp 1,2m u : Chu vi cọc

u = .R = 2.3,14.0,6 = 3,768 (m) Lớp đất cuối có j = 35o

tra bảng A.6 ta đƣợc : A0k = 71,3 = 0,7

B0k = 117 = 0,24

3 / 25 , 18 , 31 21 , , 17 , 18 18 12 , 18 ) ( m KN h x h i i i I ) / ( 51 , 8717 117 , 31 25 , 18 , , , 71 21 ( 24 , 75 ,

0 KN m2

(120)

Tính fi - lực ma sát đơn vị giới hạn trung bình lớp đất, phụ thuộc vào

chiều sâu trung bình lớp đất (tính từ lớp lớp đất lấp khơng tính vào), độ sệt đất sét trạng thái chặt đất cát:theo bảng A.2 TCVN 205-1998

Lớp đất 2: Sét pha dẻo mềm dày 6m có f2 = 16,9 (KN/m

) Lớp đất 3: Sét pha dẻo cứng dày 12m có f3 = 15,42 (KN/m

2

) Lớp đất 4: Cát bụi dày m có f4 = 22 (KN/m

2

) Lớp đất 5: Sét pha dẻo mềm có f5 = 16,7 (KN/m

) Lớp đất 6: Cuội sỏi có f6 = 60 (KN/m

2

) Thay vào ta đƣợc:

) / ( 75 , 516 ) , 60 , 16 22 12 42 , 15 , 16 ( , m KN l f m n i i i f

Với cọc d= 1,2m

Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn cọc là:

Qtc = 1.[1.8717,51.1,1304 + 3,768x516,75] = 11801,39(KN)

) ( , 8429 , 39 , 11801 KN k Q Q tc tc a

Vậy sức chịu tải tính tốn cọc là: [P] = min(Pvl, Qa) = Pvl= 5842,08(KN).

II.2.6.Tính tốn móng trục 2-C:

NỘ I LỰ C TĨNH TẢI

NỘI LỰC DO

HT1 HT2 TRÁI PHẢI

Mmax Mmin Mtu Mmax Mmin Mtu

1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13

M -7.28 -24.03 23.98 431.82 -431.82 424.25 -439.1 16.7 402.68 -417.545 381.052 N -6867.41 -871.08 -872.06 -8.28 8.34 -6875.69 -6859.07 -7739.47 -7659.72 -7643.88 -8443.69 Q 4.73 17.45 -17.71 -149.87 149.99 154.72 -145.14 4.47 155.426 -146.092 -130.39 M 12.81 50.12 -51.27 -205.42 205.64 218.45 -192.61 -38.46 242.99 -218.21 -173.1 N -6830.22 -871.08 -872.06 -8.28 8.34 -6821.88 -6838.5 -7702.28 -7606.69 -7622.53 -8406.5

Từ bảng tổ hợp nội lực chân cột ta chọn cặp nội lực nguy hiểm để tính tốn

Cặp 1: Nmax = -8443.69 KN Mtƣ =381,052 (KN.m) Qtƣ =-130.39(KN)

Cặp 2: Mmax = -439.1(KN.m) Ntƣ =-6859.07 (KN) Qtƣ = -145.14(KN)

a>Kiểm tra sức chịu tải cọc:

Số cọc tính theo tải trọng tính tốn dƣới chân cột là:

P N n

Trong b hệ số kinh nghiệm, kể đến ảnh hƣởng lực ngang momen, b=1ữ1,5 73 , , 08 , 5842 69 , 8443 n

→ Chọn n=2 cọc

(121)

Trong đó:

Ntt : Tải trọng tính tốn chân cột Ntt = 8443,69(KN)

Nđ : Trọng lƣợng tính tốn đài Chọn sơ chiều cao đài 1,5 m

→Nđ =5,4.1,8.1,5.25.1,1 = 400,95 (KN)

Ndm : Trọng lƣợng tính tốn dầm móng.(80x40)

Ndm= 0,8x0,4x(5,4+1,8)x25x1,1 = 63,36(KN)

NS : Trọng lƣợng tính tốn sàn tầng hầm:

Ns= 7,2x7,2x0,2x25x1,1 = 285,12(KN)

Ncọc : Trọng lƣợng tính tốn cọc

Ncoc =1,1304x31,2x25x1,2 = 1058,05(KN)

Nmax = 8443,69+400,95+63,36+285,12= 9193,12(KN)

Mơmen tính tốn xác định tƣơng ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài:

Mtt = Mtt0+ Q tt

.h = 381,05 + 130,39.1,5 = 576,635(KN.m)

2 max

max,

8 ,

635 , 576

69 , 8443

i tt y

coc tt tt

X X M n

N P

Pmax= 4399,82(KN) < 1,2 [Pcọc ] = 1,2.5842,08=7010,496 (KN)

Pmin = 4043,87(KN) < 1,2 [Pcọc ] = 1,2.5842,08=7010,496 (KN)

Vì Pmin=4043,87>0 → khơng phải kiểm tra cọc điều kiện chịu nhổ

Kiểm tra khả chịu lực cọc :

P'max = Pmax + Ncọc = 4399,82+ 1058,05= 5457,87 < Pđn=5842,08

P'min = Pmin + Ncọc = 4043,87+ 1058,05= 5101,92 >0

Vậy cọc đảm bảo khả chịu lực

b>Kiểm tra cƣờng độ đất nền:

Kiểm tra cƣờng độ áp lực theo công thức:

R R F N

qu d tb

,

max

R: Sức chịu tải tính tốn đất móng khối quy ƣớc

b.1.Tính tb:

Để kiểm tra cƣờng độ đất cọc, ngƣời ta coi đài cọc, cọc phần đất cọc khối móng quy ƣớc Móng khối có chiều sâu đáy móng khoảng cách từ mặt đất tới mặt phẳng qua mũi cọc

Diện tích đáy khối móng quy ƣớc xác định theo cơng thức sau:

M M

qu A Ltg B Ltg B L

F ( ).( )

Trong đó:

A1 B1: Khoảng cách từ hai mép hàng cọc

cùng theo hai phía

A1= 1,2( m), B1 = 4,8(m)

L: chiều dài cọc tính từ đáy đài tới mũi cọc =31,2 - góc mở rộng so với trục thẳng đứng, kể từ mép hàng cọc cùng: = tb/4 (Góc ma

(122)

sát trung bình lớp đất) ' 0 ' 0 0 17 20 12 35 12 17 30 12 19 16 12 i i i tb l l

= 04

4 17 20 ' tb ) ( 56 , 69 33 , 10 73 , ) 04 , 31 , ).( 04 , 31 2 ,

( tg tg m2

Fqu

Xác định trọng lượng khối móng quy ước:

+ Trọng lƣợng từ đế đài trở lên mặt tầng hầm:

) ( 68 , 208 , 56 , 69

1 F h KN

Ntc qu tb

+ Trọng lƣợng lớp đất thứ

) ( 91 , 734 82 , ) , 14 , 56 , 69 ( 2 KN Ntc

) ( 66 , 1453 82 , 12 ) , 14 , 56 , 69 ( KN Ntc

) ( 98 , 742 84 , ) , 14 , 56 , 69 ( KN Ntc

) ( 50 , 585 74 , ) , 14 , 56 , 69 ( KN Ntc

) ( 98 , 423 , ) , 14 , 56 , 69 ( KN Ntc

+ Trọng lƣợng cọc là:

) ( 05 , 1058 25 31 1304 , KN Ntc coc

Tổng tải trọng khối móng quy ƣớc:

Qqu 208,68 734,91 1453,66 742,98 585,50 1058,05 5027,76(KN)

→Vậy tổng tải trọng chân móng khối quy ƣớc là: Cặp nội lực 1:

N Qqu Nmax 5207,76 8443,69 13651,45(KN)

ứng suất trung bình lớn đáy móng khối quy ƣớc:

196,25

56 , 69 45 , 13651 qu tb F N

(KN/m2) Cặp nội lực 2:

) ( 83 , 12066 07 , 6859 76 , 5207 max KN N Q N qu

ứng suất trung bình lớn đáy móng khối quy ƣớc:

173,47

56 , 69 83 , 12066 qu tb F N

(KN/m2)

b.2 Tính ứng suất lớn max dƣới chân cọc :

- Tính với cặp nội lực 1:

(123)

qu

W : mơ men chống uốn tiết diện khối móng quy ƣớc

119,69( )

6 33 , 10 73 , 6 2 m H B Wqu

Ứng suất lớn nhất: 199,44( / )

69 , 119 05 , 381 56 , 69 45 , 13651

max KN m

W M F N qu qu Tính với cặp nội lực 2:

Mmax = - 439,1(KN.m) Ntƣ =-6859,07 (KN) Qtƣ = -145,14KN)

Ứng suất lớn nhất: 177,14( / )

69 , 119 , 439 56 , 69 83 , 12066

max KN m

W M F N qu qu Nhƣ ta cần kiểm tra với ứng suất lớn max = 199,44(KN/m

2

)

b.3 Xác định sức chịu tải đất đáy móng khối quy ƣớc :

Xác định cƣờng độ đất đáy khối móng quy ƣớc: m s c m q m s gh đ H F C N H N B N F P

R 0,5 ( 1) ,

,

Bm , Hm bề rộng chiều cao khối móng qui ƣớc :

Tra bảng 3.2 SGK ĐANM với đất lớp 6( =35, CII=0) ta có:

N =48 ; Nq=33,3 ; Nc=46,1 ;

= 21(KN/m3);Hm=32,7 (m) – Chiều cao khối móng quy ƣớc

) / ( 81 , 9210 , 32 21 , 46 , 32 21 ) , 33 ( 73 , 21 48 , m KN Rd

max = 199,44 (KN/m

) <1,2.Rđ=11052,97(KN/m2)

tb = 196,25 (KN/m

) < Rđ = 9210,81 (KN/m2)

Nền đủ khả chịu lực theo trạng thái giới hạn I

c>Kiểm tra độ lún móng cọc :

(124)

(125)

d>Kiểm tra độ bền đài :

Kiểm tra chọc thủng

Theo công thức:

bt c

c

cdt b C h C h R

P 1.( 2) 2.( 1) 0

Rbt : cƣờng độ chịu kéo bê tông

h0: chiều cao làm việc đài h0 =1,5-0,1= 1,4 m

Vì C1 =0,850, C2 = 0,350 0,5h0: khoảng cách từ mép cột đến mép đáy

tháp đâm thủng

89 , ) ( ,

1

C h

18 , ) ( ,

1

2

C h

2= P :là lực đâm thủng tồng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng :

P = 4399,82+4043,87 = 8443,69 (KN)

VP = [2,89 (0,5 +0,35) + 6,18.(0,7 +0,85)].1,4.1050=17692,19(KN) VP > Pcdt= Ntt = 8443,69 (KN)

→Đài móng khơng bị phá hoại chọc thủng. Kiểm tra bền theo tiết diện nghiêng

Pđt .b.h0.Rbt

P tổng phản lực tổng đỉnh cọc nằm mặt phẳng cắt qua mép cột trụ mép đài gần

P = 4399,82 (KN) 0,7. 1 ( 0)2

C h

C: khoảng cách từ mép cột đến mép hàng cọc xét C = 0,35m < 0,5 h0 nên lấy C=0,5h0

= 0,7 0

) , (

h h

= 1,565

VP = 1,565.1,8.1,4.1050= 4440,99(KN)

P VP đài đảm bảo không bị phá hoại tiết diện nghiêng

(126)

Coi đài móng đƣợc ngàm vào chân cột tính tốn nhƣ cấu kiện cơng xơn chịu uốn

Tính thép phƣơng cạnh L=5400 (mm) Mômen mép ngàm là:

M=L.Pmax=(1,8-0,7/2).4399,82 =6379,74(KN.m)

83 , 180 140

28 ,

100 74 , 6379

0 R h cm

M A

o s

S

Chọn thép 26 30 có As=183,79cm

Thép cấu tạo chọn 20s200,với thép tạo khung đài chọn 20s250 để thi công thuận tiện

Nhận xét :

Ta thấy nội lực chân cột móng 2-A nhỏ so với nội lực chân cột móng 2-C dùng loại cọc cho tiện công nghệ thi công đƣờng kính 1,2 m với chiều sâu cọc 31,2 m sức chịu tải cọc, cƣờng độ đất dƣới chân móng khối quy ƣớc, độ lún móng khối ln đƣợc đảm bảo nhỏ giá trị cho phép Vì ta khơng cần kiểm tra lại

II.2.7.Giằng móng:

Giằng móng có tác dụng tăng cƣờng độ cứng tổng thể, hạn chế lún lệch móng tiếp thu mơ men từ chân cột truyền vào

Giằng móng đƣợc tính tốn theo sơ đồ hai đầu ngàm chịu chuyển vị tƣơng đối hai đầu móng

Đồng thời giằng móng cịn chịu tải trọng tƣờng trọng lƣợng bảng thân giằng

Chọn thép dọc chiu lực : 25 có Aa = 25,54 cm

2

Thép đặt phía phía dƣới nhƣ Ta chọn cốt đai 8a200

(127)

THI CÔNG

(45%)

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : KS.TRẦN ANH TUẤN

SINH VIÊN THỰC HIỆN : VŨ THẾ THIA MÃ SV : 1112104002

Nhiệm vụ thiết kế :

PHẦN 1:CÔNG NGHỆ THI CÔNG

A/Phần ngầm

- Lập biện pháp thi công cọc khoan nhồi

- Lập biện pháp thi cơng đất hố móng,và dầm móng

- Lập biện pháp thi cơng bêtơng cốt thép móng,dầm móng

B/Phần thân

- Lập biện pháp thi công cột,dầm,sàn,cầu thang - Công tác xây tƣờng hoàn thiện

PHẦN 2:TỔ CHỨC THI CƠNG

- Lập tiến độ thi cơng (phần ngầm đến phần hồn thiện cơng trình) - Thiết kế tổng mặt thi công

Bản vẽ kèm theo :

- Phần ngầm : Thi công cọc khoan nhồi :TC-01 Thi cơng móng :TC-02

(128)

PHẦN

CÔNG NGHỆ THI CÔNG

A/CÔNG NGHỆ THI CÔNG PHẦN NGẦM

 GIỚI THIỆU CHUNG VỀ CƠNG TRÌNH: 1. Giới thiệu sơ đặc điểm cơng trình:

1.1 Địa điểm xây dựng cơng trình

Tồ nhà trụ sở văn phịng “Ngân hàng đầu tƣ Tỉnh Bắc Giang” đƣợc xây

dựng thị xã Bắc Giang Cơng trình nằm quy hoạch tổng mặt thị xã

-Phía đơng giáp với đƣờng Lê Lợi -Phía tây, bắc, nam sát nhà dân

Mặt quy hoạch cơng trình có hình vng

Các cơng trình xung quanh có chiều cao thấp (bé 10 m) đƣợc sử dụng bình thƣờng

1.2 Quy mơ cơng trình

Cơng trình xây dựng cao 10 tầng tầng hầm, chiều cao tính từ mặt đất tự nhiên +39,6m (tính từ cốt 0,00 đặt mặt sàn tầng 1)

Cấp cơng trình : Cấp I

1.3 Giải pháp kiến trúc

Từ tài liệu mặt quy hoạch, yêu cầu công ,về thẩm mỹ Giải pháp hình khối kiến trúc đƣợc chọn dạng hình hộp chữ nhật có cạnh 36m*21,6m phát triển theo chiều cao.Theo cạnh bƣớc cột 7,2m

Giao thông đứng tồ nhà : bố trí thang máy trọng tải 1000 kG bố trí chạy suốt từ tầng hầm đến tầng mái cầu thang phục vụ giao thơng đứng tầng gần hiểm

Mặt tầng hầm dùng cho việc để xe ngƣời , tầng bố trí phịng đón tiếp,phịng phó giám đốc sảnh giao dịch lớn , tầng hai bố trí két bạc, phịng giám đốc, thƣ ký phịng giao dịch chính, nhà ăn, bếp, kho, tầng cịn lại bố trí phịng lớn làm việc bố trí phịng họp dùng cho hội họp bàn giao công việc

Mặt trƣớc cơng trình, kết cấu bao che đƣợc sử dụng vách kính phản quang vừa có tác dụng che chắn tốt, vừa tạo vẻ đẹp kiến trúc đại cho mặt đứng cơng trình ,phơ trƣơng vẻ đẹp cho cơng trình

(129)

1.4 Giải pháp kết cấu cơng trình

Kết cấu cơng trình hệ khung tồn khối chịu lực bao gồm khung cột, vách Sàn kết hợp với lõi thang máy

Với kết cấu móng cọc khoan nhồi đƣờng kính 1,2m đặt độ sâu 32,7m so với cốt tự nhiên Tƣờng tầng hầm tƣờng vây dầy 220mm

Kết cấu phần thân kết cấu khung gồm vách lõi khung biên đổ toàn khối Kết cấu sàn kết cấu sàn sƣờn bê tông cốt thép tồn khối (các sàn đổ tồn khối với dầm)

1.5 Điều kiện vốn vật tư

-Vốn đầu tƣ đƣợc cấp theo giai đoạn thi cơng cơng trình

-Vật tƣ đƣợc cung cấp liên tục đầy đủ phụ thuộc vào giai đoạn thi công: Bê tông cọc đài cọc dùng bê tông B25 bêtông thƣơng phẩm công ty cổ phần Tập đoàn Quang Minh Khu dân cƣ số 1, phƣờng Hoàng Văn Thụ, thành phố Bắc Giang, tỉnh Bắc Giang

Bê tông dầm, sàn, cột: dùng bê tông thƣơng phẩm B20 công ty cổ phần Tập đoàn Quang Minh Khu dân cƣ số 1, phƣờng Hoàng Văn Thụ, thành phố Bắc Giang, tỉnh Bắc Giang

Thép: sử dụng thép Thái Nguyên loại I đảm bảo yêu cầu có chứng nhận chất lƣợng nhà máy

Dùng xi măng Hoàng Thạch PC40 có chứng nhận chất lƣợng nhà máy

Máy móc thi cơng gồm:

Một máy đào đất Một cẩu bánh xích Một cần trục tháp Xe vận chuyển đất

Đầm dùi, đầm bàn, máy bơm nƣớc ngầm

u cầu chất lượng cơng trình:

-TCXDVN326-2004:Cọc khoan nhồi thi công nghiệm thu -TCVN 4477 -1987 :Công tác đất Thi công nghiêm thu

Tổ chức mặt xây dựng:

Mặt xây dựng đƣợc thiết lập dựa vào đặc điểm cơng trình, giai đoạn, tiến độ thi công, khối lƣợng công việc với đồng ý nhà thầu bên thi cơng I.BIỆN PHÁP THI CƠNG CỌC KHOAN NHỒI:

I.1.CHỌN PHƢƠNG ÁN THI CÔNG CỌC NHỒI. 1.1 Phƣơng pháp thi công guồng xoắn:

(130)

dụng Việt Nam Với phƣơng pháp việc đƣa đất cát sỏi lên không thuận tiện

1.2 Phƣơng pháp thi công gầu xoay dung dịch Bentonite giữ vách: Phƣơng phàp lấy đất lên gầu xoay có đƣờng kính đƣờng kính cọc đƣợc gắn cần máy khoan Gầu có cắt đất nắp để đổ đất

Dùng ống vách thép (đƣợc hạ xuống tới độ sâu 6-8m) để giữ thành, tránh sập vách thi cơng Cịn sau vách đƣợc giữ dung dịch Bentonite

Khi tới độ sâu thiết kế, tiến hành thổi rửa đáy hố khoan phƣơng pháp: Bơm ngƣợc, thổi khí nén hay khoan lại (khi chiều dày lớp mùn đáy >5m) Độ đáy hố đƣợc kiểm tra hàm lƣợng cát dung dịch Bentonite Lƣợng mùn cịn sót lại đƣợc lấy nốt đổ bê tông theo phƣơng pháp vữa dâng

Đối với phƣơng pháp dung dịc Bentonite đƣợc tận dụng lại thông qua máy lọc (có tới 5-6 lần)

Ƣu điểm : thi công nhanh kiểm tra chất lƣợng dễ dàng thuận tiện, đảm bảo vệ sinh mơi trƣờng ảnh hƣởng đến cơng trình lân cận

Nhƣợc điểm : phải sử dụng thiết bị chuyên dụng giá đắt nên giá thành tƣơng đối cao

→Từ ƣu nhƣợc điểm phƣơng pháp với mức độ ứng dụng thực tế yêu cầu máy móc thiết bị ta chọn phƣơng pháp thi công tạo lỗ: Khoan gầu xoay kết hợp dung dịch Bentonite giữ vách hố khoan

I.2 BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI I.2.1.Công tác chuẩn bị:

Để tạo lỗ khoan dùng phƣơng khoan gầu dung dịch Bentônite Đặc điểm phƣơng pháp dùng gầu khoan dạng thùng cắt đất đƣa Cần gầu khoan có dạng ăngten, thƣờng đoạn, truyền đƣợc chuyển động xoay từ máy đào xuống gầu đào nhờ hệ thống rãnh Vách hố khoan đƣợc giữ ổn định dung dịch Bentơnite Q trình tạo lỗ đƣợc thực dung dịch sét Bentơnite, q trình khoan thay đầu đào khác để phù hợp với đất vƣợt qua dị vật

I.2.2 Quy trình thi cơng cọc khoan nhồi

Quy thi công cọc khoan nhồi đƣợc biểu diễn sơ đồ :

Cung cấp nước

Trộn vữa Bentonite

Chuẩn bị mặt bằng, định vị tim cọc

Đưa máy khoan vào vị trí

Khoan chút để, chuẩn bị hạống vách

Kiểm tra vị trí cọc máy tồn đạc

(131)

QUY TRÌNH THI CƠNG CỌC NHỒI

Bể chứa dung

dịch Bentonite

Xử lý Bentonite

thu hồi

Thu hồi Bentonite

Bê tông thương phẩm

Hạống vách

Đặt lồng thép , treo hàn

định vị lồng thép vào ống vách

Khoan tới độ sâu thiết kế

Đặt ống bơm vữa bê tông đặt bơm thu hồi vữa sét Bentonite Thổi rửa, làm đáy lỗ khoan

Làm lần

Đổ bê tông

Cắt cốt thép, rút ống vách

Theo dõi độ thẳng Kely

Kiểm tra vị trí cọc, độ lệch tâm cọc

Kiểm tra chiều dài ống Tremie, cách đáy cọc 25 cm Lấy mẫu đất, so sánh với tài

liệu thiết kế

Kiểm tra lần cuối chiều sâu lỗ khoan

Kiểm tra đất cát gầu làm sạch, Đo chiều sâu

thước dọi

Kiểm tra độ sụt bê tông (17 2cm) Kiểm tra độ dâng

bê tông để tháo ống Treme (đầu ống cách mặt bê tông

1,5 3m)

Kiểm tra cao độ bê tông

(132)

A

- a

A

c

hu

Èn

bị

đ

ịn

h

vị

h

ạ

ố

n

g

v¸ch

k

ho

an

t

ạo

lỗ

n

¹o

vÐt

h

¹

cè

t

thÐp

h

¹

è

n

g

trime

t

hæ

i

rửa

đ

ổ

bê

tô

ng

r

ót

è

ng

v¸ch

q

uy

t

r×

nh

t

hi

c

«

n

g

cä

c

kho

an nhå

i

g

hi

chó

A

(133)

I.2.1.1. Định vị vị trí tim cọc: Định vị đài cọc :

Trải lƣới ô vẽ thành lƣới ô mặt trƣờng toạ độ góc nhà để giác móng Chú ý đến mở rộng đào dốc mái đất

Căng dây thép (d=1mm) nối

các đƣờng mép đào Lấy vơi bột rắc lên dây thép căng mép móng làm cữ đào Phần đào máy lấy vơi bột đánh dấu ln vị trí

Định vị cọc móng :

Dùng máy tồn đạc để xác định vị trí tim cọc :

Tim cọc đƣợc định vị mặt bằng máy tồn đạc điện tử, dựa vào mốc chuẩn có công trƣờng (các mốc chuẩn đƣợc xác định trƣớc dựa mốc giới sở địa cung cấp)

Sau định vị tim cọc, đóng cọc gỗ vào để đánh dấu vị trí tim cọc I.2.1.2 Hạ ống vách (ống casine):

Sau định vị xong vị trí tim cọc, trình hạ ống vách đƣợc thực thiết bị rung Đƣờng kính ống D = 1300mm đƣợc đặt phần miệng hố khoan nhô lên khỏi mặt đất khoảng 0,6 m ống vách có nhiệm vụ:

- Định vị, dẫn hƣớng cho máy khoan

- Giữ ổn định cho bề mặt hố khoan đảm bảo khơng bị sập thành phía lỗ khoan

- Ngồi ống vách cịn làm sàn đỡ tạm thời thao tác buộc, nối, lắp dựng tháo dỡ ống đổ bê tông

-Sử dụng máy khoan để hạ ống vách: Đây phƣơng pháp phổ biến Ngƣời ta lắp vào gầu khoan thêm đai sắt để mở rộng hố đào khoan đến hết độ sâu ống vách dùng cần cẩu máy đào đƣa ống vách vào vị trí hạ xuống cao trình cần thiết, dùng cần gõ nhẹ lên ống vách để điều chỉnh độ thẳng đứng Sau đặt ống vách xong phải chèn chặt đất sét nêm để ống vách khơng dịch chuyển đƣợc q trình khoan

I.2.1.3 Cơng tác khoan tạo lỗ:

Q trình khoan đƣợc tiến hành nhƣ sau:

Công tác khoan đƣợc thực máy khoan xoay

Dùng thùng khoan để lấy đất hố khoan khu vực địa chất khơng phức tạp Nếu vị trí khoan gặp dị vật xuống lớp cuội sỏi thay đổi mũi khoan cho phù hợp

(134)

I.2.1.4 Xác định độ sâu hố khoan, nạo vét đáy hố lần 1:

a> Xác đinh độ sâu hố khoan:

Do lớp địa chất khơng đồng khơng phải thiết phải khoan sâu đến độ sâu thiết kế mà cần khoan thoã mãn điều kiện mũi cọc đặt sâu vào lớp cuội sỏi m

b Xử lý cặn lắng đáy hố khoan:

Các bƣớc xử lý cặn lắng:

- Bƣớc 1: Xử lý cặn lắng thô_ Đối với phƣơng pháp khoan gầu sau lỗ đạt đến độ sâu dự định mà không đƣa gầu lên vội mà tiếp tục cho gầu xoay để vét bùn đất đáy hố hết cặn lắng

- Bƣớc 2: Xử kí cặn lắng hạt mịn: bƣớc đƣợc thực trƣớc đổ bê tơng Có nhiều phƣơng pháp xử lý cặn lắng hạt mịn

I.2.1.5 Hạ lồng cốt thép:

a>Giai công cốt thép :

- Cốt thép đƣợc gia công, buộc sẵn thành lồng dài m Các lồng đƣợc nối với nối buộc.Đƣờng kính lồng thép 1060

b, Hạ lồng cốt thép:

- Dùng cần cẩu hạ lồng cốt thép theo phƣơng thẳng đứng vào hố khoan Chiều dài nối chồng thép chủ 750 mm I.2.1.6 Đổ bê tông:

Đổ bêtông :

Thiết bị sử dụng để đổ bêtông gồm : - Bêtông chế trộn sẵn đƣợc chở đến xe chuyên dụng

- Ống dẫn bêtông xuống tận đáy hố khoan

- Phễu hứng bêtông để chuyển xuống ống - Giá đỡ ống phễu

Quá trình đổ :

- Bêtơng đƣa vào phải có độ sụt 18 20cm

- Để chất lƣợng bê tông mũi cọc đƣợc tốt đổ bê tông cho mẻ đầu ngƣời ta áp dụng biện pháp cắt cầu: nắp đậy ống đổ bê tơng đƣợc đóng kín bê tơng đƣợc tiếp tục đổ xuống, lƣợng bê tông ống đổ bê tơng đủ lớn ngƣời ta mở van Tấm xốp ngăn cách bê tông với dung dịch bentonite

(135)

đƣợc ép xuống dƣới tác dụng lƣợng bê tông bên ép hết bentonite xuống trào lên phía ngồi ống đổ bê tông đƣợc thu hồi vào hố thu bentonite mặt đất - Khối lƣợng bê tông cọc đƣợc tính tốn cho hao hụt 1,05 1,1 %

I.2.1.7.Rút ống vách:

Sau kết thúc đổ bê tông 15 20 phút cần tiến hành rút ống vách - Tháo dỡ toàn giá đỡ ống phần

- Cắt 12 thép treo 25 thép L120 - Dùng máy rung để rút ống lên từ từ

I.2.1.8.Công tác kiểm tra chất lƣợng cọc nghiệm thu :

1 Kiểm tra chất lượng cọc: a>Kiểm tra dung dịchkhoan :

- Kiểm tra dung dịch Bentônite đảm bảo thành hố khoan không bị sập q trình khoan đổ bê tơng

- Bề dày cặn lắng đáy cọc ≤ 10 cm

- Kiểm ta dung dịch khoan thiết bị thích hợp

c>Kiểm tra cốt thép :

Sai số cho phép lồng thép

Bảng 4: Sai số cho phép chế tạo lồng thép

Hạng mục Sai số cho phép,mm

1 Cự ly cốt chủ Cự ly cốt đai cốt lò so Đƣờng kính lồng thép Độ dài lồng thép

10 20 10 50

d>Kiểm tra bêtông thân cọc :

- Bêtông trƣớc đổ phải lấy mẫu,mỗi cọc lấy cho tổ mẫu cho phần:Đầu, ,mũi cọc Mỗi tổ mẫu.Cốt liệu nƣớc xi măng đƣợc thử mẫu, kiểm tra theo quy định cho công tác bê tông kết qủa ép mẫu kẻm theo lý lịch cọc

e>Kiểm tra chất lượng cọc sau thi công:

Bằng phƣơng pháp siêu âm phát đƣợc khuyết tật bê tông đồng thời đánh giá đƣợc cƣờng độ bê tông thông qua tƣơng quan tốc độ truyền sóng siêu âm với cƣờng độ bê tơng

2 Nghiệm thu công tác thi công cọc tiến hành dựa sở hồ sơ sau:

a Hồ sơ thiết kế đƣợc duyệt

b Biên nghiệm thu trắc đạc định vị trục móng cọc

(136)

d Kết thí nghiệm mẫu bê tông e Hồ sơ nghiệm thu cọc

f Bản vẽ hồn cơng cọc có thuyết minh sai lệch theo mặt chiều sâu cọc bổ sung thay đổi thiết kế đƣợc chấp thuận

g Các kết thí nghiệm kiểm tra độ toàn khối cọc theo quy định thiết kế

h kết thí nghiệm kiểm tra sức chịu tải cọc I.2.1.9.Các biện pháp an tồn lao động

a Cơng tác ATLĐ tn thủ theo TCVN 5308:1991 quy định an toàn hành có liên quan

b tất máy móc thiết bị vận hành phải tuyệt đối tuân theo quy định an tồn, đặc biệt quy trình an toàn cho xe cẩu máy khoan

c Lặp dựng hệ thống biển báo khu vực nguy hiểm, khu vực cọc vừa đổ xong bê tông, cấm di chuyển qua khu vực

d Khi bị tắc ống đổ bê tông, Nhà thầu phải có phƣơng án xử lý đƣợc thiết kế chấp thuận đƣợc xử lý theo lệnh ngƣời huy

I.3 TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI. I.3.1.Công tác chuẩn bị:

Trƣớc thi công cần phải chuẩn bị mặt thi công nhƣ sau: - Làm hàng rào quanh khu vực thi công

- Dọn dẹp chƣớng ngại vật có mặt xung quanh vị trí cọc khoan

- Quyết định hƣớng đứng máy khoan để thuận tiện cho việc vận hành khoan, đổ đất thải

- Lát thép để tạo chỗ đứng, đƣờng di chuyển máy khoan - Bố trí hệ thống điện, hệ thống cấp - nƣớc

- Làm cơng trình tạm - Xác định lƣới định vị

- Lắp mũi khoan, di chuyển máy: 30 phút - Thời gian hạ ống vách:

Trƣớc hạ ống vách, ta đào mồi 5,4 m; trung bình (30 - 45) phút Thời gian hạ ống vách + điều chỉnh: (15 - 30 ) phút

- Sau hạ ống vách, ta tiếp tục khoan sâu xuống 34,2 m kể từ mặt đất tự nhiên

Chiều dài khoan sau đặt ống vách : 34,2 - 5,4 = 28,8 m

(137)

Thời gian hạ lồng cốt thép : cần thời gian điều chỉnh, nối lồng thép với nên ta lấy thời gian : 120 phút

Thời gian lắp ống dẫn : (45 - 60) phút Thời gian thổi rửa lần : 30 phút

Thời gian đổ bê tông: lấy tốc độ đổ bê tông 0,6 m3

/phút Thể tích bê tơng cọc: V = Hc .D

2

/4

Trong đó: Hc : Chiều dài cọc đổ bê tông, Hc = 31,2 m

D : Đƣờng kính cọc, D = 1,2 m

V = 31,2.3,14.1,22/4 = 35,27 (m3) Thời gian đổ bê tông cọc : 35,27/0,6 = 58,78 phút

Ngồi cịn thời gian chuẩn bị, kiểm tra, cắt ống dẫn, lấy thời gian đổ bê tông cọc 120 phút

Thời gian rút ống vách : 20 phút Vậy thời gian để thi công cọc là:

T = 30 + 30 + 20 + 387 + 15 + 120 + 45 + 58,78+ 120 + 20 = 845,78 phút T = 14,1 (giờ)

Số cọc khoan nhồi cơng trình 50 cọc D1200mm, cơng trình lại thi công thành phố nên ta chọn máy làm đồng thời (1 ca), tức ngày thi công đƣợc hai cọc

Vậy thời gian để thi công hết số cọc là: 50/2 = 25(ngày) I.3.2. Xác định lƣợng vật liệu cho cọc:

1.2 Khối lƣợng vật liệu thi công cọc a> Thể tích bê tơng:

Thể tích bê tơng cọc : Vbt = Lc.( D

/4) Với D1200: 35,27(m3

) b>Cốt thép:

Cốt thép cho cọc gồm lồng thép, lồng dài 11,7 m gồm 24 25.1 lồng dài 10,2 m gồm 12 25

c>Lƣợng đất khoan cho cọc:

Thể tích đất khoan cọc : Vbt = 1,2.Lc.( D

/4) Với D1200: 46,39(m3

) d>Khối lƣợng Bentônite:

Theo Định mức dự toán xây dựng bản ta có lƣợng Bentơnite cho m3 dung dịch là:39,26 Kg/1 m3

Trong trình khoan, dung dịch ln đầy hố khoan, lƣợng Bentơnite cần dùng là: 39,26.34,2.(3,14.1,22

(138)

- Để khoan cọc ta dùng máy khoan HITACHI: KH - 100, có thông số kỹ thuật sau:

+ Chiều dài giá : 19 m

+ Đƣờng kính lỗ khoan : ( 600 - 1500 ) mm + Chiều sâu khoan : 43 m

+ Tốc độ quay máy : ( 12 - 24 ) vòng/phút + Mô men quay : ( 40 - 51 ) KN.m

+ Trọng lƣợng máy : 36,8 T + Áp lực lên đất : 0,077 KPa

- Khối lƣợng bê tông cọc là: V = 24,49 m3, ta chọn ô tô vận chuyển mã hiệu SB_92B có thơng số kỹ thuật:

+ Dung tích thùng trộn : q = m3

+ Ơ tơ sở : KAMAZ - 5511 + Dung tích thùng nƣớc : 0,75 m3

+ Công suất động : 40 KW

+ Tốc độ quay thùng trộn : ( - 14,5) vòng/phút + Độ cao đổ vật liệu vào : 3,5 m

+ Thời gian đổ bê tông : t = 10 phút + Trọng lƣợng xe ( có bê tơng ) : 21,85 T + Vận tốc trung bình : v = 30 km/h

Tốc độ đổ bê tông: 0,6 m3

/phút, thời gian để đổ xong bê tông xe là: t = 6/0,6 =10 phút

Vậy để đảm bảo việc đổ bê tông đƣợc liên tục, ta dùng xe cách (5 -10) phút

- Để xúc đất đổ lên thùng xe vận chuyển đất khoan lỗ cọc, ta dùng loại máy xúc gầu nghịch dẫn động thuỷ lực loại: EO - 2621a, có thơng số kỹ

thuật:

+ Dung tích gầu : 0,25 m3

+ Bán kính làm việc : Rmax = m

+ Chiều cao nâng gầu : Hmax = 2,2 m

+ Chiều sâu hố đào : hmax = 3,3 m

+ Trọng lƣợng máy : 5,1 T + Chiều rộng : 2,1 m

+ Khoảng cách từ tâm đến mép : a = 2,81 m + Chiều cao máy : c = 2,46 m

 Nhân công phục vụ để thi công cọc:

Nhân công 3,5/7 : 1,1 công/m3 Vbt = 35,27 m

(139)

Tổng hợp thiết bị thi công:

1 Máy khoan đất : HITACHI_KH 100 Cần cẩu : RDK_25

3 Máy xúc gầu nghịch : EO_3322D Gầu khoan : 1200

5 Gầu làm : 1200 ống vách : 1300

7 Bể chứa dung dịch bentonite : 36 m3 Bể chứa nƣớc : 36 m3

9 Máy ủi 10 Máy nén khí

11 Máy trộn dung dịch bentonite 12 Máy bơm hút dung dịch bentonite 13 ống đổ bê tông

14 Máy hàn

15 Máy bơm bê tông 16 Máy kinh vĩ 17 Máy thuỷ bình

18 Thƣớc đo sâu > 50m

I.4.BIỆN PHÁP AN TỒN VÀ VỆ SINH MƠI TRƢỜNG: I.4.1.Biện pháp an toàn lao động.

- Phổ biến kiến thức an tồn lao động, nội qui cơng trình thi cơng cho ngƣời làm việc cơng trƣờng

- Kiểm tra an tồn máy móc thiết bị trƣớc sử đụng

- Kiểm tra an toàn điện, bảng điện, dây dẫn ( việc kiểm tra thực hàng ngày trƣớc đƣa dây chuyền vào sử dụng )

- II.4.2.Công tác vệ sinh môi trƣờng.

- Dùng xe hút bùn, xe ben có đặt thêm thùng chứa bùn lên xe để làm phƣơng tiện vận chuyển bùn

- Xung quanh khu vực đổ bùn thải phải tìm biện pháp xử lí

- Tất thiết bị tham gia vào qui trình khoan tạo lỗ, đổ bê tông cọc,khi rời công trƣờng phải đƣợc làm vệ sinh cách dùng vòi nƣớc áp lực mạnh xịt rửa

- Trong công trƣờng nơi lầy lội, thấp trũng cần phải đƣợc tơn cao, đƣờng lại tơ đƣợc lát thép

(140)

II.1.CHỌN PHƢƠNG ÁN THI CƠNG ĐẤT Các phƣơng án thi cơng đất

- Phƣơng án 1: Thi công đất đào hố móng cố mái mái dốc

- Phƣơng án 2: Thành hố đào đƣợc gia cố

Chọn biện pháp thi công đất Em chọn cách thi công đất theo phƣơng án : Thành hố đào đƣợc gia cố

Chọn giải pháp dùng ván cừ thép

- Ƣu điểm cừ thép: + Tƣờng chống khoẻ

+ Có thể khơng cần chống cần hạn chế

+ Ngăn cản tối đa ảnh hƣởng mực nƣớc ngầm

+ Hệ số luân chuyển ván cừ lớn, đạt hiệu kinh tế cao

+ Tƣờng cừ sử dụng hay nhiều lớp tuỳ vào yêu cầu cơng trình điều kiện thi cơng

3 Tính tốn tƣờng cừ chắn đất 3.1 Xác định tải trọng tác dụng lên thành hố đào

(Tính tốn cho 1m rộng tƣờng cừ)

Chọn loại cừ có chiều dài 12m, dùng máy ép thuỷ lực chuyên dụng di chuyển đầu cừ dể ép cừ Phần cừ nhô lên cấu tạo máy ép hết 0,5m cừ ngập sâu đất 11,5m

Tính tốn tƣờng cừ theo phƣơng pháp cân tĩnh

3

4

5

(141)

Sơ đồ chuyển dịch tƣờng cừ conson phân bố áp lực đất

Áp lực đất lên tƣờng xác định theo toán Coulomb Giả thiết tƣờng bị phá hoại bị xoay quanh điểm C, áp lực chủ động sức kháng bị động cân với Độ sâu đóng giả định H = BC Sự phân bố áp lực đƣợc thể hình vẽ:

Tải trọng tác dụng lên thành hố đào bao gồm áp lực chủ động đất từ đáy đài trở lên (sâu 2,9 m) hoạt tải tiêu chuẩn máy móc thi cơng lấy qtc

= 500Kg/m hoạt tải tính tốn q= 1,2 x 500 = 600 Kg/m

- Áp lực chủ động (lực phá hoại)

Tính từ cốt -2,3m đến cốt -13,5m Vì lớp đất lấp phía mỏng so với 2lớp đất dƣới nên cách gần coi lớp đất phía nhƣ lớp đất đồng có , , C

) / ( 81 , 12 , 12 , 82 , , , 3 3 2 1 m T h h h h h h

= 18,85o

C = 2,48(T/m3)

Lực tác dụng áp lực chủ động lên cừ : a a a a K q K c K z

E với ) 0,5

2 85 , 18 45 ( ) 45 (

2 o o

a tg tg

K ) ( , , , , 48 , , , 11 81 , T Ea

(142)

p p a p K q K c K z

E với ) 1,95

2 85 , 18 45 ( ) 45 (

2 o o

p tg tg

K ) ( 22 , 36 95 , 48 , 95 , , 81 , T Ep

3.2 Kiểm tra ổn định tƣờng cừ Kiểm tra ổn định tƣờng cừ :

4 , c g M M k

Để tính Mơmen ta đơn giản hóa cách xem nhƣ áp lực chủ động tác dụng lên cừ theo dạng tam giác, áp lực bị động tác dụng theo dạng hình thang

Mg = Ea.0,5.L = 8,1.0,5.11,5 = 46,58(T.m)

Mc = Ep.1/3.H = 36,22.1/3.8,3 = 100,21(T.m)

4 , 15 , 58 , 46 21 , 100 g c M M k

Tƣờng cừ đảm bảo ổn định 3.3 Xác định thiết diện cừ

Mômen lớn tác dụng lên tƣờng cừ giả thiết cừ làm việc nhƣ conson ngàm đáy đài nên :

Mmax = 100,21 – 46,58 = 53,63(T.m/m)

Tiết diện tƣờng cừ đƣợc xác định từ điều kiện chịu uốn : u u R M W R W

Mmax max

Trong :

W : mômen chống uốn tƣờng cừ

Ru : Cƣờng độ chống uốn tính tốn vật liệu Thép có Ru = 21000T/m

Mơmen chống uốn tƣờng cừ :

2,55.10 ( / ) 2550( / )

21000 63 ,

53 3

max m cm m m R M W u

Chọn loại cừ AU26 có thơng số nhà sản xuất cung cấp Thi công tƣờng cừ

4.1 Khối lƣợng cơng tác:

Tính tốn khối lƣợng ván cừ cần ép cho tồn hố móng: - Chu vi hố móng : U= 136,16 m

- Chiều sâu cần ép ván cừ : 11,5m so với mặt đất tự nhiên - Chiều dài đoạn cừ 12 m

4.2.Thi công ép cừ :

(143)

II.2.THI CÔNG ĐÀO ĐẤT:

 Phần 1: Đào dạng ao máy:  Phần 2: Đào sửa thủ cơng đài cọc

II.3.TÍNH TỐN KHỐI LƢỢNG ĐẤT ĐÀO, ĐẮP:

- Việc tính toán khối lƣợng đất đào đƣợc lập thành bảng (xem bảng tính khối lƣợng cơng tác đất)

II.3.1.Khối lƣợng đất đào máy:

Diện tích hố móng là: Fhm = 28,67x39,502=1133m

Chiều dày lớp đất đào là: H= m

Vậy khối lƣợng đất đào máy là: Vmáy = Fhm H = 1133 =2262(m

3

) II.3.2.Khối lƣợng đất đào thủ công:

Các hố đƣợc tính theo cơng thức: H = 1( m) , Với m= 0,607

A(C) = a(b) + 2.(0,5 1m) B(D) = A(B) + 2xmxH

MặT BằNG MóNG CÔNG TRìNH

tl 1/100

1

3

5

A B D

(144)

SƠ ĐỒ THIẾT KẾ HỐ MĨNG

*> Móng đài Đ1,Đ2

Có A = 6,4m; B = 7,614m; C = 2,8m; D = 4,014m

Ta nhận thấy hố đào thủ cơng đài móng giao nhau,nên chọn phƣơng án đào thủ cơng hố móng băng theo phƣơng ngang nhà Chiều dài băng L=28,57m.Số băng đào n=6

Khối lƣợng đất đào móng là:

) ( 15 , 626 , 67 , 28 , ,

.LHn m3

C

V

(cộng 30% taluy)l m

*> Giằng móng

Kích thƣớc phần sửa thủ cơng giằng móng nhƣ hình vẽ :tổng chiều dài giằng móng tồn cơng trình: L=101,4 (m), đào H = 0,35m

Khối lƣợng đất đào giằng móng là:

) ( 36 , 55 , 35 , , 101 ,

1 m3

Vg

*> Móng thang máy

Móng thang máy có độ sâu hố thang lớn nên ta phải dùng biệp pháp gia cố cọc cừ thép, sau tiến hành đào hố móng Đào đất từ cốt - 4,2m đến cốt -5,2m, có chiều sâu hố đào h = 1,1m

Diện tích hố móng : FTM = 5x6= 30(m

)

Khối lƣợng đất đào móng là:

) ( 33 30 ,

1 x m3

hxF

VMTM TM

Tổng hợp khối lƣợng đất đào:  Khối lƣợng đất đào máy:V

m= 2266 m

(145)

- Tính tốn khối lƣợng đất đắp, san nền: Đất dùng để đắp móng san lƣợng đất đào thủ công máy đƣợc để lại Từ cao trình mặt đài móng ta chọn làm cao trình cốt tầng -3,60 sau đổ bê tơng tầng hầm cốt mặt đài Do khối lƣợng đất đắp đƣợc tính tốn:

Vđắp = V1 - V2 Trong đó:

V1 : Khối lƣợng đất đào thủ công : V1=714,51 m

V2 : Khối lƣợng bê tông đài móng , lõi giằng móng(Lgiằng=101,4m)

V2= Vđài +V giằng=1,5x1,8.x5,4x23+0,4x0,8x101,4=367,79 m3

Tổng khối lƣợng đất đắp là: Vđắp = 714,51 – 367,79 = 346,72(m3)

Sơ đồ đào đất máy thủ công

II.4 CHỌN MÁY ĐÀO ĐẤT:

Các thông số kỹ thuật máy đào nhƣ sau: + Dung tích gầu : 0,25 m3

+ Cơ cấu di chuyển : bánh xích + Tốc độ di chuyển : 4,1 km/h

V

¸n

c

õ

Ðp

c

h

×m d

-í

i

®

Êt

1

A B D

C

sơ đồ thi cơng đào đất

tØ lƯ 1:100

A A

i ii iii iv v

vi vii viii ix x

Ghi chú:

mặt cắt a-a tØ lÖ 1:100

(146)

+ Chiều sâu đào lớn : 3,78 m + Bán kính đào lớn : 5,93 m + Chiều cao đổ lớn : 4,46 m + Chu kỳ làm việc : t = 20 s

+ Kích thƣớc bao: Chiều dài : 6085 mm Chiều rộng : 2260 mm Chiều cao : 2570 mm + Khối lƣợng máy : 6,9 Tấn

*>Tính suất máy:

Năng suất thực tế máy đào gầu đƣợc tính theo cơng thức:

Trong đó:

q : Dung tích gầu q = 0,25 m3

kd : Hệ số làm đầy gầu Với đất loại I ta có: kd = 1,2

ktg : Hệ số sử dụng thời gian Ktg = 0,8

kt : Hệ số tơi đất Với đất loại I ta có: kt = 1,25

Tck : Thời gian chu kỳ làm việc Tck = tck k t kquay

tck : Thời gian chu kỳ góc quay 90

Tra sổ tay chọn máy tck= 20 (s)

k t : Hệ số điều kiện đổ đất máy xúc Khi đổ lên mặt đất k t =

kquay: Hệ số phụ thuộc góc quay máy đào Với = 110

kquay = 1,1

Tck = 20x1x1,1 = 22 (s)

Năng suất máy xúc : 27,5

25 , 22

8 , , 25 , 3600

Q (m3/h)

Khối lƣợng đất đào ca(8h) là: 8.27,5 = 220 (m3

) Vậy số ca máy cần thiết : 10,3( )

220 2266

ca n

Nhân công phục vụ cho công tác đào máy lấy : ngƣời e70b

Q =

t ck

tg d

k T

k k q

3600

(147)

III THI CƠNG MĨNG

III.1.ĐẶC ĐIỂM VỀ MĨNG CƠNG TRÌNH VÀ U CẦU KĨ THUẬT

- Cơng trình gồm 23 đài dƣới cột độc lập đài lớn dƣới lõi thang máy

- Chiều cao đài 1,5m

Thi cơng đài móng gồm cơng tác sau: - Ghép ván khn đài móng

- Đặt cốt thép cho đài móng

- Đổ đầm bêtơng + bảo dƣỡng bêtông cho đài III.2.ĐỊNH VỊ ĐÀI CỌC VÀ PHÁ BÊ TÔNG ĐẦU CỌC:

III.2.1 Định vị đài cọc:

- Trải lƣới ô vẽ thành lƣới ô mặt trƣờng toạ độ góc nhà để định vị móng Chú ý đến mở rộng đào dốc mái đất

III.2.2.Phá bê tông đầu cọc: Chọn phƣơng án thi công:

a) Phương pháp sử dụng máy phá:

Sử dụng máy phá choòng đục đầu nhọn để phá bỏ phần bê tông đổ cốt cao độ, mục đích làm cho cốt thép lộ để neo vào đài móng

b) Phương pháp chân không:

Đào đất đến cao độ đầu cọc đổ bê tông cọc, lợi dụng bơm chân không làm cho bê tông biến chất đi, trƣớc phần bê tơng biến chất đóng rắn đục bỏ

Qua biện pháp ta chọn phƣơng pháp phá bêtông đầu cọc máy nén khí Mitsubisi PDS-390S có cơng suất P = at Lắp ba đầu búa để phá bêtông đầu cọc

III.2.3.Tính tốn khối lƣợng cơng tác:

Đầu cọc bêtơng lại ngàm vào đài đoạn 15 20 cm Nhƣ phần bê tông đập bỏ 0,75 m

Khối lƣợng bê tông cần đập bỏ cọc: e70b

(148)

V = h .D2/4 = 0,75.3,14.1,22/4 = 0,85 (m3) Tổng khối lƣợng bê tơng cần đập bỏ cơng trình: Vt = 0,85.50 = 42,5 (m

3

)

Tra Định mức xây dựng bản cho công tác đập phá bê tông đầu cọc; với nhân công 3,5/7 cần 28 công/100 m3

Số nhân công cần thiết là: 28.42,5/100 = 11,9 (công) Nhƣ ta cần 12 công nhân làm việc ngày III.3.BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CƠNG MĨNG.

III.3.1.Đổ bê tơng lót móng:

- Bê tơng lót móng đƣợc đổ thủ công đƣợc đầm phẳng

- Bê tơng lót móng bê tơng nghèo B7,5 đƣợc đổ dƣới đáy đài lót dƣới giằng móng với chiều dày 10 cm, rộng đáy đài đáy giằng 10 cm III.3.2.Cơng tác cốt thép móng:

- Cốt thép đƣợc dùng chủng loại theo thiết kế

- Cốt thép đƣợc cắt,uốn theo thiết kế , đƣợc buộc nối dây thép mềm

- Cốt thép đƣợc cắt uốn xƣởng chế tạo sau đem lắp đặt vào vị trí

IV.3.3.Cơng tác ván khn móng:

- Ván khn móng phải đảm bảo độ xác theo kích cỡ đài, giằng; phải đảm bảo độ phẳng độ kín khít

a>Thiết kế ván khn đài móng:

*>Tổ hợp ván khn đài móng:

Đài móng Đ2 có kích thƣớc 5,4mx1,8m cao 1,5m

Với mặt 5,4mx1,5m giằng móng chia thành mảng móng, mảnh thứ tổ hợp từ 10 300x900 200x1500

Với mặt 1,8mx1,5m giằng móng chia thành mảng móng, mảnh thứ tổ hợp từ 200x1500,và góc trong150x150x1500, góc ngồi150x150x1500

Đài móng Đ1 có kích thƣớc 5,4x1,8m cao 1,5m

Với mặt 5,4x1,5 giằng móng chia thành mảng móng, tổ hợp từ 10 300x900 200x1500

Với mặt 1,8mx1,5m giằng móng chia thành mảng móng, mảnh thứ tổ hợp từ 200x1500,và góc trong150x150x1500, góc ngồi150x150x1500

Với mặt 1,8mx1,5m khơng có giằng móng ta tổ hợp từ 500x1500,và góc trong150x150x1500, góc ngồi150x150x1500

d>Kỹ thuật thi cơng cơp pha đài, giằng móng:

(149)

- III.3.4. Công tác đổ bê tông:

a>Đổ bêtông :

- Công việc đổ bê tơng đƣợc thực từ vị trí xa gần vị trí máy bơm Bê tơng đƣợc chuyển đến xe chuyên dùng đƣợc bơm liên tục trình thi cơng

- b> Đầm bê tơng :

- Khi đổ đƣợc lớp bê tông dày 30cm,sử dụng đầm dùi để đầm bê tông - Đầm ln phải để vng góc với mặt bê tơng

- IV.3.1.Tính tốn khối lƣợng cơng tác: IV.3.2.Tính tốn chọn máy thi cơng:

IV.3.2.1.Ơtơ vận chuyển bêtông:

Chọn xe vận chuyển bê tông SB_92B có thơng số kỹ thuật sau: + Dung tích thùng trộn : q = m3

+ Ơ tơ sở : KAMAZ - 5511 + Dung tích thùng nƣớc : 0,75 m3

+ Công suất động : 40 KW

+ Tốc độ quay thùng trộn : ( - 14,5) vòng/phút + Độ cao đổ vật liệu vào : 3,5 m

+ Thời gian đổ bê tông : t = 10 phút + Trọng lƣợng xe ( có bê tơng ) : 21,85 T + Vận tốc trung bình : v = 30 km/h

Giả thiết trạm trộn cách cơng trình 10 km Ta có chu kỳ làm việc xe: Tck = Tnhận + 2Tchạy + Tđổ + Tchờ

Trong đó: Tnhận = 10phút

Tchạy = (10/30)x60 = 20phút

Tđổ = 10 phút

Tchờ = 10phút

Tck = 10 + 2.20 + 10 + 10 = 70 (phút)

Số chuyến xe chạy ca: m = 8.0,85.60/Tck = 8.0,85.60/70 = 5,83

Trong đó: 0,85 : Hệ số sử dụng thời gian

Số xe chở bê tông cần thiết chọn(phục vụ cho đổ bê tơng móng ngày ) n = 581,56/(6.6.2)= 8, 01 =>Lấy 8chiếc

IV.3.2.2. Chọn máy bơm bê tông:

Khối lƣợng bê tông đài móng giằng móng 581,56m3

thi cơng ngày, ngày bơm 290,78 m3

bê tông Chọn máy bơm loại : BSA 1002 SV , có thơng số kỹ thuật sau:

(150)

+ Công suất động :3,8 (kW) + Đƣờng kính ống bơm : 120 (mm) + Trọng lƣợng máy : 2,5 (Tấn) + Áp lực bơm : 75(bar)

+ Hành trình pittơng : 1000 (mm) Số máy cần thiết : n = 2,1

85 , 20

56 , 290

.T

N V

tt

Vậy ta cần chọn máy bơm đủ

IV.3.2.3. Chọn máy đầm dùi:

Ta thấy khối lƣợng bê tơng móng lớn (trong ngày bơm) Do ta chọn máy đầm dùi loại: GH-45A, có thơng số kỹ thuật sau :

+ Đƣờng kính đầu đầm dùi : 45 mm + Chiều dài đầu đầm dùi : 494 mm + Biên độ rung : mm

+ Tần số : 9000 12500 (vòng/phút) + Thời gian đầm bê tơng : 40 s

+ Bán kính tác dụng : 50 cm + Chiều sâu lớp đầm : 35 cm Năng suất máy đầm : N = 2.k.r0

2

.3600/(t1 + t2)

Trong :

r0 : Bán kính ảnh hƣởng đầm r0 = 60 cm

: Chiều dày lớp bê tông cần đầm t1 : Thời gian đầm bê tông t1 = 30 s

t2 : Thời gian di chuyển đầm t2 = s

k : Hệ số hữu ích k = 0,7

N = 2.0,7.0,62.0,35.3600/(40 + 6) = 13,81 (m3/h) Số lƣợng đầm cần thiết : n = V/N.T = 290,78/(13,81.8.0,85) = 3,1 Vậy ta cần chọn đầm dùi loại GH-45A

IV.3.4. Cơng tác tháo ván khn móng:

Ván khn móng đƣợc tháo sau bê tơng đạt cƣờng độ 25 kG/cm2

(1 ngày sau đổ bê tơng) Trình tự tháo dỡ đƣợc thực ngƣợc lại với trình tự lắp dựng ván khn

IV.3.5. Lấp đất hố móng:

Lấp đợt 1: Lấp đất đƣợc tiến hành sau tháo ván khuôn đài giằng, lắp đặt xong hệ thống ngầm tháo ván khn móng

(151)

B/CƠNG NGHỆ THI CƠNG PHẦN THÂN

- Quy trình cơng nghệ thi công kết cấu cột, vách lõi : Trắc đạt, định vị

2 Đặt cốt thép cột (vách, lõi) Ghép ván khuôn cột (vách, lõi) Đổ bêtông cột (vách, lõi)

5 Tháo ván khuôn cột (vách, lõi)

- Quy trình cơng nghệ thi công kết cấu dầm,sàn : Ghép ván khuôn dầm, sàn

2 Đặt cốt thép dầm, sàn Đổ bêtông dầm, sàn Tháo ván khuôn dầm, sàn

I.BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG: I.1.THI CÔNG CỘT

I.1.1 Công tác cốt thép

- Cốt thép cột đƣợc đánh gỉ, làm vệ sinh trƣớc cắt uốn Sau đƣợc cắt uốn theo yêu cầu thiết kế

- Cốt thép đƣợc vận chuyển lên cao cần trục tháp, sau đƣợc vận chuyển vào vị trí lắp dựng Thép cột đƣợc nối buộc, khoảng cách neo thép

30d Trong khoảng neo thép phải đƣợc buộc điểm

- Cốt đai đƣợc uốn tay, vận chuyển lên cao lắp buộc kỹ thuật Sau lắp đặt xong cốt thép cột ta bắt đầu tiến hành công tác ván khuôn I.1.2 Công tác ván khuôn

I.1.1.1 Yêu cầu ván khuôn Yêu cầu ván khuôn:

Đƣợc chế tạo theo kích thƣớc cấu kiện Đảm bảo độ cứng, độ ổn định, không cong vênh Gọn nhẹ tiện dụng dễ tháo lắp

Kín khít, khơng để chảy nƣớc xi măng Độ luân chuyển cao

_Chọn chống dầm, cột:

(152)

I.1.2.2 Thiết kế ván khn cột

1 Tính tốn hệ ván khuôn, chống

Cột tầng có tiết diện là: 500 x 700, 500 x 600

Từ tiết diện cột ta chọn ván khn thép rộng 30cm,25cm 20cm Đặc trƣng hình học ván khuôn là:

- Tấm rộng 30cm: J = 28,46 cm4; W = 6,55 cm3 - Tấm rộng 25cm: J = 27,33 cm4; W = 6,34cm3 - Tấm rộng 20cm: J = 20,02 cm4; W = 4,42 cm3

a>Tính tốn ván khn cột:

*>Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột đƣợc xác định: + Tải trọng vữa bê tông đổ chiều cao H: qtt1 = n1 H

Trong đó:

- n1 =1,2 hệ số vƣợt tải

- = 25 KN/m3 trọng lƣợng riêng bê tông cốt thép

- H=min(1,5R=0,75m, chiều cao lớp bê tông đổ 0,75m)=0,75m - R : bán kính ảnh hƣởng đầm dùi, R=0,5m

Vậy qtt1 = 1,2.0,75.25 = 22,5 (KN/m

) qtc1 = 0,75.25 = 18,75 (KN/m

2

)

+ Hoạt tải sinh q trình đầm bêtơng đổ bê tơng: qtc2 = (KN/m

2

)

qtt2 = n2.qtc2 = 1,3.4 = 5,2 (KN/m

)

1000

1200

chi tiÕt gi¸o pal

1500

1530

chi tiết giáo công t¸c

1960 2000 chi tiÕt gi»ng chÐo

èng

èng nèi

èng ngoµi

cét chèng

1500

500

120 120

(153)

Trong hoạt tải tiêu chuẩn q trình đầm bêtơng lấy 2(KN/m2

),Trong trình đổ lấy 4(KN/m2

).Vì cốp pha đứng thƣờng đổ khơng đầm ,và đầm khơng đổ,do ta lấy tải trọng đầm đổ BT qtc

2 =

4(KN/m2)

=>Vậy tổng tải trọng tính tốn là: qtt = qtt1 + q

tt

2 = 22,5+5,2 = 27,7 (KN/m

) =>Tổng tải trọng tiêu chuẩn là:

qtc =18,75 + = 22,75 (KN/m2)

+ Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn : qtc = 22,75x0,25= 5,688(KN/m)

+ Tải trọng tính tốn tác dụng lên ván khn có b = 0,25m là: qtt = 27,7x0,25 = 6,925(KN/m)

*>Tính tốn ván khn

Ván khn đƣợc tính tốn nhƣ dầm liên tục tựa lên gối gông Khoảng cách gông đƣợc xác định từ điều kiện cƣờng độ biến dạng ván khn

b>Tính khoảng cách gông

Theo điều kiện bền:

W Mmax

Trong :M- Momen uốn lớn dầm liên tục

10

.l2

q M

W- Mô men chống uốn ván khuôn Ván khn cột định hình b = 25 cm có W = 6,34 cm3

, J = 27,33 cm4

10 10 2 max W l q l q M tt tt

lg tt

q W 10 = 925 , 1900 34 , 10 = 131,89cm

Theo điều kiện biến dạng:

400 128 f EJ l q f tc

Với thép ta có: E =2,1x10 (KG/ cm ); J= 27,33(cm )

147,8( )

688 , 400 33 , 27 10 , 128 400 128 cm q EJ l tc g

Từ kết ta chọn lg = 55cm Nhƣng tuỳ theo trƣờng hợp

cụ thể mà bố trí khoảng cách gơng cho hợp lí c> Kiểm tra độ võng ván khuôn cột:

(154)

) / ( 77 , , 925 , ,

1 KN m

q q

tt tc

- Độ võng f đƣợc tính theo cơng thức :

J E l q f g tc 384

Với thép ta có: E = 2,1.106 Kg/cm2; J = 28,46 cm4

01 , 46 , 28 10 , 384 55 77 , f cm

- Độ võng cho phép :

cm l

f 55 0,14

400 400

1

Ta thấy: f < [f], khoảng cách gơng lg = 55 cm đảm

bảo

Sử dụng gơng cột thép góc L75x50 có đặc trƣng sau: Mơ men qn tính: J = 52,4 (cm4)

Mô men chống uốn: W = 20,8 (cm3)

d>Tính hệ chống chống xiên:

Để chống cột theo phƣơng thẳng đứng, ta sử dụng chống xiên Một đầu chống vào gông cột, đầu chống xuống sàn Đối với cột biên cột góc cần kết hợp dây văng có tăng điều chỉnh để giữ ổn định

Tải trọng gió gây phân bố cột gồm thành phần : gió đẩy gió hút

Áp lực gió W = W0 k.C Kg/m

lấy theo số liệu tải trọng gió qd = W

tt

.h (Kg/m) Trong :

h : chiều rộng cạnh đón gió lớn cột (m) áp lực gió tính tốn: Wtt = W/

Ta có : 0,33( / )

2 , , 046 , 95 , , ¦ m KN h C k W n

qd d

) / ( 25 , , , 046 , 95 , , ¦ m KN h C k W n

qh h

q = qd + qh = 0,33+0,25 = 0,58(KN/m)

Quy tải trọng phân bố thành tải trọng tập trung nút: Pgió = q.H = 0,58.2,9 = 1,68 KN

N = Pgió/cos60 o

(155)

Chiều dài chống: (đặt chông cách mép cột 1,5m) L =1,5/cos60o =3m

Dựa vào sức chịu tải chiều dài chống đơn cho bảng ta chọn chống K-102 hãng Hoà Phát đảm bảo khả chịu lực

- Tính thép neo cột:

Diện tích tiết diện dây thép neo :

16 , 2100

4 , 336

cm R

N F

K

=> chọn dây thép d = mm có F = 0,5cm2

2 Tổ hợp ván khuôn

Chiều cao cột 3,6 m.Chiều cao dầm 700 cm

Loại ván khuôn Loại cột

50x70 50x60 50x50

300x1500x55

250x1500x55 4

200x1500x55

mặt cắt a-a tl 1/25

A A

CHI TIÕT a tl 1/25

(156)

3 Lắp dựng ván khuôn cột

- Ván khn cột gồm có chiều rộng 30 cm, 25 cm, 20 cm Dùng cần trục vận chuyển ván khuôn đến chân cột, gia công lắp ghép ván khuôn rời thành lớn theo kích thƣớc tiết diện cột.Để tránh tƣợng phân tầng đổ bê tông ta dùng phễu đổ hạ xuống Với ván thép lắp ta không cần cửa làm vệ sinh chân cột

I.1.3 Thi công bê tông cột I.1.3.3 Công tác chuẩn bị

- Trƣớc đổ bê tông cần vệ sinh phía cốp pha thơng qua cửa nhỏ dƣới chân cột, kiểm tra lại cốp pha

- Bê tông cột bê tông thƣơng phẩm độ sụt 12±1cm mua từ trạm trộn vận chuyển đến công trƣờng Bê tông đƣợc đổ cẩu tháp với ben bê tơng 0,8m3 qua ống vịi voi

- Khi đổ bê tông xuống từ đỉnh cột, công nhân đứng sàn công tác dựng tên giáo PAL

- Mỗi lớp đổ bê tông dầy 30cm, đổ đến đâu đầm đến đầm dùi Đầm lớp sau phải cắm vào lớp trƣớc 5-10cm Thời gian đầm vị trí khoảng 30-40s

I.1.4 Cơng tác bê tơng cột:

Quy trình đổ bê tơng cột đƣợc tiến hành nhƣ sau:

- Kiểm tra lại độ ổn định độ thẳng đứng cột lần cuối trƣớc đổ bê tông

- Tƣới nƣớc cho ƣớt ván khuôn, tƣới nƣớc xi măng vào chỗ gián đoạn nơi chân cột

- Công tác đỗ bê tơng đƣợc tiến hành đợt: Cao trình đổ bê tông cột đến dƣới mép dầm khoảng cm Đổ từ đầu cột xuống cột cao 2,9m nên ta phải sử dụng phễu đặt đầu cột hạ sâu xuống tránh tƣợng chấn động đổ

- Mỗi đợt đổ bê tông dày khoảng 30 50 cm, dùng đầm dùi đầm kỹ đổ lớp Trong trình đổ ta tiến hành gõ nhẹ lên thành ván khuôn cột để tăng độ lèn chặt bê tông

I.1.5 Công tác bảo dƣỡng bê tông:

- Sau đổ bê tông trời nắng mƣa to ta phải che phủ tránh tƣợng bêtông thiếu nƣớc bị nứt chân bị rỗ bề mặt

(157)

- Tuyệt đối tránh gây rung động va chạm sau đổ bê tơng Trong q trình bảo dƣỡng phát bê tơng có khuyết tật phải xử lý

I.1.6 Công tác tháo ván khuôn cột:

-Ván khuôn cột đƣợc tháo sau ngày bê tông đạt cƣờng độ 25 kG/cm2 -Ván khn cột đƣợc tháo theo trình tự từ xuống Khi tháo ván khuôn phải tuân thủ điều kiện kỹ thuật tránh gây sứt vỡ góc cạnh cấu kiện

-Sau tháo dỡ ván khuôn cột ta tiến hành bảo dƣỡng dùng cần trục tháp vận chuyển tới nơi cần lắp dựng tiếp

-Ván khuôn sau tháo dỡ đƣợc làm vệ sinh kê xếp ngăn nắp vào vị trí

I.2.THI CƠNG DẦM

I.2.1 Công tác ván khuôn - Lắp đặt cốp pha dầm :

+ Đầu tiên, lắp hệ cột chống đơn dầm, sau lắp hệ xà gồ dọc theo phƣơng cạnh dầm

+ Tiếp theo lắp hệ xà gồ ngang vng góc với trục dầm bên hệ xà gồ dọc, khoảng cách xà gồ tuân theo thiết kế

+ Căng dây để xác định tim dầm, điều chỉnh độ cao xà gồ kích đầu kích chân giáo

+ Đặt ván đáy dầm, ván đáy dầm đƣợc đặt lên hệ xà gồ ngang + Tiếp theo ta lắp dựng ván thành

(158)

Hình : Cấu tạo ván khn dầm 700x300

I.2.1.1 Thiết kế ván khn dầm 300x700

a>Thiết kế ván khuôn đáy dầm: *>Tổ hợp ván đáy dầm:

Dầm Dc1 :Chiều dài ván khn

L1 =7,2+0,11-0,6-0,7/2=6,36(m).(tính đến mép cột)

Sử dụng:

- ván 300x1500x55 Kết hợp với ván gỗ

*>Tải trọng tác dụng lên ván khn đáy dầm có bề rộng b = 30 cm

(159)

- Tải trọng bêtông cốt thép:

ptt1 = nxbxhx = 1,2x0,3x0,7x25 = 6,3 (KN/m)

ptc1 = 0,3x0,7x25 = 5,25(KN/m)

Trong đó: -b,h cạnh tiết tiện dầm - -bêtông-cốtthép =25 ( KN/m

3

)

-Tải trọng trọng lƣợng thân ván khuôn (lấy vánkhuôn= 16 Kg/m2):

ptt2 = nxb x vánkhuôn =1,2x0,3x 0,16 =0,058(KN/m)

ptc2 = 0,3x 0,16 = 0,048(KN/m)

- Hoạt tải sinh ngƣời phƣơng tiện di chuyển : p3

tt

= 1,3x2,5x 0,3 =0,975 (KN/m)

p3 tc

= 2,5 x 0,3 =0,75 (KN/m)

- Hoạt tải sinh q trình đầm bêtơng đổ bê tông: qtt2 = n2x qtc2 = 1,3 x (4+2) x 0,3 = 2,34 (KN/m)

qtc2 = 7,2x 0,3=2,16 (KN/m

)

Trong hoạt tải tiêu chuẩn q trình đầm bêtơng lấy 2(KN/m2),Trong q trình đổ lấy 4(KN/m2) Hoạt tải ngƣời,phƣơng tiện di chuyển lấy 2,5

(KN/m2)

tt

2 = 6,3+0,058+0,975+2,34= 9,673 (KN/m)

=>Tổng tải trọng tiêu chuẩn là:

qtc =5,25+0,048+0,75+2,16 = 8,208 (KN/m)

*>Tính tốn khoảng cách xà gồ đỡ ván đáy dầm:

Coi ván khuôn đáy dầm nhƣ dầm liên tục tựa gối tựa xà gồ ngang, xà ngang đƣợc kê lên xà gồ dọc

Gọi khoảng cách xà gồ ngang L (cm) Theo điều kiện bền: [ ]

W M

M : mô men uốn lớn dầm liên tục:

10

.l2

q M

W:mômen chống uốn ván khn Với ván khn b = 30 cm có W = 6,55 cm3

; J = 28,46 (cm4)

Theo điều kiện bền: = W Mmax

< Trong :

10 10

2

max

l q l q M

tt tt

→ lxà gồ tt

q W

10

=

673 ,

1900 55 , 10

(160)

Theo điều kiện biến dạng: f =

J E

l qtc

x x

x

128

4

< f =

400

l

Với thép ta có: E =2,1.10 (KG/ cm ); J = 28,46 (cm )

400

128

tc g

q EJ

l =

6

,208 400

46 , 28 10 , 128

= 132,57(cm) Vậy chọn khoảng cách xà gồ là: l = 60 cm

*>Tính tốn xà gồ ngang: +> Sơ đồ tính:

-Bố trí hệ thống xà ngang đỡ ván khuôn đáy dầm, hệ thống xà ngang dùng gỗ, khoảng cách đà 0,6 m , gỗ nhóm V

-Xà gồ dầm đơn giản mà gối tựa xà gồ dọc, chịu tác động tải trọng nhịp l=1,2m

+>Tải trọng tác dụng lên xà gồ ngang.

(là toàn tải trọng tác dụng lên xà diện chịu tải khoảng lxà=0,6

- Tải trọng tác dụng lên ván đáy:pttvánđáy = 9,673 (KN/m)

ptcvánđáy = 8,208 (KN/m).

- Tải trọng thân ván khuôn thành dầm ( lấy = 16 Kg/m2

)

pttbảnthânván= n x 0,16 x 2hd = 1,1x0,16x2x0,58=0,204 (KN/m). ptcbảnthânván =0,16x2x0,58=0,186 (KN/m).

Trong đó: hd: chiều cao phần dầm ghép ván khuôn(hdầm- sàn=70-12=58) b : bề rộng dầm (0,3 m)

-Tải trọng thân xà gồ ngang(bxh) : g = 60 KN/m3 ,L=1,2+2x0,1=1,4 m (chiều dài xà gồ), khoảng cách dàn giáo 1,2 m

pttxàgồ = n xbxh x gxL=1,1x0,1x0,12x60 x1,4 = 1,11 (KN/m)

ptcxàgồ = bxhx gxL =0,1x0,12x60 x1,4 = 1,01 (KN/m) =>Vậy tổng tải trọng tác dụng lên xà gồ ngang

pxà tt

= (pttvánđáy + ptt bảnthânván)xlxà =(9,673+0,204)x0,6 =5,93 (KN)

pxà tc

= (ptcvánđáy+ptc bảnthânván)xlxà =(8,208+0,186 )x0,6=5,036 (KN)

(161)

Mmax= ,2 x 739 , ,2 x 93 , x

xl P l2

P xàgôtt tt

xà =1,91(KN.m)

-Kiểm tra theo điều kiện bền: với gỗ = 110 Kg/cm2

=

W M

gỗ = 110 Kg/cm2

W , 100 91 , M

= 173,63cm3

=>Vậy ta sử dụng xà gồ tiết diện tích 10 12 cm có

+ Mômen kháng uốn tiết diện: w = 240( ) 12 2 x x cm h b

+ Mômen quán tính tiết diện: J = 1440( ) 12 12 12 3 x x cm h b Với gỗ ta có: E =105 (KG/ cm )

*Kiểm tra độ võng : f =

J E l ptc x x x 48 = 1440 10 48 60 ) ,2 672 , 55 , ( x x x x =0,000167cm -Độ võng cho phép : [f] =

400 l

=

400 120

= 0,3 cm > f Chọn khoảng cách tiết diện xà gồ nhƣ hợp lí

b>Thiết kế ván khuôn thành dầm: *>Tổ hợp ván thành dầm:

-Chiều cao tính tốn ván khn thành dầm là: h = hdầm - hsàn = 70-12=58cm

- Dầm Dc1 :

Chiều dài ván khuôn L1 =7,2-0,22=6,98(m)(tính đến mép dầm)

Sử dụng:

- ván 300x1500x55 Kết hợp với ván gỗ - ván 200x1500x55 Kết hợp với ván gỗ

- góc 100x100x55x1500 để liên kết ván thành ván đáy dầm - góc 55x55x55x1500 để liên kết ván thành ván sàn

*>Tải trọng tác dụng lên ván khn thành dầm có bề rộng b = 20 cm

- Tải trọng bêtông cốt thép : qtt1 = nxhx = 1,2x0,7x25 = 21(KN/m

2

) qtc1 = 0,7x25 = 17,5(KN/ m

2

) Trong đó: -b,h cạnh tiết tiện dầm - -bêtông-cốtthép =25 ( KN/m

3

)

- Hoạt tải sinh q trình đầm bêtơng đổ bê tông: qtt2 = n2xqtc2 = 1,3x (4+2) = 7,8 (KN/m

2

) qtc2 = (KN/m

2

(162)

Trong hoạt tải tiêu chuẩn q trình đầm bêtơng lấy 2(KN/m2),Trong q trình đổ lấy 4(KN/m2

)

tt

2 = 21+7,8 = 28,8 (KN/m

) =>Tổng tải trọng tiêu chuẩn là:

qtc =17,5+6 = 23,5 (KN/m2)

Ván thành sử dụng ván khuôn bề rộng b=20 cm.Vậy tải trọng tác dụng lên ván khn là:

=>Tải trọng tính tốn là:

qtt = 28,8x0,2=5,76 (KN/m) =>Tải trọng tiêu chuẩn là:

qtc = 23,5x0,2=4,7 (KN/m)

*>Tính tốn khoảng cách nẹp ván thành dầm:

Theo điều kiện bền: [ ]

W

M

M : mô men uốn lớn dầm liên tục: M =

10

2 xl qtt

W : mô men chống uốn ván khuôn Với ván khuôn b = 20 cm có W = 4,42 cm3; J = 20,02 (cm4)

[ ]

10x

x W l q W M

l

75 , 120 76

,

1900 42 , 10 ] σ [

10x x x x

q

W (cm)

Theo điều kiện biến dạng:

400 ] [

128x x

x l

f J E l q f

l 141,99

7 , 400

02 , 20 10 , 128 400

128

3

6

x x x x x

x x

q J E

(cm)

Vậy chọn khoảng cách nẹp đứng là: l = 60 cm Taị vị trí nẹp đứng ta bố trí chống xiên

(163)

d>Tính tốn chuồng giáo

-Chiều cao cần thiết chuồng giáo:

Hc.giáo= htầng-hsàn-hvánkhuônđáydầm - h2 lớpxàgồ

=3600-120-55-(120+120)=3185(mm)

Sử dụng giáo tam giác có chiều cao 1,5m để tổ hợp thành chuồng giáo hình vng.=>chiều cao điều chỉnh giáo là:3,185-2x1,5=0,185m

Đối với chống giáo PAL thoả mãn khả chịu lực biến dạng ta không cần phải kiểm tra điều kiện

-Dùng hệ cột chống để đỡ dầm , chiều cao cần thiết cột chống là: Hcột= htầng-hdầm-hvánkhnđáydầm - h2 lớpxàgồ =3600-700-55-(120+120)=2605(mm)

-Ngồi ta bố trí kích đầu chân cột

Dựa vào lực tác dụng lên cột chống chiều dài cần thiết cột chống ta chọn chống K-103 có thơng số kĩ thuật

- Chiều dài lớn : 3900mm - Chiều dài ống : 1500mm - Chiều dài nhỏ : 2400mm - Trọng lƣợng : 11,1kG - Chiều dài ống trong:2400mm

d>Trình tự lắp dựng ván khn dầm: Trình tự lắp dựng ván khn dầm nhƣ sau:

- Dựng hệ giáo chống đỡ ván đáy dầm, điều chỉnh cao độ cho xác theo thiết kế.Dùng giằng để giằng cột chống lại với

-Lắp hệ thống xà gồ, lắp ghép ván đáy dầm Các ván khuôn đáy dầm phải đƣợc lắp kín khít, tim trục dầm theo thiết kế

-Ván khuôn thành dầm đƣợc chống chống xiên đầu chống vào thanhh nẹp đứng, đầu đóng cố định vào xà gồ ngang đỡ ván đáy dầm Để đảm bảo khoảng cách hai ván thành ta dùng chống ngang phía thành dầm, nẹp đƣợc bỏ đổ bê tông

(164)

I.2.1.2 Thiết kế ván khn dầm cịn lại.

-Các dầm cịn lại thực tính tốn tƣơng tự Khi tính tốn xà gồ ,ván khn cho dầm D45(700x300) ta lấy theo cấu tạo.Vì chọn theo cấu tạo cho dầmcòn lạimà chắn thoả mãn điều kiện biến dạng

-Chọn khoảng cách xà gồ lớp đỡ ván khuôn dầm 60cm,kích thƣớc xà gồ 10 x12cm(kích thƣớc xà gồ giữ nguyên nhằm đảm bảo tính thống tính ln chuyển cho cơng trình)

-Xà gồ lớp đặt dàn giáo khoảng cách chân giáo 120cm ,kích thƣớc xà gồ dọc 10x12 cm.

I.2.2.Công tác cốt thép dầm

- Cốt thép dầm đƣợc đánh gỉ, làm vệ sinh trƣớc cắt uốn Sau đƣợc cắt uốn theo yêu cầu thiết kế

- Cốt thép đƣợc vận chuyển lên cao cần trục tháp, sau đƣợc vận chuyển vào vị trí lắp dựng Sau lắp xong ván khuôn đáy dầm ta tiến hành lắp đặt cốt thép, cốt thép phải đƣợc lắp đặt quy cách yêu cầu kỹ thuật - Cốt thép lắp dựng gồm hai loại: loại dựng thành khung sẵn , loại đƣa lên ta tiến hành lắp dựng sau thép đƣợc cắt uốn theo thiết kế

- Cốt đai đƣợc uốn tay, vận chuyển lên cao lắp buộc theo thiết kế I.2.3.Công tác bêtông dầm

(165)

- Khi đổ bê tông cần đánh dấu cao độ đổ bê tông cách đặt miếng thép có chiều cao chiều dầy sàn, đổ qua rút bỏ đánh dấu cốt thép chờ cột, sau cằng dây để làm sở xác định chiều dầy sàn

- Đổ bê tông từ xa tới gần (tính từ vị trí bơm bê tơng), hƣớng đổ bê tông mặt tổ chức thi công đƣợc thể vẽ thi công dầm sàn Với bê tông dầm, ta phải đổ dầm trƣớc từ đầu tới đầu theo hƣớng định, vừa đổ vừa đầm tới

I.3.THI CƠNG SÀN

I.3.1 Công tác ván khuôn

- Ván khn sàn sử dụng ván khn định hình kết hợp với giáo PAL,cột chống đơn

- Kích thƣớc ô sàn không giống nên trình lắp ghép ván khn sàn phải kết hợp nhiều loại ván khn định hình khác

-Tại vị trí cịn thiếu ta bù vào ván khuôn gỗ tôn

-Để thuận tiện cho thi công ta chọn xà gồ ,và giáo chống sàn nhƣ sau : -Các vị trí ta dùng giáo tam giác để tổ hợp thành chuồng giáo hình vng để chống sàn

-Thứ tự cấu tạo lớp xà gồ đỡ ván sàn gồm :

* Các đà gỗ tiết diện (10x12)cm, khoảng cách đà ngang 600mm

* Các đà dọc đặt bên dƣới đà ngang,tiết diện (10x12)cm

- Các thông số chống đơn giáo Pal,ván khuôn thép cho catalo nhà sản xuất

I.3.1.1 Công tác ván khuôn ô sàn Ô (3,6x3,6m)

a>Xác định tải trọng tác dụng lên ván sàn:

Cắt dải 1m ván khn sàn để tính tốn ta có tải trọng tác dụng lên ván khn sàn gồm có

+ Tải trọng bêtông cốt thép sàn : q1 = nxbsànxhsànx (KN/m)

q1 = 1,2x1x0,12x25 = 3,6 (KN/m)

+ Tải trọng thân ván khuôn đáy sàn

q2 = nxPbtvkxbsàn = 1,1x0,16 x1,0 = 0,176 (KN/m)

+ Tải trọng đầm bêtông

q3 = n x Pđầm x bsàn = 1,3x2 x1 = 2,6 (KN/m)

+ Tải trọng đổ bêtông lấy

q4 = n x Pđổ x bsàn = 1,3 x4 x1 = 5,2 (KN/m)

(166)

q5 = n x Ptc x bsàn = 1,3x2,5x1 = 3,25 (KN/m)

Trong đó:

- bsàn =1m bề rộng sàn cắt để tính tốn - bêtông-cốtthép =25 ( KN/m

3

)

- Pbảnthânvánkhuôn(btvk) = 0,16 (KN/m2) tải trọng thân ván khuôn

- Pđầm = kN/m2là hoạt tải tiêu chuẩn trình đầm

- Pđổ = KN/m2là hoạt tải tiêu chuẩn trình đổ

- Ptc = 2,5 KN/m2là hoạt tải tiêu chuẩn ngƣời phƣơng tiện di

chuyển

=>Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên ván khuôn đáy dầm

qtt = q1+ q2 + q3 + q4+ q5= 3,6 + 0,176 + 2,6 + 5,2 + 3,25 = 14,826 (KN/m)

=>Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn đáy dầm qtc = 0,12x25 x1+0,16 x1+2 x1+4 x1+2,5 x1=11,66(KN/m)

b>.Sơ đồ tính ván khn đáy sàn

c>.Kiểm tra độ bền, độ võng ván khuôn sàn

Kiểm tra :nhịp l = 0,6m

*Theo điều kiện bền :

2

/

19KN cm

w M

với W=6,55cm3

Mmax = KNm

l qtt

668 ,

6 , 826 , 14

2

x x

/ , 10 55 ,

8 , 66

cm KN w

M

Vậy điều kiện bền đƣợc thoã mãn *Theo điều kiện võng

Độ võng f đƣợc tính theo cơng thức : f =

J E

l qtc

x x

x

128

4 Vớiván khn thép ta có :E= 2,1x106 KG/cm2

cm

f 0,0198

46 , 28 10 , 128

60 66 , 11

x x x

x

4

- Độ võng cho phép : [f] = 60

400 400

1

x

xl = 0,15 (cm)

Ta thấy : f < [f] => thoả mãn điều kiện độ võng

(167)

e.>Kiểm tra đà ngang(10x12cm) e.1>.Sơ đồ tính

-Các đà ngang coi nhƣ dầm liên tục gối lên xà gồ dọc chịu tác dụng tải trọng phân bố bao gồm:

+ Trọng lƣợng sàn bê tông cốt thép dày 12cm (dxàngang :là khoảng cách

xà ngang)

g1= nxbsànxdxàngangx =1,2x0,12x0,6x25 =2,16 KN/m

+Trọng lƣợng ván sàn :

g2= nxdxàngangx vánkhuôn=1,1x0,6x0,16 =0,11 KN/m

+ Tải trọng đầm bêtông

g3 = nxPđầmxdxàngang = 1,3x2x0,6 = 1,56 KN/m

+ Tải trọng đổ bêtông lấy

g4 = nxPđổxdxàngang = 1,3x4 x0,6 = 3,12 KN/m

+ Tải trọng ngƣời phƣơng tiện di chuyển g5 = nxP

tc

xdxàngang = 1,3x2,5x0,6 = 1,95KN/m

+Trọng lƣợng thân xà ngang : g = KN/m

g6= nxbxàxhxàx g =1,2x0,1x0,12x6=0,0576 KN/m =>Tổng tải trọng tính tốn phân bố xà gồ :

gtt=2,16 +0,11 +1,56 +3,12 +1,95+0,0576= 8,96 KN/m =>Tổng tải trọng tiêu chuẩn phân bố xà gồ :

gtc= 0,12x0,6x25 +0,6x0,16 +2x0,6 +4x0,6 +2,5x0,6 +0,1x0,12x6=7,00 KN/m

e.2>.Kiểm tra độ võng cho xà gồ ngang *Kiểm tra theo điều kiện bền < gỗ

+ Mô men tải trọng phân bố

m KN l

g M

tt

29 , 10

2 , ,96 10

2

max

x x

(168)

=>Vậy ta sử dụng xà gồ tiết diện tích 10 12 cm có

+ Mơmen kháng uốn tiết diện: w = 240( ) 12 2 x x cm h b

+ Mơmen qn tính tiết diện: J = 1440( ) 12 12 12 3 x x cm h b 240 100 , x w M

=0,5 (KN/cm2)

w M

gỗ = 1,1 KN/cm2 =>Thoả mãn điều kiện

* Kiểm tra độ võng đà +Điều kiện kiểm tra: f [f]

f = cm

J E l qtc 00375 , 440 10 2,1 128 120

128 x x x

x x x x 4 cm l

f 0,3

400 120

400 =>thoả mãn điều kiện võng

f>.Kiểm tra đà dọc(10x12cm)

f.1.Sơ đồ tính

- Các đà dọc chịu tác dụng tải trọng tập trung đà ngang truyền xuống giá trị lực tập trung:

Ptt= gttxlxà=8,96x1,2=10,75(KN)

Ptc= gtcxlxà=7x1,2 =8,4(KN) f 2>.Kiểm tra độ võng cho xà gồ dọc.

* Kiểm tra bền:

W Mmax

gỗ = 110 Kg/cm2

Đƣa vào phần mềm tính tốn kết cấu SAP có Mmax 22,8(KN.m) + Mômen kháng uốn tiết diện: w = 240( )

6 12 10 2 x x cm h b

+ Mơmen qn tính tiết diện: J = 1440( ) 12 12 10 12 3 x x cm h b

0,95 240

228

max W M

(KN/cm2) =1,10 KN/cm2 =>Thoả mãn điều kiện bền

* Kiểm tra võng cho xà gồ: +Điều kiện kiểm tra: f [f]

f = cm

J E l qtc 0045 , 440 10 2,1 128 120 ,4

128 x x x

x x x x 4 400 110 400 l

f =0,275 cm

(169)

g>.Tổ hơp ván khuôn sàn

-Xét ô sàn điển hình Ơ1 có kích thƣớc(3,6x3,6m).Sau trừ phần khơng phải ghép ván khn dầm,và phần diện tích góc để liên kết ván thành dầm ván sàn diện tích sàn cần phải ghép ván khuôn (3,34x3,38m)

-Tổ hợp ván khuôn sàn, Ta sử dụng: 20 300x1500

Đƣoc bố trí nhƣ hình vẽ.ngồi ván sàn cịn bị hụt 8cm ta sử dụng tâm bù gỗ tơn ghép vào

h>Trình tự lắp dựng ván khuôn sàn:

- Lắp dựng hệ thống cột chống đỡ xà gồ Xà gồ đƣợc đặt làm hai lớp cần phải điều chỉnh cao trình mũ giáo cho xác

- Lắp đặt xà gồ, lớp xà gồ thứ tựa lên mũ giáo, lớp xà gồ thứ hai đƣợc đặt lên lớp xà gồ thứ khoảng cách chúng nhƣ tính tốn phần

- Dùng gỗ ép có kích thƣớc lớn đặt lên xà gồ Trong trình lắp ghép ván sàn cần ý độ kín khít ván, chỗ nối ván phải tựa lên xà gồ

(170)

Hình :Trình tự lắp ván khn sàn I.3.1.2 Cơng tác ván khn sàn cịn lại :

Việc tính tốn ván khn sàn cịn lại ta tiến hành tính tốn tƣơng tự,viêc bố trí vánkhn ,hệ cột chống xà gồ đƣợc thể vẽ

I.3.2 Công tác cốt thép sàn

Cốt thép sàn sau làm vệ sinh, đánh gỉ đƣợc vận chuyển lên cao cần trục Sau rải thành lƣới theo khoảng cách thiết kế, đƣợc buộc thép mm

Sau buộc xong thép sàn tiến hành kê thép để bảo đảm khoảng cách lớp bê tông bảo vệ 2cm kê bê tông đổ sẵn

I.3.3 Công tác bêtông sàn

Bê tông dầm sàn B20 dùng loại bê tông thƣơng phẩm đƣợc đổ máy bơm bê tông

- Trƣớc đổ bê tông phải kiểm tra độ sụt bê tông lấy mẫu thử để làm tƣ liệu thí nghiệm sau

- Làm vệ sinh ván sàn cho thật sạch, sau dùng vịi xịt nƣớc cho ƣớt sàn bụi bẩn q trình thi cơng trƣớc gây

- Khi đổ thƣờng xuyên nhắc nhở công nhân không đƣợc lại cốt thép tránh tƣợng cốt thép bị xơ lệch,có thể lắp dựng sàn cơng tác

- Bê tông phải đƣợc đầm kỹ, nút cột nơi có dầm qua mật độ thép dày

- I.3.4 Công tác bảo dƣỡng bêtông

- Bê tông đổ xong phải đƣợc che không bị ảnh hƣởng mƣa, nắng phải đƣợc giữ ẩm thƣờng xuyên

(171)

- Sau đổ bê tông trời q nắng khơ phải phủ lên mặt kết cấu lớp giữ độ ẩm nhƣ bao tải, mùn cƣa, rơm, rạ, cát vỏ bao xi măng

- Đổ bê tông sau tiến hành tƣới nƣớc bảo dƣỡng Trong hai ngày đầu tƣới nƣớc lần, sau 10 tƣới lần tuỳ theo điều kiện thời tiết Bê tông phải đƣợc bảo dƣỡng giữ ẩm ngày đêm

I.3.5 Cơng tác tháo ván khuôn sàn.

- Thời gian tháo ván khn khơng chịu lực vịng từ ngày, bê tông đạt cƣờng độ 25 kG/cm2

- Thời gian tháo ván khuôn chịu lực cho phép bê tông đạt cƣờng độ theo tỷ lệ phần trăm so với cƣờng độ thiết kế nhƣ sau: với dầm, sàn nhịp nhỏ m cho phép tháo bê tông đạt 70 % cƣờng độ thiết kế Với giả thiết nhiệt độ môi trƣờng 250

C, tra biểu đồ biểu thị tăng cường độ bê tông theo

thời gian nhiệt độ ta lấy thời gian tháo ván khuôn chịu lực sàn 10 ngày

I.4.THI CÔNG CẦU THANG BỘ TRỤC 2’-3

1

2

3

C D

mặt kết cấu cầu thang

tl 1/50

(172)

Tính tốn khối lượng bê tơng cầu thang: (cho cầu thang tầng )

- Bê tông thang:

V1 = 2.(0,12x 1,65 x3,3) = 1,307( m

) - Bê tông cốn thang:

V2 = 2.(0,3x0,12x3,3) = 0,238(m

) - Bê tông dầm chiếu nghỉ :

V3 = 2.( 0,2x0,3x3,6) = 0,432( m

) - Bê tông sàn chiếu nghỉ:

V4= 0,12x1,67x3,38 = 0,677( m

) - Bê tông sàn chiếu tới:

V5 = 0,12x1,67x3,38 = 0,677 ( m

)

Tổng khối lƣợng bê tông cầu thang cho tầng là: V = 1,307+0,238+0,432+0,677+0,677 = 3,331(m3)

Ta chọn trƣớc khoảng cách xà gồ ngang đỡ ván 60 cm, khoảng cách xà gồ dọc 120 cm

2 Thiết kế ván khuôn vế thang: a) Thiết kế ván khuôn thang:

- Chọn ván khuôn sàn thang dày 3cm

- Cắt dải ván có bề rộng mét = 100cm Xem ván khuôn làm việc nhƣ dầm liên tục đơn giản chịu tải trọng phân bố gối tựa đà ngang đỡ ván sàn :

mỈt c¾t -2

tl 1/25

(173)

l l l l

q

- Tải trọng tác dụng lên ván đan thang bao gồm: +Trọng lƣợng bê tông thang:

g1 = 25x0,12x1,2 = 3,6 ( KN/m)

+Trọng lƣợng ván khuôn:

g2 = 0,16x1,1 = 0,176 KN/m

+áp lực đầm bê tông:

g3= 2x1,3 = 2,6KN/m

+Tải trọng ngƣời thiết bị thi công: g4= 2,5x1,3 = 3,25 KN/m

q = 3,6+0,176+2,6+3,25=9,626( KN/m) - Qui tải vng góc với ván sàn: 0,88

76 ,

3 , cos

qtt= qxcos = 9,626 x 0,88 = 8,47( KN/m)

Khoảng cách đà ngang đƣợc xác định điều kiện: + Theo điều kiện bền: M [M] hay

10 l qtt

[ ] W

l 145,8( )

6 47 ,

3 100 120 10 ]

.[

10

cm q

W

tt

Vậy chọn khoảng cách đà ngang lchọn = 100 cm < 145,8cm

+Kiểm tra độ võng : fmax =

128

x

EJ l qtc

f =

400

x 100 Trong đó:

J = b.h3/12 = 100.33/12 = 225(cm4) E =1,1.105 Kg/cm2

l = 100 cm

qtc = 8,47/1,2 = 7,06 (KN/m)

cm

f 0,22

225 10 ,

10 06 , 128

1

5

max f =

400

100 = 0,25 Vậy điều kiện độ võng đảm bảo

b) Thiết kế đà ngang đỡ ván:

(174)

trọng phân bố tải trọng gồm (trọng lƣợng bêtông đan thang,trọng lƣợng gỗ ván,áp lực đầm bê tông,tải trọng ngƣời thiết bị thi công) Các gối tựa đỡ đà cột chống Sơ đồ tính tốn:

- Tải trọng tác dụng lên đà ngang:

q = qttx 1,0 = 9,626 x 1,0 = 9,626 ( KN/m) +Kiểm tra theo điều kiện chịu lực:

-Từ điều kiện cƣờng độ:

W

M W M

Mô men lớn nhất: Mmax = = 3465,36

10 60 626 ,

9

(KN.cm) = 120 (Kg/cm2)

W 28,9( ) 120

36 ,

3465

cm

Chọn (bxh) = (6x8cm)

W = b.h2/6=6.82/6 =64 (cm3) - Kiểm tra theo điều kiện biến dạng:

f l

EJ l q f

tc

400

1

128

1

max

Trong đó:

256( )

12 12

3

cm h

b J

E = 1,1.105 (Kg/m) l = 60(cm)

qtc = 8,02

,

626 ,

(KN/m)

08 , 256 10 ,

60 02 , 128

1

5 max

f < f = = 0,15cm

Vậy điều kiện độ võng đảm bảo

3 Thiết kế ván khuôn sàn chiếu nghỉ: a Thiết kế ván sàn:

- Cắt dải ván có bề rộng mét = 100cm Xem ván khuôn làm việc nhƣ dầm liên tục đơn giản chịu tải trọng phân bố gối tựa đà ngang đỡ ván sàn

l l l l

q

2

10

q l

(175)

- Tải trọng tác dụng lên sàn chiếu nghỉ bao gồm: +Trọng lƣợng bê tông sàn:

g1 = 25x0,12x1,2 = 3,6( Kg/m)

+Trọng lƣợng ván khuôn:

g2 = 0,16x1,1 = 0,176 Kg/m

+áp lực đầm bê tông: g3= 2x1,3 = 2,60 Kg/m

+Tải trọng ngƣời thiết bị thi công: g4= 2,5x1,3 = 3,25 Kg/m

q = 3,6+0,176+2,60+3,25 = 9,626( Kg/m) +Sơ đồ tính:

Khoảng cách đà ngang đƣợc xác định: tt

tt

q W

l 10

Mô men kháng uốn : W = b.h2

/6 = 100.32/6 = 150 cm3

136,75( )

626 ,

120 150 10

cm ltt

Chọn khoảng cách đà ngang lchọn = 100 cm

+Kiểm tra độ võng: f l

EJ l q f

tc

400

1

128

1

max

Trong đó:

J = b.h3/12 = 100.33/12 = 225 cm4

E = 1,1.105 Kg/cm2 l = 100 cm

qtc = 9,626/1,2 = 8,02 (Kg/m)

) ( 25 , 400 100 )

( 253 , 225 10 ,

100 02 , 128

1

5

max cm f cm

f

Vậy điều kiện độ võng đảm bảo b) Thiết kế đà ngang đỡ ván:

- Khoảng cách đà ngang 100cm Chọn khoảng cách chống 70cm Xem đà ngang làm việc nhƣ dầm liên tục chịu tải trọng phân bố Các gối tựa đỡ đà cột

l l l l

(176)

-Tải trọng tác dụng lên đà ngang: q = 9,626.1,0 = 9,626 (Kg/m)

-Sơ đồ tính tốn:

+Kiểm tra theo điều kiện chịu lực: -Từ điều kiện cƣờng độ:

W M

W M Mô men lớn nhất:

Mmax = ql

/10 = 9,626x0,72/10 = 0,4712 (KNm) W 0,4712.104/120 = 39,31 (cm3)

Chọn đà ngang có tiết diện ngang (bxh) = (6x8cm) W =b.h2/6= 6.82/6 =64 (cm3)

-Kiểm tra theo điều kiện biến dạng:

f l

EJ l q f

tc

400

1

128

1

max

Trong đó:

J = b.h3/12 = 6.83/12 = 256 (cm4) E = 1,1.105 (Kg/cm2)

l = 70 (cm)

qtc = 9,626/ 1,2 = 8,02 (Kg/m)

) ( 175 , 400

70 053

, 256 10 ,

70 02 , 128

1

5

max f cm

f

Vậy điều kiện độ võng đảm bảo

4)Thiết kế ván khuôn dầm chiếu nghỉ : a)Tính tốn ván đáy dầm:

- Chọn ván đáy dầm dày 3cm ván thành dầm dày 3cm

-Theo thiết kế dầm chiếu nghỉ Dcn có tiết diện (bxh) = (220x300)cm

-Xem ván đáy dầm làm việc nhƣ dầm liên tục chịu tải trọng phân bố gối tựa đà ngang

-Việc tính tốn độ ổn định ván khn tính khoảng cách đà ngang đỡ ván

l l l l

(177)

-Tải trọng tác động lên ván đáy dầm bao gồm : +Trọng lƣợng bê tông dầm :

g1 = 25x0,22x0,3x1,2 = 1,98 KN/m

+Trọng lƣợng ván đáy dày 3cm :

g2 = 6x0,03x0,22x1,1 = 0,044 KN/m

+Trọng lƣợng ván thành dầm dày 3cm :

g3 = 2(6x0,03x0,3x1,1) =0,119 KN/m

+áp lực đầm bê tông:

g4 = 2x1,3x0,22 = 0,572 KN/m

+Tải trọng ngƣời thiết bị thi công: g5= 2,5x1,3x0,22 = 0,715 KN/m

Tải trọng phân bố tác dụng là:

q = 1,98+0,044+0,119+0,572+0,715 = 3,27KN/m -Sơ đồ tính tốn:

+Khoảng cách đà ngang đƣợc xác định:

/6 = 22.32/6 = 33( cm3) )

( 123 27

,

150 33 10

cm ltt

Chọn khoảng cách đà ngang lchọn = 80 (cm)

+Kiểm tra độ võng:

f l

EJ l q f

tc

400

1

128

1

max

Trong đó:

J = b.h3/12 = 20.33/12 = 45 cm4

E = 1,1.105 Kg/cm2 l = 80 (cm)

qtc = 3,27/1,2 = 2,73 (KN/m) fmax = f 0,176cm

45 10 ,

80 73 , 128

1

5

max f =

400 80

= 0,2 cm Vậy điều kiện độ võng đảm bảo

l l l l

q

10

tt

tt W l

(178)

b)Tính tốn ván khn thành dầm :

-Xem ván thành dầm làm việc nhƣ dầm liên tục chịu tải trọng phân bố gối tựa đà nẹp

-Việc tính tốn độ ổn định ván khn khoảng cách đà nẹp đứng đỡ ván thành dầm

-Chiều cao làm việc ván thành dầm bao gồm : +áp lực ngang vữa bê tông :

g1 = 25x0,22x0,3x1,3 = 2,145 KN/m

+áp lực đầm đổ bê tông : g2 = 2x1,3x0,22 = 0,572 KN/m

Tải trọng phân bố tác dụng là: q = 2,145+0,572 = 2,717 KN/m +Sơ đồ tính tốn :

+Khoảng cách nẹp đứng đƣợc xác định :

/6 = 33,8.32/6 = 50,7 cm3 ltt 149,6cm

717 ,

120 , 50 10

Để thuận tiện cho việc thi công chọn khoảng cách nẹp ván thành khoảng cách đà ngang lchọn = 60cm < ltt = 149,6cm

+Kiểm tra độ võng: fmax =

128

EJ l qtc

f =

400

.l Trong đó:

J = b.h3/12 = 33,8x33/12 = 76,05 (cm4)

E = 1,1.105 (Kg/cm2) l = 60 (cm)

qtc = 2,717/1,2 = 2,26 (KN/m) fmax = 0,027cm

05 , 76 10 ,

60 26 128

1

5

f = = 0,15 cm Vậy điều kiện độ võng đảm bảo

c)Tính tốn cột chống dầm chiếu nghỉ: -Tải trọng tập trung đầu cột:

l l l l

q

10

tt

W l

q

(179)

+Do tải trọng dầm : P1 = q = 3,27 x 0,8 = 2,616 (KN)

N = 2,616 KN

+Sơ đồ tính: Cây chống đƣợc xem nhƣ cột chịu nén tâm chịu tải trọng: N = 2,616

-Chiều dài tính tốn cột: l0 = l

Trong đó: l = 3,6 – (hs+hvs+hđ)

l = 3,6 – (0,12+0,03+0,08) = 3,37( m) = 1(cột đầu liên kết khớp)

l0 = 3,37x1 = 3,37 ( m )

Chọn chống đỡ đà ngang loại chống kim loại Hoà Phát chế tạo có mã hiệu K-102 , có thơng số kĩ thuật nhƣ sau :

 Chiều dài lớn : 3500mm  Chiều dài nhỏ : 2000mm  Đƣờng kính ống ngồi : 1500mm  Đƣờng kính ống : 2000mm  Trọng lƣợng : 12,7 kG

Cây chống thoả mãn điều kiện chịu lực

VáN KHUÔN THANG Bộ

(180)

C/CễNG TC XÂY TƢỜNG –HỒN THIỆN

I.CƠNG TÁC XÂY:

1, Vật liệu:

1.1, Gạch xây:

- Gạch dùng để xây tƣờng có kích thƣớc 10,5x22x6,5 cm; cƣờng độ chịu nén Rn = 75 kG/cm

2, Cƣờng độ nén uốn phải đảm bảo theo tiêu chuẩn TCVN

246-1986 TCVN 1450-246-1986 1.2, Vữa xây :

- Xi măng dùng trộn vữa xi măng PC40 có chât lƣợng xi măng thỏa mãn tiêu chuẩn sau: TCVN 4403-1985, TCVN 4316-1986, TCVN 2682-1992

- Cát để trộn vữa phải có màu sáng loài bỏ tạp chất hữu cơ, phải sàng hay rửa Kỹ sƣ giám sát yêu cầu Cát có chất lƣợng thỏa mãn TCVN 1770-1987 - Nƣớc để trộn vữa phải nƣớc theo TCVN 4506-1987, TCVN 1321-79 - Vữa xây pha trộn phải đƣợc cân, đo thành phần vật liệu theo tỷ lệ, cấp phối, phải tuân theo quy định tiêu chuẩn TCVN 4459-87

- Vữa đƣợc trộn máy trộn

- Vữa không đƣợc phép sử dụng sau trộn 0,5 2 Biện pháp thi công

- Vật liệu gạch, vữa đƣợc vận chuyển theo phƣơng ngang dƣới mặt đất hay sàn tầng xe cút kít, xe cải tiến Vận chuyển vật liệu lên cao máy vận thăng

- Khối xây phải đảm bảo sai số tiêu chuẩn TCVN 4314-86, 4085-85 II.CÔNG TÁC TRÁT:

1.Vữa trát:

- Xi măng sử dụng cho công tác trát cần đạt yêu cầu tiêu chuẩn TCXDVN 324-2004

2.Chuẩn bị mặt trát:

- Trƣớc trát, mặt trát cần đƣợc vệ sinh, làm bụi, vón cục vơi vữa Tại điểm tiếp xúc gữa hai lớp trát không thời gian phải tƣới lớp xi măng nguyên chất để tăng thêm độ kết dính

- Tƣới ẩm mặt trát

- Thực công tác trát khối xây khô mặt tối thiểu đƣợc ngày

3.Kĩ thuật trát:

(181)

- Phần đƣờng ống kỹ thuật điện, nƣớc, điện thoại chôn ngầm đƣợc phối hợp đặt sẵn q trình thi cơng bê tơng, xây tƣờng trƣớc tiến hành trát, lát, ốp - Khi lớp vữa trát dày 8mm Các lớp trát đƣợc trát phẳng, lớp vữa se mặt trát tiếp lớp sau Nếu lớp trát trƣớc khơ đƣợc tƣới nƣớc cho ảm -Phần trát gờ trang trí đƣợc căng dây, đánh cố đầu đảm bảo độ xác

- Bảo dƣỡng q trình đơng cứng tƣới ẩm thƣờng xun bề mặt III.CƠNG TÁC LÁT NỀN:

Cơng tác chuẩn bị: 1.1 Vật liệu:

- Chuẩn bị gạch, đá lát theo chủng loại, kích thƣớc, màu sắc, hoa văn nhƣ thiết kế

- Vữa phải dẻo, nhuyễn đảm bảo yêu cầu thiết kế, vữa không lẫn sỏi sạn Lát đến đâu trộn vữa đến

1.2 Dụng cụ:

Bay dàn vữa, thƣớc tầm, ni vô, dao cắt gạch (máy cắt gạch), búa cao su, miếng cao su mỏng, chổi đót, dây gai (hoặc dây cƣớc ni lông), đinh guốc, đục, giẻ lau sạch, găng tay cao su

2.3.Chuẩn bị mặt thi cơng:

- Kiểm tra cao độ tồn mặt phẳng nên nhà tầng, đánh mốc chuẩn cốt nền, sở cốt thiết kế điều chỉnh xác định cốt mặt lát tổng thể đƣợc Kỹ sƣ giám sát Chủ đầu tƣ đồng ý

IV.CƠNG TÁC BẢ MATÍT: Cơng tác chuẩn bị:

1.1 Dụng cụ:

- Bàn bả có diện tích lớn để dễ thao tác suất cao - Dao bả lớn thay bàn bả để bả ma tít lên diện tích trát - Dao bả nhỏ để xúc ma tít bả chỗ hẹp

Kỹ thuật bả:

Để đảm bảo bề mặt bả ma tít đạt chất lƣợng tốt, tiến hành bả lần

- Lần 1: Nhằm phủ kín tạo phẳng bề mặt

- Lần 2: Nhằm tạo phẳng làm nhẵn - Lần 3: Hoàn thiện bề mặt ma tít

V.CƠNG TÁC SƠN:

Công tác chuẩn bị:

1.1 Vật liệu:

(182)

1.2 Dụng cụ:

Ru lô dùng lăn sơn, dễ thao tác suất, sơn đạt tới 300m2

Khay đựng sơn có lƣới

7.1.3 Chuẩn bị bề mặt:

Nhà thầu tiến hành công tác sơn lớp vữa trát tƣờng lớp bả khô kiệt Làm bề mặt

Làm nhẵn phẳng bề mặt ma tít

Kỹ thuật lăn sơn:

2.1 Thao tác:

- Đổ sơn vào khay (khoảng 2/3 khay)

- Nhúng từ từ ru lô vào khay sơn ngập khoảng 1/3 (không lõi ru lô) - Kéo ru lô lên sát lƣới, đẩy đẩy lại lăn mặt lƣới sơn, cho vỏ ru lô thấm sơn, đồng thời sơn vừa gạt vào lƣới

PHẦN

TIẾN ĐỘ THI CÔNG

A/LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG

(PHẦN NGẦM – PHẦN THÂN – PHẦN HOÀN THIỆN)

I THỐNG KÊ KHỐI LƢỢNG CÁC CÔNG TÁC

Khối lƣợng khối lƣợng lao động công tác thi cơng đƣợc lập thành bảng tính (Xem bảng thống kê khối lƣợng thống kê khối lƣợng công tác) I.1.THỐNG KÊ KHỐI LƢỢNG CÔNG TÁC BÊTÔNG

B/LẬP TIẾN ĐỘ THI CƠNG

(PHẦN NGẦM-PHẦN THÂN-PHẦN HỒN THIỆN) I.LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG:

Để lập tiến độ thi cơng ta có phương pháp :

- Phƣơng pháp sơ đồ ngang : Dễ thực hiện, dễ hiểu nhƣng thể

đƣợc mặt thời gian mà không cho biết mặt không gian thi công Phƣơng pháp phù hợp với cơng trình quy mơ nhỏ, trung bình

- Phƣơng pháp dây chuyền : Phƣơng pháp cho biết đƣợc thời

gian không gian thi công, phân phối lao động, vật tƣ, nhân lực điều hồ, suất cao Phƣơng pháp thích hợp với cơng trình có khối lƣợng cơng tác lớn, mặt đủ rộng Đối với cơng trình có mặt nhỏ, đặc biệt dùng biện pháp thi công bê tơng thƣơng phẩm máy bơm bê tơng không phát huy đƣợc hiệu

- Phƣơng pháp sơ đồ mạng: Phƣơng pháp thể đƣợc mặt không

(183)

đƣợc dễ dàng, phù hợp với thực tế thi công với cơng trình có mặt phức tạp

Vì mặt thi cơng cơng trình tƣơng đối nhỏ nên phù hợp với phƣơng pháp sơ đồ ngang Do ta chọn phƣơng pháp thể tiến độ chƣơng trình máy tính Project Tiến độ thi cơng cơng trình đƣợc thể vẽ tiến độ thi

công

I.2.LẬP TIẾN ĐỘ

Trên sở khối lƣợng công tác ta xác định đựơc số lƣợng nhân công số ngày công ta lập tiến độ thi cơng cho tồn cơng trình.Để lập tiến độ thi công ta sử dụng phần mềm Project 2003 để lập tiến độ thi cơng

II.TÍNH TỐN CHỌN MÁY THI CÔNG II.1.CHỌN CẦN TRỤC THÁP

- Tính tốn khối lƣợng vận chuyển:

- Khối lƣợng bêtông phục vụ lớn ca 15.0 m3 ứng với công tác đổ bê tông sàn tầng: 15x2,5 = 37,5 (Tấn)

- Khối lƣợng ván khuôn dàn giáo cần phục vụ ca: 10 - Khối lƣợng cốt thép cần phục vụ ca : 1,5

Nhƣ vật tổng khối lƣợng cần vận chyển : 37,5 + 10 + 1,5 = 49 (Tấn)  Tính tốn thơng số chọn cần trục :

- Tính tốn chiều cao nâng móc cẩu: Hyc = H0 + h1 + h2 + h3

Trong đó: H0 : Chiều cao nâng cẩu cần thiết (Chiều cao từ mặt đất tự

nhiên đến cao trình mái) H0 = 39,6- 1,5 = 38,1 (m)

h1 : Khoảng cách an toàn, h1 = 0,5 m

h2 : Chiều cao nâng vật, h2 = 1,5 m

h3 : Chiều cao dụng cụ treo buộc, h3 = m

Vậy chiều cao nâng cần thiết : Hyc = 38,1+ + 1,5 + = 43,4 (m)

- Tính tốn tầm với cần thiết: Ryc Ryc = B2 L2

B : Bề rộng công trình B = l + a + b + 2xbg

Trong : l : Chiều rộng cẩu lắp l = 21,6 m

a : Khoảng cách dàn giáo cơng trình a = 0,3 m bg : Bề rộng giáo bg = 1,2 m

b : Khoảng cách giáo chống tới trục quay cần trục b = 2,5 m

(184)

- Khối lƣợng lần cẩu : Khối lƣợng thùng đổ bê tơng thể tích 0,7 m3 1,75 kể khối lƣợng thân thùng Qyc = 1,75 (T)

Dựa vào thông số ta chọn loại cần trục tháp loại đầu quay CITY CRANE MC 120-P16A hãng POTAIN , Pháp sản xuất

Các thông số kỹ thuật cần trục tháp MC 120-P16A :

+ Chiều dài tay cần : 31,3 m + Chiều cao nâng : 47 m + Sức nâng : 3,65 + Tầm với : 30 m

+ Tốc độ nâng : 19 m/phút

+ Tốc độ di chuyển xe : 15 m/phút + Tốc độ quay : 0,8 vòng/phút

+ Kích thƣớc thân tháp : 1,6x1,6 m + Tổng công suất động : 44,8 kW

+ Tƣ làm việc cần trục : cố định - Tính suất cần trục : N = Qxnckx8xkttxkt g

Trong : Q : Sức nâng cần trục Q = 1,75 (T)

nck : Số chu kỳ làm việc n = 3600/T

T : Thời gian thực chu kỳ làm việc T = E ti

E : Hệ số kết hợp đồng thời động tác E = 0,8

ti : Thời gian thực thao tác i vó vận tốc Vi (m/s) đoạn di

chuyển Si (m) ti = Si/Vi

Thời gian nâng hạ : tnh = 43,4x60/19 = 137 (s)

Thời gian quay cần : tq = 0,5x0,8x60 = 24 (s)

Thời gian di chuyển xe : txc = 60x30/15 = 120 (s)

Thời gian treo buộc, tháo dỡ : tb = 60 (s)

T = 0,8x(2x137 + 2x24 + 60) = 294 (s) k tt : Hệ số sử dụng tải trọng ktt = 0,7

Ktg : Hệ số sử dụng thời gian ktg = 0,8

N = 1,75x(3600/294)x8x0,7x0,8 = 101,5 (T/ca) Nhƣ cần trục đáp ứng đƣợc yêu cầu

II.2.CHỌN THĂNG TẢI

Thăng tải đƣợc dùng để vận chuyển gạch, vữa, xi măng, phục vụ cho công tác hoàn thiện

Xác định nhu cầu vận chuyển :

- Khối lƣợng tƣờng trung bình tầng : 80 m3 Qt = 80x1,8 = 144 (T)

Khối lƣợng cần vận chuyển ca : 144/9 = 16 (T)

(185)

Khối lƣợng vữa trát cần vận chuyển ca : 44,3/18 = 2,5 (T) Tổng khối lƣợng cần vận chuyển vận thăng ca :

16 + 2,5 = 20,8 (T)

Chọn thăng tải TP-5 (X953), có thơng số kỹ thuật sau :

+ Chiều cao nâng tối đa : H = 50 m + Vận tốc nâng : v = 0,7 m/s

+ Sức nâng : 0,55

Năng suất thăng tải : N = Q.n.8.kt

Trong : Q : Sức nâng thăng tải Q = 0,55 (T) kt : Hệ số sử dụng thời gian Kt = 0,8

n : Chu kỳ làm việc n = 60/T T : Chu kỳ làm việc T = T1 + T2

T1 : Thời gian nâng hạ T1 = 2.39,9/0,7 = 114 (s)

T2 : Thời gian chờ bốc xếp, vận chuyển cấu kiện vào vị trí

T2 = (phút) = 240 (s)

Do : T = T1 + T2 = 114 + 240 = 354 (s)

N = 0,55.(3600/354).8.0,8 = 36 (T/ca) Vậy vận thăng đáp ứng đƣợc nhu cần vận chuyển II.3.CHỌN MÁY ĐẦM BÊTÔNG

II.3.1.Chọn máy đầm dùi.

Chọn máy đầm dùi phục vụ công tác bê tông cột, lõi, dầm Khối lƣợng bê tông lớn 15 m3

ứng với công tác thi công bê tông cột lõi tầng thƣợng

Chọn máy đầm hiệu U50, có thơng số kỹ thuật sau : + Đƣờng kính thân đầm : d = cm

+ Thời gian đầm chỗ : 30 (s) + Bán kính tác dụng đầm : 30 cm + Chiều dày lớp đầm : 30 cm

Năng suất đầm dùi đƣợc xác định : P = 2.k.r0

.3600/(t1 + t2)

Trong : P : Năng suất hữu ích đầm K : Hệ số, k = 0,7

r0 : Bán kính ảnh hƣởng đầm r0 = 0,3 m

: Chiều dày lớp bê tông đợt đầm = 0,3 m t1 : Thời gian đầm vị trí t1 = 30 (s)

t2 : Thời gian di chuyển đầm t2 = (s)

P = 2.0,7.0,32.0,3.3600/(30 + 6) = 3,78 (m3/h) Năng suất làm việc ca : N = kt.8.P = 0,7.8.3,78 = 21 (m

3

(186)

II.3.2.Chọn máy đầm bàn

Chọn máy đầm bàn phục vụ cho công tác thi công bê tông sàn Khối lƣợng bê tông lớn ca 100 m3

ứng với giai đoạn thi công bê tông dầm sàn tầng hầm

Chọn máy đầm U7, có thơng số kỹ thuật sau :

+ Thời gian đầm chỗ : 50 (s)

+ Bán kính tác dụng đầm : 20 30 cm + Chiều dày lớp đầm : 10 30 cm

+ Năng suất m3/h, hay 28 39,2 m3/ca Vậy ta cần chọn máy đầm bàn U7

II.3.3.Chọn máy trộn vữa

Chọn máy trộn vữa phục vụ cho công tác xây trát tƣờng - Khối lƣợng vữa xây cần trộn :

Khối lƣợng tƣờng xây tầng lớn : 88,07 (m3) ứng với giai đoạn thi công tầng

Khối lƣợng vữa xây : 88,07.0,3 = 26,42 (m3)

Khối lƣợng vữa xây ngày : 26,42/9 = 2,9 (m3) - Khối lƣợng vữa trát cần trộn :

Khối lƣợng vữa trát lớn ứng với tầng : 1847.0,15 = 277 (m3) Khối lƣợng vữa trát ngày : 277/22 = 12,6 (m3)

- Tổng khối lƣợng vữa cần trộn : 2,9 + 12,6 = 15,5 (m3) Vậy ta chọn máy trộn vữa SB-133, có thơng số kỹ thuật sau : + Thể tích thùng trộn : V = 100 (l)

+ Thể tích suất liệu : Vsl = 80 (l)

+ Năng suất 3,2 m3/h, hay 25,6 m3/ca

+ Vận tốc quay thùng : v = 550 (vịng/phút) + Cơng suất động : KW

C/THIẾT KẾ TỔNG MẶT BẰNG THI CÔNG

I CƠ SỞ THIẾT KẾ

I.1.CÁC TÀI LIỆU THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG:

-Các tài liệu tổ chức: cung cấp số liệu để tính toán cụ thể cho nội dung cần thiết kế Đó tài liệu tiến độ; biểu đồ nhân lực cho ta biết số lƣợng công nhân thời điểm thi công để thiết kế nhà tạm cơng trình phụ;Tài liệu cơng nghệ tổ chức thi cơng tài liệu , quan trọng để làm sở thiết kế TMB , tạo hệ thống cơng trình phụ hợp lý phục vụ tốt cho q trình thi cơng cơng trình

(187)

-Bố trí máy móc thiết bị: -Bố trí hệ thống giao thơng: -Bố trí kho bãi vật liệu, cấu kiện: -Bố trí nhà tạm:

-Thiết kế mạng lưới kỹ thuật::

IV TÍNH TỐN CHI TIẾT TỔNG MẶT BẰNG XÂY DỰNG IV.1.TÍNH TỐN ĐƢỜNG GIAO THƠNG.

IV.1.1Sơ đồ vạch tuyến:

Hệ thống giao thông đƣờng chiều bố trí xung quanh cơng trình nhƣ tổng mặt Khoảng cách an toàn từ mép đƣờng đến mép cơng trình( tính từ chân lớp giáo xung quanh cơng trình) e=1,5m

IV.1.2 Kích thƣớc mặt đƣờng:

Trong điều kiện bình thƣờng, với đƣờng xe chạy thơng số bề rộng đƣờng lấy với chỗ đƣờng hạn chế diện tích mặt bằng, thu hẹp mặt đƣờng lại B=4m (khơng có lề đƣờng) Và lúc , phƣơng tiện vận chuyển qua phải với tốc độ chậm( < 5km/h).và đảm bảo khơng có ngƣời qua lại

-Bán kính cong đƣờng chỗ góc lấy :R = 9m.Tại vị trí này,phần mở rộng đƣờng lấy a=1,5m

-Độ dốc mặt đƣờng: i= 3%

IV.2.TÍNH TỐN DIỆN TÍCH KHO BÃI IV.2.1.Xác định lƣợng vật liệu dự trữ:

Trong giai đoạn thi công phân thân, lƣợng vật liệu cần dự trữ bao gồm: -Xi măng, sắt thép, ván khuôn, cát, đá sỏi, gạch xây

+Khối lƣợng xi măng dự trữ:

Xi măng dùng cho việc trát bê tơng đổ bê tơng thƣơng phẩm.Tổng khối lƣợng vữa XM lớn phần trát : V=10.55 m3

Lƣợng xi măng cần dùng là: G = 10,55 x g =10,55.300 = 3164kG=3.16 Trong đó,g=300 kG/m3

lƣợng xi măng cho 1m3 vữa mác 100

Thời gian dự trữ dự định ngày đề phòng cố khơng cấp dự định, xi măng đƣợc cấp lần dự trữ ngày.Vậy khối lƣợng cần dự trữ xi măng kho D= 9,5

+Khối lƣợng thép dự trữ :

Tổng khối lƣợng thép cho công tác đổ bê tông M = 30,88 Khối lƣợng cốt thép đƣợc cấp lần dự trữ cho thi công tầng Vậy khối lƣợng cần dự trữ : D=30,88

(188)

Tƣơng tự nhƣ cốt thép , ván khuôn dự trữ lần cấp để thi công tầng lớn là: D= 1479,04 m2

+Khối lƣợng cát dự trữ:

Cát dự trữ nhiều giai đoạn thi công trát lấy cho 1m3

vữa cần : 0.87 m3 D= 0.87*10.55 =9.2 m3

+Khối lƣợng gạch xây tƣờng

Tổng thể tích tƣờng cho tầng 115,63 m3.Trong định dự trữ gạch

cho ngày xây liên tiếp ngày xây nhiều G=115,63/8=14,5 m3,

gạch dự trữ D=14,5*3=43,5m3

Số viên gạch 1m3

tƣờng :636 viên tổng số gạch : N= 43,5.636=27666viên IV.2.2.Diện tích kho bãi:

Diện tích kho bãi đƣợc tính theo cơng thức: (m2)

p P

S dutru

Trong đó:Pdutru:lƣợng vật liệu dự trữ

Lƣợng vật liệu cho phép chứa 1m2, tra định mức vật tƣ

+Diện tích kho xi măng yêu cầu: Tra bảng ta có: p =1,3 T/m2

Sxm = 7.3

3 , ,

(m2) +Diện tích kho thép yêu cầu:

Ta có: p =3,7 Tấn/m2

St = 8,3

7 ,

88 ,

30 (m2

)

Kho thép phải làm có chiều dài đủ lớn để đặt thép cây.(l 11,7 m) +Diện tích kho ván khn u cầu:

Ta có: p =1,8 m/m2

Svk = 41,1

8 ,

05 * 04 , 1479

(m2) +Diện tích bãi cát yêu cầu:

Ta có: p =3 m3/m2

Sđ = 3,1

2

(m2) +Diện tích bãi gạch yêu cầu:

Ta có: p =700 viên/m2

Sg = 39,5

700 27666

(m2)

(189)

-Vì diện tích kho chứa cốt thép có yêu cầu nhỏ(8,5m2), kết hợp kho chứa cốt thép xƣởng gia công cốt thép với chiều dài phịng 15m

Diện tích kho (xƣởng) cốt thép 60 m2

Diện tích kho xi măng lấy 12 m2

Diện tích xƣởng gia công ván khuôn lấy :44 m2

+Kho để chứa loại dụng cụ sản xuất ,thiết bị máy móc loại nhỏ nhƣ máy bơm, máy hàn, máy đầm lấy diện tích 30m2

Tổng cộng diện tích kho chứa là: S= 131 m2

IV.3.TÍNH TỐN NHÀ TẠM

IV.3.1. Xác định dân số cơng trƣờng:

Diện tích xây dựng nhà tạm phụ thuộc vào dân số công trƣờng.ở đây, tính cho giai đoạn thi cơng phần ngầm phần thân tầng hầm tầng

Tổng số ngƣời làm việc công trƣờng xác định theo công thức sau: G = 1,06( A+B+C+D+E)

Trong đó:

A=Ntb:là quân số làm việc trực tiếp trung bình trƣờng :

B:số công nhân làm việc xƣởng sản xuất phụ trợ: B= k%.A

Với cơng trình dân dụng thành phố lấy : k= 25% →B = 25%.50=13 (ngƣời)

C:số cán kỹ thuật công trƣờng; C=6%(A+B) =6%(50+13) = 4ngƣời D:số nhân viên hành :

D=5%(A+B+C) = 5%(50+13+4) = 3,35→ lấy (ngƣời) E:số nhân viên phục vụ (cơng trình nhỏ lấy s = 3-5%) E= s%(A+S+C+D) = 4%(50+13+4+3) = (ngƣời) Số ngƣời làm việc công trƣờng:

G= 1,06(50+13+4+3+3)=77(ngƣời)

IV.3.1.Diện tích yêu cầu loại nhà tạm:

Dựa vào số ngƣời công trƣờng diện tích tiêu chuẩn cho loại nhà tạm, ta xác định đƣợc diện tích loại nhà tạm theo công thức sau:

Si = Ni [S]i

Trong đó: Ni:Số ngƣời sử dụng loại cơng trình tạm i

[S]i:Diện tích tiêu chuẩn loại cơng trình tạm i, tra bảng 5.1-trang

110,sách "Tổng mặt xây dựng" - Trịnh Quốc Thắng +Nhà nghỉ trƣa cho công nhân:

Ntb = 50

i i i

t t N

(190)

Tiêu chuẩn: [S] = m2/ngƣời

Số ngƣời nghỉ trƣa công trƣờng N= 30%.G=0,3*77=23 ngƣời S1 = 23x3 =69 m

2.Vì điều kiện mặt lấy 20 m2

+Nhà làm việc cho cán bộ: Tiêu chuẩn: [S] = m2/ngƣời

S2 = 4x4 = 16 m

+Nhà ăn:

Tiêu chuẩn: [S] = m2

/ngƣời

S3 = 23x1 = 23 m

+Phòng y tế:

Tiêu chuẩn: [S] = 0,04 m2/ngƣời

S4 = 77x0,04 = 3,08 m

+Nhà tắm: Hai nhà tắm với diện tích 2,5 m2

/phịng +Nhà vệ sinh:Tƣơng tự nhà tắm, hai phòng với 2,5 m2

/phịng IV.4.TÍNH TỐN CẤP NƢỚC

IV.4.1. Tính toán lƣu lƣợng nƣớc yêu cầu:

Nƣớc dùng cho nhu cầu công trƣờng bao gồm: -Nƣớc phục vụ cho sản xuất

-Nƣớc phục vụ cho sinh hoạt trƣờng -Nƣớc cứu hoả

+Nƣớc phục vụ cho sản xuất: lƣu lƣợng nƣớc phục vụ cho sản xuất tính theo

cơng thức sau:

1

3600 ,

1 k

A Q

n

i i

(l/s)

Trong đó: Ai :lƣu lƣợng nƣớc tiêu chuẩn cho điểm sản xuất dùng nƣớc

thứ i(l/ngày)

ở đây,các điểm sản xuất dùng nƣớc xác định thời điểm sử dụng cao giai đoạn trộn vữa, nƣớc dùng để trộn vữa

Vậy có:A1 = 2000 (l/ngày)

k1:Hệ số sử dụng nƣớc khơng điều hồ k1=2,5

2083 , , 3600

2000 ,

1

Q (l/s)

+Nƣớc phục vụ sinh hoạt trƣờng: Gồm nƣớc phục vụ tắm rửa, ăn uống,xác định theo công thức sau:

max 2

2

3600

k B N

Q (l/s)

Trong đó: Nmax :số ngƣời lớn làm việc ngày công trƣờng:

(191)

B:Tiêu chuẩn dùng nƣớc cho ngƣời ngày công trƣờng, lấy B=20 (l/ngày)

kg:Hệ số sử dụng nƣớc không điều hoà K=2 .2 0,107

3600

20 77

2

Q (l/s)

+Nƣớc cứu hoả: Với quy mô công trƣờng nhỏ, tính cho khu nhà tạm có bậc chịu lửa dễ cháy, diện tích bé 3000m3

Q3 =10 (l/s)

Lƣu lƣợng nƣớc tổng cộng cần cấp cho công trƣờng xác định nhƣ sau: Ta có: Q= Q1 + Q2 = 0,208+0,107=0,315 (l/s) < Q3=10 (l/s)

Do đó:QT = 70%( Q1 + Q2)+ Q3=0,7x0,315+10=10,22 (l/s)

Vậy: QT =10.22 (l/s)

IV.4.2. Xác định đƣờng kính ống dẫn chính:

Đƣờng kính ống dẫn nƣớc đƣơch xác định theo công thức sau: D=

1000

v Qt

Trong đó:Qt =10,22 (l/s):lƣu lƣợng nƣớc yêu cầu

V:vận tốc nƣớc kinh tế, tra bảng ta chọn V=1m/s D= 0,114

1000

22 , 10

(m) →chọn D= 12 cm

ống dẫn đƣợc nối trực tiếp vào mạng lƣới cấp nƣớc thành phố dẫn bể nƣớc dự trữ công trƣờng.Từ dùng bơm cung cấp cho điểm tiêu thụ nƣớc cơng trƣờng

IV.4.3.Tính tốn cấp điện:

a)Công suất tiêu thụ điện công trƣờng:

Điện dùng cơng trƣờng gồm có loại sau: +Điện dùng cho chạy máy (có động cơ): P1

cos

1 1

P k

P (KW)

Trong đó:P1:Cơng suất danh hiệu máy tiêu thụ điện trực tiếp: đây,

sử dụng máy hàn để hàn thép thi cơng móng có cơng suất P1=18,5 KW

k1:Hệ số nhu cầu dùng điện ,với máy hàn k1 =0,7

Cosj :Hệ số hiệu suất công suất: Cosj =0,65

) ( 20 65

,

5 , 18 ,

1 KW

P

(192)

cos

2

P K

P (KW)

Trong đó:P2:Cơng suất danh hiệu máy tiêu thụ điện trực tiếp

K1:Hệ số nhu cầu dùng điện

Cosj: Hệ số công suất

-Trạm trộn vữa 250l: P = 3,8KW; K= 0,75 ; Cosj = 0,68 -Đầm dùi hai cái: P = 1KW; K= 0,7 ; Cosj = 0,65

-Máy cƣa tay cái: P = KW; K= 0,7 ; Cosj = 0,65

-Máy bơm thoát nƣớc hố đào máy bơm nƣớc trộn vữa bê tông;2 cái: P = 0,5 KW; K= 0,7 ; Cosj = 0,65

58 , 65 ,

5 , , 65 ,

7 , 65 ,

7 , 68 ,

75 , ,

2

P (KW)

+Công suất điện dùng cho chiếu sáng khu vực trƣờng xung quanh công trƣờng:

P3 K3.P3 (KW)

Trong đó:P3:Cơng suất tiêu thụ địa điểm

K1:Hệ số nhu cầu dùng điện

ở gồm:

-Khu vực cơng trình: P = 0,8.341,25=273 W =0,273KW; K= -Đƣờng giao thông:tổng cộng chiều dài 90m=0,09Km

P= 0,09.2,5=0,225KW; K=

-Điện đèn bảo vệ:tổng cộng chiều dài:220 m=0,22Km P= 0,22.1,5=0,33 KW; K=

-Điện chiếu sáng khu vực kho bãi xƣởng sản xuất: tổng cộng chiều dài:300 m2

P= 300.3=900W=0,9KW; K= Vậy ta có:

t

P3=0,273+0,225+0,33+0,9=1,728 (KW)

Vậy tổng cơng suất điện cần thiết tính tốn cho cơng trƣờng là: PT=1,1( t

P1 + t

P2+ t

P3 )=1,1(20+9,58+1,728) = 34,5 KW

b)Chọn máy biến áp phân phối điện:

+Tính cơng suất phản kháng:

tb t t

P Q

cos

Trong đó:hệ số cosjtb tính theo cơng thức sau: it

i t i tb

(193)

) 64 , 728 , 228 , 455 , , 20 (

) 64 , 728 , 65 , 228 , 65 , 455 , 68 , , 65 , 20 (

cos tb =0,7

49,3

,

5 , 34

t

Q (KW)

+Tính tốn cơng suất biểu kiến:

St Pt2 Qt2 34,52 49,32 60(KVA)

+Chọn máy biến thế:

Với công trƣờng không lớn, cần chọn máy biến ;ngoài dùng máy phát điện diezen để cung cấp điện lúc cần

Máy biến áp chọn loại có cơng suất: S St

7 ,

1 = 96 (KVA)

Tra bảng ta chọn loại máy có cơng suất 100 KVA

D/AN TỒN LAO ĐỘNG – VỆ SINH MƠI TRƢỜNG

I MỘT SỐ BIỆN PHÁP AN TOÁN LAO ĐỘNG VÀ VỆ SINH MÔI TRƢỜNG TRONG THI CÔNG

Trong phần công tác ta đề cập đến cơng tác an tồn lao động q trình thi cơng cơng tác phần ta khái quát chung số yêu cầu an tồn lao động thi cơng

I.1.BIỆN PHÁP AN TỒN KHI THI CƠNG MĨNG.

An tồn lao động thi công cọc khoan nhồi:

- Khi thi công cọc nhồi cần phải huấn luyện công nhân, trang bị bảo hộ, kiểm tra an toàn thiết bị phục vụ

- Chấp hành nghiêm chỉnh ngặt quy định an toàn lao động sử dụng, vận hành máy khoan cọc, động điện, cần cẩu, máy hàn điện, hệ tời, cáp, ròng rọc

- Các khối đối trọng phải đƣợc chồng xếp theo nguyên tắc tạo thành khối ổn định Không đƣợc để khối đối trọng nghiêng, rơi, đổ trình thử cọc

- Phải chấp hành nghiêm ngặt quy chế an tồn lao động cao: Phải có dây an toàn, thang sắt lên xuống

An toàn lao động thi công đào đất:

* Sự cố thƣờng gặp thi công đào đất: - Đào đất máy:

- Trong thời gian máy hoạt động, cấm ngƣời lại mái dốc tự nhiên, nhƣ phạm vi hoạt động máy, khu vực phải có biển báo

- Khi vận hành máy phải kiểm tra tình trạng máy, vị trí đặt máy, thiết bị an tồn phanh hãm, tín hiệu, âm thanh, cho máy chạy thử không tải

(194)

- Thƣờng xuyên kiểm tra tình trạng dây cáp, không dùng dây cáp nối bị tở

- Trong trƣờng hợp khoảng cách cabin máy đào thành hố đào phải > 1,5 m

Đào đất thủ công:

- Phải trang bị đủ dụng cụ cho công nhân theo chế độ hành

- Cấm ngƣời lại phạm vi 2m tính từ mép ván cừ xung quanh hố để tránh tình trạng rơi xuống hố

- Đào đất hố móng sau trận mƣa phải rắc cát vào bậc thang lên xuống tránh trƣợt ngã

- Cấm bố trí ngƣời làm việc miệng hố có việc bên dƣới hố đào khoang mà đất rơi, lở xuống ngƣời bên dƣới

I.2.BIỆN PHÁP AN TỒN TRONG CƠNG TÁC BÊTƠNG CỐT THÉP.

Lắp dựng, tháo dỡ dàn giáo:

- Không đƣợc sử dụng dàn giáo: Có biến dạng, rạn nứt, mịn gỉ thiếu phận: móc neo, giằng

- Khoảng hở sàn công tác tƣờng cơng trình > 0,5m xây 0,2m trát

- Các cột giàn giáo phải đƣợc đặt vật kê ổn định

- Cấm xếp tải lên giàn giáo, nơi ngồi vị trí qui định

- Khi dàn giáo cao 6m phải làm sàn cơng tác: Sàn làm việc bên trên, sàn bảo vệ bên dƣới

- Công tác gia công, lắp dựng ván khuôn:

- Ván khuôn dùng để đỡ kết cấu bê tông phải đƣợc chế tạo lắp dựng theo yêu cầu thiết kế thi công đƣợc duyệt

- Ván khuôn ghép thành khối lớn phải đảm bảo vững cẩu lắp cẩu lắp phải tránh va chạm vào kết cấu lắp trƣớc

- Công tác gia công, lắp dựng cốt thép:

- Gia công cốt thép phải đƣợc tiến hành khu vực riêng, xung quanh có rào chắn biển báo

- Cắt, uốn, kéo cốt thép phải dùng thiết bị chuyên dụng, phải có biện pháp ngăn ngừa thép văng cắt cốt thép có đoạn dài 0,3m

- Bàn gia công cốt thép phải đƣợc cố định chắn, bàn gia cơng cốt thép có cơng nhân làm việc hai giá phải có lƣới thép bảo vệ cao 1,0 m Cốt thép làm xong phải để chỗ quy định

(195)

- Trƣớc đổ bê tông cần kiểm tra, neo cần trục, thăng tải để đảm bảo độ ổn định, an toàn trƣờng hợp bất lợi : có gió lớn, bão,

- Trƣớc sử dụng cần trục, thăng tải, máy móc thi công cần phải kiểm tra, chạy thử để tránh cố xảy

- Trong trình máy hoạt động cần phải có cán kỹ thuật, phận bảo vệ giám sát, theo dõi

- Bê tông, ván khuôn, cốt thép , giáo thi công, giáo hoàn thiện, cột chống, trƣớc cẩu lên cao phải đƣợc buộc chắn, gọn gàng Trong cẩu không cho công nhân làm việc vùng nguy hiểm

- Khi cơng trình đƣợc thi cơng lên cao, cần phải có lƣới an tồn chống vật rơi, có vải bạt bao che cơng trình để khơng làm vệ sinh khu vực lân cận

- Trƣớc đổ bê tông, cán kỹ thuật phải kiểm tra, nghiệm thu công tác ván khuôn, cốt thép, độ vững sàn cơng tác, lƣới an tồn

- Khi dùng đầm rung để đầm bê tông cần: + Nối đất với vỏ đầm rung

+ Dùng dây buộc cách điện nối từ bảng phân phối đến động điện đầm

+ Làm đầm rung, lau khô quấn dây dẫn làm việc

+ Ngừng đầm rung từ 5-7 phút sau lần làm việc liên tục từ 30-35 phút + Công nhân vận hành máy phải đƣợc trang bị ủng cao su cách điện phƣơng tiện bảo vệ cá nhân khác

Bảo dƣỡng bê tông:

- Khi bảo dƣỡng bê tông phải dùng dàn giáo, không đƣợc đứng lên cột chống cạnh ván khuôn, không đƣợc dùng thang tựa vào phận kết cấu bê tông bảo dƣỡng

- Bảo dƣỡng bê tông ban đêm phận kết cấu bi che khuất phải có đèn chiếu sáng

Tháo dỡ ván khuôn:

- Chỉ đƣợc tháo dỡ ván khuôn sau bê tông đạt cƣờng độ qui định theo hƣớng dẫn cán kỹ thuật thi công

(196)

- Sau tháo ván khuôn phải che chắn lỗ hổng cơng trình khơng đƣợc để ván khn tháo lên sàn công tác ném ván khuôn từ xuống, ván khuôn sau đƣợc tháo phải đƣợc để vào nơi qui định

I.3.BIỆN PHÁP AN TOÀN KHI HỒN THIỆN.

Cơng tác xây tƣờng:

- Kiểm tra tình trạng dàn giáo giá đỡ phục vụ cho công tác xây, kiểm tra việc xếp bố trí vật liệu vị trí cơng nhân đứng làm việc sàn công tác - Khi xây đến độ cao cách sàn nhà 1,5 m phải bắc dàn giáo, giá đỡ

- Khi làm sàn công tác bên nhà để xây bên ngồi phải đặt rào ngăn biển cấm cách chân tƣờng 1,5m độ cao xây < 7,0m cách 2,0m độ cao xây > 7,0m Phải che chắn lỗ tƣờng tầng trở lên ngƣời lọt qua đƣợc

- Khơng đƣợc phép : + Đứng bờ tƣờng để xây + Đi lại bờ tƣờng + Đứng mái hắt để xây

+ Tựa thang vào tƣờng xây để lên xuống + Để dụng cụ vật liệu lên bờ tƣờng xây

- Khi xây xong tƣờng biên mùa mƣa bão phải che chắn

Cơng tác hồn thiện:

Trát:

- Trát trong, ngồi cơng trình cần sử dụng dàn giáo theo quy định quy phạm, đảm bảo ổn định, vững

- Cấm dùng chất độc hại để làm vữa trát màu

- Đƣa vữa lên sàn tầng cao 5m phải dùng thiết bị vận chuyển lên cao hợp lý

- Thùng, xô nhƣ thiết bị chứa đựng vữa phải để vị trí chắn để tránh rơi, trƣợt Khi xong việc phải cọ rửa thu gọn vào chỗ

Quét vôi, sơn:

- Dàn giáo phục vụ phải đảm bảo yêu cầu quy phạm quy định đƣợc dùng thang tựa để quét vôi, sơn diện tích nhỏ độ cao cách mặt nhà (sàn) < 5m

(197)

I.4.BIỆN PHÁP AN TOÀN KHI SỬ DỤNG MÁY

- Thƣờng xuyên kiểm tra máy móc, hệ thống neo, phanh hãm dây cáp, dây cẩu Không đƣợc cẩu tải trọng cho phép

- Các thiết bị điện phải có ghi cẩn thận, có vỏ bọc cách điện

- Trƣớc sử dụng máy móc cần chạy khơng tải để kiểm tra khả làm việc

- Cần trục tháp, thăng tải phải đƣợc kiểm tra ổn định chống lật - Cơng nhân sử dụng máy móc phải có ý thức bảo vệ máy II CƠNG TÁC VỆ SINH MƠI TRƢỜNG

- Ln cố gắng để công trƣờng thi công gọn gàng, sẽ, không gây tiếng ồn, bụi bặm mức cho phép

- Khi đổ bê tông, trƣớc xe chở bê tông, máy bơm bê tông khỏi công trƣờng cần đƣợc vệ sinh vòi nƣớc gần khu vực vào

- Nếu mặt cơng trình lầy lội, lát thép để xe cộ, máy móc lại dễ dàng, khơng làm bẩn đƣờng sá, bẩn cơng trƣờng,

Bảng đặc tính kỹ thuật khuôn phẳng : Thông số loại ván khuôn STT Tên sản

phẩm Quy cách

Đặc trƣng hình học Mơmen qn

tính (cm4)

Mômen chống uốn (cm3)

Cốp pha phẳng

300x1500x55 28.46 6.55

2 300x1200x55 28.46 6.55

3 300x900x55 28.46 6.55

4 300x600x55 28.46 6.55

5

Cốp pha phẳng

250x1500x55 27.33 6.34

6 250x1200x55 27.33 6.34

7 250x900x55 27.33 6.34

8 250x600x55 27.33 6.34

9

Cốp pha phẳng

200x1500x55 20.02 4.42

10 200x1200x55 20.02 4.42

11 200x900x55 20.02 4.42

(198)

13

Cốp pha phẳng

150x1500x55 17.71 4.18

14 150x1200x55 17.71 4.18

15 150x900x55 17.71 4.18

16 150x600x55 17.71 4.18

17

Thanh chuyển góc

50x50x1500

18 50x50x1200

19 50x50x900

20 50x50x900

21

Cốp pha góc

150x150x1500x55

22 150x150x1200x55

23 150x150x900x55

24 150x150x600x55

25

Cốp pha góc

100x100x1500x55

26 100x100x1200x55

27 100x100x900x55

28 100x100x600x55

Ván khuôn phẳng

Móc kẹp chữ U, chốt chữ L

Đà đỡ ván bù gỗ nhóm VI có R = 425(daN/cm2

)E = 105(daN/cm2)

II

Bảng tính khối lƣợng bê tơng lót móng

St

t Cơng việc

Diện tích tiết diện

Chiều dày

Thể tích

Số lƣợng

(199)

(m2) (m) (m3) lƣợng BT lót đài móng

cột

2x5,4 0,1 1,08 23 24,84

2 BT lót đài móng

lõi cầu thang máy 5,2x6,2 0,1 3,224 3,224 BT lót giằng móng 0,6x5,4 0,1 0,324 19 6,156 Tổng khối lƣợng: 34,22

Bảng tính khối lƣợng ván khn phần ngầm

Kích thớc cấu kiện Số Tổng

Stt Tên cấu

kiện rộng dài d.tích cấu d.tích

(m) (m) (m2) kiện (m2)

1

1 Đ1 1,8 5,4 21,6 12 259,2

2 Đ2 1,8 5,4 21,6 11 237,6

3 Đ3 33 33

7 Giằng 0,8 133,2 213,12 213,12

Tổng 742,92

Bảng thống kê khối lƣợng cốt thép phần ngầm

Stt Tên cấu kiện

Khối Hàm k.lƣợng Tổng Ghi lƣợng lƣợng thép k.lƣợng bê tông c.thép m3 BT thép

(m3) (%) (KG) (KG)

1

1 Đ1 174,96 78,5 13734

2 Đ2 160,38 78,5 12590

5 Đ3 45 78,5 3533

8 Giằng 42,62 1,6 125,6 5353,1

9 Cốt thép 155,52 157 24417

Tổng 59627,1

Bảng thống kê khối lƣợng bêtông phần ngầm

Kích thớc cấu kiện Số Tổng

Stt Tên cấu

kiện rộng dài Cao cấu thể.tích

(200)

1

1 Đ1 1,8 5,4 1,5 12 174,96

2 Đ2 1,8 5,4 1,5 11 160,38

3 Đ3 1,5 45

7 Giằng 0,4 133,2 0,8 42,62

8 Bêtông 21,6 36 0,2 155,52

Tổng 578,48

III

BẢNG THỐNG KÊ KHỐI LƢỢNG CÔNG TÁC BÊ TÔNG

Tầng Tên cấu kiện Chiều dài (m)

Chiều rộng

(m)

Chiều cao (m)

Thể tích (m3)

Số l-ƣợng

cấu kiện

Tổng thể tích

(m3)

1

Phần ngầm

Cọc nhồi 1,1304 32,5 36,738 50 1836,9

Đài móng cột 5,4 1,8 1,5 14,58 23 335,34

Đài móng lõi 1,5 45 45

Giằng móng 133,2 0,4 0,8 42,624 42,624

Bê tơng 36 21,6 0,2 155,52 155,52

2415,38

Tầng hầm

Cột 0,6 0,5 2,9 0,87 12 10,44

0,7 0,5 2,9 1,015 11 11,165

Lõi 4,5 4,2 18,90 18,90

Cầu thang :

CN 3,38 1,67 0,12 0,677 0,677

CT 3,38 1,68 0,12 0,681 0,681

BT 3,3 1,65 0,12 0,6534 1,307

Lanh tô S1 4,24 0,22 0,2 0,1866 1,306

Lanh tô S2 3,18 0,22 0,14 0,0979 0,1959

Lanh tô S3 2,05 0,22 0,14 0,0631 0,0631

44,058

Tầng

Cột 0,6 0,5 2,9 0,87 12 10,44

0,7 0,5 2,9 1,015 11 11,165

Lõi 4,5 3,6 16,200 16,200

Dầm

(70x30) 7,2 0,3 0,7 1,512 18 27,216

Dầm (50x22) 7,2 0,22 0,5 0,792 19 15,048

Dầm (40x22) 7,2 0,22 0,4 0,6336 25 15,840