Nghiên cứu công nghệ thi công và khả năng ứng dụng của cọc khoan nhồi mở rộng đáy trong điều kiện địa chất phức tạp ở tp hồ chí minh

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KH0A TPHCM ******** CỘNG HOÀ Xà HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM ĐỘC LẬP TỰ DO HẠNH PHÚC ******** NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên : HỒ Q ĐÔN Ngày tháng năm sinh : 05-10-1978 Chuyên ngành : CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU Phái Nơi sinh Mã số : NAM : Quảng Ngãi : 30.10.02 I Tên đề tài: NGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ THI CÔNG VÀ KHẢ NĂNG ỨNG DỤNG CỦA CỌC KHOAN NHỒI MỞ RỘNG ĐÁY TRONG ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT Ở TP.HCM II Nhiệm vụ nội dung: PHẦN 1: TỔNG QUAN Chương1: Đánh giá tổng quan trình thi công cọc khoan nhồi nùc ta năm qua (Thành công, cố, biện pháp khắc phục, tính kinh tế) Chương 2: Nghiên cứu đặc trưng đất yếu TPHCM có liên quan đến cọc khoan nhồi mở rộng đáy PHẦN II: NGHIÊN CỨU ĐI SÂU VÀ PHÁT TRIỂN Chương 3: Nghiên cứu cấu tạo cọc khoan nhồi điều kiện địa chất phức tạp Chương 4: Nghiên cứu phương pháp tính toán cho cọc khoan nhồi mở rộng đáy điều kiện địa chất TPHCM Chương 5: Nghiên cứu phương pháp thi công đánh giá chất lượng cọc khoan nhồi mở rộng đáy Chương 6: Ứng dụng kết nghiên cứu để tính toán phân tích số tiêu kinh tế kỹ thuật cọc khoan nhồi mở rộng đáy cho công trình thật tế PHẦN III: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Chương 7: Các nhận xét, kết luận kiến nghị III.Ngày giao nhiệm vụ : 30-01-2005 IV.Ngày hoàn thành nhiệm vụ: : 30 -09-2005 V.Họ tên cán hướng dẫn : THẦY HƯỚNG DẪN THẦY HƯỚNG DẪN BỘ MÔN QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH TS LÊ BÁ KHÁNH GS.TSKH LÊ BÁ LƯƠNG TS VÕ PHÁN Nội dung đề cương luận văn thạc sỹ hội đồng chuyên ngành thông qua Ngày tháng năm 2004 PHÒNG ĐÀO TẠO SAU ĐẠI HỌC KHOA QUẢN LÝ NGÀNH PHÓ TRƯỞNG KHOA TS LÊ TRUNG CHƠN TS NGUYỄN VĂN CHÁNH MỤC LỤC Nhiệm vụ luận văn thạc sỹ Lời cam đoan Trang Lời cảm ơn Tóm tắt luận văn Các kí hiệu Mục lục MỞ ĐẦU I Đặt vấn đề nghiên cứu II Phương hướng đề tài Phaàn I: TỔNG QUAN Chương NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN VỀ TÌNH HÌNH SỬ DỤNG CỌC KHOAN NHỒI Ở NƯỚC TA TRONG NHỮNG NĂM GẦN ĐÂY I Tình hình sử dụng cọc khoan nhồi nước ta năm gần Cầu Thanh Trì Cầu Mỹ Thuận 3.Hệ thống cầu đường Nguyễn Văn Linh II Tổng kết hư hỏng, cố xảy cọc khoan nhồi Các hư hỏng xảy đối cọc khoan nhồi 1.1 Những hư hỏng mũi coïc 1.2 Những hư hỏng thân cọc 1.3 Những hư hỏng đầu cọc Các cố xảy thi công cọc khoan nhồi 2.1 Giai đoạn khoan tạo lỗ 2.2 Giai đoạn gia công hạ lồng thép 2.3 Trong công đoạn đổ bêtông cọc III Moät số nhận xét tổng quan Chương NGHIÊN CỨU VỀ ĐẤT YẾU CÓ LIÊN QUAN ĐẾN CỌC KHOAN NHỒI MỞ RỘNG ĐÁY Ở KHU VỰC TP.HCM I Khái niệm đất yếu 12 II Đặc điểm đất yếu khuvực Tp.HCM 12 III Những đặc trưng lý khu vực Nam Sài Gòn 13 Các lớ đất bùn 13 Các lớp sét yếu bảo hòa nước 14 Các lớp đất chứa hàm lượng hữu 14 Caùc lớp nhỏ,mịn, xốp rời 14 Các lớp đất đắp loại 15 IV Thống kê địa chất số mặt cắt địa chất tiêu biểu cho khu vực TP.HCM 15 Cơ sở lý thuyết thống kê tiêu lý đất 16 1.1 Xác Định Các Giá Trị Tiêu Chuaån 16 1.2 Xác Định Các Giá Trị Tính Toán 17 1.3 Phaân chia đơn nguyên địa chất 17 1.4 Loại trừ sai số 17 IV Một số nhận xét địa chất khu vực TP.HCM 18 Phần II: NGHIÊN CỨU ĐI SÂU VÀ PHÁT TRIỂN Chương NGHIÊN CỨU CẤU TẠO CỌC KHOAN NHỒI MỞ RỘNG ĐÁY TRONG ĐIỀU KIỆN ĐẤT YẾU Ở TPHCM I Khái quát cấu tạo cọc khoan nhồi mở rộng ñaùy 20 Caùc dạng cọc khoan nhồi mở rộng đáy 20 Cấu tạo cọc khoan nhồi mở rộng đáy 21 II Cấu tạo đài cọc bố trí cọc móng 22 III Lựa chọn chiều dài (l) đường kính thân cọc (d) 23 IV Một số nhận xét cấu tạo coïc 23 Chương NGHIÊN CỨU CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ BIẾN DẠNG CHO CỌC KHOAN NHỒI MỞ RỘNG ĐÁY A Tính toán khả ổn định cọc khoan nhồi mở rộng đáy 25 I Tính toán theo vật liệu cấu tạo cọc 25 Cọc khoan nhồi chịu nén tâm 25 1.1 Theo TCXD 105:1997 26 1.2 Theo tiêu chuẩn Mỹ 26 Cọc khoan nhồi đơn chịu tác dụng đồng thời M,N,Q 26 Cọc khoan nhồi làm việc theo nhóm chịu tác dụng đồng thời M,N,Q 30 II Tính toán sức chịu tải dọc trục cọc theo kết thí nghiệm phòng 30 Cơ sở tính toán 30 Tính toán sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 32 2.1 Xác ñònh qp 33 2.2 Xác định fs 33 Tính toán theo tiêu cường độ đất 34 3.1 Sức chịu tải cực hạn 34 3.1.1 Công thức chung tính masát hông fs 34 3.1.2 Cường độ chịu tải đất mũi cọc 34 a Xác định sức chịu tải cực hạn cọc đất dính 35 b Xác định sức chịu tải cực hạn cọc đất rời 35 III Tính theo tiêu chuẩn nước trên giới 37 Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu chuẩn Autroads-1992 37 Theo tiêu chuẩn Trung Quoác 39 Theo tiêu chuẩn Mỹ 39 3.1 Trường hợp cọc đất rời 39 3.1.1 Xác định sức kháng mũi 39 3.1.1 Xác định ma sát hông 40 3.2 Trường hợp cọc đất dính 41 3.2.1 Xác định sức kháng mũi 41 3.2.1 Xác định ma sát hông 41 IV Tính theo kết thí nghiệm trường 42 Tính theo kết xuyên tónh 42 1.1 Xác Định sức chống mũi đơn vị 42 1.2 Xác Định ma sát hông đơn vò 42 1.3 Xác định độ sâu giới hạn Zc 43 Tính toán theo kết xuyên tiêu chuẩn 44 2.1 Xaùc định sư Sức chịu tải cực hạn đất rời tính theo công thức Meyerhof (1956) 44 2.2 Xác định sức chịu tải cọc qua lớp đất rời đất dính 44 2.3 Xác định sức chịu tải cọc theo công thức nhật Bản 44 IV Tính toán theo phương pháp thử tải trường 45 B Tính toán khả biếng dạng cọc khoan nhồi mở rộng đáy 46 Tính toán độ lún cọc theo tiêu chuẩn 205:1998 46 Tính toán độ lún theo công thức thực nghiệm whitaker 46 Tính toánđộ lún cọc theo tiêu chuẩn nhật 46 Tính toánđộ lún coïc theo Braja M.Das 46 C Một số nhận xét tính toán cọc khoan nhồi 46 Chương NGHIÊN CỨU CÁC PHƯƠNG PHÁP THI CÔNG VÀ KIỂM TRA CỌC KHOAN NHỒI MỞ RỘNG ĐÁY I Khái quát phương pháp thi công cọc khoan nhồi mở rộng đáy 50 Phương pháp đào thủ công 50 Phương pháp nổ mìn mở rộng đáy cọc 50 Phương pháp khoan mở rộng đáy gầu khoan 50 3.1 Coïc khoan nhồi có sử dụng ống vách 51 3.2 Cọc khoan nhồi không sử dụng ống vách 51 a Phương pháp khoan phản tuần hoàn 51 b Phương pháp khoan gaàu 51 Cọc khoan nhồi không sử dụng oáng vaùch 51 II Các công nghệ thi công cọc khoan nhồi mở rộng đáy 52 A Quy trình công nghệ thi công cọc khoan nhồi mở rộng đáy gầu khoan 52 Coâng tác chuẩn bị 54 Công tác định vị coïc 54 Công tác hạ ống vách bơm dung dịch betonite 55 a Hạ ống vách 55 b Dung dòch bentonite 56 Khoan tạo lỗ cho cọc 57 4.1 Các thiết bị, máy chuyên dụng để khoan cọc nhồi 57 4.2.Khoan tạo lỗ phần thân cọc đường kính (d) 60 4.3.Khoan mở rộng đáy mũi coïc 61 Xác định độ sâu hố khoan xử lý cặn lắng đáy hố khoan 62 a Xác nhận độ sâu hố khoan 62 b Xử lý cặn lắng đáy hố khoan 63 Công tác hạ lồng thép 64 Công tác lắp ống đổ bêtông 66 Công tác đổ bê tông rút ống vách 67 a Hình thưc 1ống đổ bê tông 67 b Tốc độ thời gian đổ bê tông 67 c Độ cắm ống dẫn vào bê tông độ cao vượt lên bê tông 68 d Rút ống vách 68 B Nghiên cứu thi công cọc khoan nhồi mở rộng đáy phương pháp xói nùc áp lực cao 68 Những nhược điểm việc thi công cọc khoan nhồi mở rộng đáy gầu khoan điều kiện nước ta 68 a Về công nghệ thi coâng 68 b Về phương diện chịu tải cọc 68 Yêu cầu công nghệ phương pháp mở rộng dáy xói nùc 69 2.1 Máy khoan bùn đáy cọc 69 2.2 Máy bơm vữa trộn ximăng 69 2.3 Máy phun xói nước áp lực cao 70 a Động cô 70 b Bộ truyền động 70 c Bộ phận điều khiển 71 2.4 Cấu tạo thiết bị khoan xói nước 71 a Thaùp khoan 71 b ng dẫn áp 71 c Đầu voøi phun 72 Công nghệ thi công mở rộng đáy cọc phương pháp xói nước 72 3.1 Khoan xuyên đáy cọc 73 3.2 Xoùi nước áp lực cao mở rộng đáy cọc 74 3.2.1.Nguyên lý tính toán xói nước 74 a Xác định áp lực nước lỗ đầu vòi phun 74 b Xác định góc mở rộng đáy đường kính đáy cọc 75 c Xác định áp lự c nước lỗ phun ứng với loại đất 77 d Xác định thời gian xói nước 78 3.2.1 Thi coâng xói nước 78 3.3 Kiểm tra hình dạng, kích thước đáy cọc 82 3.4 Thổi rữa đáy cọc 82 3.5 Bôm vữa vào đáy cọc 82 a Bơm hút nước đáy cọc 82 b Hỗn hợp vữa dùng để bơm vào đáy cọc 83 c Bơm hỗn hợp vữa vào đáy cọc 84 Ứng dụng phương pháp nầy cho công trình thực tế việt Nam 85 4.1 Đặc điểm công trình 85 4.2 Điều kiện địa chất 86 4.3 Thi công cọc 86 4.4 Thí nghiệm cọc 87 4.5 Kết thí nghiệm nén tónh 88 4.6 Nhận xét hiệu biện pháp xói nước mở rộng đáy 89 4.7 Kết luận kiến nghị qua thí nghịêm 90 III Các nguyên nhân giải pháp xử lý, khắc phục cố thường xảy cho cọc khoan nhồi 91 Trong giai đoạn khoan tạo lỗ 91 Sập thành hố khoan 91 a khoan qua lớp đất yếu mà biện pháp chống đỡ 91 b Sử dụng bentonite không phù hợp với địa chất 92 c p lực thủy đông tầng đất sét, pha sét 94 d Do lựa chọn kỹ thuật trang thiết bị không phù hợp với địa tầng 94 e Do hạ lồng theùp 95 f Do thời gian thi công lâu 95 Các nguyên ảnh hưởng đến chất lượng bê tông cọc 95 IV Các biện pháp kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi 99 Kiểm tra phương pháp tónh 99 1.1 Phương pháp gia tải tónh 99 1.2 Phương pháp siêu âm 100 1.3 Phương pháp khoan lấy mẫu đáy cọc 100 1.4 Phương pháp thử tónh hoäp Osterberg 101 Kiểm tra phương pháp động 103 2.1 Phương pháp đo dội aâm 103 2.2 Phương pháp rung 103 2.3 Phương pháp biến dạng lớn (PDA) 103 2.4 Phương pháp động Stanamic 103 Một số nhận xét phương pháp kiểm tra chất lượng cọc 104 Chương ÚNG DỤNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU ĐỂ TÍNH TOÁN ĐÁNH GIÁ CỌC KHOAN NHỒI MỞ RỘNG ĐÁY CHO MỘT CÔNG TRÌNH THẬT TẾ Ở TP.HCM I Ứng dụng kết nghiên cứu để tính toán cho công trình thật tế 106 Giới thiệu công trình 106 1.1 Mô tả công trình 106 1.2 Mô tả địa chất 106 1.3 Công tác kiểm tra chất lượng 108 Nội lực tính toán 108 Phương pháp tính toán thiết kế 108 3.1 Quan niệm tính toaùn 109 1.3 Kết tính toán 110 Phương pháp tính toán thi công 110 4.1 Tính áp lực cần cho máy tạo áp 110 4.2 Tính thời gian xói nước 112 4.3 Tính góc mở rộng đáy 112 II Phân tích, đánh giá số tiêu kinh tế, kỹ thuật 113 Chi phí đầu tư công nghệ 113 Chi phí vận chuyển thiết bị 114 Giá thành thi công 114 Độ tin chất lượng thi coâng 117 Độ ồn mức độ ảnh hưởng đến môi trường xung quanh 117 II Nhận xét rút từ ví dụ tính toán phân tích 118 Về tính toán thiết kế 118 Về tính toán thi công 119 Về phân tích đánh giá số tiêu kinh tế, kỹ thuật 119 Phần III: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Chương CÁC NHẬN XÉT – KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ I Các kết đạt 120 Về phân tích nguyên gây cố công trình 120 Về địa chất khu vực Tp.HCM có liên quan đến đề tài 120 Về cấu tạo cọc khoan nhồi mở rộng đáy 120 Về tính toán thiết kế cọc khoan nhồi mở rộng đáy 108 a Sức chịu tải theo vật lieäu 121 b Sức chịu tải đất 121 c Caùc vấn đề khác 121 Về phương pháp thi coâng 122 a Ở giai đoạn mở rộng đáy cần yù 122 b Biện pháp mở rộng đáy 122 Về phương pháp kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi 123 a Phương pháp siêu âm kết hợp khoan lấy lõi 123 b Phương pháp thử tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy 123 II Các kiến nghị đề suất nghiên cứu 124 TÀI LIỆU THAM KHẢO PHỤ LỤC PHỤ LỤC PHỤ LỤC Trang MỞ ĐẦU I Đặt vấn đề nghiên cứu Trong năm gần đây, với phát triển công trình xây dựng có quy mô lớn, móng cọc ngày trở thành hình thức móng sâu dùng nhiều cho công trình công nghiệp, nhà cao tầng, cầu đường bến cảng, kho chứa hàng nặng… vùng đất yếu Móng cọc đúc sẵn nhược điểm gây chấn động mạnh, tiếng ồn lớn gây ô nhiễm môi trường dùng búa đóng, lực ép giới hạn dùng cọc ép sức chịu tải cọc bị giới hạn móng cọc khoan nhồi có ưu điểm sau: - Khi thi công cọc khoan nhồi sử dụng cọc khoan nhồi đảm bảo an toàn cho công trình có xung quanh Cọc khoan nhồi đặt sâu không làm ảnh hưởng lún đến công trình lân cận - Quá trình thực móng cọc dễ dàng thay đổi thông số cọc (Chiều sâu, đường kính) để phù hợp với điều kiện địa chất khu vực công trình - Cọc khoan nhồi tận dụng hết khả chịu lực bê tông móng cọc điều kiện tính toán theo lực tập trung - Đầu cọc dừng lại độ cao tùy ý phù hợp với điều kiện thiết kế công trình Do việc sử dụng cọc khoan nhồi cho công trình có tải trọng lớn nước ta trở nên phổ biến không xa lạ nhà xây dựng, để phát huy hết khả chịu tải cọc khoan nhồi Các nhà khoa học trước đưa giải pháp cọc mở rộng đáy cọc (phương pháp cọc khoan nhồi mở rộng đáy) phương pháp ứng dụng nhiều nước giới, Việt Nam việc ứng dụng nhiều hạn chế So với cọc khoan khoan nhồi cọc khoan nhồi mở rộng đáy có nhiều ưu điểm hơn, đặc biệt công trình chịu tải trọng lớn, sức chịu tải mũi tăng lên đáng kể nên cọc mở rộng đáy không giúp cọc mang tải tốt mà tiết kiệm vật liệu thời gian thi công Qua ta thấy cọc khoan nhồi mở rộng đáy giải pháp ẩn chứa nhiều tiềm cho công trình chịu tải trọng lớn Việc tìm hiểu nghiên cứu phát triển dựa sở kế thừa tảng nhà khoa học trước để Trang 121 vào hai yếu tố khả giữ ổn cao so với phương pháp mở rộng gầu khoan Về tính toán thiết kế cọc khoan nhồi mở rộng đáy Về tính toán sức chịu tải cọc cần ý điểm sau: a) Sức chịu tải theo vật liệu Sức chịu tải của cọc khoan nhồi nói chung cọc khoan nhồi mở rộng đáy nói riêng nên chia toán làm ba trường hợp: - Cọc khoan nhồi chịu lực nén dọc trục N - Cọc khoan nhồi chịu tác dụng đồng thời của: N, M, Q Đối với trường hợp cọc chịu nén dọc trục tính theo TCXD 195:1997 Đối với trường hợp cọc chịu tải đồng thời M,Q,H cần tính cọc chịu nén lệch tâm theo tiêu chuẩn 22TCN 272:2001 b) Sức chịu tải đất Hiện việc tính toán thiết kế có nhiều tiêu chuẩn lưu hành nên tính sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy hai phương pháp tiêu lý tiêu cøng độ đất (TCXD 205:1998) cần tính thêm nhiều phương pháp khác (Autroads-1992 Úc, ASHTO-LRFD-1998…) để kiểm tra đồng thời kết hợp với kết kiểm tra trường nhằm đánh giá sức chịu tải cọc lại cách xác toàn diện c) Các vấn đề khác • Khi tính sức chịu tải mũi cọc mở rộng đáy giá trị qp tính theo công thức : q p = 0.75β (γ ' I d p Ak0 + αγ I LB k0 ) Trong hệ số điều kiện làm việc 0.75 Khi thi công phương pháp xói nước hệ số nầy thay 0.85 • Để thuận lợi cho việc tích diện tích mũi cọc mở rộng phương pháp khoan xói nước thiên an toàn ta lấy diện tích vòng tròn giao mặt phẳng đáy cọc Trang 122 Về phương pháp thi công Hai phương pháp thi công gầu khoan thi công xói nước giống giai đoạn thi công phần thân cọc giai đoạn nầy cần lưu ý nguyên nhân gây cố giải pháp khắc phục (Chương tổng quan chương mục IV) giải pháp giữ ổn định thành vách ống chống bentonite có vai trò quan trọng ảnh hưởng lớn việc định chất lượng cọc sau nầy a Ở giai đoạn khoan mở rộng đáy cần ý Việc mở rộng đáy tốt nên thực tầng đất tốt đất sét cứng, cứng cát mịn chặt, chặt vừa loại đất có lẫn sỏi sạn nước ngầm trạng thái tónh Riêng phương pháp mở rộng xói nước không nên thực tầng đất sét dẽo, dẽo cứng hiệu xuất mở rộng thấp b Biện pháp mở rộng đáy Qua việc phân tích, tìm hiểu hai biện pháp thi công mở rộng đáy trình bày chương ta thấy: Về lý thuyết qua công trình thực tế Ever Fortune Plaza - 83 Lý Thường Kiệt, Hà Nội thấy giải pháp thi công cọc khoan nhồi mở rộng đáy phương pháp xói nước giải pháp khả thi kinh tế kỹ thuật, nhiều rủi ro ưu điểm so với phương pháp mở rộng đáy gầu khoan Điều nầy nghóa phủ nhận hoàn toàn công nghệ mở rộng đáy gầu khoan mà tùy theo tình hình địa chất, địa hình, thật tế … cần phải cân nhắc để thiết kế, lựa chọn phương án thi công để đảm bảo tính hiệu Với điều kiện công nghệ địa chất nước ta hoàn toàn thực phương pháp mở rộng xói nước áp lực lý sau: - Công nghệ thi công tương đối đơn giản - Thiết bị sản xuất nước - Giá thành thi công rẽ so với phương pháp mở rộng gầu khoan giới - Mức độ an toàn thi công cao - Sức chịu tải cọc tăng lên đáng kể so với cọc khoan nhồi thẳng - Chi phí đầu vào cho việc mở rộng đáy xói nước thấp mang lại hiệu kinh tế cao Trang 123 Chi phí để thực thí nghiệm cho cọc khoan nhồi mở rộng đáy cao cá nhân nghiên cứu đề tài Do cần có kết hợp, hổ trợ chủ đầu tư, đơn vị thi công để thực thêm nhiều thí nghiệm nhằm đánh giá mức khả ứng dụng phương pháp vào thực tế Với thí nghiệm công trình cọc cho tòa nhà Ever Fortune Plaza - 83 Lý Thường Kiệt, Hà Nội nầy chưa thể kết luận tấc ưu nhược điểm phương pháp khoan xói nước mang lại Nhưng dù đóng góp kết định, kết khả quan chi phí đầu vào cho việc mở rộng đáy xói nước thấp mang lại hiệu kinh tế cao Về phương pháp kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi Có thể nói thi công cọc khoan nhồi nói chung moat biện pháp thi công có nhiều rủi ro so với thi công loại móng khác Do việc kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi khâu quan trọng thiếu việc thu chất lượng cọc Nhưng phải lựa chọn phương pháp kiểm tra xác mà chi phí rẽ a Phương pháp siêu âm kết hợp khoan lấy lỏi Trong phương pháp kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi phương pháp khoan lấy lõi cho kết xác chi phí cao thời gian lâu, phương pháp siêu âm cho kết nhanh, chi phí thấp siêu âm đến tận đáy cọc (ống siêu âm đặt cách đáy cọc đoạn để tránh làm ống) Do ta kết hợp hai phương pháp nầy thành một: Dùng phương pháp siêu âm kiểm tra từ mặt đất đến đáy ống siêu âm sau dùng biện pháp khoan lấy lõi để kiểm tra đáy cọc b Phương pháp thử tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy - Phương pháp thử tải tuyền thống không dùng thiết bị đại chi phí cao khó thực mặt chật hẹp hay sức chịu tải cọc lớn ( > 4000 tấn) phương pháp thử tải truyền thống áp dụng với cọc có tải trọng < 4000 nơi có mặt rộng - Phương pháp thử động biến dạng lớn không thay hoàn toàn phương pháp thử tónh kết hợp hai phương pháp PDA với phương pháp động Statnamic để có kết xác Trang 124 Như để kiểm tra sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy ta dùng phương pháp thử tónh truyền thống, điều kiện không cho phép sử dụng kết hợp thử động biến dạng lớn PDA Statnamic II Các kiến nghị đề suất nghiên cứu Trong phần tra bảng 5.1 bảng điều kiện làm việc tia nước loại đất (được lấy từ sách thi công công trình thủy lợi) hạn chế loại đất chưa thật đầy đủ để tra cho lớp đất mũi cọc phần tính áp lực tối thiểu để xói đất bị hạn chế, khó khăn bước đầu nghiêng cứu đề tài nầy Về công nghệ thi công xói nứơc nghiên cứu, thí nghiệm thêm để bổ sung vào bảng 5.1 cách đầy đủ Cần nghiên cứu thêm ứng xử tia nước xói nước vào đất Về phương pháp thi công khoan xói nước áp lực cần làm thêm nhiều thí nghiệm công trình cọc cho tòa nhà Ever Fortune Plaza không Hà Nội mà khắp vùng nước cho tấc loại đất để có kết luận nhằm sớm đưa công nghệ nầy vào ứng dụng thực tiễn điều kiện Việt Nam mang lại lợi ích kinh tế cho đất nước Phụ lục 1: Bảng tính sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy Q CÔNG TRÌNH: MÓNG CẦU CẦN GIUỘC M H HỒ QUÝ ĐÔN TÁC GIẢ: Chng trình nầy viết Excel nên bạn vui lòng nhập thông soỏ I Số liệu ban đầu d d d ủau vaứo oõ chửừ maứu xanh Tải trọng tác dụng đáy bệ cọc V H M (T) (T) (T.m) 2500.000 30.000 D D D 20.000 Điều kiện địa chất Độ dầy Chieu saõu idn i c Buứn nhaừo màu đen Li(m) 10.3 z (m) 11.5 (T/m3) 0.48 (®é) 4.00 (T/m2) 0.76 sét mềm màu đen 2.3 13.8 0.48 4.00 0.75 Cát pha sét,màu xám 8.5 22.3 0.48 5.10 0.96 Sét nửa cứng vàng sáng 2.9 25.2 0.59 10.57 0.30 Sét dẽo , vàng sáng 14.8 40 0.87 23.00 0.31 Cát chặt lẩn sỏi laterit 47 0.52 29.10 0.21 Lớp thứ Mô tả ủaỏt Vật liệu cọc Bê tông Cốt thép M300 Eb (kG/cm2) 315000 γb (T/m3) R (kG/cm2) Lo¹i AII 2.5 Et (kG/cm2) 2700000 300 Rt (kG/cm2) 2400 Rnp (kG/cm ) 115 §−êng kÝnh(cm) Ru (kG/cm2) 140 Sè lợng 20 DiệnTíchCốtThép Ft (cm2 62.83185 Các tham sè cđa cäc Coc Khoan nhồi nhập cọc đóng/ép nhập + Đ.kính thân cọc d = + Đ.kính đáy chọn + ChiỊu dµi mũi + ChiỊu dµi + Đ.kính đáy tt D =Ap Lp L D < = = = 3.00 3.00 47.00 4.5 1.77 m2 7.07 m3 4.71 m 0.110 m4 + Chiều dài mũi tt Lp 1.50 m m m m m a 3.0 ~ + D.tính thân cọc f = + D.tính đáy cọc + Chu vi + Mo men qu¸n tÝn F u I = = = d R = 300 kG/cm2 Phuï lục 1: Bảng tính sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy + Largeur de calcul, formule: att HƯ sè m (T/m4) 200 HƯ sè ®é cøng α=(matt/EI)1/5 0.26445 = 2.25 m att = 0.9(D+1) Độ sâu h (m) 47.00 htd = αh (m) 12.42933 Víi htd = h > 2.5 dùng phơng pháp tính toán trụ theo giới hạn độ cứng ii tính toán khả chÞu lùc cđa cäc Qtc = k.m2(uΣαi.fitc.li + Ap.qp) * THEO CHỉ TIÊU ĐẤT NỀN k m2 = = 0.70 0.90 Σαi.fi.li = 124.18 T qp = 120.72 T(xem phan kiem toan) + Khả chịu lực cọc Qtc * THEO CHỉ TIÊU CƠ LÝ (Theo TCXD 205:1998) + Sức chịu tải cực hạn: + Sức kháng masát: + Sức kháng mũi: + Sức chịu tải cho phép: Qu = Qs + Qp Qs = qs.As Qp = qp.Ap Qa= Qs/2+ Qp/3 = 906.25 T = 911.21 T = 3626.92 T = 1664.58 T * Sức chịu tải tính toán cọc Ntt = Min(Qtc,Qa) = 906.25 + Sè cäc cÇn thiÕt n = 1.2V/Ntt = 3.31 cäc + Số cọc đợc bố trí n = cọc iii tính toán nội lực cọc A - sơ đồ khung phẳng Số hàng cọc = 3.00 hàng Các tải trọng hàng cọc V H M (T) (T) (T.m) 833.333 10.000 6.667 Các hàm số ảnh hởng Chúng thay đổi theo độ sâu tính toán ztd = αz z (m) αz (m) α 47.00 0.26445 12.4293314 ztd (m) A1 A2 A3 A4 -5.853293 -6.53311314 -1.614236 9.244092 z (m) 47.00 α 0.26445 αz (m) 12.4293314 ztd (m) B1 B2 B3 B4 -5.941198 -12.1591807 -11.73705 -0.38832 z (m) 47.00 α 0.26445 αz (m) 12.4293314 ztd (m) C1 C2 C3 C4 -0.926841 -10.6088853 -17.92116 -15.6231 z (m) 47.00 α 0.26445 αz (m) 12.4293314 ztd (m) D1 D2 D3 D4 4.547643 -3.76660414 -15.07627 -23.1446 C¸c chuyển vị đầu cọc HH - chuyển vị nằm ngang đầu cọc H = HM - gãc xoay ë thí trung b×nh H = MH - chuyển vị nằm ngang đầu cọc M = δMM - gãc xoay ë thí trung bình M = PP - chuyển vị thẳng đứng đầu cọc V = Cac công thøc tÝnh to¸n Phụ lục 1: Bảng tính sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy δHH = α EI δHM = δMH = (B3D4 − B4D3 ) + Kh (B2D4 − B4D2 ) (A 3B4 − A 4B3 ) + Kh (A 2B4 − A 4B2 ) α EI (A3D4 − A 4D3 ) + Kh (A2D4 − A 4D2 ) (A3B4 − A 4B3 ) + Kh (A2B4 − A 4B2 ) (A3C4 − A 4C3 ) + Kh (A 2C4 − A 4C2 ) αEI (A 3B4 − A 4B3 ) + Kh (A 2B4 − A 4B2 ) k Dh h h = + n = + EF ChFh EF 5.m.h.Fh δMM = δPP E.I (T.m2) 347906.8427 α 0.26445 Kh δHH (m) 0.0003785 δHM (m) 6.66E-05 MH (m) 6.656E-05 Các chuyển vị đáy bệ cọc Các nội lực đầu cọc gây chuyển vị đáy bệ cọc (là trị sè gièng cho mäi cäc) δMM ρHH = δHH.δMM − δMH −δMH ρMH = δHH.δMM − δMH ρ PP = ρHH (T) 6872.164863 ρ MM = δ HH δ HH δ MM − δ MH ρ HM = − δ HM δ HH δ MM − δ MH δ PP ρHM (T) ρMH (T) MM (T) -24058.98586 -24058.9859 136826.73 PP (T) 37730.88 Các Phơng trình cân rvv V+ rvu U+ rv - P = ruv V+ ruu U+ ruω ω - H = rωv V+ rωu U+ rww ω - M =0 Móng gồm cọc thẳng nên rvu = ruv = rvω = rvv = ΣρPP ruu = ΣρHH rωω = ΣρMM + Σx2ρPP ruω = rωu = ΣρHM Sè cäc/1 hµng Cù ly cäc (m) 4.5 rvv ruu 75461.7669 13744.33 rωω ruω 1801754 -48117.9717 Gi¶i phơng trình đợc kết quả: V v= rv v u= ω= V (T) rωω H − ruωM ruu rωω − ru2ω ruu M − ruωH ruu rωω − ru2ω H (T) Chun vÞ cđa bƯ cäc M v (T.m) (m) u (m) ω (rad) δMM (m) 1.9E-05 δPP (m) 2.65E-05 Phụ lục 1: Bảng tính sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy 833.333 10.000 6.667 0.0110 0.0008 0.0000 Các nội lực cọc Xác định nội lực cọc vào chuyển vị Lực dọc cäc I: Ni = (v + ω.xi)ρiPP Lùc c¾t ®Çu cäc I: Qi = u.ρiHH + ω.ρiHM Momen uèn ®Çu cäc I: Mi = ω.ρiMM + u.ρiMH Ghi chó: Các cọc giống nhau, cọc biên chịu lực bát lợi Các nội lực cọc v (m) 0.0110 0.0110 0.0110 Cäc sè No u (m) 0.0008 0.0008 0.0008 ω (rad) 0.0000 0.0000 0.0000 Ni (T) 420.9991 416.6667 412.3342 Qi (T) 5.0000 5.0000 5.0000 Mi (T) -16.1626 -16.1626 -16.1626 b - Sơ đồ cọc đơn Các chuyển vị đầu cọc M, H Vo (T) 420.999 Tải trọng cọc Ho (T) 5.000 Mo (T.m) -16.163 Yo = 0.001 m Yo = Ho.δHH + Mo.δHM ϕo = -0.0000 rad ϕo = -(Ho.δMH + Mo.MM) + Chuyển vị đầu cọc đợc tính theo công thức: + Góc xoay đợc tính theo công thức: Lực đẩy ngang đất lên cọc M H Công thức tính toán: z = Cz Yz = m.z.Yz = m.z⎜⎜ Yo A1 + o B1 + 2o C1 + 3o D1 ⎟⎟ α ⎝ z (m) 15.67 47.00 Momen uèn cäc C«ng thøc tÝnh to¸n: z (m) 1.57 3.13 4.70 6.27 7.83 9.40 10.97 12.53 14.10 15.67 17.23 18.80 20.37 αz (m) 4.14 12.43 ztd (m) 4.00 4.00 α EI α EI ⎠ A1 B1 C1 D1 0 -5.8532926 -5.941198 -0.92684143 4.547643 -5.8532926 -5.941198 -0.92684143 4.547643 σz (T/m2) -0.18436 -0.55308 ϕ H M ⎛ ⎞ Mz = α 2E.I.⎜⎜ Yo A + o B3 + 2o C3 + 3o D3 ⎟⎟ α α EI α EI ⎠ ⎝ αz (m) 0.414311046 0.828622091 1.242933137 1.657244183 2.071555228 2.485866274 2.900177319 3.314488365 3.728799411 4.143110456 4.557421502 4.971732548 5.386043593 ztd (m) 0.41431105 0.82862209 1.24293314 1.65724418 2.07155523 2.48586627 2.90017732 3.31448837 3.72879941 4 4 A3 -0.0118529 -0.0947909 -0.3191835 -0.7501327 -1.4312956 -2.3447164 -3.3316496 -3.9625894 -3.3617858 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 B3 -0.002455 -0.03928 -0.198615 -0.624951 -1.507582 -3.043029 -5.341192 -8.23202 -10.92722 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 C3 0.99969481 0.99023488 0.92589664 0.68851685 0.0558883 -1.31377673 -3.85300016 -7.95747967 -13.6739535 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 D3 0.414283 0.826824 1.222459 1.542385 1.635229 1.195043 -0.296105 -3.578203 -9.490203 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 Mz (T.m) -16.1626 -8.55464 -2.16392 2.270163 4.59088 5.104317 4.368396 2.994521 1.525074 0.409448 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 Phụ lục 1: Bảng tính sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy 21.93 23.50 25.07 26.63 28.20 29.77 31.33 32.90 34.47 36.03 37.60 39.17 40.73 42.30 43.87 45.43 47.00 5.800354639 6.214665684 6.62897673 7.043287776 7.457598821 7.871909867 8.286220913 8.700531958 9.114843004 9.52915405 9.943465095 10.35777614 10.77208719 11.18639823 11.60070928 12.01502032 12.42933137 Lực cắt cọc Công thc tính toán: z (m) 1.57 3.13 4.70 6.27 7.83 9.40 10.97 12.53 14.10 15.67 17.23 18.80 20.37 21.93 23.50 25.07 26.63 28.20 29.77 31.33 32.90 34.47 36.03 37.60 39.17 40.73 42.30 43.87 45.43 47.00 4 4 4 4 4 4 4 4 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -1.614236 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -11.73705 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -17.9211592 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 -15.07627 Mzmax 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 0.075798 16.16255 D4 0.999593 0.98698 0.901205 0.584861 -0.257215 -2.07516 -5.424845 -10.77123 -18.0177 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 -23.14463 Qzmax Qz (T.m) 4.577303 3.50156 2.143775 0.853813 -0.1368 -0.7363 -0.95964 -0.86926 -0.51062 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 -0.11479 M ϕ H ⎛ ⎞ Qz = α3E.I.⎜⎜ Yo A + o B4 + 2o C4 + 3o D4 ⎟⎟ α α EI α EI ⎠ ⎝ αz (m) 0.414311046 0.828622091 1.242933137 1.657244183 2.071555228 2.485866274 2.900177319 3.314488365 3.728799411 4.143110456 4.557421502 4.971732548 5.386043593 5.800354639 6.214665684 6.62897673 7.043287776 7.457598821 7.871909867 8.286220913 8.700531958 9.114843004 9.52915405 9.943465095 10.35777614 10.77208719 11.18639823 11.60070928 12.01502032 12.42933137 ztd (m) 0.41431105 0.82862209 1.24293314 1.65724418 2.07155523 2.48586627 2.90017732 3.31448837 3.72879941 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 A4 -0.0858243 -0.342988 -0.7669875 -1.3324162 -1.9516373 -2.3990854 -2.1996495 -0.5014258 3.9997457 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 9.2440917 B4 -0.023706 -0.189571 -0.638085 -1.497447 -2.845844 -4.617905 -6.421046 -7.237127 -5.03193 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 -0.388321 C4 -0.0036831 -0.05891777 -0.29786468 -0.93664706 -2.2555829 -4.53481295 -7.89383792 -11.9621983 -15.3079007 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 -15.6231302 Phụ lục 1: Bảng Tính sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy iii KiĨm toán cờng độ theo đất Khả chịu lực đất theo phơng thẳng đứng Công thức tÝnh to¸n RV = 0.75 β (γ1'.d.Aok + α.γ1.h.Bok) ®ã α, β, Aok, Bok - C¸c hƯ sè phơ thc gãc ma s¸t víi gãc ma s¸t bằng: = 29.10 1' - Trọng lợng riêng đất - Trọng lợng riêng trung bình lớp đất D - Đờng kính ỏy cọc = 3.00 m D h - Độ sâu = 47.00 m h Khả chịu lực đất theo hơng thẳng đứng h/d Aok Bok 15.7 0.2205 0.652875 26.44 45.5 γ 1' (T/m3) 0.52 γ1 (T/m3) 0.49 Khả chịu lực đất theo hơng nằm ngang Công thức RH = 41.2.(.z.tg + C)/cos Tinh toán cho độ sâu: z = h/3 z = h z (m) 15.67 47 khả chịu lực dất theo h−¬ng n»m ngang η1 η2 ϕ c γ (T/m ) (T/m3) (degrÐ) 1 4.443128 0.839479 0.49 1 4.443128 0.839479 0.49 RH (T/m2) 5.78 10.60 KiÓm toán cờng độ theo đất 3.1 Kiểm tra khả chịu lực cọc theo đất Công thức kiểm toán Nmax Ntt + Nội lực lớn cọc + Khả chịu lực cäc Nmax = 421.00 T Ntt = 906.25 T KÕt quả: tốt 3.2 Kiểm toán khả chịu lực đất theo phơng nằm ngang Công thức kiểm toán z Rz độ sâu + Lực đảy ngang đất + Khả chịu lực theo đất = h/3 Rh/3 = KÕt qu¶: Tèt 0.18 T/m 5.78 T = σh Rh = KÕt qu¶: Tèt 0.55 T/m 10.60 T độ sâu + Lực đẩy đát + Sc chịu đất 3.3 Kiểm toán cờng độ đất theo phơng thẳng đứng Trớc hết, phải tính ứng suất trung bình điểm thân cọc lùc däc trôc = 147.12 T/m σo σo = (Po - 0.7 m2 U Σ αi fitc li)/F + Lực doc ngoại tải trọng lợng thân cọc Po = 628.64 T Các ứng suất bất lợi tren thân cọc M D max = σ o ± I C«ng thøc kiĨm to¸n σmax > R σmin ≥ RV (T/m2) 120.72 Phụ lục 1: Bảng Tính sức chịu tải coùc khoan nhoi mụỷ roọng ủaựy kiểm toán cờng độ đất theo phơng thẳng đứng o Mh I D R σmax σmin 2 (T/m ) (m ) (T/m ) (T/m ) (T/m2) (T.m) (m) 147.12 0.08 0.110 1.50 120.72 147.63 146.60 Tèt Tèt KiĨm to¸n 3.4 Kiểm toán độ lún móng khối quy ớc áp dụng phơng pháp phân tầng cộng lún + Diện tích ®¸y mãng khèi quy −íc: F = (A1 + 2L tgα)(B1 + 2L tgα) ϕ TB = A1 (m) ∑ ϕ il i ∑ li L B1 (m) 10.5 α = ϕ TB 47.00 m ϕtb α (degrÐ) (degrÐ) 4.443128 1.11 = F (m2) 96.39 + Träng l−ỵng khèi ®Êt mãng khèi quy −íc G = F.L.γ = 2234.88 T + Tải trọng thẳng đứng tác dụng lên mãng khèi: N=V+G N = 4734.88 T + Moment uèn: (A + 2Ltgα)(B1 + 2Ltgα)2 W= = 197.97 m3 W p = po - po' = po - γ.hm = po - γ.L + ¸p lùc tÝnh to¸n: - áp lực lên đáy mong khối quy −íc po = Ntc (T) 4304.44 Mtc (T.m) 18.18 NTC MTC + F W po (T/m2) 44.75 po' (T/m2) 23.18 p (T/m2) 21.56 + Điều kiệ xác định vùng bị nén lún z 0.2.Hc + Công thức tính độ lón: n β S = ∑ σ itb h i Ei itb - áp lực trung bình lớp đất thứ I ngoại tải gây σi = kp k - hƯ sè phơ thc vµo l/2 b/2 - Chiều dài đáy mong khối quy ớc l - Chiều rộng đáy mong khối quy ớc b l /2 b/2 β = - 2µ2/(1-µ) µ - HÖ sè Poison S ≤ [S] = 1.5L1/2 [S] + Công thức kiểm toán: Chiều dài nhịp L m m m m = = = = 12.32 7.82 6.16 3.91 = = 11.62 cm 60.00 m Phuï lục 1: Bảng Tính sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy §é lón cđa mong khèi quy −íc Point No zi (m) 0.50 1.5 2.5 3.5 4.5 6.5 S < [S] ==> Tèt hi (m) 0.50 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 γi (T/m3) 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 γi.(hm + zi) (T/m2) 22.56 22.80 23.28 23.76 24.24 24.72 25.68 ki 1.00 0.9989975 0.9763866 0.9135256 0.8216953 0.7202754 0.5353521 Ei (T/m2) Si (cm) 3000 3000 3000 3000 3000 3000 ΣSi 0.299315 0.591559 0.565963 0.519638 0.461766 0.752033 3.190274 iv KiÓm toán cờng độ theo vật liệu cọc Ntt (T) 420.999 Néi lùc lín nhÊt Qtt (T) 5.000 KiĨm to¸n độ lệch tâm Công thc tính toán K = Ra (kG/cm2) 2400.00 Rac (kG/cm2) 2400.00 Mtt (T.m) 16.163 N + R a Fa (R a + R ac )Fa + R np F độ lệch tâm Fa Rnp F N (cm2) (kG/cm2) (cm2) (kG) 62.832 115.00 17671.46 420999.09 αK 0.25 Kiểm toán cờng độ cọc theo vật liệu Si K 0.5 (lệch tâm nhiều), công thức kiểm to¸n: N.e o ≤ r +r ⎤ 1⎡ R np F + (R a + R ac )Fa R a ⎥ sin( π.α K ) ⎢ π⎣ Si K > 0.5 (lệch tâm ít), công thøc kiĨm to¸n: VT = N (eo + ra) ≤ (Rnp F + ka Rac Fa) = VP eo (m) 0.04 (m) -2.25 kiểm toán cơng độ cäc r1 r2 ka (m) (m) 0.75 0.67 kiÓm to¸n VT (T.m) 16.16 VP (T.m) 18.50 Tèt Phụ lục 1: Bảng Tính sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy Phụ lục 1: Bảng Tính sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy Phụ lục 1: Bảng Tính sức chịu tải cọc khoan nhồi mở rộng đáy σi σitb µ β 21.56 21.54 21.05 19.70 17.72 15.53 11.54 21.55 21.30 20.37 18.71 16.62 13.54 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.83 0.83 0.83 0.83 0.83 0.83 ... KHOAN NHỒI MỞ RỘNG ĐÁY TRONG ĐIỀU KIỆN ĐẤT YẾU Ở TPHCM I Khái quát cấu tạo cọc khoan nhồi mở rộng đáy 20 Các dạng cọc khoan nhồi mở rộng đáy 20 Cấu tạo cọc khoan nhồi mở rộng đáy ... pháp cọc mở rộng đáy cọc (phương pháp cọc khoan nhồi mở rộng đáy) phương pháp ứng dụng nhiều nước giới, Việt Nam việc ứng dụng nhiều hạn chế So với cọc khoan khoan nhồi cọc khoan nhồi mở rộng đáy. .. ĐÁY TRONG ĐIỀU KIỆN ĐẤT YẾU Ở TPHCM I Khái quát cấu tạo cọc khoan nhồi mở rộng đáy Các dạng cọc khoan nhồi mở rộng đáy H3.1 Các dạng cấu tạo cọc khoan nhồi mở rộng đáy Trang 21 Đào thủ công phương