Thiết kế hệ thống cung cấp điện

Đồ án thiết kế hệ thống cung cấp điện. Bao gồm trạm biến áp.

TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI KHOA ĐIỆN THIẾT KẾ HỆ THỐNG CUNG CẤP ĐIỆN Đề tài : Thiết kế cấp điện cho phân xưởng sửa chữa khí Giáo viên hướng dẫn : Hà Nội Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội MỤC LỤC Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội DANH MỤC HÌNH ẢNH, BẢNG BIỂU Bảng biểu: Hình ảnh: Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội THUYẾT MINH TÍNH TỐN PHỤ TẢI ĐIỆN 1.1 Phụ tải chiếu sáng Thiết kế chiếu sáng phân xưởng sửa chữa khí cơng nghiệp cần đáp ứng yêu cầu độ rọi hiệu chiếu sáng thị giác người Thiết kế chiếu sáng phải đảm bảo yêu cầu sau: - Khơng lóa mắt: cường độ ánh sáng mạnh làm mắt người có cảm giác khó chịu, thần kinh căng thẳng - Khơng lóa phản xạ: số vật cơng tác có tia phản xạ mạnh trực tiếp bố trí đèn cần ý tránh - Độ đồng độ rọi: nhằm mục đích mắt người quan sát từ vị trí sang bị trí khác mắt người khơng phải điều tiết nhiều gây mỏi mắt - Phải tạo ánh sáng giống ánh sáng ban ngày để thị giác đánh giá xác Các thơng số thiết kế liệt kê bảng sau: Diện Chiều Hệ số phản xạ Eyc T Phịng CRI Uo o tích(m ) cao(m) trần, tường, sàn (lux) ( K) Phân 300 864 0,7; 0,5; 0,3 300 ≥ 65 > 0,5 xưởng Dự kiến sử dụng loại đèn Philips BY471X 1×LED170S/840 MB GC Đây xưởng sữa chữa khí nên ta chọn đèn LED công nghiệp công suất 136W/b Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội Tổng quan dự án: Hình 1.1 Hình ảnh mô phân xưởng phần mềm DIALUX Evo Hình 1.2 Hình ảnh mơ phân xưởng phần mềm DIALUX Evo Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Cơng nghiệp Hà Nội Hình 1.3 Lưới chia độ rọi phần mềm DIALUX Evo Hình 1.4 Kết mô phần mềm DIALUX Evo Kết luận: - Kết thu E = 304lx ≥ Eyc (300lx) kết mô thỏa mãn yêu cầu đầu - Độ rọi điểm lưới chia tương đối đồng thỏa mãn yêu cầu Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội 1.2 Phụ tải động lực Để phân nhóm phụ tải ta dựa vào nguyên tắc sau: * Các thiết bị nhóm phải có vị trí gần mặt (điều thuận tiện cho việc dây tránh chồng chéo, giảm tổn thất ) * Các thiết bị nhóm có chế độ làm việc (điều thuận tiện cho việc tính tốn cung cấp điện sau này, ví dụ nhóm thiết bị có chế độ làm việc, tức có đồ thị phụ tải ta tra chung ksd, knc, cos, … chúng lại có cơng suất số thiết bị điện hiệu số thiết bị thực tế việc xác định phụ tải cho nhóm thiết bị dễ dàng) * Các thiết bị nhóm nên phân bổ để tổng cơng suất nhóm chênh lệch ( điều thực tạo tính đồng loạt cho trang thiết bị cung cấp điện Ví dụ phân xưởng tồn loại tủ động lực kéo theo đường cáp cung cấp điện cho chúng trang thiết bị bảo vệ đồng loạt hóa, tạo điều kiện cho việc lắp đặt nhanh kể việc quản lý sửa chữa, thay dự trữ sau thuận lợi…) * Ngoài số thiết bị nhóm khơng nên q nhiều số lộ tủ động lực bị khống chế ( thông thường số lộ lớn tủ động lực chế tạo sẵn không ) Tất nhiên điều khơng có nghĩa số thiết bị nhóm khơng nên q thiết bị Vì lộ từ tủ động lực đến thiết bị, kéo móc xích đến vài thiết bị ( thiết bị có cơng suất nhỏ không yêu cầu cao độ tin cậy cung cấp điện ) Tuy nhiên số thiết bị nhóm nhiều làm phức tạp hóa vận hành làm giảm độ tin cậy cung cấp điện cho thiết bị Ngoài thiết bị đơi cịn nhóm lại theo yêu cầu riêng việc quản lý hành quản lý hoạch toán riêng biệt phận phân xưởng Dựa theo nguyên tắc phân nhóm phụ tải điện nêu vào vị trí, cơng suất thiết bị bố trí mặt phân xưởng chia thiết bị phân xưởng khí thành nhóm phụ tải Kết phân nhóm tổng kết bảng a Số liệu tính tốn nhóm STT Tên thiết bị Quạt gió ɛ(%) P(kW) Pđm (kW) Pqđ (kW) 3 ksd cosθ 0,35 0,67 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội MBA hàn 0,65 7,5 6,05 0,32 0,58 MBA hàn 0,65 10 8,06 0,32 0,58 Cần cẩu 0,4 11 6,96 0,23 0,65 Máy khoan đứng 2,8 2,8 0,26 0,66 Máy mài 1,1 1,1 0,42 0,62 Quạt gió 4 0,35 0,67 Máy khoan đứng 5,5 5,5 0,26 0,66 Máy tiện ren 12 6,5 6,5 0,45 0,67 10 Máy tiện ren 13 8 0,45 0,67 11 Máy tiện ren 14 10 10 0,45 0,67 Bảng 1.1 Thơng số thiết bị nhóm - Quy đổi công suất: + MBA hàn 1: P '2 = P2 ε% = 7,5 0,65 = 6,05(kW) + MBA hàn 2: P'3 = P3 ε% = 10 0,65 = 8,06(kW) + Cần cẩu: P '4 = P4 ε% = 11 0,4 = 6,96(kW) - Tổng công suất quy đổi: ∑ P 'đm1 = 62,27(kW) - Tổng số thiết bị nhóm 1: n = 11 - Thiết bị có cơng suất lớn máy tiện ren: 10 kW, nửa công suất kW Vậy số thiết bị có cơng suất lớn kW tổng công suất n1 máy: n1 = 7; P1 = 6,05 + 8,06 + 6,96 + 5,5 + 6,5 + + 10 = 51,37(kW) Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội - Xác định n* P*: n n* = = = 0,64 n 11 P* = P1 6,05 + 8,06 + 6,96 + 5,5 + 6,5 + + 10 = = 0,83 P ' 62, 27 ∑ đm n *hq = 0,95 0,95 = = 0,82 0,83 (1 − 0,83)2 p * (1 − p*) + + 0,64 − 0,64 n* 1− n * 2 n hq = n *hq n = 0,82.11 = 9,02 - Hệ số ksd trung bình: k sdtb1 = ∑P tbi i =1 = ∑P i =1 đmi 0,35.2 + 0,32.2 + 0,23 + 0,26.2 + 0,42 + 0,45.3 = 0,35 11 11 cos θtb = ∑ P cos θ i =1 i i 11 ∑P i =1 k max = + 1,3 = 0,65 i − k sd − 0,35 = + 1,3 = 1,46 n hq k sd + 9,02.0,35 + Pđl1 = k max k sd ∑ P 'đm = 1,46.0,35.62,27 = 31,82(kW) Qđl1 = Pđl1.tan θ = 31,82.1,17 = 37,23(kVAr) Sđl1 = P 2đl1 + Q đl1 = 31,822 + 37,232 = 48,98(kVA) I tt1 = Sđl1 48,98.1000 = = 74,41(A) 3.U d 3.380 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội b Số liệu tính tốn nhóm STT Tên TB ɛ(%) P(kW) ksd cosθ Pđm (kW) Pqđ (kW) Máy tiện ren 2,8 2,8 0,3 0,58 Máy tiện ren 15 5,5 5,5 0,3 0,58 Quạt gió 10 5,5 5,5 0,35 0,67 Quạt gió 20 5,5 5,5 0,35 0,67 Máy bào 11 10 10 0,41 0,63 Máy bào 16 12 12 0,41 0,63 Bảng 1.2 Thông số thiết bị nhóm Tổng cơng suất quy đổi: ∑ P 'đm2 = 41,8(kW) - Tổng số thiết bị nhóm 2: n = - Thiết bị có cơng suất lớn máy bào 12 kW, nửa công suất kW Vậy số thiết bị có cơng suất lớn kW tổng công suất n1 máy: n1 = 3; P1 = + 10 + 12 = 28(kW) - Xác định n* P*: P1 + 10 + 12 P* = = = 0,67 n* = n1 = = 0,5 41,8 ∑ P 'đm n 10 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội U N U đm (22.103 ) XB = = = 116,16(Ω) 100 Sđm 100 250.103 Zd = l.(R d + jX d ) = 12.10 −3.(0,84 + j0,08) = 0,01 + j0,00096(Ω) → I N1 = I N1 = U 22 = 3.Z (R B + R d ) + (X B + X d ) 22 (24,78 + 0,01) + (116,16 + 0,00096) 2 = 0,107(kA) U1 I1 22 = = = 55 U I2 0,4 → I n(0,4kV) = In (22kV) 55 = 0,107.55 = 5,885(kA) - Từ TPP TĐL 3: U  R B = ∆PN  đm ÷ = 24,78(Ω)  Sđm  XB = U N U đm (22.103 ) = = 116,16(Ω) 100 Sđm 100 250.103 Zd = l.(R d + jX d ) = 60.10 −3.(0,727 + j0,08) = 0,044 + j0,0048(Ω) → I N1 = I N1 = U 22 = 3.Z (R B + R d )2 + (X B + Xd )2 22 (24,78 + 0,044) + (116,16 + 0,0048)2 = 0,107(kA) U1 I1 22 = = = 55 U I2 0,4 → I n(0,4kV) = In (22kV) 55 = 0,107.55 = 5,885(kA) - Từ TPP TĐL 4: 27 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội U  R B = ∆PN  đm ÷ = 24,78(Ω)  Sđm  U N U đm (22.103 ) XB = = = 116,16(Ω) 100 Sđm 100 250.103 Zd = l.(R d + jX d ) = 16.10 −3.(0,153 + j0,08) = 0,0025 + j0,0013( Ω) → I N1 = I N1 = U 22 = 3.Z (R B + R d ) + (X B + X d ) 22 (24,78 + 0,0025) + (116,16 + 0,0013) = 0,107(kA) U1 I1 22 = = = 55 U I2 0,4 → I n(0,4kV) = In (22kV) 55 = 0,107.55 = 5,885(kA) - Từ TPP TCS: U  R B = ∆PN  đm ÷ = 24,78(Ω)  Sđm  U N U đm (22.103 ) XB = = = 116,16(Ω) 100 Sđm 100 250.103 Zd = l.(R d + jX d ) = 30,4.10 −3.(18,1 + j0,08) = 0,55 + j0,0024(Ω) → I N1 = I N1 = U 22 = 3.Z (R B + R d ) + (X B + X d ) 22 (24,78 + 0,55) + (116,16 + 0,0024) U1 I1 22 = = = 55 U I2 0,4 28 = 0,107(kA) Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội I n(0,4kV) = In (22kV) 55 = 0,107.55 = 5,885(kA) 3.1.3 Tính tốn ngắn mạch N3 - Từ tủ ĐL tới thiết bị nhóm 1: Khoảng cách từ tủ ĐL đến Quạt gió 5m U  R B = ∆PN  đm ÷ = 24,78(Ω)  Sđm  U N U đm (22.103 ) XB = = = 116,16(Ω) 100 Sđm 100 250.103 Zd = l.(R d + jX d ) = 5.10−3.(7,41 + j0,35) = 0,037 + j0,00175(Ω) → I N1 = = U 380 = 3.Z (R B + R d ) + (X B + X d )2 380 (24,78 + 0,037) + (116,16 + 0,00175) = 1,847(A) U1 I1 22 = = = 55 U I2 0,4 → I n (0,4kV) = I n(22kV) 55 = 1,847.55 = 101,59(A) Với điểm ngắn mạch vị trí phụ tải, tính tốn tương tự ta bảng sau: Nhóm Itt (A) Chiều dài dây(m) r0 (Ω/km) x0 (Ω/km) Inm (A) Vị trí Thiết bị Stt (kVA) Quạt gió 4,48 6,8 7,41 0,35 101,59 Quạt gió 5,97 9,07 10 7,41 0,35 101,58 MBA hàn 10,43 15,84 7,41 0,35 101,58 MBA hàn 13,89 21,11 4,61 0,35 101,58 Cần cẩu 10,72 16,29 4,61 0,35 101,58 29 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Máy khoan đứng Máy khoan đứng Máy mài Trường đại học Công nghiệp Hà Nội 4,25 6,45 7,41 0,35 101,58 8,33 12,66 10 7,41 0,35 101,58 1,77 2,69 7,41 0,35 101,58 Máy tiện 10,15 15,42 12 7,41 0,35 101,57 ren Máy tiện 11,94 18,14 13 4,61 0,35 101,58 ren Máy tiện 14,92 22,67 14 4,61 0,35 101,58 ren Bảng 3.5 Tính tốn giá trị dịng điện ngắn mạch thiết bị nhóm 12 13 14 Nhóm 2: Vị trí 15 Thiết bị Máy tiện ren Máy tiện ren Stt (kVA) Itt (A) Chiều dài dây(m) r0 (Ω/km) x0 (Ω/km) Inm (A) 4,83 7,33 7,41 0,35 101,59 9,48 14,4 10 7,41 0,35 101,58 10 Quạt gió 8,21 12,47 12 7,41 0,35 101,57 20 Quạt gió 8,95 13,6 15 7,41 0,35 101,57 11 16 Máy bào 15,87 24,11 15 3,4 0,35 101,58 dọc Máy bào 19,08 28,99 18 2,31 0,35 101,58 dọc Bảng 3.6 Tính tốn giá trị dịng điện ngắn mạch thiết bị nhóm Nhóm 3: Itt (A) Chiều dài dây(m) r0 (Ω/km) x0 (Ω/km) Inm (A) Vị trí Thiết bị Stt (kVA) 17 Cửa khí 2,15 3,26 10 7,41 0,35 101,58 18 Quạt gió 10,24 15,56 7,41 0,35 101,59 19 Cần cẩu 21,38 32,49 2,31 0,35 101,59 30 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Bàn lắp ráp Bàn lắp ráp 21 22 32 Quạt gió Trường đại học Cơng nghiệp Hà Nội 14,49 22,02 12 4,61 0,35 101,58 17,38 26,42 12 3,08 0,35 101,58 8,96 13,61 10 7,41 0,35 101,58 Bảng 3.7 Tính tốn giá trị dịng điện ngắn mạch thiết bị nhóm Nhóm Vị trí 23 24 Thiết bị Bàn lắp ráp Bàn lắp ráp Stt (kVA) Itt (A) Chiều dài dây(m) r0 (Ω/km) x0 (Ω/km) Inm (kA) 23,18 35,23 10 1,83 0,35 101,59 26,08 39,63 1,33 0,35 101,59 25 Máy mài 3,33 5,06 15 7,41 0,35 101,57 29 Máy mài 6,82 10,36 15 7,41 0,35 101,57 10,18 15,47 15 7,41 0,35 101,57 13,88 21,10 15 4,61 0,35 101,58 26 30 Máy ép quay Máy ép quay 27 Cần cẩu 29,18 44,34 10 1,15 0,35 101,59 28 Quạt gió 14,45 21,96 4,61 0,35 101,59 31 Quạt gió 8,95 13,6 7,41 0,35 101,58 Bảng 3.8 Tính tốn giá trị dịng điện ngắn mạch thiết bị nhóm 3.2 Chọn kiểm tra dây dẫn +Lựa Chọn Dây Dẫn Cho Chiếu Sáng Nhóm 1: Ta có Pcs =8.442 (Kw) từ ta tính Pcs 8.442 I cs = = = 21.38 *0.38*0.6 *0.38*0.6 A I 21.38 I cp ≥ cs = = 22.98( A) k1 * k2 0.93*1 => 31 Thiết kế hệ thống cung cấp điện =>chọn dây M(4-2) ( mm Trường đại học Công nghiệp Hà Nội ) I dm =24(A) Chọn dây dẫn từ tủ động lực phụ tải theo bảng phụ lục 4.13 4.14 sách Thiết kế hệ thống cung cấp điện (GS Ngơ Hồng Quang): Nhóm 1: r0 x0 Đường Dây F Vị trí Thiết bị (Ω/km (Ω/km kính dẫn (mm2) ) ) lõi(mm) PV Quạt gió 4,48 6,8 2,5 7,41 2,01 C PV Quạt gió 5,97 9,07 2,5 7,41 2,01 C 15,8 PV MBA hàn 10,43 2,5 7,41 2,01 C PV MBA hàn 13,89 21,11 4,61 2,55 C 16,2 PV Cần cẩu 10,72 4,61 2,55 C Máy khoan PV 4,25 6,45 2,5 7,41 2,01 đứng C Máy khoan 12,6 PV 8,33 2,5 7,41 2,01 đứng C PV Máy mài 1,77 2,69 2,5 7,41 2,01 C Máy tiện 15,4 PV 12 10,15 2,5 7,41 2,01 ren C Máy tiện 18,1 PV 13 11,94 4,61 2,55 ren C Máy tiện 22,6 PV 14 14,92 4,61 2,55 ren C Bảng 3.9 Lựa chọn dây dẫn từ tủ ĐL1 tới thiết bị nhóm Stt (kVA) Itt (A) Stt (kVA) Itt (A) 4,83 7,33 9,48 14,4 Nhóm 2: Vị trí 15 Thiết bị Máy tiện ren Máy tiện ren r0 Dây F (Ω/km dẫn (mm2) ) PV 2,5 7,41 C PV 2,5 7,41 C 32 x0 Đường (Ω/km kính ) lõi(mm) - 2,01 - 2,01 Thiết kế hệ thống cung cấp điện 10 20 11 16 Trường đại học Công nghiệp Hà Nội PV 2,5 7,41 2,01 C PV Quạt gió 8,95 13,6 2,5 7,41 2,01 C Máy bào PV 15,87 24,11 5,5 3,4 dọc C Máy bào 28,9 PV 19,08 2,31 3,6 dọc C Bảng 3.10 Lựa chọn dây dẫn từ tủ ĐL2 tới thiết bị nhóm Quạt gió 8,21 12,4 Nhóm 3: r0 x0 Đường Dây F Vị trí Thiết bị (Ω/km (Ω/km kính dẫn (mm2) ) ) lõi(mm) PV 17 Cửa khí 2,15 3,26 2,5 7,41 2,01 C 15,5 PV 18 Quạt gió 10,24 2,5 7,41 2,01 C 32,4 PV 19 Cần cẩu 21,38 2,31 3,6 C Bàn lắp 22,0 PV 21 14,49 4,61 2,55 ráp C Bàn lắp 26,4 PV 22 17,38 3,08 3,12 ráp C 13,6 PV 32 Quạt gió 8,96 2,5 7,41 2,01 C Bảng 3.11 Lựa chọn dây dẫn từ tủ ĐL3 tới thiết bị nhóm Stt (kVA) Itt (A) Stt (kVA) Itt (A) Nhóm 4: Vị trí 23 24 Thiết bị Bàn lắp ráp Bàn lắp ráp 23,18 26,08 25 Máy mài 3,33 29 Máy mài 6,82 26 Máy ép quay 10,18 35,2 39,6 5,06 10,3 15,4 r0 Dây F (Ω/km dẫn (mm2) ) PV 10 1,83 C PV 14 1,33 C PV 2,5 7,41 C PV 2,5 7,41 C PV 2,5 7,41 C 33 x0 Đường (Ω/km kính ) lõi(mm) - 4,05 - 4,8 - 2,01 - 2,01 - 2,01 Thiết kế hệ thống cung cấp điện 30 27 28 31 Máy ép quay Trường đại học Công nghiệp Hà Nội PV 4,61 2,55 C PV Cần cẩu 29,18 16 1,15 5,1 C PV Quạt gió 14,45 4,61 2,55 C PV Quạt gió 8,95 13,6 2,5 7,41 2,01 C Bảng 3.12 Lựa chọn dây dẫn từ tủ ĐL4 tới thiết bị nhóm 13,88 21,1 44,3 21,9 - Chọn dây dẫn từ nguồn tới trạm biến áp phân xưởng Chọn cáp đồng dây làm lộ để đảm bảo tin cậy cấp điện Dòng điện chạy đường dây phụ tải lớn nhất: Sx 242,33 Ilv max = = = 3,18(A) n 3.U đm 3.22 Tiết diện dây dẫn cao áp chọn theo mật độ kinh tế dòng điện Đối với cáp Tmax = 5000(h) đồng pha lấy , ta tra lục giáo trình Cung cấp điện ĐHCNHN) Ta có tiết diện kinh tế dây dẫn bằng: I 3,18 F = lv max = = 1,03(mm ) J kt 3,1 J kt = 3,1(A / mm ) (Bảng phụ Chọn cáp vặn xoắn lõi đồng cách điện XLPE, đai thép, vỏ PVC hãng FURUKAWA chế tạo, mã hiệu XLPE35 có r0 = 0,668(Ω/km), x0 = 0,13(Ω/km), Icp = 170(A) (cáp đặt rãnh) (bảng 4.57 Sổ tay lựa chọn tra cứu thiết bị điện – Ngô Hồng Quang) Kiểm tra điều kiện phát nóng dây dẫn: Isc ≤ k1.k Icp Trong đó: Icp: Dịng điện chạy dây cáp lúc làm việc bình thường Isc = 2.Ilv max Isc: Dòng điện chạy dây cáp xảy đứt dây: k1: hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ theo mơi trường, tính tốn sơ nên chọn k1=0,96 k2: hệ số xét tới điều kiện tỏa nhiệt phụ thuộc số lộ cáp đặt bao cáp, tính tốn sơ nên chọn k2=0,93 34 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội Thay số vào ta thấy: k1.k Icp = 0,96.0,93.170 = 151,776(A) Isc = 2.Ilv = 2.3,18 = 6,36(A) Vì Isc = 6,36A < 151,776A nên dây dẫn chọn thỏa mã điều kiện phát nóng Kiểm tra điều kiện tổn thất điện áp: Tổn thất điện áp lớn lúc vận hành bình thường: (P.r0 + Q.x ) L ∆U = U đm (156,047.0,668 + 183,07.0,13) 200.10 −3 ∆U = = 0,58(V) < 5%.22kV 22 Tổn thất điện áp lớn lúc gặp cố: dây bị đứt, lúc tổn thất gấp đôi ∆U = 1,16(V) < 10%.22kV Vậy dây dẫn chọn thỏa mãn điều kiện tổn thất điện áp Tổn thất điện năng: P2 + Q2 L ∆A = r0 τ(kWh) U đ2m Trong đó: τ = (0,124 + Tmax 10−4 ) 8760 = (0,124 + 5000.10 −4 ) 8760 = 3410(h) L: chiều dài đường dây từ nguồn đến trạm biến áp, L=200m 156,047 + 183,07 200.10−3 → ∆A = 0,668 .3410 = 27233,5(kWh) 222 Chi phí tổn thất điện năng: Cdây = ∆A.C∆ = 27233,5.2500 = 68.083.750(VND) Chi phí quy đổi đường dây: Zdây = (a vh + a tc ).Vdây + Cdây (VND) avh: hệ số vận hành lấy avh = 0,04 35 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội a tc = = 0,1 10 atc: hệ số tiêu chuẩn, lấy thời gian hoàn vốn 10 năm Vdây: vốn đầu tư cho đường dây (đi lộ kép) Vdây = v0 2L v0 = 124.800.000(VND / km) (giá tiền km chiều dài → Vdây = 0,2.2.124.800.000 = 49.920.000(VND) → Zdây = (0,1 + 0.04).49.920.000 + 68.083.750 = 75.072.550(VND) 3.3 Chọn kiểm tra thiết bị trung áp 3.3.1 Chọn áp tô mát đầu nguồn đặt trạm biến áp Chọn áp tô mát loại MCCB ABS403c 3p 400A hãng LS sản xuất có: Iđm = 400A 3.3.2 Chọn tủ phân phối xưởng - Áp tô mát tổng, chọn MCCB ABS403c áp tô mát đầu nguồn - nhánh ra: Chọn MCCB ABS103c 3p 100A hãng LS sản xuất có : tủ động lực 1, 2, tủ chiếu sáng Chọn MCCB ABN203c 3p 150A hãng LS sản xuất có : tủ động lực Tra bảng chọn tủ phân phối loại πP-9322: I đm = 100 A I đm = 150 A cho cho Loại Aptomat Uđm, V Iđm, A Igh cắt, kA MCCB ABS403c 500 400 65 MCCB ABS103c 500 100 42 MCCB ABN203c 500 150 30 3.4 Chọn thiết bị hạ áp 3.4.1 Lựa chọn tủ động lực Chọn cầu chì cho tủ động lực - Cầu chì bảo vệ quạt gió (1) kW 36 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội Idc ≥ Iđm = 6,8(A) Idc ≥ 6,8.5 = 13,6(A) 2,5 Idc = 30A Chọn - Cầu chì bảo vệ quạt gió (7) kW Idc ≥ Iđm = 9,07(A) Idc ≥ Chọn 9,07.5 = 18,14(A) 2,5 Idc = 30A - Cầu chì bảo vệ MBA hàn (2) 6,05 kW Idc ≥ Iđm = 15,84(A) Idc ≥ 15,84.5 = 31,68(A) 2,5 Idc = 50A Chọn - Cầu chì bảo vệ MBA hàn (3) 8,06 kW Idc ≥ Iđm = 21,11(A) Idc ≥ Chọn 21,11.5 = 42,22(A) 2,5 Idc = 50A - Cầu chì bảo vệ cần cẩu (4) 6,96kW Idc ≥ Iđm = 16,29(A) Idc ≥ 16,29.5 = 50,91(A) 1,6 Idc = 60A Chọn - Cầu chì bảo vệ máy khoan đứng (5) 2,8 kW 37 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội Idc ≥ Iđm = 6,45(A) Idc ≥ 6,45.5 = 12,9(A) 2,5 Idc = 30A Chọn - Cầu chì bảo vệ máy khoan đứng (8) 5,5 kW Idc ≥ Iđm = 12,66(A) Idc ≥ 12,66.5 = 25,32(A) 2,5 Idc = 30A Chọn - Cầu chì bảo vệ máy mài (6) 1,1 kW Idc ≥ Iđm = 2,69(A) Idc ≥ 2,69.5 = 5,38(A) 2,5 Idc = 30A Chọn - Cầu chì bảo vệ máy tiện ren (12) 6,8 kW Idc ≥ Iđm = 15,42(A) Idc ≥ 15,42.5 = 30,84(A) 2,5 Idc = 40A Chọn - Cầu chì bảo vệ máy tiện ren (13) kW Idc ≥ Iđm = 18,14(A) Idc ≥ 18,14.5 = 36, 28(A) 2,5 Idc = 40A Chọn - Cầu chì bảo vệ máy tiện ren (14) 10 kW Idc ≥ Iđm = 22,67(A) Idc ≥ 22,67.5 = 45,34(A) 2,5 38 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội Idc = 50A Chọn - Cầu chì tổng tủ ĐL1: Idc ≥ I tt nhóm = Idc ≥ Pđl1 31,82 = = 74,38(A) 3.U p cos θtb1 3.0,38.0,65 I mm max + (I tt − k sd Iđm ) 5.22,67 + (74,38 − 0,35.22,67) = = 116,75(A) α 1,6 I dc = 150 A Chọn Các nhóm khác chọn Idc cầu chì tương tự 3.4.2 Lựa chọn khởi động từ cho động điện Khởi động từ = công tắc tơ + rơ le nhiệt Vì việc chọn khởi động từ chọ cơng tắc tơ rơ le nhiệt Theo yêu cầu bên A, khởi động từ chọn hang Mitsubishi Nhật Bản Chọn khởi động từ cho nhóm 1: - Chọn khởi động từ cho động quạt gió 1: PđmK ≥ Pđm = 3kW IđmRN = Iđm = 6,8A Tra bảng, chọn công tắc tơ S-N10KP(cx), PđmK = 4kW, IđmK = 20A Rơ le nhiệt TH-N12KP(cx), IđmRN = 5,2 ÷ 8(6,6 A) Khóa liên động khí UN-ML11(cx) - Chọn khởi động từ cho động quạt gió 7: PđmK ≥ Pđm = 4kW IđmRN = Iđm = 9,07A Tra bảng, chọn công tắc tơ S-N10KP(cx), PđmK = 5,5kW, IđmK = 20A Rơ le nhiệt TH-N18KP(cx), IđmRN = ÷ 13(11 A) Khóa liên động khí UN-ML11(cx) - Chọn khởi động từ kép (đảo chiều quay) cho động cần cẩu 4: PđmK ≥ Pđm = 6,96kW IđmRN = Iđm = 16,29A Tra bảng, chọn công tắc tơ S-2xN10KP(cx), PđmK = 11kW, IđmK = 32A Rơ le nhiệt TH-N20KP(cx), IđmRN = 16 ÷ 22(19 A) 39 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội Khóa liên động khí UN-ML11(cx) - Chọn khởi động từ kép (đảo chiều quay) cho động máy khoan đứng 5: PđmK ≥ Pđm = 2,8kW IđmRN = Iđm = 6,45A Tra bảng, chọn công tắc tơ S-2xN10KP(cx), PđmK = 4kW, IđmK = 20A Rơ le nhiệt TH-N12KP(cx), IđmRN = 5,2 ÷ 8(6,6 A) Khóa liên động khí UN-ML11(cx) Các nhóm khác chọn tương tự, kết ghi vào bảng sau: 3.5 Chọn thiết bị đo lường 3.6 Kiểm tra chế độ mở máy động 3.7 Nhận xét đánh giá THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 4.1 Tổng quan trạm biến áp 4.2 Chọn phương án thiết kế xây dựng trạm biến áp 4.3 Tính toán nối đất cho trạm biến áp 4.4 Sơ đồ nguyên lí, mặt bằng, mặt cắt trạm biến áp sơ đồ nối đất TBA 4.5 Nhận xét Tính bù công suất phản kháng nâng cao hệ số công suất 5.1 Ý nghĩa việc bù công suất phản kháng 5.2 Tính tốn bù cơng suất phản kháng 5.3 Đánh giá hiệu bù công suất phản kháng 5.4 Nhận xét đánh giá Tính tốn nối đất chống sét 6.1 Tính tốn nối đất 6.2 Tính tốn chọn thiết bị chống sét 6.3 Nhận xét đánh giá Kết luận II BẢN VẼ +Lựa Chọn Dây Dẫn Cho Chiếu Sáng Nhóm 1: Ta có Pcs =8.442 (Kw) từ ta tính Pcs 8.442 I cs = = = 21.38 *0.38*0.6 *0.38*0.6 A 40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện I cp ≥ => Trường đại học Công nghiệp Hà Nội I cs 21.38 = = 22.98( A) k1 * k2 0.93*1 =>chọn dây M(4-2) ( mm ) I dm =24(A) 41 .. .Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội MỤC LỤC Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội DANH MỤC HÌNH ẢNH, BẢNG BIỂU Bảng biểu: Hình ảnh: Thiết. .. 180 18 Thiết kế hệ thống cung cấp điện Trường đại học Công nghiệp Hà Nội 2.2 Các phương án cấp điện cho phân xưởng Giải pháp cấp điện đưa phải thỏa mãn tiêu chí: - Độ tin cậy cung cấp điện: đảm... Thiết kế hệ thống cung cấp điện =>chọn dây M(4-2) ( mm Trường đại học Công nghiệp Hà Nội ) I dm =24(A) Chọn dây dẫn từ tủ động lực phụ tải theo bảng phụ lục 4.13 4.14 sách Thiết kế hệ thống cung