THUYET MINH TINH TOAN MONG XA

THUYẾT MINH TÍNH TỐN MĨNG TRỤ, XÀ ĐỠ KHU TÁI ĐỊNH CƯ TAM HIỆP CƠNG TRÌNH CẤP ĐIỆN & ĐIỆN CHIẾU SÁNG HẠNG MỤC XÃ TAM HIỆP, HUYỆN NÚI THÀNH, TỈNH QUẢNG NAM ĐỊA ĐIỂM I CƠ SỞ TÍNH TỐN: Hồ sơ thiết kế kiến trúc: Các tiêu chuẩn thiết kế: - TCVN 2737 - 1995: "Tải trọng Tác động" - Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5574 - 2018: "Kết cấu BTCT" - Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5573 - 1991: "Kết cấu gạch đá" - Tiêu chuẩn thiết kế - TCXD 5847 - 2016: Cột điện bê tông ly tâm Các phần mềm tính tốn: - Microsoft Office (Excel, Word, ): Tính tốn tải trọng Tổ hợp nội lực - Etabs (V9.7): Tính tốn nội lực - Rdsuite V17.9.9 tính tốn, tổ hợp nội lực, thiết kế cốt thép cột dầm sàn, móng - AutoCad 2008: Thể vẽ thực thống kê thép II ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU CÔNG TRÌNH: Giải pháp phần móng Dựa vào đặc điểm tải trọng khả chịu lực đất, ta lựa chọn phương án móng đơn có cấp, khả chống lật chủ yếu phụ thuộc vào sức kháng đất mặt trước mặt sau móng Vật liệu 3.1 Bê tơng: A.Từ tầng Móng Thành phần Cấp độ bền: -Cường độ chịu nén tính tốn Rn (Mpa) -Cường độ chịu kéo tính tốn Rk (Mpa) -Mơ đun đàn hồi (Eb): MÓNG B12,5 7,5 0,66 21000 Sơ đồ tính Sử dụng chương trình ETABS để tính nội lực Kết cấu cơng trình tính theo mơ hình khung phẳng III TẢI TRỌNG TÍNH TỐN Tải trọng tác dụng lên cơng trình gồm có tải trọng thường xuyên Tải trọng thân Tải trọng thân cơt Kích thước cột: ký hiệu theo TCVN 5847-2016: PC.I-8,5-160-2,0 2,77576 Tấn Tải trọng tập trung: N=3,14*0,26*0,16*2,5*8,5= Mô men: M=0,2*6,0= 1,2 Tấn Nội lực Sử dụng chương trình ETABS,sơ đồ khơng gian với tải trọng tương ứng, từ xác định nội lực cấu kiện Thiết kế cấu kiện Được thiết kế theo Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu BTCT TCVN 5574-2018 Kết trình bày bảng tính, phụ lục tính tốn CƠNG TY CP XÂY DỰNG&THƯƠNG MẠI MÊ KƠNG NGƯỜI TÍNH NGUYỄN VĂN BẢO GIÁM ĐỐC NGUYỄN QUANG HẠNH ETAB E v v9 EA T ThiÕ Õ i a Thông số h Tê út Tiết diệ Trò Thø tù KÕ 1, KiÓm tr 0, D 0,26 Nz 2, Õ Õ M 1,20 1,20 1,00 a ng s M 1,1 T 12, ng t ht tt i N N i ù ù h td i ø t h t T ø t tr h T D tr th t h td i hi r h t i T Ö h i t Ö h i t Ö h i t Ö t   N N N KiÓm tr t ti t i t h   Th t   1, 2, t ø ø Ö Ö Ö D a M hÖ tiª t t tr h tr i h t T h ng h T th i Tr ù tr h h th h th h ªt h i , ,M Tr T t T 1 1, 1,20 2, 0, 2, , 2, i i m Tr 1 1211 0,1 1, ,1 t t t iÖ 0, h i m T z hi i T z, D 1,2 t t i i i t Th i T ó 0, t t h th i td i h t T h T h h h h ng h th t T 16,1 i h i N 1,2   Th T h 1,00 i T h t T t h h h th Tr th ,00 2,60 a Õ Thø tù n a ng t i 1,60 1, 2,00 2,20 2, T hi 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20  1, 1, 1,21 0, 0, t T 2, ,2 ,6 ,02 , i T 1 1 2,1 2,1 2,1 2,1 2,1 i 0,1 0,1 0,1 0,12 0,0 Thuyết minh tính tốn Tính tốn xà đỡ thẳng Tính tốn xà đỡ thẳng có sơ đồ làm việc hình H1,mạch đơn dây Khoảng cột gió Lc = 70m Vùng địa hình II-B với áp lực gió 95 daN/mm2 Khoảng cách pha L = 600 Lt = 500 Trường hợp bình thường: G Trường hợp đứt dây: G’ Pg Pg/2 T Lt Lt Hình H1 G = 92 kg; G = 49 kg; Pg = 133,45 kg; T = 150 kg Kích thước xà L70x7 có đặc trưng hình học sau đây: F = 9,42 cm2; Jmin = 17,8cm4; Wmin = 6,32 cm3 ; rmin = 1,37 cm * Trường hợp bình thường chế độ có gió bão, biểu đồ nội lực có dạng sau: G.Lt Pg M N - Lt Lt Ta có : M  G.Lt  92.50  4750kg.cm N  Pg  133,45kg lo .Lt 2.50 Tính độ mảnh:      73cm < 120 cm r r 1,37 Tra bảng hệ số uốn dọc  = 0,768 Kiểm tra điều kiện bền:  N Mx 133,45 4750     770 kg/cm .F Wx 0,768.9,42 6,32  < [cp] = 2100 kg/cm2 Kiểm tra ổn định: Sử dụng Ntc  tải trọng tiêu chuẩn G 92   83,6kg 1,1 1,1 f  Ntc.L3tt 83,6.503   0,093cm < [fcp] = 50  0,2 cm 3.E.J 3.2,1.10 17,8 250 * Trường hợp cố đứt dây có gió bão: Biểu đồ nội lực có dạng đồng thời cịn có nội lực lực căng dây T gây MT = T.Lt = 150.50 = 7500 kg.cm Phụ lục tính tốn xà Trang Thuyết minh tính tốn M’ = G’.Lt = 49.50 = 2450 kg.cm Pg 133,45   66,7 kg = 2 49 N1tc   44,5kg 1,1 150 N 2tc   115kg 1,3 N’ = T.Lt MT Lt Kiểm tra điều kiện bền:  N Mx My 66,7 2450 7500       1584 kg/cm .F Wx Wy 0,768.9,42 6,32 6,32  < [] Kiểm tra độ ổn định: N1tc L3tt 44,5.503   0,05cm 3.E.J 3.2,1.106.17,8 N 2tc L3tt 115.503 fy    0,128cm 3.E.J 3.2,1.106.17,8 fx  f  f x2  f y2  0,052  0,1282  0,138cm f < [f] Vậy xà chọn thép góc L70x7 hợp lý Tính tốn xà đỡ góc Tính tốn xà đỡ góc với góc lái 15o có sơ đồ làm việc hình H2 mạch đơn dây Khoảng cột gió Lc = 70 m Vùng địa hình II-B với áp lực gió 95 daN/mm2 Khoảng cách pha L = 600 mm, H = 400 mm L2 = 300 mm * Trường hợp bình thường: * Trường hợp cố đứt dây: G G G Pg+Nd G’ Thanh cánh T H H 300 300 Thanh giằng L2 P’g+N’d Thanh cánh Thanh giằng L L2 L Hình H2 G = 92 kg; G’ = 49 kg; Pg = 267,68 kg; Nd = 942 kg; N’d = 530 kg; T = 150 kg Kích thước xà L70x7 có đặc trưng hình học sau đây: F = 9,42 cm2; Jmin = 17,8 cm4; Wmin = 6,32 cm3; rmin = 1,39 cm Phụ lục tính tốn xà Trang Thuyết minh tính tốn Thanh chống L50x5 có đặc trưng hình học sau đây: F = 4,80 cm2; Jmin = 4,63 cm4; Wmin = 2,31 cm3; rmin = 0,98 cm * Trường hợp bình thường chế độ có gió bão, biểu đồ nội lực có dạng sau: 3,4 kgm 1028 kg 27,6 kgm - H H 1,7 kgm M - 219 kg N L2 L L + L2 a/ Kiểm tra cánh: Nội lực xác định theo phương pháp phần tử hữu hạn Tính độ mảnh:   lo .Lt 2.30    44cm < 120 cm r r 1,37 Tra bảng hệ số uốn dọc  = 0,891 Kiểm tra điều kiện bền:  N Mx 1028 2760     559,19 kg/cm .F Wx 0,891.9,42 6,32  < [cp] = 2100 kg/cm2 Kiểm tra ổn định: Theo phương pháp phần tử hữu hạn, độ võng tính đầu mút dầm công xơn f = fx = 0,028 cm đảm bảo quy phạm b/ Kiểm tra chống: Nội lực xác định theo phương pháp phần tử hữu hạn Tính độ mảnh:   lo .Lt 1.72,1    74cm < 120 cm r r 0,98 Tra bảng hệ số uốn dọc  = 0,763 Kiểm tra điều kiện bền :  N Mx 219     62 kg/cm .F Wx 0,763.4,63 2,31  < [cp] = 2100 kg/cm2 Kiểm tra ổn định: Khơng cần phải kiểm tra Phụ lục tính tốn xà Trang Thuyết minh tính tốn * Trường hợp chế độ cố đứt dây, biểu đồ nội lực có dạng sau: kgm 14.7 kgm 559 kg - H H 14,9 kgm M - 206 kg N L2 L L + L2 H 67.5 kgm Mx L2 L Kiểm tra điều kiện bền:  N Mx My 559 300 6750      .F Wx Wy 0,891.9,42 6,32 6,32 = 1182 kg/cm2 < [] * Kiểm tra điều kiện ổn định: Tính tốn theo phương pháp phần tử hữu hạn cho kết fx = 0,016 cm đảm bảo quy phạm cho phép Khơng cần kiểm tra chống Tính tốn xà néo: Tính tốn xà néo góc với góc lái 45o có sơ đồ làm việc hình H3, mạch đơn dây Khoảng cột gió Lc = 70 m Vùng địa hình II-B với áp lực gió 95 daN/mm2 Khoảng cách pha L = 500 mm, a = 200 Phụ lục tính tốn xà Trang Thuyết minh tính tốn * Trường hợp bình thường: G * Trường hợp cố đứt dây: G G G’ G P’g+N’d Pg+Nd Td a L L a a L L a Hình H3 G = 46 kg; G’ = 23 kg; Pg + Nd = 1562 kg; P'g + N’d = 1302 kg; T = 150 kg Chọn sơ kích thước xà L70x7 có đặc trưng hình học sau : F = 9,42 cm2; Jmin = 17,8 cm4; Wmin = 6,32 cm3; rmin = 1,39 cm Thanh chống L50x5 có đặc trưng hình học sau đây: F = 4,80 cm2; Jmin = 4,63 cm4; Wmin = 2,31 cm3; rmin = 0,98 cm * Trường hợp bình thường chế độ có gió bão, biểu đồ nội lực có dạng sau: 33 kgm 11 kgm 1562 kg 33 kgm M a L L a N a L L a * Kiểm tra cánh: Nội lực xác định theo phương pháp phần tử hữu hạn Tính độ mảnh:   lo .Lt 2.20    29,2cm < 120 cm r r 1,37 Tra bảng hệ số uốn dọc  = 0,94 Kiểm tra điều kiện bền:  N Mx 1562 3300     698,55 kg/cm .F Wx 0,94.9,42 6,32  < [cp] = 2100 kg/cm2 Kiểm tra ổn định: Theo phương pháp phần tử hữu hạn, độ võng tính đầu mút dầm công xơn f = fx = 0,014 cm đảm bảo quy phạm Phụ lục tính tốn xà Trang Thuyết minh tính tốn * Trường hợp bình thường chế độ có gió bão, biểu đồ nội lực có dạng sau: 17 kgm 23 kgm kgm 1302 kg M a L L Tính độ mảnh:   a N a L L a lo .Lt 2.70    102cm < 120 cm r r 1,37 Tra bảng hệ số uốn dọc  = 0,582 Kiểm tra điều kiện bền:  N Mx My 1302 600 10500       1994 kg/cm .F Wx Wy 0,582.9,42 6,32 6,32  < [cp] = 2100 kg/cm2 Kiểm tra ổn định: Theo phương pháp phần tử hữu hạn, độ võng tính đầu mút dầm công xơn f = fx = 0,011 cm đảm bảo quy phạm Bảng tra hệ số uốn dọc  theo độ mảnh  10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110   (thép CT3) 0.988 0.97 0.943 0.905 0.867 0.82 0.77 0.715 0.67 0.582 0.512 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220   (thép CT3) 0.448 0.397 0.348 0.305 0.27 0.24 0.216 0.196 0.175 0.16 0.146 - Phụ lục tính tốn xà Trang ...  1, 1, 1,21 0, 0, t T 2, ,2 ,6 ,02 , i T 1 1 2,1 2,1 2,1 2,1 2,1 i 0,1 0,1 0,1 0,12 0,0 Thuyết minh tính tốn Tính tốn xà đỡ thẳng Tính tốn xà đỡ thẳng có sơ đồ làm việc hình H1,mạch đơn dây Khoảng... có nội lực lực căng dây T gây MT = T.Lt = 150.50 = 7500 kg.cm Phụ lục tính tốn xà Trang Thuyết minh tính tốn M’ = G’.Lt = 49.50 = 2450 kg.cm Pg 133,45   66,7 kg = 2 49 N1tc   44,5kg 1,1 150... F = 9,42 cm2; Jmin = 17,8 cm4; Wmin = 6,32 cm3; rmin = 1,39 cm Phụ lục tính tốn xà Trang Thuyết minh tính tốn Thanh chống L50x5 có đặc trưng hình học sau đây: F = 4,80 cm2; Jmin = 4,63 cm4; Wmin