tính toán máy nén khí ddppf án

đồ án MÔN HọC trần lam giang MT b - 46 II Máy nén khí Lưu lượng khí: V = 10000 (m3/h) = 10000 2,777 (m3/s) 3600  Độ nhớt 250C: M hh m1 M x m2 M y    hh x y Ta tra bảng đồ thị bảng PL.1 [ III ] có : μkk = 0,018.10-3 ( N/m2) [III- 370] μSO2 = 0,013.10-5 ( N/m2 ) Mhh = 29,14 ( kg/ kmol ) → μhh =178 10-7 ( Ns/m2 )  Khối lượng riêng hỗn hợp khí 250C :   hh  P M hh R T  M hh T0 P 22,4 T P0 Khối lợng riêng hỗn hợp sau nén : T0 = 273 K , T = 298 K P0 = 1at , P = 5at   hh  29,14 273   = 5,958 ( kg/ m3 ) 22,4 298 Khối lợng riêng hỗn hợp trớc nén :  hh  29,14 273  = 1,19 ( kg/ m3 ) 22,4 298 Công máy nén: Sử dụng công thức : m   m   P m B  Ldb  RT1    1 (J/kg)   m  PA    [I-465] Trong : PA, PB: áp suất trước sau nén,at m:chỉ số đa biến, m=1,2-1,62 chọn m = 1,2 T1: nhiệt độ đầu khí, K R: số khí , tính cơng thức : R = 848/Mhh, Mhh = 29,14 (kg/kmol ) R = 29,1 ( J/kg.K ) [ III336] 27 đồ án MÔN HäC trÇn lam giang – MT b - 46  Coi nhiệt độ đầu vào khí: T1 = 250C  Nhiệt độ làm việc: T2 = 300C * Đường kính ống dẫn: Tính phần bơm : D = 0,21 ( m ) →  = 19,45 ( m ) * Hệ số ma sát λ: Re  w.d td    hh : độ nhớt hỗn hợp khí nhiệt độ 300C Coi đường kính ống dẫn ống đẩy khí ta có : 19,45.0,21.1,191 = 2,73.105 7 178.10 h  = 0,015 1,8 lg 2,73.10  1,64 19,45.0,21.5,958 • Red = = 1,36.105 7 178.10 • Reh =  λđ =  1,8 lg1,36.10  1,64  = 0,0173 * Hệ số trở lực cục bộ: - Ống hút: Van tiêu chuẩn D = 0,21 m → ξh = 4,7 - Ống đẩy: Van tiêu chuẩn D = 0,21 → ξ = 4,7 Khuỷu ghép 90 với mặt cắt ngang hình vng hai khuỷu 45 tạo thành : ξ = 0,38 => ξđ = 0,38 + 4,7 = 5,08 b Trở lực ống đẩy:  L w hh  Pd  1  d d   d   d td  Ld = ( m ) 19,45   1  0,0173  5,08   7316 ( N/m2 ) Vậy Pd 5,958  0,21   Tính PA: Áp dụng định luật Becnuli cho hai mặt 1-1 2-2, ta cú: Chn mt 1-1 l mt chun: 28 đồ án MÔN HọC trần lam giang MT b - 46 2 P1 1 PA  A     z A  hmh g g g g * Trở lực ống hút :  L w hh  Ph   h h   h   d td  19,45  10  0,015  4,7  = 1443,7 ( N/m2 ) 1  = 1,19  0,21  P P   A   A  hmh ( 1 0, z1 0 ) g g g  => PA = P1 - ∆Ph = 98100 – 1443,7 = 96656,3 ( N/m2 ) Tính PB: Chọn mặt 2-2 mặt chuẩn : 2 PB  B P      z B  hmd g 2g g g -  B   d 19,45 (m/s) * Trở lực ống đẩy:  L w hh  Pd  1  d d   d   d td  Ld = ( m ) 19,45   1  0,0173  5,08   7316 ( N/m2 ) Vậy Pd 5,958  0,21   PB P2  Pd = 5.98100 + 7316 = 497816 ( N/m2 ) => Công máy nén đa biến : 1,    0, 1,2 497816    Ldb  29,1.298   1    1,2   96656,3    = 120405,5 (J/kg) Công suát lý thuyết máy nén: G.L N LT  1000 (kW) [ II-466] G : Năng suất máy nén, (kg/s) G = 3,613 ( kg/s ) L :Cơng nén kg khí 29 đồ án MÔN HọC trần lam giang MT b - 46 120405,5.3,613 = 435 ( kW ) 1000 Vậy công suất lý thuyết: N LT  Công suất thực tế: N TT  N LT  dn [II-466] Chọn η = 0,75 NTT = 580 (kW) Công suất trục máy nén: N N hd  tt  ck [II-466] Chọn η = 0,95 N hd 610 (kW) Công suất động đệm: Nđc =  N hd tr  dc [II-466]  : hệ số dự trữ,  thường lấy 1,1 1,15 N hd : công suất hiệu dụng ηtr : hiệu suất truyền động (0,96 - 0.99) ηdc : hiệu suất động ( 0,95)  Chọn  = 1,15  Chọn ηtr = 0,97  Chọn ηdc = 0,95  Nđc = 762 ( kW ) 30 ... Công máy nén đa biến : 1,    0, 1,2 497816    Ldb  29,1.298   1    1,2   96656,3    = 120405,5 (J/kg) Công suát lý thuyết máy nén: G.L N LT  1000 (kW) [ II-466] G : Năng suất máy. ..đồ án MÔN HọC trần lam giang MT b - 46  Coi nhiệt độ đầu vào khí: T1 = 250C  Nhiệt độ làm việc: T2 = 300C * Đường kính ống dẫn: Tính phần bơm : D = 0,21 ( m ) →... lý thuyết máy nén: G.L N LT  1000 (kW) [ II-466] G : Năng suất máy nén, (kg/s) G = 3,613 ( kg/s ) L :Công nén kg khớ 29 đồ án MÔN HọC trần lam giang – MT b - 46 120405,5.3,613 = 435 ( kW ) 1000