1.4 ĐẶC ĐIỂM MÔN HỌC• Khảo sát nội lực và biến dạng của vật thực, nhưng vẫn áp dụng cơ học lý thuyết.. 1.7 BIỂU ĐỒ NỘI LỰC• Biểu đồ nội lực là đồ thị biểu diễn sự biến thiên của nội lực
Trang 1SỨC BỀN VẬT LIỆU 1
MECHANICS OF MATERIALS
STRENGTH OF MATERIALS
Trang 2GIỚI THIỆU MÔN HỌC
• Hình thức thi Tự luận
Trang 5TÀI LIỆU THAM KHẢO
1 SBVL – Đỗ Kiến Quốc (chủ biên)
2 SBVL – Lê Hoàng Tuấn
3 Bài tập SBVL
4 SBVL – Lê Quang Minh, Nguyễn Văn Vượng
Trang 6NỘI DUNG MÔN HỌC
• Chương 1 Khái niệm cơ bản
• Chương 2 Kéo-nén đúng tâm
• Chương 3 Đặc tính hình học mặt cắt ngang
• Chương 4 Uốn phẳng thanh thẳng
• Chương 5 Chuyển vị của dầm chịu uốn
• Chương 6 Xoắn thuần túy
• Chương 7 Thanh chịu lực phức tạp
Trang 7Chương 1
1.1 Đối tượng nghiên cứu-Nhiệm vụ môn học
1.2 Giả thuyết cơ bản của vật liệu
Trang 8MỤC TIÊU
1. Nhận dạng các dạng bài toán vật rắn biến dạng
2. Nhận biết ngoại lực, các dạng nội lực
3. Phân biệt các thành phần ứng suất
4. Mối quan hệ giữa các đại lượng q, Q, M để vẽ biểu đồ nội lực
Trang 91.1 ĐỐI TƯỢNG NGHIÊN CỨU
Nghiên cứu vật rắn thực hay vật rắn có biến dạng Chủ yếu là thanh và hệ thanh.
Thanh chịu nén dọc trục
Trục chịu xoắn Dầm chịu uốn
Trang 101.1 NHIỆM VỤ MÔN HỌC
Nghiên cứu phương pháp tính toán của đối tượng thỏa mãn các yêu cầu
• Độ bền không bị phá hoại (vỡ, nứt, …)
• Độ cứng biến dạng và chuyển vị nằm trong phạm vi cho phép
• Độ ổn định bảo toàn hình thức biến dạng ban đầu
Trang 111.2 GIẢ THUYẾT VẬT LIỆU
Giả thuyết 1 Vật liệu có tính liên tục, đồng
chất và đẳng hướng
điểm của vật liệu giống nhau.
quanh một điểm và theo hướng bất kỳ như
nhau.
Trang 12Giả thuyết 2 Vật liệu đàn hồi tuyệt đối và tuân theo định luật Húc
1.2 GIẢ THUYẾT VẬT LIỆU
Trang 131.3 CÁC LOẠI BIẾN DẠNG
• Biến dạng dài
Biến dạng dài tuyệt đối
Biến dạng dài tương đối
l l
l = −
dz
dz z
Trang 14• Biến dạng góc γ góc trượt phân tố
γ
γdx
Trang 151.4 ĐẶC ĐIỂM MÔN HỌC
• Khảo sát nội lực và biến dạng của vật thực, nhưng vẫn áp dụng cơ học lý thuyết.
• Môn học là môn khoa học thực nghiệm với phương pháp nghiên cứu như sau
Trang 161.5 NGOẠI LỰC
Là lực tác dụng của môi trường bên ngoài hay vật thể bên ngoài lên vật thể đang xét.
Ngoại lực gồm:
1 Tải trọng đã biết trước gồm
thẳng)
Trang 171.5 NGOẠI LỰC
Trang 182 Phản lực Là lực phát sinh tại nơi
tiếp giáp giữa hai vật thể.
F
1.5 NGOẠI LỰC
Trang 19i O
Y X
F M
F F
• Bài toán không gian
( ) ( ) ( )
0 0
i Z
i Y
i X
Z Y X
F M
F M
F M
F F F
1.5 NGOẠI LỰC
Trang 201.6 NỘI LỰC
Phương pháp mặt cắt
Trang 211.6 NỘI LỰC
Trang 221.6 NỘI LỰC (BÀI TOÁN PHẲNG)
Trang 23Phương pháp phân tích
Xác định phản lực liên kết bằng cách xét cân bằng
tòan hệ
Tưởng tượng1 mặt cắt cắt qua vật thể
Xét cân bằng một phần bị chia
1.6 NỘI LỰC
Trang 261.7 BIỂU ĐỒ NỘI LỰC
• Biểu đồ nội lực là đồ thị biểu diễn sự biến thiên của nội lực theo vị trí ,
từ đó suy ra mặt cắt nguy hiểm là mặt cắt mà tại đó trị số của nội lực là lớn nhất.
• Phương pháp giải tích : dùng một mặt cắt bất kỳ có hoành độ z, viết biểu thức theo z rồi vẽ đồ thị.
Trang 27• Vẽ biểu đồ nội lực của dầm
Trang 311.8 ỨNG SUẤT
Trang 32P p
2
zy zx
1.8 ỨNG SUẤT
Trang 33 σz>0 khi hướng ra ngoài mặt cắt
τzy>0 đứng từ chiều dương của trục x nhìn vào mặt yoz thấy chiều τyz là chiều của trục z quay theo chiều kim đồng hồ một góc 900 trong mp (yoz)
Trang 34• Trạng thái ứng suất tại 1 điểm M là tập
hợp mọi vectơ ứng suất của tất cả các
Trang 351.8 MỐI QUAN HỆ GIỮA ỨNG
F
zy y
F
z z
dF Q
dF Q
dF N
τ τ σ
z
F
z y
F
z x
dF y
x M
xdF M
ydF M
.
τ σ σ
Trang 361.9 MỐI QUAN HỆ GIỮA MOMEN UỐN,
2 2
dz q
dz Q
M dM
M P
q dz
Trang 37Kết quả : trong quá trình tính toán ta có thể
• Sử dụng phép tính vi tích phân, tức là có thể
nghiên cứu một phân tố bé để suy ra cả vật thể
lớn.
• Sử dụng sơ đồ không biến dạng, tức là xem
điểm đặt của ngoại lực không đổi trong khi vật thể biến dạng.
• Áp dụng được nguyên lý độc lập tác dụng:
« Nếu vật thể chịu tác dụng đồng thời của nhiều nguyên nhân thì kết quả là tổng kết quả do từng nguyên nhân tác dụng riêng lẻ gây ra».
Trang 38PTMC ngang
Xét CB 1 đoạn thanh & dùng ptcb tìm nội lực
Vẽ biểu đồ Tìm vị trí nguy hiểm thanh Áp dụng Cthức
để tính toán
PPMC ngang Thanh & hệ thanh
Trang 39Chương 2
KÉO–NÉN ĐÚNG TÂM
2.1 Khái niệm
2.2 Biểu đồ nội lực
2.3 Ứng suất trên mặt cắt ngang
2.4 Biến dạng dọc – Biến dạng ngang
2.5 Điều kiện bền - Ứng suất cho phép
2.6 Hệ số an toàn
2.7 Tính toán thanh chịu kéo – nén đúng tâm
2.8 Ba bài toán cơ bản
2.9 Bài toán siêu tĩnh
Trang 422.1 KHÁI NIỆM
Thanh chịu kéo-nén đúng tâm khi trên mọi mặt cắt của thanh chỉ có
một thành phần nội lực là lực dọc trục Nz
Trang 44Biểu đồ lực dọc
• Pzi là hình chiếu của lực tập trung theo trục z.
• pzi là hình chiếu của lực phân bố theo trục z.
• Nz lực dọc vẽ theo chiều dương quy ước.
0 P
N 0
Z = → z + zi =
0 dz
p P
N 0
1 i
zi zi
Trang 45Quy ước xác định dấu nội lực
Trang 48Ví dụ 2.2
Vẽ biểu đồ lực dọc của thanh chịu lực với:
P1=20kN, P2=40kN, q=5kN/m, a=2m
Trang 49Ví dụ 2.2
P 2
P 1
BC
Nz
kN
Trang 502.3 ỨNG SUẤT TRÊN M.CẮT NGANG
Thí nghiệm
Trang 512.3 ỨNG SUẤT TRÊN M.CẮT NGANG
Các giả thuyết
• Giả thuyết mặt cắt ngang phẳng: mặt cắt trước và sau khi thanh bị
biến dạng vẫn phẳng và vuông góc với trục thanh.
• Giả thuyết về các thớ dọc: Giả thuyết về các thớ dọc trong suốt quá trình biến dạng các thớ
dọc không chèn ép lẫn nhau, tức là các thớ dọc vẫn thẳng và song song
với trục thanh
Trang 522.3 ỨNG SUẤT TRÊN M.CẮT NGANG
Trang 532.3 ỨNG SUẤT TRÊN M.CẮT NGANG
Trang 542.3 ỨNG SUẤT TRÊN M.CẮT NGANG
const dz
dz
z = δ = ε
z
z = E ε σ
F dF
Trang 552.3 ỨNG SUẤT TRÊN M.CẮT NGANG
Trong đó
• Nz là lực dọc trên mặt cắt
• F là diện tích mặt cắt ngang
∀ σz là ứng suất tại điểm tính toán trên mcắt.
• dz là vi phân chiều dài
∀ δ dz là biến dạng dài của đoạn thanh có chiều dài dz
F
N z
z = σ
Trang 562.4 BIẾN DẠNG DỌC
- BIẾN DẠNG NGANG
• Biến dạng dọc tuyệt đối
Khi thanh chịu kéo (nén), chiều dài l của thanh
dãn ra hay co lại một đoạn ∆l Độ dãn hay co đó gọi
là biến dạng dọc tuyệt đối.
dz EF
N
δ
Trang 572.4 BIẾN DẠNG DỌC
- BIẾN DẠNG NGANG
Các trường hợp xảy ra:
1. Nếu trên thanh có chiều dài l, lực dọc và diện
tích biến thiên theo quy luật nào đó của z thì
biến dạng dài tuyệt đối ∆l của toàn thanh là
2. Nếu thanh có chiều dài l được chia thành nhiều
đoạn , trên mỗi đoạn lực dọc Nz là hàm số của z
thì biến dạng dài tuyệt đối ∆l của toàn thanh là
l
1 0 1
l
0 0
δ
Trang 582.4 BIẾN DẠNG DỌC
- BIẾN DẠNG NGANG
3. Thanh có chiều dài l và trên suốt đoạn
thanh lực dọc và EF là hằng số, khi đó độ
biến dạng dài tuyệt đối là:
4. Thanh gồm nhiều đoạn và trên các đoạn
thứ i đều có Nz=const, EF=const thì biến
dạng dài tuyệt đối là
∑
=
∆
i i
i
zi
F E
l
N l
Trang 592.4 BIẾN DẠNG DỌC
- BIẾN DẠNG NGANG
• Biến dạng ngang
xông poat
x = ε = − µε ε
Trang 622.5 ĐIỀU KIỆN BỀN
- ỨNG SUẤT CHO PHÉP
Trang 632.5 ĐIỀU KIỆN BỀN
- ỨNG SUẤT CHO PHÉP
Khi tính toán độ bền: đảm bảo độ an toàn hay ứng suất lớn nhất trong hệ phải nhỏ hơn một giới hạn nguy hiểm quy định σ0 cho từng loại vật liệu
Đối với vật liệu dẻo σ0=σch
Đối với vật liệu dòn σ0=σb
Trang 642.5 ĐIỀU KIỆN BỀN
- ỨNG SUẤT CHO PHÉP
• Ứng suất nguy hiểm - σ0 :là trị số ứng suất mà ứng với nó vật liệu được xem là phá
hoại
• Ứng suất trong thanh đạt đến ứng suất nguy hiểm thì không an toàn
→ Vì vậy cần hạn chế sao cho ứng suất lớn nhất phát sinh trong thanh không vượt quá
ứng suất nguy hiểm chia cho hệ số an toàn n.
Trang 652.5 ĐIỀU KIỆN BỀN
- ỨNG SUẤT CHO PHÉP
• Đối với vật liệu dẻo
• Đối với vật liệu dòn
n ch
σ
= σ
Trang 662.6 HỆ SỐ AN TOÀN
• Hệ số an toàn được quy định trong các tiêu chuẩn do nhà nước ban hành
• Nếu n σ0 không tận dụng hết khả năng chịu lực của các loại vật liệu,
gây lãng phí và giá thành công trình tăng.
• Nếu n σ0 tận dụng hết khả năng chịu lực của vật liệu, giá thành công
trình giảm
Trang 67HỆ SỐ AN TOÀN được chọn dựa vào
1. Tầm quan trọng của công trình, chi tiết.
2. Tính chất của vật liệu : dẻo hay dòn, đồng chất hay không đồng chất.
3. Mức độ chính xác của các g.thuyết tính toán, trình độ và ph pháp gia công.
4. Tính chất tải tác dụng.
5. Xét đến mức độ, khả năng phát triển trong tương lai.
Trang 68max
Trang 692.8 BA BÀI TOÁN CƠ BẢN
[ ] F
N z max ≤ σ
Trang 72Xác định kích thước mặt cắt ngang của các thanh chịu lực có sơ đồ chịu lực : Hình a: Thanh AB và AC là thép tròn.
Hình b: Tìm đường kính thanh AC theo điều kiện bền kéo-nén.
Hình c: Thanh AB làm bằng thép chữ U, thanh AC làm bằng 2 thép góc đều cạnh ghép lại Các thanh làm cùng một loại vật liệu có [σ]k=16kN/cm2; [σ]n=12kN/cm2
Hình a Hình b Hình c
Trang 732.9 Bài toán siêu tĩnh
• Khái niệm : Bài toán siêu tĩnh là dạng bài toán nếu chỉ dùng các phương trình cân bằng tĩnh học thì không thể xác định hết các phản lực liên kết.
• Để giải bài toán siêu tĩnh : ngoài các phương trình cân bằng ta lập thêm
một số phương trình biến dạng
Trang 74Ví dụ 2.6
Xác định phản lực liên kết của thanh chịu lực như hình vẽ.
Trang 76• Điều kiện biến dạng của hệ thanh.
α +
P N
N
cos cos
α +
AC
2 1
P N
cos
Trang 77Ví dụ 2.8
Thanh cơ bản AD được treo bởi 2 thanh 1 và 2 cùng một loại vật liệu, cùng chiều
dài và cùng tiết diện
Trang 79Ví dụ 2.9
• Tính chuyển vị tại điểm đạt lực theo
phương thẳng đứng và phương ngang Cho a=2m, P=50kN, F=2cm2,
E=2.104kN/cm2
Trang 81Ví dụ 2.10
Tính độ dịch chuyển theo phương thẳng đứng tại B Cho P=2qa,
m=qa2, E.
Trang 82Ví dụ 2.11
Thanh tuyệt đối cứng AB được treo bởi ba thanh sắt cùng kích thước mặt cắt ngang Do chế tạo không chính xác nên thanh 2 ngắn hơn các thanh khác một đoạn Tính ứng suất ban đầu trong các thanh thép khi lắp ghép Cho
E=20.104MN/m2, F=2cm2, δ=0,5mm, L=2m
Trang 83Chương 3
ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA
MẶT CẮT NGANG
3.1 Khái niệm
3.2 Momen tĩnh và momen quán tính
3.3 Công thức chuyển trục song song của các mômen quán tính
3.4 Công thức xoay trục của mômen quán tính
Trang 84KHÁI NIỆM
y y
Trang 85MÔMEN TĨNH
• Mômen tĩnh của hình phẳng diện tích F đối với trục x, y
• Thứ nguyên: (chiều dài)3
x O
F y
F x
xdF S
ydF S
Trang 86Nhận xét
•
• Giao điểm của 2 trục trung tâm gọi là trọng tâm mặt cắt
• Hệ trục đi qua trọng tâm mc được gọi là hệ trục trung tâm.
• Vậy momen tĩnh của hình phẳng đối với mọi trục đi qua trọng tâm đều bằng không.
truc là
y truc
tâm trung
truc là
x
truc S
S
y
x
0 0
Trang 87C F
F
S
C y
C = , =
Trang 88Tính chất mômen tĩnh
Mômen tĩnh của hình phức tạp bằng tổng mômen tĩnh của các hình đơn giản
Trang 892 X
dF x
J
dF y
Trang 903 Mômen quán tính ly tâm
– Jxy=0 thì hệ trục xy được gọi là hệ trục quán tính chính
vuông góc bất kỳ tạo thành hệ trục quán tính chính của hình phẳng đó.
trục đó gọi là hệ trục quán tính chính trung tâm
Trang 91Tính chất mômen quán tính
Mômen quán tính của hình phức tạp
bằng tổng mômen quán tính của các
hình đơn giản
Jx+Jy=Ju+Jv=const
Trang 92Mômen quán tính
của một số hình đơn giản
Hình chữ nhật
12
3 2
2
2
bdy y
dF y
J
h
h F
− Tương tự
12
3
hb
Trang 93Mặt cắt hình tam giác
(h y)
h
b b h
y h b
3
3 0
4 3
h
y h
b y
dF y
J
h h
h
y
h b
b
y
Trang 94Mặt cắt hình tròn
dF=2πρdρ
64 2
D J
J J
D d
dF J
Y X
R
F
π
π ρ
πρ ρ
Trang 95CÔNG THỨC CHUYỂN TRỤC SONG SONGBiết Jx, Jy, Jxy
Tìm JX, JY, JXY
abF aS
bS J
J
F a
aS J
J
F b
bS J
J
x y
xy XY
y y
Y
x x
X
+ +
+
=
+ +
=
+ +
=
2
2
2 2
Trang 96Ví dụ 3.1
Xác định mômen quán tính chính trung tâm của mặt cắt
Trang 100b=76mm h=200mm F=23,4cm2 Jx=1520cm4 Jy=113cm4 Z0=2,07cm
b=115mm h=240mm F=34,8cm2
Trang 101C2 x2
X C
x1
Y
Trang 102α
sin cos
sin
cos
x y
v
y x
+
=
α α
α α
α α
2 cos 2
sin 2
2 sin 2
cos 2
2
2 sin 2
cos 2
2
xy
y
x uv
xy
y x
y x
v
xy
y x
y x
u
J
J
J J
J
J J
J
J J
J
J J
J J
J
Trang 103( ) 2 2 min
Trang 104Xác định các mômen quán tính chính và phương của hệ trục quán tính chính trung tâm của
mặt cắt
Ví dụ 3.3
Trang 105cm x
C
C
13 , 2
217 ,
1
Trang 106cm J
Y
X
=
=
Trang 107Xoay trục x0C2y0 đến hệ trục x2C2y2
4
45 , 33
2
sin
0 0
2 2
J
Trang 108• Phương hệ trục quán tính chính trung tâm
' 36
8 301
, 0
2 2
tan
0 2
0 1
α
α α
Y X
XY
J J
5 , 2171
4 2
1 2
cm
J J
5 , 292
4 2
1 2
cm
J J
Trang 109Ví dụ 3.4
Xác định momen quán tính chính trung tâm và trục quán tính chính trung tâm của mặt cắt.
Trang 110a x
C
C
4
5 , 1
Trang 11112 17
32
a J
a J
a J
XY
Y
X
Trang 112Phương hệ trục quán tính chính trung tâm
61
29 6
, 1
2 2
tan
α
α α
Y X
XY
J J
J
u
xy y
x
y x
J a
J J
J
J
J J
=
=
+
− +
65 , 38
4 2
1 2
v
xy y
x
y x
J a
J J
J
J
J J
85 , 10
4 2
1 2
Trang 113Chương 5
XOẮN THANH TRÒN
• Định nghĩa
• Biểu đồ mômen xoắn
• Ứ.suất trên m.cắt ngang của thanh tròn chịu xoắn thuần túy
• Biến dạng của thanh tròn chịu xoắn
• Tính toán độ bền của thanh chịu xoắn
• Tính toán độ cứng của thanh chịu xoắn
• Tính lò xo hình trụ có bước ngắn chịu kéo-nén
• Bài toán siêu tĩnh
Trang 1141 Định nghĩa
Thanh được gọi là chịu xoắn thuần túy khi trên mọi mặt cắt ngang chỉ
có một thành phần nội lực là mômen xoắn Mz
y
x z
Mz
Trang 115A B C D E
Trang 1162 Biểu đồ mômen xoắn
Mômen xoắn nội lực
• Quy tắc tính nội lực
• Quy ước dấu: Mz dương khi nhìn từ ngoài vào mặt cắt thấy chiều quay của nó thuận
chiều kim đồng hồ , và có dấu âm khi có chiều quay ngược lại
=
bên 1
z bên
1
i z
M
y
xz
Mz
y
xz
Mz
Trang 118Quan hệ giữa m ngoại lực với N và n
• Công suất:
• Nếu công suất được tính bằng mã lực (1CV=750Nm)
• Nếu công suất được tính bằng kW (1CV=0,736Kw)
( ) W
n m
m t
A N
CV
N n
N x
kW
N 9740 n
N x 736 0
7162
=
Trang 1193 Ứng suất trên mc ngang của
thanh tròn chịu xoắn thuần túy
Trang 120Các giả thuyết
– G.thuyết về mặt cắt ngang: mặt cắt ngang trước và sau biến dạng vẫn phẳng, thẳng góc với trục thanh và khoảng cách giữa chúng
không đổi.
– G.thuyết về các bán kính: các bán kính trước
và sau biến dạng vẫn thẳng và có chiều dài
không đổi – G.thuyết về các thớ dọc: trong quá trình biến
dạng các thớ dọc không ép hoặc đẩy lên nhau.
Trang 121Biểu thức tính ứng suất trong thanh
tròn chịu xoắn thuần túy
Trang 122Mômen chống xoắn
• Với thanh có mặt cắt ngang tròn đường kính D
• Với thanh có mặt cắt ngang hình vành khăn
3
3
4
2 ,
0 16
D R
R
W = π = π ≈
ρ
( ) ( 4) 3( 4 )
3
4
3 4
4
1 2
, 0
1 16
1 2
1 2
2
η η
π
η
π π
R R
r R
W
Trang 1234 Biến dạng của thanh tròn chịu xoắn
Góc xoắn tương đối giữa hai mặt cắt cách nhau một khoảng cách L là
Nếu:
• Là hằng số đối với z thì
• Thay đổi trên từng đoạn
• Là hằng số trên từng đoạn thanh
=
0
z0
dz GJ
M d
l
0
z dz GJ
i
z
GJ
l M
Trang 124Ví dụ 5.2
Một trục bậc chịu tác dụng của mômen phân bố và mômen tập trung như
hình vẽ Tính góc xoắn tại A và trong đoạn BD D1=2cm, D2=3cm,
m=2kNm/m
Trang 125Ví dụ 5.2
Trang 126Ví dụ 5.2
( )
( )( )
( )( )
( )( )
rad
GJ
l
M GJ
l
M GJ
l
M dz
GJ
DE CD
BC AB
AE A
057 ,
0
4 4 4
3 3 3
2 2
2 2
, 0
0
1
=
+ +
+
=
+ +
ϕ ϕ
ϕ ϕ
( ) ( )
( ) ( )
rad
GJ
l
M GJ
l
CD BC
BD
137 ,
0
3 3
3
2 2 2
=
+
= +
=
ρ ρ
ϕ ϕ
ϕ
Trang 1275 Tính toán độ bền
của thanh tròn chịu xoắn
Điều kiện bền
Với lý thuyết bền ứng suất tiếp lớn nhất thì điều kiện bền của phân tố ở
trạng thái trượt thuần túy là
Với thuyết bền thế năng biến
n
0, τ = τ
[ ] [ ]
2
σ
= τ
[ ] [ ]
3
σ
= τ
Trang 128Các dạng bài toán cơ bản
1. Bài toán kiểm tra độ bền
2. Bài toán thiết kế
Nếu thanh tròn đặc lấy η = 0
3. Bài toán xác định tải trọng cho phép
[ ] ( )
3
41
16
η τ
Trang 1296 Tính toán độ cứng
của thanh chịu xoắn
• Bài toán kiểm tra độ cứng
• Bài toán thiết kế
• Bài toán tính toán tải trọng cho phép
m 180
m
Trang 130Ví dụ 5.3
1. X.định đk d1 của trục truyền chịu xoắn,
2. X.định đk D, d nếu trục có mặt cắt ngang hình vành khăn, cho η=0,7
3. So sánh sự tiết kiệm vật liệu trong hai trường hợp trên
4. Xđ góc xoắn tương đối giữa hai m.cắt A, B
Cho [τ]=4500N/cm2, [θ]=0,250/m, G=8.106N/cm2.
A B
M2=3M1
Trang 131M2=3M1
Trang 132180 25
, 0 10 8
2 , 43 32
32
4
56
4 max
π π
θ π
M 1 =21,6kNcm
M 2 =3M 1
Trang 1332 , 43
16 1
2 ,
3 4
180 25
, 0 7 , 0 1 10 8
2 , 43
32 1
32
4
5
4 6
η θ
M 1 =21,6kNcm
M 2 =3M 1
Trang 134x 1
4 D
Trang 135Ví dụ 5.3
4. Góc xoắn tương đối giữa hai mặt cắt ngang A, B trong trường hợp thanh
tròn đặc
rad GJ
l
M GJ
l M
p p
M 1 =21,6kNcm
M 2 =3M 1
Trang 137Ví dụ 5.4 – trục 1
s rad 3
52 D
D n
30
n 60
52
10 x 15
N M
3 1
38 3
52
10 x 2
N M
31
3
, =
= ω
10
20 31
1
ω
Trang 1388 , 343 16
3
2 3
32
8 , 343 32
4
4 6
4
max
1 ≥ π θ = π π =