鋼管矢板ベトナム語img-130134246

Trang 2

PGS.TS NGUYỄN THỊ TUYẾT TRINH (Chủ biên) -

- HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ

VÀ VÍ DỤ TÍNH TỐN =

MONG coc ONG THEP DANG GIENG | THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCDBVN

DESIGN GUIDELINE AND DESIGN EXAMPLES — FOR STEEL PIPE SHEET PILE FOUNDATION

- BASED ON TCCS 03/2012-TCDBVN SÁCH SONG NGỮ ANH -VIỆT

ENGLISH - VIETNAMESE GUIDELINE

Trang 3

HUONG DAN THIET KE VA VI DU TINH TOAN THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCDBVN

NHOM BIEN SOAN

PGS.TS Nguyén Thi Tuyét Trinh

Chu bién " Trưởng bộ môn _

Bộ môn Công trình giao thông thành phố và Công trình thủy Trường Đại học Giao thông vận tải

GS TS Nguyén Viét Trung

Bé mén Công trình giao thông thành phố và Công t trình thủy Trường Đại học Giao thông vận tải

TS Trần Việt Hùng

TS Đào Duy Lâm

TS Masanori Kinoshita

Giám đốc điều hành

Trưởng Ban

Ban Phát triển sản phẩm xây dựng

Tập đoàn Thép Nippon Steel & Sumitomo Metal Ông Masataka Tatsuta

Tập đoàn Thép Nippon Steel & Sumitomo Metal -_ Ông Nobuyuki Matsui

Công ty Thép Nippon Steel & Sumitomo Metal Đông Nam Á Ông Masaya Higashi

Trang 4

DESIGN GUIDELINE AND DESIGN EXAMPLES OF STEEL PIPE SHEET PILE FOUNDATION BASED ON TCCS 03/2012-TCDBVN

EDITION TEAM

Assoc.Prof.Dr Nguyen Thi Tuyet Trinh Chief Editor

Head of Division

Urban Transport and Coastal Engineering Division University of Transport and Communications Prof.Dr Nguyen Viet Trung

Urban Transport and Coastal Engineering Division University of Transport and Communications

Dr Tran Viet Hung |

Urban Transport and Coastal Engineering Division University of Transport and Communications _ Dr Dao Duy Lam

Urban Transport and Coastal Engineering Division University of Transport and Communications Dr Masanori Kinoshita

Executive Counselor Head of Division

Construction Products Development Division Nippon Steel & Sumitomo Metal Coporation Mr Masataka Tatsuta

Construction Products Development Division Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Mr Nobuyuki Matsui _

Nippon Steel & Sumitomo Metal Southeast Asia Pte.Ltd Mr Masaya Higashi

Trang 5

`1 Mục đích 2 Tài liệu viện dẫn _ 3 Định nghĩa _ 4, Ký hiệu 3 Quy định chung :5.1 Vật liệu -_5,1,1 Cọc ống thép 5.1.2 Bê tông và vữa _ 5.1.3 Cốt thép 5.2 Cơ sở thiết kế 6 Phương pháp thiết kế _.6,1 Khái quát - 6.2 Vị trỉ mũi cọc 6.3 Kích thước cọc 6.4 Thử tai coc AN THIET KE VA Vi DỤ:TÍNH TỐN THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCĐBVN -' MỤC LỤC _ Phần I HƯỚNG DẪN THIẾT KÉ 6.5 Tải trọng đóng cọc cho phép tối đa 6.6 Thiết kế móng 6.7 Thiết kế các thành phần kết cầu móng

7 Tải trong va phan bé tai trong

7.1 Tai trong thang đứng _ 7.2 Tải trọng năm ngang và mô men

8 Mơ hình tính tốn, phân tích kết cấu

8.1 Khái quát:

8.2 Mô hình đầm có chiều dài hữu hạn trên nền đàn hồi (xem Hình 6) 8.3 Mô hình đầm giếng giả tưởng (xem Hình 7)

Trang 6

DESIGN GUIDELINE AND DESIGN EXAMPLES OF STEEL PIPE SHEET PILE FOUNDATION BASED ON TCCS 03/2012-TCDBVN CONTENTS Page Preface Part 1: DESIGN GUIDELINE 1 Scope So 10 2, References no " 10 3 Definitions of terms , : 13 4, Symbols 20 5 Regulation 5.1 Materials SỐ : : 20 5:2 Basical design : _ 20 _ 5.3 Reinforcement 21 6 Design method 6.1 General , 23

6.2 Location of the pile tip Ho sóc 25

6.3 Dimension of steel pipe sheet pile 25

6.4 Load test of pile , : 34

6.5 The ‘maximum of driving force 35

6.6 Foundation design 35

_ 6.7, Components design of foundation | 38

7 Load and load distribution

7.1 Vertical load _ SỐ S 38

7.2 Horizontal load and moment ¬ Ạ 38

8 Structural model, analysis

8.1 General 42

- 8.2 Model of finite length beam on elastic ground (see Figure 6 48 8.3 Imaginary well beam (see Figure 7) 50

8.4 Three dimensions frame model | sa 54

9 Coefficients of ground reaction

Trang 7

THIET KE VA vi DỰ TÍNH TOAN THEO TIEU 1 CHUAN TCCS 03/2012-TCĐBVN

: 9 2 Hệ số phản lực của nền ‘theo ohuong nim ngàng _ 3.Hệ số phản lực nền theo phương thẳng đứng `

tel 94 Hệ số phản lực nền cắt theo phương ngang tại đáy móng :

ˆ 10 Thiết kế móng cư

" Tính toán nội lực dọc trục của một ‹ cọc ống v ván thép

): 2 Kiểm toán cọc theo TTGH cường độ :

nhà 10 3 Kiém toan coc theo TTGH str dung, (kiểm tra chuyện vị ngang) , thiết kế các phần kết câu Của móng

1:1, Thiết kế bệ móng

- 1Í 2: Thiết kế liên kết giữa bệ móng và cọc ống ván thép

có HE 3 Thiét ké tai nối

12 Ti biết kế vòng vây thi công lạm

13 T biết kế cau igo các bộ phận kết, cầu móng

13 1 Cấu tạo tai nỗi tại phần cắt di của cọc ống ván Thép 13.2 Hàn nối cọc -

13.3 Bê tông nhồi bên trong cọc ống ván thép : a 13 4 Các phương pháp tăng cường chọc cọc ống thép - 1 T, hiet kế tế kháng chấn i móng: a oe _ Phần 2 VÍ DỤ TÍNH TỐN Ví dự 1: tinh tốn r móng cầu Nhật Tân - 1 Giới thiệu oe 1.1 Về ví dụ tính toán Ạ 1.2 Thông tin dự án

- 2 Số liệu đầu vào

21, Giới thiệu chung, „2/2 Vật liệu _

2.2.1 Coc 6 éng thép

2.2.2 Bê tông và vữa

_` 2,2.3 Cốt thép _

Trang 8

DESIGN GUIDELINE AND DESIGN EXAMPLES OF STEEL PIPE SHEET PILE FOUNDATION BASED ON Tccs 03/2012-TCDBVN

_ 92 Coefficient of horizontal ground reaction 9.3 Coefficient of vertical ground reaction

9.4 Coefficient of horizontal shear ground reaction at the bottom of foundation 10 F oundation design

10.1 Internal force of steel pip pile

10.2 Verifying of strength limit state of the pile 10.3 Verifying of service limit state of a foundation 11 Design of components of ‘foundation

11.1 Footing design

11.2 Connection between steel pipe sheet pile and footing

11.3 Design of interlocking | ' 12 Design of temporary cofferdam

‘13 Detail of ‘foundation components

13.1 The mounting range and edge shape of the interlocking pipe of ‘the steel pipe sheet pile

13.4, Filling concrete inside steel pipe sheet pile 13.5 Strength methods for steel pipe sheet pile 14 Seismic design —

Part Il: DESIGN EXAMPLES Case 1: Trial design for Nhat Tan Bridge 1 Introduction 1.1, About this example 1.2 Project information 2, Input data 2.1 General 2.2 Materials

Trang 9

ẤN THIẾT KÉ VÀ VÍ DỤ TÍNH TỐN THEO TIÊU CHUAN TCCS 03/2012-TCĐBVN : Cơ sở thiết kế Sự Al Vị trí mỗi cọc mee 4.2 Kich thước cọc " 44 Kích thước móng ?› -4,4 Kích thước móng và trụ ”° 4.5, Các hệ số của đất nền ` 4:6 Mô hình thiết kế `5 Thiết kế vòng vây thi công tạm 6 Thiết kế móng |

ˆ 6,1 Tính toán nội lực đọc trục của một cọc ống thép

6.2 Kiểm toán cọc theo TTGH cường độ

6.2.1 Tính toán sức kháng nén dọc trục của một cọc

6.2.2 Tính toán sức kháng kéo nhỗ của cọc

6.2.3 Kiểm tra sức kháng ma sát âm

6.2.4 Kiểm tra sức kháng kết cầu của một cọc

6.3 Kiểm toán cọc theo TTGH sử dụng (kiểm tra chuyên vị ngang)

7 Thiết kế các bộ phận của móng 7.1 Thiết kế bệ móng,

7.2 Liên kết giữa cọc ống thép và bệ móng

7.3 Thiết kế tai nối |

Ví dụ 2 tính toán móng cầu Chợ Hội :

1 Giới thiệu

1.1 Về ví dụ tính toán

1.2 Thông tin dự án |

2 SỐ liệu đầu vào |

2.1 Giới thiệu chung

2.2 Vatlig@u —

2.3 Điều kiện địa chất 3 Tải trọng thiết kế

3.1 Tổ hợp tải trọng theo phương dọc cầu

Trang 10

4 Design basic

4.1 Pile tip position 4.2 Pile dimension

4.3 SPSP foundation dịmension

4.4 Pier and footing dimension 4.5 Coefficients of ground reaction —

4.6 Design model

5 Design of temporary cofferdam 6 Foundation design

6.1 Internal force of steel pip pile -

6.2 Verifying of strength limit state of the pile

6.2.1 Axial compression resistance of a steel pipe sheet pile 6.2.2 Pulling-out resistance of a steel pipe sheet pile 6.2.3 Verifying of piles with negative friction around piles 6.2.4 Verifying service resistance of steel pipe pile

6.3 Verifying of service limited state of a foundation 7 Components design of foundation 7d, Footing design ` 7.2 Connection between steel pipe sheet pile and footing 7.3 Design of interlocking Case 2: Trial design for Cho Hoi Bridge 1 Introduction 1.1 About this example 1.2 Project information 2 In put data 2.1 General 2.2 Materials 2.3 Ground condition 3 Load and load combinations

Trang 11

HUONG DAN THIET KE VA Vi DU-TINH TOAN THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCĐBVN: 4 Cơ sở thiết kế 4.1 VỊ trí mỗi cọc 4.2 Kích thước móng VÀ CỌC - 4.3 Dạng hình học của móng cọc ống thép 4.4 Kích thước của trụ và móng 4.5 Các hệ sô của đât nên 4.6 Mô hình thiết kế móng 5 Thiết kế vòng vây thi cong tam 6 Ti hiết kẾ móng 6.1 Tính toán nội lực dọc trục của một cọc ống thép 6.1.1 Phương đọc cầu

6.1.2 Phương ngang cầu

'6.2 Kiểm toán cọc theo TTGH cường độ

6.2.1 Tính toán sức kháng nén đọc trục của một cọc

6.2.2 Tinh toán sức kháng kéo nhỗ của cọc

6.2.3 Kiểm tra sức kháng cường độ của một cọc

6.3 Kiểm toán cọc theo TTGH sử dụng (kiểm tra chuyển vị ngang) - 6.3.1: Chuyển vị ngang cho phép của cọc 6.3.2 Tham số thiết kế 6.3.3 Kết quả tính toán ' 6.3.4.Kiểmtoán - 7 Thiết kế các bộ phận của móng 7.1 Thiết kế bệ móng 7.2 Liên kết giữa cọc ống thép và bệ móng 7.3 Thiết kế tai nối

Ví dụ 3: tính toán móng cầu Vĩnh Tuy _

1 Giới thiệu ˆ |

1.1 Về ví dụ tính tốn 1.2 Thơng tin dự án

2 Số liệu đầu vào — _

Trang 12

4 D@sign basic

_ 4/1.Pie tip position

4.2 Pile and foundation: dimension 4.3 SPSP foundation shape

; 4.4 Pler and footing dimension 4.5 Coefficients of ground reaction -

4,6 Design model for foundation

5, Design of temporary cofferdam

6 Foundation design

6 1, Internal force of a steel pipe pile

-6.1.1 Internal force of steel-pip pile in bridge axis direction 6.1 2 Internal force of steel pip pile in bridge perp axis direction (6.2 Verifying of strength limit state of the pile

- 6.2.1 Axial compression resistance of a steel pipe sheet pile 6.2.2 Pulling- -out resistance of a steel pipesheet pile

_ 6.243 Verifying strength resistance of steel pipe ‘pile ©

6 3, Verifying of service limited state of a foundation

a 6.3.1 Verifying of horizontal displacementof a foundation 6.3.2 Design condition 6 3.3 Calculation results (6.3.4, Verification ‘7, Other components design 7.1 Footing design - 7 2 Connection between steel pipe ‡ sheet pile and footing _7.3, Design of interlocking Case 3: Vinh Tuy 1 Introduction

Trang 13

š DÂN THIẾT KÉ VÀ VÍ DỤ TÍNH TOÁN THEO TIÊU CHUAN TCCS 03/201 2-TCDBVN 2,2 Vật liệu: |

12,3, Điều kiện địa chất

x Tải trọng va t6 hop tải trọng

- `3, 1 Tổ hợp tải trọng theo phương doc cầu

` 3.2.76 hợp tải trọng theo phương ngang cầu : Co sé thiét kế | 4,1, VỊ trí mỗi cọc , 4.2, Kich thudc móng và cọc ` | 4.3 Dạng hình học của móng cọc ống thép 4.4 Kích thước của trụ và móng 4.5 Các hệ số phản lực nền 4.6 Mô hình thiết kế móng 5 Thiết kế vòng vây thì công tạm 6 Thiết kế móng ˆ 6.1 Tính toán nội lực dọc trục của một cọc ống thép 6.1.1 Phương dọc cầu

6.1.2 Phương ngang cầu

6.2 Kiểm toán cọc theo TTGH cường độ _

6.2.1 Tính toán sức kháng nén đọc trục của một cọc

6.2.2 Tính toán sức kháng kéo nhỗ của cọc '

6.2.3 Kiểm tra sức kháng cường độ của một coc

6.3 Kiểm toán cọ theo: ‘TTGH str dung (kiêm tra chuyển vi ngang) " 6.3.1 Chuyén vi ngang cho phép cua cọc

Trang 14

“ DESIGN GUIDELINE AND DESIGN EXAMPLES OF STEEL PIPE SHEET PILE FOUNDATION ‘BASED ON TCCS 03/2012-TCDBVN

22:Materials = " SỐ 207

23 Ground condition —_ ¬ có 208

| : 3 Loud and load combinations / oe

oF Load cornbination for bridge a axis s direction | TH ai — 209

3.2 Load combination for bridge axis perp direction CO 209

` 4 Design basic

4.1 Pile tip position ¬ ¬ oe 210

4.2 Pile and forindation dimension oo a vẽ " 210-

- 4.3, SPSP foundation:shape "¬ cài 211

-44 Pier and footing dimension | So 212

4.5 Coefficients of ground reaction ae = ' " | —_ 212

4.6 Design model for foundation " To có 217

5 Design of temporary cofferdam

6 Foundation design

6.1; Internal-force of a steel pipe pile Sa _— 230

6.1.1 Internal force of steel pip pile in bridge axis direction 230 6.1.2 Internal force of steel pip pile in bridge perp axis direction Oo — 230

6.2 Verifying of strength limit state of the pile | | 231

6.2.1 Axial compression resistance of a steel pipe sheet pile - 231 6.2.2 Pulling-out resistance of a steel pipe sheet pile " s 233

- 62.3 Verifying strength resistance of steel pipe pile | - 234

Trang 15

HƯỚNG DĂN THIẾT KÉ VÀ VÍ DỤ TÍNH TỐN THEO TIÊU CHUAN TCCS 03/2012-TCDBVN

LỜI MỞ ĐẦU

Kết cấu mong coc Ống thép dạng giếng hay còn gọi là kết cấu cọc ống ván thép là một trong những kết cấu móng đáp ứng được các yêu câu xây dựng cẩu nhịp lớn trong các

- điều kiện địa chất phức tạp Kết cấu móng này ẩược hình thành từ các cọc Ống thép có

đường kính từ 800mm đến 1500mm, liên kết với nhau qua các Ống tai nỗi tạo nên một kết cấu móng dang giéng khép kín, do đó khả năng Chịu lực, đặc biệt là khả năng chịu động đất của kết cầu móng rất cao Bên cạnh đó, kết cấu móng này kiểm làm vòng vây ngăn

nước cho công tác thi công trụ, giảm được nhiều thời gian và chỉ phí thi công móng _ Dựa trên Tiêu chuẩn thiết kế câu JRA- 2002 (phiên bản mới là JRA-2012) của Nhật Bản, kết cấu mong coc ống thép dạng giếng đã được thiết kế và áp dung rộng rãi trong các công trình cầu đường bộ và đường sắt ở Nhật Bản Ở Việt Nam, kết cấu móng này đã

được áp dụng thành công cho công trình cầu Nhật Tân ở Hà Nội và sẽ dugc dp dung cho

công trình cấu Bình Khánh, cầu Phước Khánh ở thành phố Hỗ Chí Minh, cầu trên đường - _ Tân Vũ - Lạch Huyện của Hải Phòng _

Hiện nay, Tổng cục Đường bộ Việt Nam đã ban hành Tiêu ¿ chuẩn thiết kế móng cọc Ông

thép dạng giêng TCCS 03/2012-TCĐBVN Tuy nhiên, công tác thiết kế móng tuân theo Tiêu chuẩn này còn gặp nhiều khó khăn do phương pháp thiết kế kết cấu móng có nhiều điểm mới với kỹ sự Việt Nam Cuốn sách “Hướng dẫn thiết kế và ví dụ tính toán HỎNG CỌC - ong thép dang giéng theo Tiéu chuẩn TCCS 03/2012-TCDBVN” sé dua ra cdc giai thich

những qui định trong Tiêu chuẩn TCCS 03/2012-TCĐBVN và hướng dẫn thiết kế kết cấu

móng cọc Ống thép dạng giống tuân theo các qui định trong Tiêu chuẩn Đông thời, cuốn _ sách cũng đưa ra một sé vi du thiết kế kết cấu móng cọc ống thép đạng giêng, tính thử nghiệm cho các công trình câu đã được xây dựng ở Việt Nam để giúp kỹ sư tham khảo và _ hiểu rõ hơn phương pháp thiết kỄ móng mới này

Cuốn sách do nhóm hợp tác nghiên cứu của các giảng viên Trường Đại học Giao thông vận _ˆ tải và các chuyên gia của Tập đoàn thép Nippon Steel & Sumitomo Metal bién soan, PGS TS

Nguyễn Thị Tuyết Trinh làm chủ biên

Cuốn sách được biên soạn lần đầu, không tránh "khỏi những sai sói Nhóm biên soạn _ xi Chân thành cảm ơn 'các độc giả đã tham Khảo cuốn sách này và mong nhận được y kién

dong gop

Moi ý kiến xin gửi v về địa chỉ email: uyettrinh@ute edu vn

Hà Nội, tháng 8 năm 2015

Thay mặt nhóm biên soạn

Trang 16

PREFACE

Steel Pipe Piled Well Foundation, known as Steel Pipe Sheet Pile Foundation is one of

the foundation structure meets requirements of long span bridges in the complex

geological conditions This foundation structure is formed from steel pipe piles with diameter from 800mm to 1500mm, linked together by interlocking pipe to create a

structure as closed well shape, thus bearing resistance, especially earthquake resistance’ of the foundation is very high Besides, the foundation structure concurrent as temporary cofferdam for pier construction, reducing construction time and cost

Based on Bridge Design Specification of Japan JRA-2002 (the new version: is JRA- 2012), the Steel Pipe Sheet Pile Foundation have been designed and widely applied in ' highway ‘and railway bridges in Japan In Vietnam, the foundation has been applied | successfully to Nhat Tan Bridge in Hanoi City and will bé applied to Binh Khanh Bridge, Phuoc Khanh Bridge in Ho Chi Minh City, and a Bridge on Tan Vu-Lach Huyen highway

in Hai Phong City oO ca

Currently, Directorate of Road of Vietnam has issued Design Specification of Steel Pipe

Sheet Pile Foundation as TCCS 03/2012-TCDBVN However, the foundation design based ' on the Specification meets some difficulties due to some new points in foundation design method for Vietnam engineers The Book "Design Guideline and Design Examples of Steel Pipe Sheet Pile Foundation based on TCCS 03/2012-T CDBVN" provides the

interpretation of the articles in the TCCS 03/2012-TCDBVN and provides the guidelines for design.method of the Steel Pipe Sheet Pile Foundation based on the regulations in the Specification In addition, the Book also provides some examples of the structural design of Steel Pipe Sheet Pile Foundation as trial design for actual bridges which were constructed in Vietnam, so that engineers can refer and more understand the design

method of this foundation - —

The Book was edited by collaborative research group of lecturers of University of - Transport and Communications and experts of Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation, chaired by Assoc.Prof Nguyen Thi Tuyet Trinh

The Book was compiled as the first edition, not able to avoid some mistakes Editing group would like to thank the readers to refer this book and look forward to receiving

comments ¬ ` -

All comments should be sent to the email address: tuyettrinh@utc.edu.vn

' Hanoi, Aug 2015

On behalf of the Editing group

Trang 17

“PHN

HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ _

Trang 18

HUONG DAN THIET KE VÀ Vi DY TINH TOAN THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCDBVN

1 MUC DICH

Sách hướng dẫn này áp dụng để thiết kế móng cọc ống thép dạng giếng cho cầu đường bộ

: Ngoài ra có thể làm tài liệu tham khảo thiết kế móng cọc tương tự cho cầu đường sắt và

thiết kế các kết cầu công trình cảng - đường thủy, công trình biển

C.1.1 Coc 6 Ống thép được sử dụng rộng rãi trong xây dựng cẩu (móng cọc ống thép), trong

cảng biển (cẩu tàu và đê chắn sóng), trong xây dựng (tường chắn và đê quai) và

trong các công trình khác, việc sử dung kết cấu này liên quan đến quy mô của các kết cấu, có khả năng áp dung nơi nước sâu và khi xây dựng nơi có lớp đất chịu lực nằm sâu dưới lóp đất yếu day

C.1.2 Hướng dẫn này áp dụng cho kết cấu coc ong thép chịu tải trọng tinh va hoạt tải cơ ban Trong trường hợp có yêu cầu thiết kế chỗng động đất từ chủ đâu tu, tai trọng động đất nên lây theo quy định của phan 14 trong TCCS 03/2012-TCDBVN

2 TAI LIEU VIEN DAN

22TCN 272-05 (2005), Tiêu chuẩn thiết kế cầu, Bộ Giao thông vận tải Việt Nam TCVN 9245:2012 (2012), Tiêu chuẩn cọc ống thép

JRA (2002), Tiêu chuẩn thiết kế cầu đường bộ, Hiệp hội Đường bộ Nhật Bản RTRI (2000), Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu đường sắt của Nhật Bản

ASTM A252 — 98 (2007), Tiêu chuẩn về hàn và đúc cọc ống thép của Mỹ JIS A5530, Tiêu chuẩn công nghiệp Nhật Bản - Quy định cho cọc ống ván thép

JIS A5525, Tiêu chuẩn công nghiệp Nhật Bán - Quy định cho cọc ống thép han TCXD 160-1987, Khao sát địa kỹ thuật phục vụ cho thiết kế và thi công móng cọc

TCVN 9394:2012, Đóng và ép cọc thi công và nghiệm thu

TCVN 9393:2012, Cọc - Phương pháp thử nghiệm hiện trường bằng tải trọng tĩnh ép dọc trục C.2.1 Tiêu chuẩn viện dẫn

Các tiêu chuẩn viện dẫn sau là cân thiết cho việc áp dụng Sách hướng dẫn này Đối với các tài liệu viện dẫn ghi năm công bỗ thì áp dụng phiên bản được nêu Đối với

các tài liệu viện dẫn không ghỉ năm công bố thì áp dụng phiên bản mới nhất, bao

gồm cả các sửa đổi, bỗ sung (nếu có)

+ 14TCN 130-2002, Hướng dẫn thiết kế đê biển, Bộ Nông nghiệp và PTNT Việt Nam,

+ 22TCN 200-89 (1989), Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu phụ tạm trong thì công câu,

Bộ GTVT Việt Nam;

+ 22TCN 207-92 (1992), Tiêu chuẩn thiết kế công trình bến cảng biển, Bộ GTVT

Việt Nam;

+ 22TCN 219-94 (1994), Tiêu chuẩn bến cảng sông, Bộ GTVT Việt Nam;

+ AASHTO LRFD (2007), Tiêu chuẩn thiết kế cẩu, Hiệp hội giao thông đường bộ Mỹ,

Trang 19

1 SCOPE

The guideline is applied for design of steel pipe sheet pile foundation in well type of highway bridge Moreover, the guideline is referred similarly for driven pile foundation design of railway bridge and design of revestment and port structure

C.1.1 Steel pipe sheet pipes are widely used in harbors (piers and breakwaters), urban civil engineering (earth-retaining walls and cofferdams), bridges (foundations for steel pipe sheet pile foundations), and other applications, along with use regarding increased scales of structures, increases in water depth, and increases regarding construction work in regions where the deep supporting strata exists under thick soft ground C.1.2 The guideline provided herein is intended to apply to the steel pipe sheet pile

structure in an essentially static load In case the structure is to be required by owner to withstand the effects of an earthquake as a part of its design function, the

seismic load should follow the Acticle 14 of TCCS 03/2012-TCDBVN

2 REFERENCES

22TCN 272-05 (2005), Specification for Bridge Design, Ministry of Transport of Vietnam; JRA (2002), Specification for Highway Bridges, Japan Road Associatation

RTRI (2000), Design Standard for Railway structure, Railway Technical Research Institute, Japan

ASTM A252-98 (2007), Standard Specification for Welded and Seamless Steel Pipe Piles JIS A5530, Japanese Industrial Standard for Steel Pipe Sheet Piles

JIS A5525, Japanese Industrial Standard for Steel Pipe Piles

TCXD 160-87 (1987); Specification for Survey techniques for design and construction of pile foundation

TCXD 269-2002 (2002), Piles-Standard Test Method for Piles Under Axial Compressive Load

C.2.1 Standards and Specifications

The cited specifications and specifications as below are essential for the application of this specification For documents cited with public year, this version will be reference For documents not cited with public year shall apply the latest version, including amendments and supplements (if any)

+ 14TCN 130-2002, Design Specification of coastal dike, Ministry of Agriculture and Rural Development of Vietnam;

+ 22TCN 200-89 (1989), Design Specification of temporary cofferdam of bridge,

Ministry of Transport of Vietnam;

+ 22TCN 207-92 (1992), Design Specification of port and harbor structure, Ministry of Transport of Vietnam;

+ 22TCN 219-94 (1994), Design Specification of port and harbor structure on river, Ministry of Transport of Vietnam;

+ AASHTO LRFD (2007), Specification for Bridge Design, American Association of State Highway and Transportation Officials (English version);

Trang 20

HƯỚNG DAN THIET KE VA Vi DY TINH TOAN THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCDBVN

+ JIS A5325, Specifi ication for Japanese Industrial’ Standard rules for welded steel pipe

_+:JJS A5530, Specifice ication nn for Japanese Industrial Standard -d specif ed for steel pipe "

pile board

+ OCDI (2009), Tiêu chuẩn kỹ thuật và chủ giải đối với các công trình cảng ở Nhật Bản, Bộ đất đai, cơ sở hạ tang, giao thông và đu lịch Nhật Bản (Bản tiếng Anh); + TCVN 2737:1 995, Tiêu chuẩn tải trọng và tác động, Bộ Xây dựng Việt Nam;

- + TCXDVN 375:2006, Thiết kế công trình chịu động đất, Bộ Xây dựng Việt Nam

.C.2.2 Tài liệu khác

Các tài liệu viện dẫn sau là cân thiết cho việc áp dụng Tiêu chuẩn này Đối với các tài liệu viện dẫn ghỉ năm công bé thi dp dụng phiên bản được nêu Đổi với các tài

liệu viện dẫn không ghi năm công bố thì áp dụng phiên bản mới nhất, bao gồm cả

các sửa đổi, bổ sung (nếu có) C.2.2.1 Thiết kế

+ Hướng dẫn thiết kế cọc ván thép (2009), Tập đoàn thép Nippon Steel va

Trường Đại học GTVT (Sách song ngữ Việt - Anh);

+ Design Manual of fisheries infrastructure (2003), National Association of Fisheries Infrastructure of Japan (Ban tiéng Nhật;

- + Guidance for temporary structure of expressway earth work (2003), Metropolitan Expressway Company of Japan (Ban tiếng Nhật);

+ Guidance for retailing wall for building (2002), Architectural Institute of Japan (Ban tiếng Nhật);

+ Piling Handbook &th Edition (2008), Arcelor Mittal Coporation;

+ Design and construction handbook for steel sheet pile foundation method (1997) Japan Road Association (Ban tiếng Nhật); :

+ Tiéu chuẩn JIS vé lién kết khóa cọc ông (JIS G3444 STK400);

+ Diaphragm wall foundation method construction guide (2002) Diaphragm Wall Association (Ban tiéng Nhật

C.2.2.2 Khảo sát địa chất

11

(a) Cac thi nghiém đất trong phòng -

_ Thí nghiệm đất trong phòng thí nghiệm có thể bao gôm:

+ Hàm lượng nước - ASTM D4643

+ Trọng lượng riêng - AASHTO T100(ASTM D422) +- Phân bỗ thành phần hạt - AASHTO T88 (ASTM D4318)

+ Giới hạn dẻo và chảy - AASHTO T90 (ASTM D4318)

+ Cắt trực tiếp - AASHTO T238(ASTM D3080)- :

+ Nén no héng - AASHTO T208 (ASTM D2166)

+ Nền ba trục không cô kết, không thoát nước - ASTM D2850

Trang 21

DESIGN GUIDELINE AND DESIGN EXAMPLES OF STEEL PIPE SHEET PILE FOUNDATION BASED ON TCGS 03/2012 -TCĐBVN:

¬- JIS 45330, Specific ication on for Japanese Industrial Standard specif ed for st steel pipe 7 + OCDI (2009), Technical Specifi cations and Commentaries for Port and Harbour - - pile board

facilities in Japan, Japan Port and Harbour Bureau of Ministry of Land - Infrastructure, Transport and Tourism (English version);

+ TCVN 2737:1995, Specification of Load and Load reaction; | Minisry of | ’ Construction of Vietnam;

+ TCXDVN 375:2006, Design of structures for earthquake resistance, Ministry of

- G22 |

The cied manuals, guidelines as below are essential for the reference of: this Tu -_sp€cffication For documenfs cited with public year, this version will be r@ference ` —

Construction of Vietnam Others

- For documents not cited with public year shall apply the latest version, including amendments and ‘supplements (if any)

¢ 2 2 1 For design

+ Design Manual of steel sheet piling structures - (2009) Nippon Steel Cooperation of Japan and University of Transport and: Communications: of - Vietnam (Vietnamese and English version) ;

- + Design Manual of fisheries infrastructure (2003), National Association of

Fisheries Infrastructure of Japan (Japanese version);

oe Guidance jor temporary structure of expressway earth work: (2003), Meiropolitlan Expressway Company of Japan (Japanese version) ;

+ Guidance for retailing wall | for building (2002), Architectural Institute reof Japan - (Japanese version);

+ Piling Handbook 8th Edition (2008), Arcelor Mittal Coporation;

+ Design and construction handbook for steel sheet pile ƒoundation method (1997) Japan Road Association (Japanese version);

+ JIS of interlocking pipe (JIS G3444 STK400); + Diaphragm wall foundation method construction guide (2002) Diplrugn số

- Wali Association (Japanese version) ¬ -C 2.2.2 For soil investigation and testing

(a) Specifications for laboratory soil testings "Laboratory soil tests may include:

+ Water Content - ASTM D 4643

+ Specific Gravity - AASHTO T 100 (ASTM D 854) _ + Grain Size Distribution - AASHTO T 88 (ASTM D 422)

.+ Liquid Limit and Plastic Limit - AASHTO T 90 (ASTM D43 18)

_ + Direct Shear Test - AASHTO T 238 (ASTM D 3080) ,

+ Unconfi ned Compression Test - AASHTO T 208 (AST MD 21 66) + Unconsolidated-Undrained T riaxial Test ASTM D 2850

+ Consolidated-Undrained Triaxial Test - AASHT O T 297 (ASTM D 476 52 ¬

| _ + Consolidation Test - AASHTO T 216 (ASTM D 2435 or D4186)

Trang 22

‘DAN THIET KE VA VI DY TINH TOÁN THEO TIÊU CHUAN TCCS 03/2012-TCĐBVN

ˆ_+ Nền ba trục cô kết, khơng thốt nước - AASHTO T297 (ASTM D4767) |

+ Nến cô ) két - AASHTO T216 (ASTM D2435 hoặc D41 86) : + Thấm AASHTO T215 (ASTM D2434)

củ + Phương pháp thí nghiệm nén nở hồng dat - JIS Al 21 6

: : :.+ Phương pháp thí nghiệm trọng lượng riêng và độ thắm cối liệu mịn - JIS A-1109_

—*+ Phương pháp thí nghiệm độ ẩm .JIS A1203 _+ Phương pháp thí nghiệm độ chặt - JIS A1202

¬ - + Phương pháp thi nghiệm trong lượng ướt - J]S A1225

‘+ Phương pháp thí nghiệm thượng tối đa và tôi thiểu của cát - JIS A1 224

+ Phương pháp thí nghiệm cỡ hạt - JIS A1204

+ Phương pháp thí nghiệm giới hạn chảy và giới han dẻo ~ JIS Al 205 + Phuong pháp thí nghiệm quan hệ tỉ tròng và độ dm của đất - JIS A121 0 + Phương pháp thí nghiệm tỷ số j chịu tải California - JIS Al211 -

+ Phương pháp cô kết - - JIS Al21 7,.1227 ®) Thi nghiệm ‹ da trong phòng

Các thi nghiệm đá trong phòng thí nghiệm có thể bao gồm:

+ Xác định các mô đun đàn hồi - ASTM D3148

+ Nén ba trục - - AASHTO T286 (ASTM D2664)

_*+ Nền nở hông - ASTM D2938

_+ Thí nghiệm cường độ kéo chẻ - ASTM D3967 ` _) Thí nghiệm đất tại hiện trường

- Các thí nghiệm đất tại hiện trường bao gồm: _

+ Thi nghiệm xuyên tiêu chuẩn - AASHTO T206 (ASTM D1586) -

+ Thí nghiệm xuyên c6n tinh - ASTM D3441 + Thi nghiém cat cảnh hiện trường - AASHT OT 223 (AST VM D25 75

+ Thí nghiệm nén ngang - ASTM D4719 -

+ Thí nghiệm gối bản thép - AASHTO T235 (ASTM D11 94) + Thinghiém tham - ASTM D4750

+ Phương pháp thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn dat - JIS A-1219

_* Phương pháp thí nghiệm xuyên côn ống kép kiểu Hà Lan - JIS A-1220 + Thí nghiệm do dp luc 16 khoan - JGS 1421

(a) Thí nghiệm đá tại hiện trường

Các thí nghiệm đá tại hiện trường bao gồm:

+ Thí nghiệm nén l trục hiện trường xác định biến dang về Cường độ đá Phong

‘hod - ASTM D4555

Trang 23

DESIGN GUIDELINE AND DESIGN EXAMPLES OF STEEL PIPE SHEET PILE FOUNDATION BASED ON TCCS 03/2012-TCĐBVN

+ Method of Unconfined Compression Test of Soil - JIS A-1216

+ Method of Test for Specific Gravity and Absorption of Fi ine Aggregate - - JIS A- 1109

+ Method of Test for Moisture Content - JIS A1203

+ Method of Test for Density of Soil Part icicle - JIS A1202 + Method of Test for Wet Unit Weight - JIS A225

+ Method of Test for Minimum and Maximum Density of Sand - JIS A1224 + Method of Test for Grain-size - JIS Al 204 7

+ Method of Test for Liquid Limit Test and Plastic Limit Test - JIS A1205 + Method of Test-for Moisture-density relation of soil - JIS A1210 + Method of California Bearing Ratio - JIS Al211 -

+: Method of Consolidation - JIS A1217,1227

+ Method of Test for Unconfined Compression test - JIS A1216 (b) Specifications for laboratory rock tests

Laboratory rock tests may include:

+ Determination of Elastic Moduli - ASTM D 3148

+ Triaxial Compression Test - AASHTO T 286 (ASTM D 2664) + Unconfined Compression Test - ASTM D 2938

+ Splitting Tensile Strength Test - ASTM D 3967 -(c) Specifications for In-situ soil tests

In-situ soil tests include:

+ Specification Penetration Test - AASHTO T.206 (ASTM D 1586)

“+ Static Cone Test - ASTM D 3441

+ Field Vane Test - AASHTO T 223 (ASTM D 2573) + Pressuremeter Test - ASTM D 4719

+ Plate Bearing Test - AASHTO T 235 (ASTM D 1194)

+ Well Test (Permeability) - - ASTM D 4750

+ Method of Penetration Test for Soils - JIS A-121 9

+ Method for Dutch double-tube cone penetration test - JIS A-1 220 + Pressuremeter Test in Borehole - JGS 1421

(4 Specifi cations for In-situ rock tests

In-situ tests may include:

+ Deformability and Strength of Weak Rock by an In-Situ Uniaxial Compressive

Test - ASTM D 4555 sói

_ + Determination of Direct Shear Strength of Rock Discontinuities - AST M D 4554 + Modulus of Deformation of Rock Mass Using the Flexible Plate Loading

Method - ASTM D 4395

Trang 24

ˆ_ HƯỚNG DẪN THIẾT KÉ VÀ VÍ DỤ TÍNH TỐN THEO TIỂU CHUAN TCCS 03/2012TCĐBVN_

+ Xác định cường -độ kháng cắt trực tiếp của đá có các vết nứt AS TM D4554

+ Mô đun biến dạng của khối đá ding phuong pháp thir tai bang tim ép mém

_ ASTM D4395

+ M6 dun bién dang của khối đá dùng thí nghiệm kích hướng tâm ASTM D4506 + M6 dun biến dạng của khối đá ding phương pháp thử tải bằng tắm ép cứng _ ASTMD4394 + Xác định ứng suất và mô dun bién dang đồng phương pháp Ì kích phẳng - AST: M D4729 + Ứng suất trong đá dùng phương pháp phá hoại thủy luc - ASTM D4645 3 ĐỊNH NGHĨA

Móng cọc ống thép dạng giếng g (Xem hình 1 va hinh 2) - La tổ ‘hop các cọc ống thép đường kính từ 800mm đến 1500mm, liên kết với nhau bằng hai ống tai nối ở hai bên cọc, tạo thành một kết cầu khép kín tùy ý có dạng hình tròn, hình chữ nhật hay hình ô van Phan ống tai nối sẽ được nhồi vữa vào bên trong, phần đầu cọc được liên kết cứng với bệ móng khi thi công bệ, äo đó móng có sức chịu tải lớn theo phương thẳng đứng và phương ngang

Cọc ống ván thép - Là coc ống thép được hàn hai ống thép nhỏ và hở làm tai nối ở hai bên -

Móng cọc ống thép dạng giếng kết hop | làm vòng vây thi công (Xem hinh 2) - La mong coc éng thép dang giéng két hop lam vong vay tam thi cong tru Dau tiên thi công đóng coc éng thép đến cao độ mặt nước, nhồi vữa ngăn nước vào ống tai nối trong phạm VỊ Xác định trước, sau khi xây dựng bệ móng và thân trụ, phan vòng vây tạm sẽ được cắt đi bằng máy cắt trong nước và rút lên Dạng kết cầu móng này có thể tận dụng hệ móng cọc làm vòng vây tạm, do đó có ưu điểm là thời gian thi công ngắn hơn so với loại phải dùng vòng vây tạm và diện tích thi công cũng nhỏ hơn Dạng kết cấu móng này được áp dụng rất nhiều cho móng trụ cầu ở nơi nước sâu

Cọc ống ván thép làm tường ngăn bên trong (Xem hình 3) - Là cọc ống ván thép đóng - thêm bên trong thành tường cọc: ông ván thép như tường ngăn bên trong khi mặt cắt móng - lớn để đảm bảo hình dạng mặt bằng và độ cứng của toàn hệ móng Ngoài ra, tường ngăn

này còn có tác dụng giảm ứng suất sinh ra ở phần liên kết giữa bệ móng và trụ câu

Hình I Móng cọc ống thép dạng giống (cầu Nhật Tân, Hà Néi)

Trang 25

+ Modulus of Deformation of Rock Mass Using a Radial Jacking Test - ASTM D 4506 © : + Modulus of Deformation of Rock Mass Using the Rigid Plate Loading Method - ASTM D 4394 + Stress and Modulus of Deformation Determination Using the Flatjack Method - ASTM D 4729 + Stress in Rock Using the Hydraulic Fracturing Method - ASTM D 4645 3 DEFINITIONS OF TERMS

Steel pipe sheet pile foundation of the well type (see Figures 1 and 2) - is a combination of steel pipe sheet piles which have a diameter from 800mm to 1500mm, are connected by - two interlocking They are welded either side to form a closed structure of arbitrary shape such as a circle, rectangular, oval Interlocking will be filled concrete into, the heads of piles are connected together rigidly by constructing work of footing Therefore, the foundation has a high bearing resistance in both vertical and horizontal directions

' Steel pipe sheet pile - is steel pipe pile of steel pipe sheet pile foundation has two _interlocking on both sides

_ Steel pipe sheet pile foundation using temporary cofferdam (See Figure 2) - is steel pipe sheet pile foundation using temporary cofferdam for the construction of the pier First, steel pipe sheet pile is constructed up to water elevation, filling the material into interlocking that prevents the passage of water After constructing the footing and pier, the cofferdam will be cut and pulled up by operations This type of foundations can take advantages of cofferdam foundation, so it has some advantages over the short construction time compared with the type of cofferdam and site area also is smaller This type of foundation is used for many bridge foundations on the rivers

Steel pipe pile foundation with steel pipe sheet piles in bulkhead (See Figure 3) - steel pipe piles are added into large foundation inside as pile wall to increase stiffness of foundation Moreover, the pile wall use for reduce generated stress on the connection

between the footing and pier

Inner single pile (See Figure 3) - steel pipe piles are driven.to reduce the stress generated on the connection between the footing and pier In addition, they also increase the vertical bearing resistance of foundation

Trang 26

HUONG DAN THIET KE VA Vi DY TÍNH TOAN THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCDBVN

Trụ cầu Thanh giằng - Thanh nep Cọc ống thép , _ — “8 m~ Liên kết ứ à ` chống cắt , N Bệ móng ; | \ ' i {cd a gn + 1 Vi tri cat Bê tông bit day ‘ t ‘ N ke / ‘ Cắt dưới nước $ bs: , Đêm cát / ` Tai nỗi cọc „⁄ - C ¬ xứ Cọc ống thép Cọc đơn bên trong T7 - — làm tường ngăn * Móng cọc ống thép dạng giếng Hình 2 Móng cọc ống thép dạng giếng kiêm làm vòng vây thi công

Cọc ống thép đơn bên trong (Xem hình 3) — Là cọc ống thép được đóng xuống để giảm ứng suất sinh ra ở phần liên kết giữa bệ móng và trụ cầu Ngoài ra, cọc này còn có tác dụng làm tăng sức chịu tải thẳng đứng của toàn hệ móng cọc

Cọc ông thép làm tường bao bên ngoài

Hình 3 Cọc Ống ván thép làm tường ngăn và cọc ông thép đơn bên trọng

C.3 Móng cọc Ống thép có hai dạng, một dang la mong coc éng thép dang giéng, dang khác là móng cọc ông thép dang 16 hop cdc coc don

Thông thường, móng cọc ong thép dang giéng cé cau tao nhu hinh C.3.1 (a) T uy nhiên, trong trường hợp nếu tat cả các cọc Ống ván thép đâu đóng qua các lớp đất giữa đến lớp chịu lực có thể sẽ dẫn đến hư hỏng cọc Ông ván thép, tại, noi va mong sé mắt khả năng chịu lực thì có thể thiết kế móng cọc ông thép dạng giống với một nửa số cọc đóng đến lớp chịu lực, các cọc khác đóng đến lớp dat địa chất tốt ở lưng chừng như hình C.3 1 (b)

Trang 27

DESIGN GUIDELINE AND DESIGN EXAMPLES OF STEEL PIPE SHEET PILE FOUNDATION BASED ON TCCS 03/2012-TCDBVN Bridge pier Braces Outside steel pipe well Shear connection “ N ° ứ À of footing / ` Footing i ˆ 1 Planned

\ ' cutting position Bottom concrete

\ pie nine i — Underwater cut Sand mat

Pipe-pipe interlocking jomt , of steel pipe wall ‘Sand ma

` 61652xH1 7

—~ “oem cơ ~

Diaphragm steel Inside single sheet pile wall _ pile

* Steel Pipe Well + Steel Pipe Sheet Pile Figure 2 The foundation of steel pipe sheet pile as well as temporary cofferdam

SPSP which form external wall of well part

Figure 3 Steel pipe sheet pile wall and independent steel pipe pile

C.3 Steel pipe sheet pile foundation (SPSPF) consists of two kinds- well-type steel sheet pipe pile foundation and combination-typesteel sheet pipe pile foundation

In general, we use well type steel pipe sheet pile foundation as shown Figure C.3.1° (a) However, in the case predicted that if all the steel pipe piles through the middle soil layer to the bearing layer, they will damage steel pipe piles and joints, then the foundation will lose its function, we can use the foundation of steel sheet pipe pile with a haft of number of pile driven to bearing layer, other driven to good middle layer as Figure C.3.1 (b)

‘Steel pipe sheet pile is steel pipe pile has two interlocking sections on both sides Grout is injected into both steel pipe pile and interlocking pile The grout injected into steel pipe pile is at position connecting the footing and its height is two times that of the footing The grout injected into interlocking pile has high strength at the permanent part and low strength at temporary part

Trang 28

HUONG DAN THIET KE VA Vi DỤ TINH TOAN THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCĐBVN

Cọc ong van thep la coc ống thép có hai tại nỗi ở hai bên Vữa sẽ được bơm vào cả cọc Ống thép và tai nỗi coc Vita dugc bơm vào cọc Ống ván thép tại vị trí liên kết với bệ móng với chiều cao bằng hai lần chiều cao bệ mong Vita bom vao tai nỗi có - cường độ cao cho phân vĩnh cửu và cường độ thấp cho phan tạm thời Lớp giữa Lớp chịu lực ‡

(a) Dạng giếng "¬ (b) Dạng tô hợp - dạng gắn vào trụ - Hình C.3.1 Phân loại theo khả năng chịu lực

Móng cọc ống thép dạng giếng được sử dụng cho cả mục dich mong vinh ctru va coc vòng vậy tạm thời (Hình C.3.2a) Trường hợp khác, kết cấu cọc Ống thép chỉ được sử dụng cho móng vĩnh cứu (Hình C3 2) Đây là một phương pháp xây dựng bệ móng và trụ câu sau khi thì công cọc lên đến mặt nude Phuong pháp này được áp dụng cho các khu vực sông, cảng biển không han chế về mặt đồng chảy và khoảng tịnh khơng cho tàu bè đi-lại Ngồi ra, kết cấu cọc Ống thép dạng giếng cũng được sử dụng dé lam vòng vây tạm (Hình C.3.2c) Đây là phương pháp xây dựng bệ móng va trụ cẩu trong ` vòng vây tạm bằng cọc Ống ván thép , Bệ móng Vòng vậy tạm Vòng và GRE ‘coc ống thép Bệ móng Al Bệ móng Bê tông bịt đáy , Bé tong dém (đá dăm đệm) ! › oO pn U 7 Oo ¬ ư oS PO GULL: LPG

soesoos” ¬xƯz | 550656 - “O70 '209096“ Sao

(a) Kiểu kiêm làm vòng vây tạm (b) Kiểu cọc thật ` Kiể (c) Kiểu làm vòng Vậy

Trang 29

DESIGN GUIDELINE AND DESIGN EXAMPLES OF STEEL PIPE SHEET PILE FOUNDATION BASED ON TCCS 03/2012-TCĐBVN (b) Legged type Figure C.3.1 Classification by type of force capacity

Steel pipe sheet pile foundation is used in both permanent foundations and temporary cofferdams (Figure C.3.2a) In some cases, steel pipe sheet pile structure used in permanent foundation only (Figure C.3.2b) This is method is used in the | construction of footing and pier after installing the pile up to the water level It is applied in river areas or sea ports with unrestricted section of flow and clearance for ships crossing In addition, steel pipe sheet pile structure can also used only in

temporary cofferdam (Figure C.3.2c) This is method is applied in the construction

of footing and pier with steel pipe pile using a temporary cofferdam , Pog S [— Temporary cofferdam porary ° ` Steel pipe ; : pile cofferdam : The Footing g- Concrete filling Concrete lean (grave layer) 2oŸoŸoSo€ ,O O o O © : 5 ° © ^1xOx“

(a) Type of steel sheet (b) Foundation type of steel -_ (@) Type of Temporary : pile using a cofferdam sheet pile Coferdam `

Figure C.3.2 Classification of construction methods

In addition to the independent steel pipe pile, a retaining wall using steel pipe pile

-is also present inside the foundation In foundations with a large cross-section, : more driving steel pipe piles are used to retain surface shape and stiffness of the

_ foundation In addition; it'is.effective to reduce stresses generated in the steel pipe

pile of the connection between the footing and the pier body

Trang 30

HUONG DAN THIET KE VA Vi DU TINH TOAN THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCDBVN

Bên cạnh các cọc ống thép đơn bên trong, cũng có thể sử dụng tường ngăn bằng cọc

ống ván thép bên trong Trong trường hợp mặt cắt ngang móng lớn, để đảm bảo hình

dang bê mặt và độ cứng của móng, sẽ đóng nhiều cọc ơng thép Ngồi ra, các cọc này sẽ có tác dụng giảm ứng suất giữa các cọc Ống van thép tại liên kết giữa bệ móng và thân trụ

Ngoài ra, néu mat bang móng lớn, có thể chọn móng cọc Ống thép dạng giếng có

nhiễu coc ống sắp xếp thành một hình chữ nhật và móng này có thể được coi như là

các kết cấu không có tường ngăn bên trong (Hình C.3.3)

fot bel Lod bed bl Lon ooo Hình C3.3 Mặt bằng móng cọc ống thép cỡ lớn 4 KÝ HIỆU

ỗ là chuyên vị nằm ngang của thân móng (m);

öạ — là chuyển vị cho phép, nhìn chung lấy bằng 1% chiều rộng móng (chiều rong theo phương gia tải của móng), tuy nhiên không lớn hơn 38mm đối với cầu có chiều đài nhịp từ 150m trở xuông và không lớn hơn 50mm đối với cầu có chiều dài nhịp lớn hon 150m;

ö; _ là chuyển vị nằm ngang tại đáy bệ móng (m);

6; la chuyển vị của móng theo phương trục trọng tâm móng tại tai nối j (m);

Spyq 1a chuyển vị đàn hồi cho phép thiết kế theo phương vuông góc với trục cọc (mm); ỗqg4 là chuyển vị theo phương vuông góc với trục cọc tại mặt đất thiết kế (mm); B là giá trị đặc trưng của móng;

8 là góc quay tại đáy bệ móng (rad);

9, là góc hợp bởi cốt thép xiên và trục đọc của kết cấu (rad);

là hệ số dùng để suy luận hệ số phản lực nền (xem Bảng 6);

oy — là hệ số tỷ lệ kể đến sự kháng lại của đất bên trong và phản lực nền cắt theo phương ngang của mặt bên móng, thông thường lây băng 1,0;

ụ là hệ số liên hợp (u = 0,75); T là hệ số phân bế mô men uốn;

mì _ là hệ số điều chỉnh tai trong;

y; là hệ số tải trọng;

Trang 31

In addition, if plan of foundation is large, it can choose the steel pipe pile foundation that has many pipe piles arranged a rectangular shape-this foundation can be considered as a structure that has no retaining wall inside it (Figure C.3 3) SOOC 000% & ° 8 SOOOC D000 3Ooooc xXOOc 20000 & 8 HOOOL 20000 + *O%oOOc 2ooc Figure C.3.3 Foundation using retaining wall of steel pipe pile and or single pipe pile 4 SYMBOLS

5 is the horizontal displacement at the bottom of footing (m);

8, is the allowable displacement, equivalent of 1% of width dimension of the foundation (width dimension with the preloading of foundation), however, this value is less than 38mm with span length of the bridge of less than 150m and less than 50mm with span length of the bridge of less than 150m;

5; is the horizontal displacement at the bottom of footing (m);

5, is the displacement of foundation according to the central axial direction of foundation at the interlocking j (m);

Spryq is the allowable displacement elastic design in a direction perpendicular to the pile axis (mm);

Soa is the displacement in a direction perpendicular to the pile axis at the ground design (mm);

B is the characteristic value of the foundation; 8 is the rotation angle at the footing (rad);

Q, is the angle of the oblique steel bar and the longitudinal axis of the structure (rad); o is the coefficient for the estimation of the coefficient of ground reaction; -

Gy is the incremental coefficient that includes the resistance of the ground inside and horizontal shear ground reaction at the circumferential surface of foundation, usually taken by 1,0; ‘

ụ is the composite factor (u=0,75);

T is the distribution factor of bending moment; n; _ is the adjustment of load factor;

Vi is the load factor;

2 is the contilever lenght of the footing (m); Ọ 1s the resistance factor;

ọy is the resistance factor for yeild strength of pile; Qgp _ is the resistance factor of load capacity at the pile tip;

qs is the resistance factor of skin friction capacity around the pile; @, is the resistance factor of uplift of the pile;

Trang 32

HƯỚNG DĂN THIẾT KÉ VÀ VÍ DỤ TÍNH TỐN THEO TIÊU CHUAN TCCS 03/2012-TCDBVN Qo Py Pap qs Ou ni 9s Ow là hệ số kháng (xem Bang 4);

là hệ số kháng đối với cường độ của cọc (xem Bảng 4);

là hệ số kháng đối với sức chịu tải mũi cọc (xem Bảng 4);

là hệ số kháng đối với sức chịu tải xung quanh thành cọc (xem Bảng 4); là hệ số kháng đối với sức chịu kéo nhỗ cọc (xem Bảng 4), ˆ cà

là hệ số kháng đối với ma sát âm (xem Bảng 4);

là hệ số kháng đối với sức kháng cắt của móng (xem Bảng 4);

là hệ số kháng đối với trọng lượng của cọc (xem Bảng 4);

1a dién tich m&t bao xung quanh đường bao trọng tâm cọc ống thép trên diện tích - của bệ móng (m?);

là điện tích vòng vây (m?; 1"

là diện tích mặt cắt thực của một cọc ống thép (m?);

là điện tích mặt cắt khép kín của một cọc ong thép (m’);

la dién tich mặt cắt thực của cọc ống thép cấu tạo nên vòng ngoài móng (m’); là diện tích mặt cắt thực của cọc ống thép cấu tạo nên tường ngăn (m” ¬

là diện tích mặt cắt thực của cọc ống thép đơn bên trong (m7 ); là điện tích mặt cắt thực của cọc ống thép thir i (m?);

là diện tích cốt thép cần thiết chịu mô men của bệ móng (m”/m);

là diện tích cốt thép xiên của bệ móng (m?; là chiều rong đơn vị của bệ móng (b = 1m);

là chiều rộng móng (chiều rộng theo phương gia tải của móng) (m);

là chiều rộng gia tải tính đổi của móng theo phương vuông góc với phương tác dụng của tải trọng (m);

là chiều rộng gia tải tính đổi của móng (mỳ

là lực dính đơn vị của nền đất (kN/m? ) (xem Bảng 7);

là hệ số tỷ lệ của lực cắt do bê tông chịu phụ thuộc vào tỷ số nhịp cắt, (xem Bảng 8);

là hệ số chiết giảm lực cắt do cốt thép xiên chịu.phụ thuộc tỷ số nhịp cat; | là hệ số bổ sung lién quan dén chiéu cao có hiệu của mặt cắt kết cầu d (xem Bảng 8); là hệ số bổ sung liên quan đến ty | lệ cốt thép chủ chịu kéo Pt (xem Bang 9); là chiều cao có hiệu của bệ móng (m); -

là đường kính cọc ống thép (m) (xem Bang 7);

là khoảng cách tim cọc ống thép cấu tạo nên vòng ngoài (m); “là chiều sâu ngàm của cọc vào đất tại mũi cọc (m) (xem Bảng D3

là mô đun đàn hồi của bê tông bệ móng (kN/m?); là mô đun biến dạng của nền đất (KN/m? );

là mô dun dan hồi Của cọc ống thép (Œs= =2 0x10°KN/m? bo là độ lệch tâm (m);

Trang 33

is the resistance factor of negative friction;

is the resistance factor of shear capacity of the foundation; “is the resistance factor of the weight of the pile;

is the area surrounding the central steel pipe pile on the area of the footing (m?); - is the aréa of the cofferdam (m’);

is the net cross-sectional area of a steel pipe pile (m?); is a closed cross-sectional area of a steel pipe pile (m?);

is the net cross-sectional area per steel pipe pile combined on the outer (m’); -js the net cross-sectional area per steel pipe pile combined a retaining wall (m?);

is the net cross-sectional area per steel pipe pile combined a single pile (m 2; ˆ 1s the net cross-sectional area of i-th steel pipe pile (m”);

is the area of steel bar of footing (m’/m); is the area of oblique steel bar of footing (m”); ig the unit width of footing (b = 1m);

is the foundation width (width according to the load of the foundation) (m);

is the equivalent loading width of the foundation in a direction perpendicular to the

effect of the load (m);

is the equivalent loading width of the foundation (m); is the soil cohesion force (kN/m?);

is the ratio factor of shear force of concrete;

is the reduced factor of shear force due to oblique steel bar; is the factor related to efective high of cross section;

is the additional coefficient is related to the tensile reinforcement ratio p,; ‘is the effective height of the footing (m);

is the diameter of steel pipe pile (m);

is the distance from center of pile make outer wall (m); is the depth of the pile into the soil at the pile tip (m); is the elastic modulus of the concrete foundation (kN/m?);

“is deformation modulus of soil (kKN/m”);

is the modulus of elasticity of steel pipe pile (Es = 2:0 x 10°kN/m’); -is the eccentricity (m);

is the strength friction around the largest of the classes into account friction around the outside of the foundation (kN/m?);

is the strength friction around the largest of the classes into account friction around - the inside of the fouridation (kN/m? ); -

is the strength friction around the largest of the classes considered negative friction

_ around the outside of the foundation (KN/m* );

Trang 34

HƯỚNG DẪN THIẾT KÉ VÀ VÍ DỤ TÍNH TOAN THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCDBVN fi cof Mo Ma M_ 18

là cường độ lực ma sắt xung quanh lớn nhất của các lớp xét đến lực ma sát xung quanh mặt ngoài của móng (kN/m”) (xem Bảng 7);

là cường độ lực ma sát xung quanh lớn nhất của các lớp xét đến lực ma sát xung

quanh mặt trong của móng (KN/m”) (xem Bảng 7);

là cường độ lực ma sát xung quanh lớn nhất của các lớp xét đến lực ma sắt âm xung quanh mặt ngoài của móng (KN/m?);

là ứng suất kéo chảy của cốt thép xiên (KkN/m?); là ứng suất kéo chảy của cọc ống ván thép (kN/m?);

là ứng suất kéo chảy của cốt thép bệ móng (kN/m?);

là độ cứng chống cắt của tai nối thir j (KN/m’); là chiều sâu móng phía trong (m);

là chiều dày bệ móng (m);

là mô men quán tính của mặt cắt cọc ống thép thứ ¡ (m'3;

là mô men quán tính của mặt cắt móng cọc ống thép dạng giếng (mf );

là hệ số phản lực nền theo phương đọc trục của một cọc ống thép (KN/m); là hệ số phản lực nền theo phương ngang (kN/mỶ b

là hệ số phản lực nền theo phương ngang xét đến sự tồn tại biến dang (kN/m°);

là hệ số phản lực nền theo phương ngang tương đương với i gid tri thi nghiém gia tai lên bản cứng hình tròn nằm ngang đường kính 0,3m (kN/m* )

là hệ số phản lực nền tính đổi (KN/m?);

là hệ số phản lực nên cắt theo phương ngang tại đáy méng (kN/m’ b là hệ số phản lực nền theo phương thang dimg (KN/m>);

là hệ số phản lực nền theo phương thẳng đứng tương đương với giá trị của thí nghiệm gia tải theo phương ngang lên bản cứng hình tròn đường kính 0,3m (KNZn?);

là khoảng cách từ mép ngoài của đáy thân trụ đến mặt chu vi bên trong của móng (m); là khoảng cách từ mép ngoài của đáy thân trụ đến tìm cọc ống thép cấu tạo nên tường ngăn hay tim cọc đơn bên trong năm trong phạm vi ảnh hưởng (m);

là chiều dài từ đáy bệ móng đến đỉnh lớp đất chịu lực (m);

là chiều dày các lớp xét đến lực ma sát xung quanh mặt ngoài móng (m);

là chiều dày các lớp xét đến lực ma sát xung quanh mặt trong móng (m), chỉ xét phạm vi chiều dày nhỏ nhất của đất bên trong từ đáy (Lo)3

là chiều dài có hiệu của móng (m) (Xem hình 6) -

là mô men uốn theo TTGH cường độ tác dụng tại đỉnh bệ móng (KN.m);

là mô men dư của cọc trong quá trình thi công (KN.m);

là mô men uốn theo TTGH cường độ tác dụng vào đáy bệ móng (kN.m);

là mô men uốn sinh ra ở mặt cắt A-A (kN.m/m);

là mô men uốn theo TTGH cường độ của móng cọc dạng giếng tại vị trí chiều sâu y tính từ mặt nền đất thiết kế (KN.m);

Trang 35

DESIGN GUIDELINE AND DESIGN EXAMPLES OF STEEL PIPE SHEET PILE FOUNDATION BASED ON TCCS 03/2012-TCDBVN kin Kyo ks ky kyo Moor

is the tensile stress of oblique reinforcement (kNÑ/m?); is the tensile stress of steel pile (kN/m?);

is the tensile stress of steel bar of footing (KN/m’); is the shear stiffness of the j-th connection (kN/m’); is the depth of iner foundation (m);

is the thickness of footing (m);

is the moment of inertia of the i-th cross-section of steel pipe (m9;

is the moment of inertia of the i-th cross-section of steel pipe pile of the well

type (m9;

is the vertical reaction coefficient of a steel pipe gile (kNim); is the horizontal reaction coefficient (KN/m));

is the horizontal reaction coefficient consider the existence of deformation (kN/m? )3 is the horizontal reaction coefficient equivalent to the experimental value of hard uploading horizontal circle 0.3 m in diameter (Ni )s

is the reaction coefficient of the converted (kN/m’);

is the horizontal reaction coefficient at the bottom (kN/m?); is the vertical reaction coefficient (KN/m’);

is the vertical reaction coefficient equivalent to the experimental value of hard uploading horizontal circle 0.3 m in diameter (kN/m’);

is distance from outer edge of lower end of body to side face of foundation (m); is the distance from the bottom edge of the body of the head to the heart wall steel pipe piles that constitute prevent or single piles heart inside within affected (m); is the length from the bottom of the pedestal foundation to the top of the soil bearing

(m);

is the thickness of the layer at the friction around the outside of the foundation (m); is the thickness of the layer at the friction around the nail (m), only at the smallest thickness range of land inside from the bottom (Lo);

is the effective length of the foundation (m); is the bending moment (kN.m);

is the residual moment of pile in the construction process (kN.m);

is the bending moment of strengh limited state active to bottom of foundation (KN.m); is the bending moment at A-A section (kN.m/m);

is the bending moment of strengh limited state of foundation of the well type at y level from design ground (kN.m);

is the moment active to pile tip (kN.mpile);

is the bending moment active to pile tip (KN.m/pile); is the moment resistance of pile (kN.m);

is the moment resistance due to eccentric force (kN.m); is the SPT value at the pile tip;

is the number of the outer steel pipe pile foundation (pile);

is the number of the steel pipe pile make wall (pile);

Trang 36

HƯỚNG DAN THIET KE VA Vi DU TINH TOAN THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCDBVN Mu Max M, N ny Hạ Qạ; Qinax

là mô men uốn tác dụng vào đầu cọc (KN.m/cọc);

là mô men kháng của cọc (KN.m);

là mô men kháng do phản lực lệch tâm (KN.m); là chỉ số SPT của nền đất tại mũi cọc (xem Bảng 7) là số cọc ống ván thép của vòng ngoài móng (cọc); là số cọc ống ván thép cấu tạo nên tường ngăn (cọc); là số cọc ống thép đơn (cọc); là phản lực thắng đứng của cọc ống ván thép thứ i tại đáy móng (KN/cọc); là giá trị sức kháng cắt danh định (KN);

là nội lực dọc trục của Cọc ống ván thép đang xét thứ j của móng tại vị trí chiều sâu y tinh từ mặt nên đât thiệt ke (KN);

-là lực cắt sinh ra ở mặt cắt B-B (kN/m);

là lực cắt tại vị trí cách đáy thân trụ 1/2 chiều dày bệ móng (kN/m);

là lực cắt tác dụng tại đỉnh bệ móng (kN); "¬

là sức kháng nén dọc trục tại đầu cọc của một cọc ống ván thép (kN/cọc);

là-sức chịu tải cực hạn trên 1 đơn vị diện tích chống đỡ tại đầu cọc ống ván thép

(KN/m?) (xem Bảng 7);

là sức kháng của tai nối thứ j (KN/m?);

là ngoại lực thẳng đứng do tĩnh tải tác đụng lên một cọc ống ván thép (kN/cọc); là phản lực thẳng đứng của cọc ống ván thép và cọc đơn bên trong đang xét thứ j tác dụng vào bệ móng (kN);

là phản lực thắng đứng của cọc ống ván thép cấu tạo nên tường ngăn và cọc đơn bên trong nằm trong phạm vi ảnh hưởng của dầm mút thừa thiết kế khi phản lực thang đứng lớn nhất sinh ra trong một cọc ống ván thép (kN/cọc);

là phản lực thắng đứng lớn nhất của cọc ống ván thép (KN/cọc); là lực ma sát âm mặt xung quanh của một cọc ống ván thép (kN/cọc); là sức kháng cho phép theo phương dọc trục của cọc ống ván thép (KN);

là sức chịu tải cực hạn của một cọc ống ván thép tại đầu cọc và ma sát xung quang thành coc (KN); '

là chênh lệch tọa độ X của trục trọng tâm của 2 cọc ống ván thép liên kết với nhau tại tai nối j (m);

là mô men kháng uốn của cọc ống ván thép (m));

là lực cắt đo bê tông chịu (KN);

là lực cắt do cốt thép xiên chịu kéo chịu (KN);

là khoảng cách theo phương dọc trực kết cấu của cốt thép xiên (m); là lực kéo do mô men uốn gây ra tại bệ móng (N):- `

là chu vi của đường bao bên ngoài móng (m);

Trang 37

is the number of single pile (pile);

is the vertical reaction force of each steel pipe sheet pile at steel pipe sheet pile foundation bottom (KN/pile);

Qsi

: : Qmax

We

OX

is the nominal shear resistance (KN);

is the axial internal force in i-th steel pipe sheet pile at depth y from m design ground level (KN);

~ is the shear force generated at B-B section (kN/m);

is the shear force at the location from % thickness of footing to foundation (kN/m); is the shear force at the top of footing (KN);

is the axial compression resistance at the head of a steel pipe pile (kN/pile);

- is the ultimate bearing resistance per unit area to be borne at the sheet pile tip

(kN/m?);

_ is the resistance of interlocking at j-th connection (kN/m”);

is vertical external force due to dead weight acting on one steel pipe “sheet pile (kN/pile);

is the vertical reaction of the pipe pile and single pile inside the j-th steel pipe sheet pile acting on the footing (KN);

- js the vertical reaction of pipe pile combined a retaining wall, a single pile inside that is effected by cantilever beam when maximum vertical reaction or minimum occur in a pipe pile (KN/pile);

-is the maximum reaction of steel pipe pile (KN/pile);

_ is the vertical external force due to negative friction acting on a steel pipe pile (kN/pile);

is the allowable resistance with longditunatural axial of steel pipe pile (kN);

Ultimate bearing resistance per steel pipe sheet pile due to the ground present under the neutral point (KN);

is the X coordinate difference of the central axis of the 2 steel piling pipe › together at

j point (m);

is the bending moment of steel pipe pile (m”); is the shear force due to concrete (KN);

is the shear force due to oblique steel bar (kN);

is the distance along the vertical axis oblique steel bar (m);

is the tension force caused by the bending moment at the foundation (KN); _ is the peripheral: length along the line enveloping the outer periphery of the well (m);

_is the total perimeter including roads within the perimeter of the foundation and walls, and the perimeter of the single pile (m);

concrete, soil backfill);

is the self-weight of top slab and overburden load (KN/m? »

_ is the weight of pile (kN);

is the distance from centroid of i-th steel pipe shéet pile and inner single pile to

neutral axis in horizontal section of foundation (m);

Trang 38

‘U; là tổng chu vì i bao gồm chu vỉ của đường bao vòng trong c của móng và â tường ngăn

.và chu vi của cọc đơn (m); TS

-Vẹ là tải trọng thẳng đứng theo TTGH cường độ tác dụng vào o đầy bệ móng Sài (bao - gồm bệ móng, bê tông nhỏi va dat đắp phía trên);

w là trọng lượng bản thân bệ móng hay tải trọng chất phía trên (kN/m? 3 Ws _ la trong lượng của cọc (KN);

Xi là khoảng cách từ tim cọc ống ván thép và CỌC đơn thir i én truc trong tam cua ‘mat

cắt ngang của móng hay thân trụ (m); ¬ Xj là khoảng cách từ tim cọc ống ván thép đang xét thứ j J dén trục trọng tâm của mặt cắt

ngang của móng hay thân trụ (m);

y là chiều sâu tính từ mặt nền đất thiết kế (m); -

Zo, làhệ số mặt cắt của cọc ong ván thép cấu tạo nên vòng ngoài (m? )3 Zon’ là hệ số mặt cắt của cọc ống ván thép cầu tạo nên tường ngăn (m’); + là giá trị danh định của sức kháng cắt đo bê tông chịu (KN);

5 QUY ĐỊNH CHUNG 5.1 Vật liệu

5.1.1 Cọc Ống thép

Trang 39

x; is the distance from centroid of j-th steel pipe sheet pile and inner single pile to neutral axis in horizontal section of foundation (m); ,

y is the depth from design ground (m); -

Zor _ is the modulus of section per steel pipe pile combined outer (m’);

Zo is the modulus of section per steel pipe pile combined’a,retaining wall (m’);

1; is the value of shear resistance of concrete (KN) _

5, REGULATION

5.1 Materials

5.1 Steel pipe pile

ˆIm order to use the well-type steel pipe sheet pile foundations, the mechanical properties of

the material with which steel pipes and interlocking sections are made must comply with

the provisions indicated in Tables 1 arid 2

Table.1 Mechanical properties of the steel pipe

Type Tensile Strength, f, Yield Strength, fy Elongation

Grade (MPa) ' _ (MPa) (%) 2 >4l5 - >240 >25 -ASTM A252 3 <455 _— >310 >20 SKY400 > 400 a >235_ — >18 'Ì JIS A5530 SKY490 | - >490 >315 >18 SKY400 >400 > 235 > 18 JIS A5525 - : - - SKY490 > 490 - >315 >18 Table 2 Mechanical properties of the interlocking pipe

Type — | Tensile Strength, f, Yield Strength, f, Elongation

Grade (MPa) (MPa) (%) | ASTM A252 | 2 > 415 > 240 >25 SKY400 - > 400 | > 235 > 18 JIS A5530 a SKY490 > 490 >315 >18

5.1.2 Concrete and motar '- (a) Blind concrete

Blind concrete, which is used in the construction process for temporary cofferdam, is often constructed by the: method of pulling pile vertically Therfore, the design compression

strength of concrete is greater than 18-24 MPa (testing sample is a cylinder 15 cm x 30

em), and the slump is greater than 13-18 cm

Trang 40

HƯỚNG DAN THIET KE VA Vi DU TINH TOAN THEO TIEU CHUAN TCCS 03/2012-TCDBVN:

5.1.2 Bê tông và vữa

(4) Bê tông bịt đáy

Bê tông bịt đáy sử dụng cho vòng vây tạm trong qua trinh thi cổng thường được thi công theo phương pháp rút ống thắng đứng, do đó cường độ thiết kế của bê tông phải lớn hơn

18- 24MPa (mẫu thử hình trụ tròn 15 x 30cm), độ sụt lớn hơn 13-18cm (b) Bê tông nhồi cọc

Bê tông nhồi trong cọc ống ván thép ở vị trí bệ móng và vị trí bê tông bịt đáy thường được

thi công theo phương pháp rút ông thẳng đứng, đo đó cường độ thiết kế của bê tông phải

lớn hơn 18-21MPa (mẫu thử hình trụ tròn 15 x 30cm), độ sụt lớn hon 13-18cm

Ngoai ra bé tong phải được nhồi vào trong cọc tại vị trí bệ móng với chiều cao nhồi bằng 2 lần chiều dầy bệ móng tính từ đỉnh bệ móng trở xuống

(c) Vita nhéi 6 ong tai noi

Vữa nhồi ống tai nối phần cọc vĩnh cửu phải có cường độ lớn hơn 21-24MPa, độ chảy

1933 giây

Vữa nhôi ống tai nối phần cọc tạm phải có cường độ từ 0,1 đến 3MPa, độ chảy 13+2 giây Ngoài ra trước khi nhỏi vữa vào ống tai nối, đất trong ống phải được lấy ra và ống phải được làm sạch Phần ó ống tai nối làm vòng vây thi công, vữa có thể được nhồi vào qua bao: tải nằm trong ống tại: nôi,

5.1.3 Cốt thép ,

Các vật liệu cốt thép phải phù hợp với các yêu cầu chung về cốt thép đã nêu trong Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272-05 và các Tiêu chuẩn hiện hành khác Đặc biệt, cốt thép phải có tính chịu hàn

C.5.1.1 Hướng dẫn này đã bồ sung đặc trưng cơ học của tai noi ong thép (STK400) theo tiêu chuẩn JIS G3444 Ngoài ra, có thể tuân theo tiêu chuẩn mới ban hành về cọc ống thép TCVN 9245:2012

5.2 Cơ sở thiết kế

Thiết kế móng sẽ tuân theo phương pháp trạng thái giới hạn và những quy y định chung cua Tiêu chuẩn thiết kế cầu hiện hành (22TCN 272-05)

Móng cọc ống thép đạng giếng được thiết kế sao cho thỗa mãn các yêu cầu sau:

- Có khả năng kháng lại các ngoại lực tác dụng lên móng (thông qua kiếm tra sức kháng

1 coc)

- Chuyển vị của móng cũng như của kết cấu trên móng nhỏ hơn chuyển + vị cho phép (thông qua kiểm tra chuyển vị cả móng) `

- Các bộ phận của móng có sức kháng và độ bền cần thiết (thông qua kiểm tra các bộ phận

của móng)

Định dạng
Số trang	505
Dung lượng	22,01 MB