đây là bài tập lớn do các thầy dạy môn dung sai tại HVKTQS biên soạn nhằm giúp các e sinh viên, học viên trong và ngoài trường có thêm tài liệu tham khảo cũng như làm bài tập lớn môn học, đề 17 này tương ứng với số 17 trong danh sách lớp dung sai của các e, cũng là 1 tài liệu để các e trường khác tham khảo
Giáo viên : Nguyễn Đức Hát Bài tập tổng hợp đề số: 17 Cho phận máy nh hình vẽ II-1 , chuyển động đợc chuyền từ động điện qua bánh đai đến trục nhờ mối ghép then hoa trụ bánh đai lắp cố định trục thông qua mối ghép trụ trơn (bằng lắp ghép có độ dôi kết hợp với mối ghép then) để chuyền mô men xoắn lên trục Trục đợc đỡ ổ lăn lắp lỗ thân máy số Bánh đai đợc không chế chuyển động dọc trục nhờ bu lông vòng đệm 10, vòng đệm chặn ổ, nắp ổ số Bài tập lớn dung sai bạc I/- Tính toán khe hở độ dôi mối ghép trục - Tra bảng: II-1 ta có: Cách lắp Lắp tiêu chuẩn TCVN Kích thớc danh nghÜa (mm) L¾p ghÐp Φ80 E9 h9 Φ80 S7 t7 Lắp phối hợp TCVN 1- Xác định kích thớc giới hạn: a- Lắp tiêu chuẩn : 80 E9 h9 * Đối với lỗ: 80 E9: Ta tra bảng 3-2(Sai lệch lỗ ) Theo TCVN 2245-77 ta cã - Φ80++0.134 ; EI = 0,060 0,060 Tõ ®ã ta cã: ES = 0,134 * §èi víi trơc: Φ80 h9 Ta tra bảng ( Sai lệch cđa Trơc ) Theo TCVN 2245-77 ta cã - Φ800−0,074 Tõ ®ã ta cã: es = ; ei = - 0,074 b- Lắp phối hợp: 80 S7 t7 * Đối với lỗ: 80S : Ta tra bảng (sæ tay dung sai) Theo TCVN 2245-77 ta cã - Φ80−−0,059 EI = - 0,089 0,089 Tõ ®ã ta cã: ES = - 0,059 ; * §èi víi trơc: Φ80 t7: Ta tra b¶ng (sỉ tay dung sai) Theo TCVN 2245-77 ta cã - Φ80++0,105 Tõ ®ã ta cã: es = 0,105 ; ei = 0,075 0,075 2- Tính kích thớc giới hạn, dung sai đặc tính lắp ghép a- Lắp ghép tiêu chuẩn: - Kích thớc giới hạn lỗ: 80++0,030 Dmax= D + ES = 80 + 0,134 = 80,143 Dmin= D + EI = 80 + 0,060 = 80,060 - KÝch thíc giíi h¹n cđa trơc: Φ80−0,074 dmax= d + es = 80 + = 80 Häc viªn : Trần Văn Tuấn Giáo viên : Nguyễn Đức Hát dmin= d + ei = 80 + (- 0,074) = 79,926 - Dung sai lỗ : TD= ES – EI = 0,074 - Dung sai cđa trơc: Td= es ei = 0,074 - Đặc tính mối ghép: Ta thấy mối ghép có độ hë Smax = Dmax- dmin = ES – ei = 80,134-79,926 =0,208 Smin = Dmin- dmax = EI – es = 80,060-80,000 = 0,060 Stb = S max + S 0, 208 + 0, 060 = = 0,134 2 TS = TD + Td = Smax- Smin = 0,208 – 0,060 = 0,148 b- Lắp ghép phối hợp: - Kích thớc giới hạn lỗ: 800,059 0,089 Dmax= D + ES = 79,941 Dmin = D + EI = 79,911 - KÝch thíc giíi h¹n cđa trơc: Φ80++0,105 0,075 dmax= d + es = 80,105 dmin = d + ei = 80,075 - Dung sai lỗ : TD= ES EI = 0,030 - Dung sai cđa trơc: Td= es – ei = 0,030 - Đặc tính mối ghép: Ta thấy mối ghép có độ dôi Nmax = dmax- Dmin = es – EI =80,105 – 79,911 = 0,194 Nmin = dmin- Dmax = ei – ES = 80,075 – 79,941 = 0,134 Ntb = N max + N 0,194 + 0,134 = = 0,164 2 TN = TD + Td = Nmax- Nmin = 0,060 3- Vẽ sơ đồ phân bố dung sai mối ghép: a- Lắp tiêu chuẩn: Học viên : Trần Văn Tuấn Giáo viên : Nguyễn Đức Hát b- Lắp phối hợp: 4- Ghi kích thớc cho mối ghép chi tiết: a- Lắp ghép tiêu chuẩn: 80 Học viên : Trần Văn Tuấn E9 h9 Giáo viên : Nguyễn Đức Hát b- Lắp ghép phối hợp: 80 S7 t7 II/- Tính toán chọn kiểu lắp tiêu chuẩn cho mối ghép có độ dôi bánh trục Tra bảng II-2 ta có: 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 Đờng kính lắp ghép lỗ, trục (D = d)(mm) Đờng kính trục D1 (mm) Đờng kính bánh d2 (mm) Chiều dài lắp ghép l (mm) Phơng pháp lắp Vật liệu bạc (bánh răng) Vật liệu trục Hệ số ma sát (f) Tải trọng Px (N) Tải trọng Mx (Nm) Độ nhám bề mặt lỗ trục Rz 60 20 150 70 Nung nóng Bạc Gang 28-48 ThÐp 35 0,11 100 100 6,3 - M« ®un ®µn håi cđa chi tiÕt Gang 28-48 : ED= 1,0.1011 - Mô đun đàn hồi chi tiết trục (bÞ bao) thÐp : Ed = 2,1.1011 - HƯ sè Poátxông Bạc (bánh răng) Gang 28-48: D = 0,25 - Hệ số Poátxông trục (Thép 35) : µ d = 0,3 - VËt liƯu chi tiÕt B¹c (bánh răng) Gang 28- 48 có : TD = (15 ÷ 38).107 N/m2 - VËt liƯu chi tiÕt trơc ThÐp 35 cã : δ Td = 32 107 N/m2 1- Tính hệ số: Theo công thức: Cd = d + D12 602 + 202 − µ = − 0,3 = 0,95 d d − D12 602 202 Học viên : Trần Văn Tuấn Giáo viên : Nguyễn Đức Hát CD = d 22 + D 1502 + 602 + µ = + 0, 25 = 1, 63 D d 22 − D 1502 602 2- Tính toán độ dôi nhỏ đủ đảm bảo chống chuyển dịch chuyển dọc trục - Để chống dịch chuyển dọc trục: Theo công thức: 3-4 ta cã: P Cd CD .10 + 1,2( R ZD + R Zd ) + Π l f E d E D 100 0,95 1, 63 = + 109 + 1, ( 6,3 + 6,3 ) = 19, 27 ( µ m) 11 11 3,14.70.0,11 2,1.10 1, 0.10 N tt = N tt 3-Tính độ dôi nhỏ để chống xoay tơng đối Mx gây ra: Theo c«ng thøc : N tt = Mx Cd CD 12 + ÷.10 + 1, ( RZD + RZd ) Πl.df Ed ED 100.2 0,95 1, 63 + 1012 + 1, ( 6,3 + 6,3 ) = 31, 42 ( µ m) 11 11 3,14.70.60.0,11 2,1.10 1, 0.10 So sánh (1) (2) ta chọn Nmin.tt = 31,42( m) N tt = Nếu tính đến khả tháo lắp cần cộng thêm lợng bổ sung la : γ b = 10µm VËy : Nmin.tt = 31,42 +10 = 41,42( m) 4- Tính độ dôi lớn đủ để đảm bảo độ bền cho chi tiết a- Đối với trục: Tính Nmax.tt theo công thøc : N mantt N max tt C C σ Td d d + D ÷( d − D12 ) Ed ED = 103 + 1, ( RZD + RZd ) 2d 1, 63 0,95 32.107.60 + 602 − 202 11 11 ữ ( m) 1, 0.10 2,1.10 = 10 + 1, 6,3 + 6,3 = 193 ( ) 2.602 ( ) b- §èi víi chi tiết bao bánh : N mantt N mantt C C σ TD D d + D ( d 22 − D ) Ed ED = 10 + 1,2( R ZD + R Zd ) 2d 1, 63 0,95 38.107.60 + 1502 602 11 11 ữ ( m) 1, 0.10 2,1.10 = 10 + 1, 6,3 + 6,3 = 215 ( ) 2.1502 Học viên : Trần Văn Tuấn ( ) Giáo viên : Nguyễn Đức Hát Vậy kiểu lắp mà ta chọn có độ dôi phải thoả mÃn biểu thức N tt ≤ Cơ thĨ: N max N max N 41, 42 ≤ N max ≤ 193 ( µ m) N * Theo bµi ta cã ®é nhám bề mặt lỗ : Rz = 6,3 ( m) - Tra bảng 3-15: Tơng đơng với cấp độ nhám bề mặt - Vậy tra bảng 3-10: Có cấp xác cho lỗ IT7 - Chọn kiểu lắp tiêu chuẩn cho hệ thống lỗ: 60H7 - Tra b¶ng ta cã: ES = + 0,030 ; EI = 0,000 - Tõ c«ng thøc ta cã: Nmax= dmax- Dmin = es – EI ; mµ EI = ⇒ Nmax= es = 0,193 Nmin = ei – ES = 0,042 VËy ei = 0,042 + 0,030 = 0,072( m) - Mặt khác từ điều kiện: 42 NN 193 - Do đó: Tra bảng theo TCVN 2245-77 ta chọn kiêu lắp ghép cho trục 60 u7 +0,117 Φ 60 u7 ⇔ Φ 60+0,087 - Do ®ã: Nmin= ei – ES = 0,117 mm Nmax= es – EI = 0,057 mm - So s¸nh víi ®iỊu kiƯn : 42 ≤ 11757 ≤ 193 vµ nung nóng Bạc ta thấy phù hợp với yêu cầu max **Kết luận: Do ta chọn kiểu lắp ghép Φ 60 Ghi kÝch thíc cho mèi ghÐp vµ c¸c chi tiÕt : H7 u7 III/ TÝnh to¸n chọn lắp ghép ổ lăn với trục vỏ hép - Tra b¶ng III – 3: 01 02 03 04 05 06 07 Số hiệu ổ lăn Tải trọng hớng tâm R (KN) Tải trọng hớng trục (KN) Dạng tải trọng vòng Điều kiện chế độ làm việc ổ lăn Cấp xác ổ lăn Tính chất bề mặt lắp ghép trục 3608 19 1N Rỗng 1- Xác định thông số kích thớc ổ: - Tra bảng thông số ổ lăn: ổ lăn 406 loại ổ bi đỡ dÃy cỡ nặng có Học viên : Trần Văn Tuấn Giáo viên : Nguyễn Đức Hát thông số: 01 02 03 04 05 06 07 Ký hiệu quy ớc ổ Đờng kính vòng d (mm) Đờng kính vòng D (mm) Chiều rộng ổ B (mm) Hệ số tải trọng động cho phép C (KN) HƯ sè t¶i träng tÜnh cho phÐp C (KN) Bán kính góc, lợn mép ổ r (mm) 3608 40 90 33 64,9 66,2 2,5 – Chän kiÓu lắp ghép vòng với trục vòng với vỏ máy Theo tải trọng vòng 1N: Tra bảng II ta có: Tải trọng hớng tâm tác Vòng quay Dạng tải trọng dụng lên ổ lăn Vòng Vòng Không đổi phơng quay lực quay có trị số Vòng Chu kỳ (e) Cục (e) lớn Theo đầu tải trọng không đổi hớng, vòng quay với trục nên - Vòng chịu tải chu kỳ - Vòng chịu tải cục a- Chọn kiểu lắp cho vòng với trục: - Vòng tải trọng chu kỳ - Theo ta chọn lắp ghép theo hệ thống lỗ: - Cấp xác ổ lăn cấp - Tính cờng độ tải trọng PR: Trong đó: B= B 2r = 33 – 2.2,5 = 28 - Tra b¶ng – 20 (trang 89): Ta cã hƯ sè tÝnh ®Õn mức giảm độ dôi: F =1,6 - Tra bảng – 21 (trang 89): Ta cã hƯ sè ph©n bè không lực hớng tâm FA= 2,0 Từ điều kiện làm việc cuả ổ lăn làm việc Tra bảng 3-19 ta có:Tải trọng va đập rung động mạnh, tải đến 200% ta có hệ số tải trọng động kđ = 1,2 Theo công thức: PR= R, kd F FA = 19.10 1, 2.1, 6.2, = 26.102 N / mm B 28 - Tra bảng 3-18 ta có sai lệch trục: n5L - Tra b¶ng ta cã: Φ 40 n5L ⇔ 40++0,028 0,017 b- Chọn kiểu lắp ghép cho vòng ổ lăn với vỏ máy: - (Do vòng tải cục bộ) -Kích thớc danh nghĩa mối ghép: D = 90(mm) -Do điều kiện làm việc ổ lăn ,tra bảng 3-19 ta có điều kiện làm việc theo đặc tính tải trọng va đập rung động vừa phải tải đến 200%; Kđ = 1,2.Vỏ gang không tháo sử dụng,cấp xác - Tra bảng 3-16(trang 84) chọn kiểu lắp gép cho vỏ hộp với vòng ổ lăn là: G7L - Tra bảng : TCVN 2245-77 ta có: 90++0,047 0,012 c Sơ đồ phân bố dung sai : Học viên : Trần Văn Tuấn Giáo viên : Nguyễn Đức Hát 3- Vẽ phận ổ lăn với phía phải hình: (gồm : Bạc chặn, trục, hộp lắp) Ghi lắp ghép ổ với trục lỗ thân máy: 4- Phân tích chọn kiểu lắp bạc với trục, nắp với lỗ thân máy a- Chọn kiểu lắp bạc với trục: - Bạc (8) làm nhiệm vụ, chống dịch chuyển dọc trục bánh (3), nên bạc không chịu tải trọng hớng tâm hay mô men xoắn Do ta chọn kiểu lắp cho bạc với trục có khe hở nhỏ không để đờng kính chùm vòng ổ bi A11 để trình lắp h6 ghép bánh đợc thuận tiện dễ dàng ta chọn bạc có kích thớc lỗ 40++0,470 0,310 Kích thớc đờng kính ngài bạc 65 Nh phần I : Ta chọn kiểu lắp bạc với trục 40 b- Chọn kiểu lắp nắp lỗ thân máy: - Nắp (5) làm nhiệm vụ chặn ổ bi chống dịch chuyển dọc trục ổ sang phải, giữ chất bôi trơn ổ không để chảy Nắp đợc cố định nhờ bu lông nên ta chọn kiểu lắp có khe hở nhỏ để tháo lắp đợc dễ dàng mà đảm bảo yêu cầu kỹ thuật - Do ta chọn kiểu lắp là: Φ90 P7 e7 Tra b¶ng ta cã kÝch thíc trục 90e7 900,072 0,126 +0,024 - lỗ thân máy chọn kiểu lắp ghép: 90P7 900,059 Học viên : Trần Văn Tuấn Giáo viên : Nguyễn Đức Hát 5- Vẽ tách chi tiết trục, bạc chặn, nắp lỗ thân máy ghi kích thớc, sai lệch (bằng chữ số), sai lệch hình dạng độ nhám bề mặt a- Độ nhám bề mặt: Tra b¶ng 3-24 TCVN 2511-95 ta cã: - Víi trơc: Ra =1,25 ; - Với lỗ hộp : Ra= 1,25 b- Sai lệch hình dáng vị trí : -Dung sai độ song song : +Trục : 0,005 + Lỗ : 0,020 - Dung sai ®é trơ +Trơc : 0,005 + Lỗ :0,016 - Dung sai độ đảo hớng kính : + Trục : 0,012 + Lỗ : 0,042 IV/- Xác định xác suất xuất khe hở độ dôi : - Theo kích thớc mối ghép trục bạc phần câu theo b¶ng II – 4, ta cã : KÝch thíc danh nghÜa cđa mèi ghÐp lµ theo kÝch thíc d ổ lăn câu 40 K8 h6 - B¹c : Φ 40 K ⇔ Φ 40−−0,012 0,051 +0,000 - Trôc: Φ 40h6 ⇔ Φ30−0,016 - §Ỉc tÝnh cđa mèi ghÐp: + TD = ES - EI = 39 µm + Td = es - ei = 16 àm Học viên : Trần Văn Tuấn Giáo viên : Nguyễn Đức Hát + Smax= Dmax- dmin = ES – ei = 0,004 µm + Nmax= dmax - Dmin= es EI = 0,051 àm + Đặc trng quy luật phân bố N max Smax 51 − = = 23,5 2 1 σN = TD2 + Td2 = 392 + 162 = 6 X N 23,5 Zc = c = m = = 3,36 σN σN Nm = Tra b¶ng 3.1 (SGK), øng víi Zc = 3,36 ta ®ỵc Φ ( Z c ) = 0, 49882 VËy xác suất xuất độ hở độ dôi tính theo phấn trăm là: PN = 0,50 + ( Z c ) = 0,50 + 0, 499 = 0,87 → 99.9% ⇒ PS = 0,1 0 V/- lắp ghép then: 11 Đờng kích trục 60 Chọn kích thớc then: Kích thớc trục lỗ: Lấy theo (câu 2): 60 Chọn kiểu then: Kiểu III Các thông sè cđa then tra b¶ng 5-17 (SGK) cã: KÝch thíc tiÕt diƯn b (mm) h(mm) 18 11 ChiỊu s©u r·nh then Trên trục Trên lỗ t1(mm) t2(mm) 4,4 Bán kÝnh gãc lỵn cđa r·nh r nhá nhÊt r lín (mm) nhÊt 0,25 0,4 - ChiỊu dµi then ta chän : l = 40 mm 2- Quyết định kiểu lắp cho mối ghép then trục bánh răng: - Then đợc sản xuất hàng loạt, trình làm việc không chịu tải dọc trục mà truyền mô men xo¾n nhá VËy ta chän kiĨu l¾p trung gian víi c¸c kÝch thíc sau: + ChiỊu réng then: h9 Tra b¶ng: 18h9 ⇔ 18+−0,000 0,043 + ChiỊu réng r·nh then trªn trơc: 18 N9 ⇔ 180,000 −0,043 Häc viªn : Trần Văn Tuấn 10 Giáo viên : Nguyễn Đức Hát + Chiều rộng rÃnh then bánh răng:18 Js9 18+−0,021 0,021 0,000 + ChiỊu dµi then :40h14 ⇔ 40−0,520 + ChiÒu cao then: 11h11 ⇔ 110,000 −0,110 3- LËp sơ đồ phân bố dung sai mối ghép: : MDS chiỊu réng then : MDS chiỊu réng r·nh then trªn trơc : MDS chiỊu réng r·nh then trªn trơc 4VÏ sai lệch bề mặt mối ghép tách chi tiết, ghi lên ký hiệu lắp ghép, chữ số Các yếu tố hình dáng hình học khác độ bóng Học viên : Trần Văn Tuấn 11 Giáo viên : Nguyễn Đức Hát VI/- Lắp ghép then hoa: Lắp ghép bánh đai trục b»ng then hoa 1- Ph©n tÝch chän then hoa: - Từ kết tính toán ổ lăn : 30 - Đờng kính ổ lăn là: 30 Vậy chọn đờng kính then hoa là: D ≤ 30 ; chän D = 28 Chän then hoa loại trung bình Tra bảng 52- 24 có kích thíc then hoa lµ: z x d x D = x 23 x 28 ®êng Sè kÝnh then z (mm)d z.d.D 8.32.28 ®êng kÝnh D (mm) 32 BỊ d1 a dày không không then b nhỏ nhỏ (mm) h¬n h¬n 38 29,4 1,7 kÝnh thíc danh nghÜa 0,4 Trong đó: f Sai lệch giới hạn +0,2 r không qua lớn 0,3 z - Là số then mối ghép then hoa d - Là đờng kính trục lỗ then hoa D- Là đờng kính trục lỗ then hoa b - Là chiỊu dµy then vµ chiỊu réng cđa r·nh then 2- Phân tích chọn kiểu lắp ghép cho mối ghép: Theo TCVN mối ghép then hoa có phơng pháp đồng tâm chi tiết then hoa: - Đồng tâm theo đờng kính (D) - Đồng tâm theo đờng kính (d) - Đồng tâm theo bề mặt bên (b) Theo mối ghép chi tiết quay không đảo chiều, lỗ then đòi hỏi có độ cứng không cao Để đơn giản đảm bảo tính kinh tế, kỹ thuật ta chọn phơng pháp đồng tâm theo vòng đờng kính (D) Để đảm bảo dẫn hớng tránh va đập, việc chế tạo xác đờng kính ta cần chế tạo xác kích thớc bề mặt (b) Từ phân tích thông số then hoa ta chọn đợc kiĨu l¾p: D − X 32 H 11 H7 F8 X 38 X6 e9 f7 f7 Tra b¶ng dung sai ta cã: +0,160 H 11 φ 32 ⇔ φ 32 −0,000 ; 0,050 e9 −0,112 F8 ⇔6 f7 +0 , 028 + , 010 − , 010 − , 022 ; φ 38 +0,025 H7 38 00,025 f7 0,050 3- Lập sơ đồ phân bố dung sai cho mối ghép: Học viên : Trần Văn Tuấn 12 Giáo viên : Nguyễn Đức Hát 4- VÏ mèi ghÐp, t¸ch chi tiÕt, ghi ký hiƯu lắp ghép, sai lệch chữ số mối ghép chi tiết VII/- Mối ghép ren: Bánh đai đợc cố định theo phơng dọc trục nhờ bu lông7 bắt vào đầu trục Học viên : Trần Văn Tuấn 13 Giáo viên : Nguyễn Đức Hát Tra bảng II-6 cã: - §êng kÝnh ren: Dr = d – (10-:-20)mm Theo phÇn VI : Ta cã: d= 32 ta chän; Dr = 32 - 12 = 20 (mm) - Bíc ren: P = 1,5 (mm) - Cấp xác sai lƯch: 7H 6e - MiỊn dung sai cđa ®ai èc: 7H - MiỊn dung sai cđa bu l«ng: 6e Chän ren hƯ mÐt, vËy mèi ghÐp ren ®· chän sÏ lµ: M 20 x1,5 7H 6e Theo TCVN 2248-77 xác định kích thớc danh nghĩa đờng kính ngoài, đờng kính trung bình đờng kính ren là: (Tra bảng trang 8-3) Chi tiết Đờng kính Đai ốc Bu lông Ngoài (D) Trung bình (D2) Trong (D1) Ngoài (d) Trung bình (d2) Trong (d1) d3 kích thớc (mm) TCVN 2248-77 Danh Lín Nhá nghÜa nhÊt nhÊt 20,000 20,000 12,000 19,626 19,816 19,626 18,376 1,566 1,376 20,000 19,933 19,697 19,626 19,559 19,323 18,376 18,309 18,073 18,160 18,093 17,857 Sai lƯch (mm) Trªn +0,190 +0,190 -0,067 -0,067 -0,067 -0,,067 Díi 0 -0,303 -0,303 -0,303 -0,303 1- Sơ đồ phân bố miền dung sai yếu tố kích thớc ren đai ốc bu lông * Đai ốc: Học viên : Trần Văn Tuấn 14 Giáo viên : Nguyễn Đức Hát 2- Các số liệu đo đợc ren đai ốc: - D2= 0,765 Tra b¶ng II-7 ta cã: α p = 15, Nửa góc frôfin bên trái: t = 20, Sai sè tÝch l bíc: ∆Pn = 6µm - Nửa góc frôfin bên phải: - 3- Tính đờng kính trung bình biểu kiến ren đai èc - Theo c«ng thøc: ∆ α = ∆ α α p+ ∆ t 2 15 + 20 = = 17,5 2 - Ta cã : + Lợng bù trừ đờng kính trung bình ảnh hởng cđa sai sè tÝch l bíc ren f P = 1, 732 ∆Pn = 1, 732.6.10−3 = 0, 010392(mm) + Lợng bù trừ hớng kính D2 (hoặc d2) ¶nh hëng cđa sai sè nưa gãc pr«firen fα = 0,36 P ∆ α 10−3 = 0,36.1,5.17,5.10 −3 = 9, 45.10 ( mm) Giá trị thực tế ®êng kÝnh trung b×nh thùc cđa ren ®ai èc D2t = D2 − ∆D2 = 19, 626 − 0, 765 = 18,861( mm ) - Đờng kính trung bình ren đai ốc đợc xác định: - D2bk = D2t − ( f P + f α ) = 18,861 − (0, 010392 + 9, 45.10−3 ) = 18,841158(mm) 3- Kiểm tra mối ghép ren -Đối với đai ốc: Vậy: D2t = 18,861( mm)〈 D2max = 19,861(mm) D2bk = 18,841(mm)〈 D2min = 19,926(mm) + Đối với bu lông: Căn công thức : dmin