đồ án kỹ thuật thi công

Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn CHƯƠNG THI CƠNG CỌC ÉP 1.1 LỰA CHỌN MÁY MĨC THIẾT BỊ THI CƠNG CỌC ÉP 1.1.1 kích thước cọc Sơ chọn cọc đặc có tiết diện vng 35x35(cm) Fc= 0,35x0,35=0,123(cm2) Cốt thép dọc 4∅20có Fs = 12,56cm2 Cọc có chiều dài 25m Chiều dài cọc tính gồm: đoạn cốt thép neo vào đài cọc l t = 30d = 600cm, đoạn đầu cọc nằm đài lb = 15cm Vậy đoạn cọc nằm đài: 0,75(m) Tổng chiều dài cọc sơ 25,75m, ta chia cọc làm đoạn, đoạn dài 8,6m Vậy tổng chiều dài cọc 25,8m, cọc dẫn ép âm dài 5,4m (cho cọc ép lên mặt đất tự nhiên 1m) 1.1.2 Chọn máy cọc ép Các u cầu kỹ thuật máy cọc ép: Lực ép nhỏ ((Pep)min) nhà thiết kế quy định để đảm bảo tải trọng thiết kế lên cọc, thơng thường lấy 150% đến 200% tải trọng thiết kế Lực ép lớn ((Pep)max) nhà thiết kế quy định, khơng vượt q sức chịu tải vật liệu cọc; tính tốn theo kết cun tĩnh, khơng có kết thường lấy 200% đến 300% tải trọng thiết kế Cơng suất thiết bị khơng nhỏ 1,4 lần lực ép lớn P e max nhà thiết kế quy định Lực nén kích phải đảm bảo tác dụng dọc trục cọc dùng phương pháp ép đỉnh, khơng gây lực ngang ép Chuyển động pít tơng kích phải khống chế tốc độ ép cọc Đồng hồ đo áp lực phải tương xứng với khoảng lực đo Thiết bị ép cọc phải đảm bảo điều kiện để vận hành theo qui định an tồn lao động thi cơng SVTH: Trương Tiến Dũng Trang Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn Giá trị đo áp lực lớn đồng hồ khơng vượt q hai lần áp lực đo ép cọc Chỉ nên huy động (0,8 0,9) khả tối đa thiết bị Trong q trình ép cọc phải làm chủ tốc độ ép để đảm bảo u cầu kỹ thuật Tính tốn lựa chọn máy ép: Sức chịu tải trọng cọc theo vật liệu làm cọc: Q = p VL = ϕ.(A b R b + A s R s ) Trong đó: ϕ : hệ số uốn dọc, Ab Rb As Rs ϕ =0,7 : diện tích tiếp diện cọc : cường độ chịu nén bê tơng : diện tích cốt thép chịu lực cọc : cường độ kéo nén thép Cường độ chịu tải cọc theo vật liệu: Q = p VL = ϕ.(A b R b + As R s ) = 0, 7.(352.0,85 + 12,56.28) Q = 975, 05(kN) Sức chịu tải cọc: 1 2 Pc = Q  ÷ ÷ = 32,5 ÷ 39, ( T ) 3 5 chọn Pc= 39(T) (P ) = ( ÷ 3) Pc = ( 78 ÷ 117 ) (P ) = ( 1,5 ÷ ) Pc = 58,5 ÷ 78(T ) ep max Lực ép lớn nhất: ep Lực ép nhỏ nhất: SVTH: Trương Tiến Dũng Trang Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn Pmax =  PVL ; ( Pep ) max  = [ 97,505;117 ]   max Vậy chọn: P =97(T) Cơng suất thiết bị: Pep = k ( Pmax ) = 1, 4.97 = 135,8 ( T ) Do q trình ép nên huy động từ 0,8 ÷ 0,9 lực ép tối đa thiết bị ép nên lực ép tối đa cần thiết máy ép phải là: Pemax = Pep ÷ Pep 0,9 0,8 = 150,9 ÷ 169, 75(T) Chọn Pemax=160(T) Vậy cơng suất thiết bị là: Pemax=160(T) + + + + + + + + Chiều cao giá ép 11m (kể chiều cao bệ máy 0,5m), di chuyển theo phương Khung di chuyển cao 9m; 550x550 Khung cố định cao 4,5m; 900x900 Áp lực bơm dầu lớn nhất: 350 kG/cm2 Chiều rộng bệ máy 4,1m Chiều dài bệ máy 10,3m 2Pep max ×160 × 103 D= = = 17,06cm πPdau π × 350 Đường kính piston: Chọn D = 20cm 1.1.3 Tính tốn đối trọng Dùng đối trọng khối bêtơng có kích thước (4×1×1)m Trọng lượng cục đối trọng là: Pđt = 4×1x1×2,5 = 10(T) Tổng trọng lượng đối trọng phải lớn 1,1.P max =1,1 97=106,7T (khơng xét đến trọng lượng khung giá máy tham gia làm đối trọng) Trường hợp 1: tính chống lật theo chiều dài máy, l=12,8m (nhịp tính tốn 8,8m) - Sơ đồ tính hình vẽ: SVTH: Trương Tiến Dũng Trang Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn RA Pmax 3500 RB 5300 Hình 1.1 Sơ đồ tính đối trọng theo cạnh dài 1,1xPmax x3,5 106,7x3,5 = = 42, 44(T) 7,1 8,8 1,1xPmax x5,3 106,7x5,3 RB = = = 64, 26(T) 7,1 8,8 RA = - Sơ đồ chất tải: Vậy chọn P1=RB=65(T) Trường hợp 2: tính chống lật theo chiều dài máy, l=4,0m (nhịp tính tốn 3,7m) RC 950 - Pmax RD 2750 Hình 1.2 Sơ đồ tính đối trọng theo cạnh ngắn Sơ đồ tính hình vẽ: 1,1xPmax x0,95 106,7x0,95 = = 27, 40(T) 3,7 3,7 1,1xPmax x2,75 106,7x2,75 RD = = = 79,30(T) 3,7 3,7 RC = - Sơ đồ chất tải: Vậy chọn P2=2xRD=158,6(T) Như số cục đối trọng cần thiết cho máy là: nđt = P2 Pdt = 158, 10 = 15,8(cục) Vậy ta bố trí khối đối trọng gồm 16 cục Số lượng đối trọng bên máy ép phụ thuộc vào vị trí cọc cần ép SVTH: Trương Tiến Dũng Trang Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn Hình 1.3- Mặt máy ép cọc 1.1.4 chọn loại cần trục phục vụ cho cơng tác cọc ép Trong q trình thi cơng, cần trục phải cẩu đối trọng cọc ép Căn vào trọng lượng cọc trọng lượng đối trọng, chiều cao nâng cọc đối trọng để chọn cần trục Cọc chia làm đoạn, chiều dài đoạn 8,6m Trọng lượng cọc là: Gcọc = 1,1×0,35×0,35×8,6×2,5 = 2,897(T) lx max=1 2,5 sin 50 λx = =3,3(m), l x 330 = = 138 i x 2,39 Kiểm ổn định cho chống: σ= p 1470,6 = = 749,78(kG / cm ) ≤ [ σ ] = 2100(kG / cm ) ϕ.A 0,370.5,301 Bố trí cấu tạo thêm sườn ngồi trước chống chống để ổn định điểm đặt khả chịu lực sườn bên với tiếp diện thép hộp 50x50x2 mm Bố trí thêm bên bề rộng 250mm bên làm tăng ổn định cho cốp pha SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 36 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn Vậy số chống cần thiết 22(cây chống) 3.2.2 cơng tác cốt thép 3.2.2.1 gia cơng Cốt thép: vách có tiếp diện chữ L, có diện tích ngang A = 5625(cm2), có AS=0,003.5625=16,875(cm2), chọn 2x11∅14 dài 3,6m (bố trí lớp) cốt đai chọn 13∅6a250 dài 4,82m Khối lượng sắt thép cần gia cơng 95,68kg ∅14 13,9kg ∅6 Chọn máy cắt sắt CT-52 có thơng số kỹ thuật phần cơng tác móng Đây phần gia cơng cốt thép vách, theo định mức 1776 với nhân cơng có tay nghề 3,5/7 khối lượng sắt gia cơng 1020/11,17 =91 (kg/cơng), cơng tác làm thao tác như: chuẩn bị, kéo, nắn, cắt uốn, hàn, nối,đặt buộc hàn cốt thép, vận chuyển vật liệu phạm vi 30m, bốc xếp vận chuyển lên cao máy Chưa kể đến cốt thép hao hụt khâu thi cơng nối chồng nối buộc cốt thép, để tính đến ta nhân thêm số an tồn 1,1 ( 95,68 + 13, ) 1,1 = 1,32 Số cơng nhân cần thiết để gia cơng cốt thép 91 (cơng) Vậy chọn cơng 3.1.2.2 Lắp dựng chọn thành vách: 18 TCP 1000x500x50mm, TCP 1000x200x50mm, 15 nối góc GNCP 1000x50x200mm CTCP 1000x100x50 ( theo TCVN 76902005) Trước tiến hành cơng tác cốt thép hay cơng tác ván khn, ta tiến hành định vị lại tim vách cho đúng, lắp đặt giá ngựa để q trình thi cơng cốt thép ván khn có tim trục Sau dổ bê tơng cho phần đài móng xong ta tiến hành cho lấp đất xung quaanh hố móng đầm rèn thiệt chặt so cho đất có độ chặt lớn ta tiến hành cơng tác cốt thép trước, cơng tác ván khn theo sau SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 37 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn Tiến hành lắp ghép cốp pha theo chu vi, chiều dài theo phương thẳng đứng hình 3.13 bố trí sườn cho vách tính tốn bố trí phần trên, theo thứ tự sườn ngang sườn đứng ngồi sườn cho chống ngồi Lưu ý lắp dựng cốp pha cho vách, phải sử dụng chống tạm lắp thêm dàn giáo xung quanh để tạm thời giữ vững cho cốp pha lắp dựng cốp pha mà khơng làm ảnh hưởng đến cốt thép lắp cốp pha lắp dựng TCP 1000X500X50 GNCP 1000X200X50 TCP 1000X200X50 GTCP 1000X100X50 3 Hình Mặt cắt lắp cốp pha vách 3.2.3 Cơng tác bê tơng 3.2.3.1 Phương pháp thi cơng Như nói phần tải trọng cơng tác ván khn, ta sử dụng phương pháp đổ vòi có máy bơm bê tơng Do vách có chiều cao 3m nên ta sủ dụng thêm dàn giáo để cơng nhân lắp dựng ván khn tiện cơng tác đổ bê tơng 3.2.3.2 Chọn máy thi cơng chọn máy chở bê tơng: chọn xe trộn bê tơng HOWO máy đầm dùi: dựa vào chiều cao đài móng, chiều cao đổ bê tơng h=0,5m bán kính máy đầm dùi R=0,7m, ta chọn máy đầm FXB-40B máy bơm bê tơng: Xe bơm bê tơng DongYang DMC36XR SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 38 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn 3.2.3.3 cơng tác thi cơng Diện tích vách cơng trình khơng lớn (0,5625m2) vách có chiều 3m nên ta sử dụng dàn giáo phụ để cơng nhân dễ dàng cơng tác thi cơng ván khn đổ đầm bê tơng 3.3 THI CƠNG SÀN 3.3.1 Cơng tác ván khn 3.3.1.1 Cấu tạo sàn có kích thước 6400x5800mm, dầm có kích thước250x400mm Ván khn : ván sàn dùng cốp pha gỗ dày 2cm, rộng 30cm, sườn ngang (sườn đứng) sườn dọc dùng gỗ hộp 40x40mm 60x40mm cho sườn đứng liên kết với đinh Dàn giáo vĩnh lợi cột chống Hòa Phát K-102 có chiều dài ống ngồi 1,5m, chiều dài ống 2m, chiều dài sử dụng 2-3,5m, chịu lực nén tối đa pc=2000 kG Ưu điểm ván gỗ: vật liệu có sẵn địa phương, chi phí đầu tư thấp, khơng giới hạn chiều dài (có thể nối lắp theo chiều dài cấu kiện) Cách lắp dựng: Sau thi cơng xong phần mặt nền, tiến hành lắp đặt dàn giáo theo chiều cao tầng nhà (3,4m, trừ bề dày lớp bê tơng, ván, sườn) chọn sàn: Ta bố trí sườn ngang cho dầm trước, sườn đứng sau 3.2.1.2 thiết kế ván khn cho sàn a) Tải trọng giả thiết gỗ làm ván khn thuộc gỗ nhóm III, có khối lượng thể tích 0,62-0,72g/cm 3, [vgỗ]=620(kg/m3), [σgỗ]=950(kg/cm2), [Egơ]=1,2x106(kg/cm2), [σgo N ] = 440 ( kg / cm ) [σgo cat ] = 85 ( kg / cm ) Chiều cao lớp đổ bê tơng H=0,5m < 4m bán kính đầm dùi nên lấy R=0,7m, q bt = γ.H = 2500.0,5 = 1250(kg/ m ) Nên tải ngang bê tơng đổ : g Tải trọng thân sàn gỗ : q =v.h=620.0,02=12,4(kg/m ) sgd Tải trọng thân sườn gỗ40x40 : q =v.h=620.0,04.0,04=1(kg/m) sgn Tải trọng thân sườn gỗ80x40 : q =v.h=620.0,06.0,04=1,45(kg/m) Tải trọng động đổ bê tơng vào ván khn : SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 39 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn qđ = 400(kg/m2) (đổ bê tơng máy bơm máy bê tơng) Tải trọng đầm dùi : qđầm = 200(kg/m2) Tải trọng người thiết bị lại sàn : qn=250(kg/m2) Tải trọng trọng lượng bê tơng cốt thép : qt=10+250=260(kg/m2) Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên ván sàn : q ttv = 1,3(q n + q d + q dam ) + 1, 2.q t + 1,1.q g = 1431(kg/ m ) Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván sàn : q tcv = q n +q d + q dam + q t + q g = 1122(kg/ m ) Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên ván thành dầm : q ttt = 1,3(q bt +q d + q dam ) = 2405(kg/ m ) Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván thành dầm : q tct = q bt +q d + q dam = 1850(kg/ m ) b) Thiết kế sàn ván sàn : I40 = 4x43/12 =21,33cm4; W = 10,67cm3 Gọi x khoảng cách sườn ngang Hình Sơ đồ tính tốn khả chịu lực sườn ngang Giá trị mommen lớn sườn ngang: q v x M sn = (kg.m) khả chịu lực ván sàn: SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 40 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn M 950.22.8 σ= ≤ [ σ] ⇒ X = ⇒ X ≤ 188(cm) W 6.1431x10 −4 q tcv X 5.1122x10−4.X 12 f= = ≤[f] = X ⇒ X ≤ 129(cm) 384 E.I 384.1, 2x10 250 Chọn khoảng cách sườn ngang 50(cm) Sườn dọc: Hình Sơ đồ tải phân bố tác dụng lên sườn đứng Gọi X khoảng cách sườn dọc có điểm đặt hình 3.3 Tải trọng tính tốn phân bố tác dụng lên sườn ngang là: q sntt = bsd q + q sgd = 0,5.1431 + 1,1.1 = 716,6 ( kg / m ) Tải trọng tiêu chuẩn phân bố tác dụng lên sườn ngang là: qsntc = bsd q + qsgd = 0,5.1122 + = 562 ( kg / m ) khả chịu lực sườn ngang: M 716,6x10 −2.X σ= = ≤ [ σ ] = 950 ⇒ X ≤ 106(cm) W 8.10,67 f= tc X q sn 5.562x10 −2.X = ≤[f] = X ⇒ X ≤ 111(cm) 384 E.I 384.1, 2x10 21,33 250 Chọn X=80(cm) Vậy khoảng cách sườn dọc 80(cm) SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 41 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn I40 = 4x63/12 =72cm4; W =24 cm3 Tải trọng tính tốn phân bố tác dụng lên sườn dọc là: qsdtt = bsd q + q s = 0,8.1431 + 1,1.(1 + 1,45) = 1147,5 ( kg / m ) Tải trọng tiêu chuẩn phân bố tác dụng lên sườn ngang là: q sdtc = bsd q + q sg = 0,8.1122 + + 1, 45 = 900,1( kg / m ) khả chịu lực sườn dọc: M 1147,5x10 −2.X σ= = ≤ [ σ] = 950 ⇒ X ≤ 126(cm) W 8.24 q sdtc X 5.900,1x10 −2.X f= = ≤[f] = X ⇒ X ≤ 143(cm) 384 E.I 384.1, 2x10 72 250 Chọn X=125(cm) c) Ván khn dầm Ván đáy: I40 = 4x43/12 =21,33cm4; W = 10,67cm3 Gọi x khoảng cách sườn ngang M sn = Giá trị mommen lớn sườn ngang: q sn x (kg.m) khả chịu lực ván đáy: M 950.22.8 ≤ [ σ] ⇒ X = ⇒ X ≤ 188(cm) W 6.1430x10−4 q tcv X 5.1122x10−4.X 12 f= = ≤[f] = X ⇒ X ≤ 129(cm) 384 E.I 384.1, 2x10 250 σ= Chọn khoảng cách sườn ngang 80(cm) Cây chống cốp pha: sử dụng dàn giáo vĩnh lợi để chống cốp pha sàn với cấu kiện cụ thể sau: SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 42 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn Bảng Thơng số giằng chéo dàn giáo Giằng chéo chống gãy Độ dày ống thép (mm) Độ dài chéo (mm) Độ dài ngang (mm) Sử dụng dàn giáo 1,96m 21 1962 1600 1m7 1m53 1,71m 21 1712 1600 0,9m 1,2m Bảng Thơng số dàn giáo vĩnh lợi Dàn giáo Đầu nối ống ∅ (mm) D ống (mm) Chiều rộng (m) Chiều cao (m) 1,7m Có 42 1,25 1,7 1,53m Khơng 42 1,25 1,53 1,53m Có 42 1,25 1,53 1,2m Khơng 42 1,25 1,2 Số lượng (cái) Dàn giáo: khoảng cách chọn nên lực tác dụng lên dàn giáo có tải tác dụng điểm A (hình 3.16) Tấn, cột dàn giáo chịu 2,5 Tấn Hình 3.16 Khả chịu tải tác dụng giàn giáo Kiểm tra: Dựa vào khả chịu lực sườn dọc ván sàn, bố trí dàn giáo chịu lực sườn dọc với khoảng cách tối đa 125cm phải có đỡ sườn dọc bố trí dàn giáo lồng nên khoảng cách cột dàn giáo 80cm Tải trọng tác dụng lên cột dàn giáo SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 43 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn tt pdg = bsd q + q sg = 0,8.1, 25.1431 + 1.1, 25 + 1,45.0,8 = 1433 ( kg ) Ván thành: Khả chịu lực ván thành dầm M 2405x10 −4.X = ≤ [ σ] = 950 ⇒ X ≤ 145(cm) W 8.22 q tc X 5.1850x10−4.X 12 f= t = ≤[f] = X ⇒ X ≤ 109(cm) E.I 384.1, 2x10 250 σ= chọn X=80(cm) Chọn khoảng cách sườn đứng 80cm Sườn đứng: Tải trọng tính tốn phân bố tác dụng lên sườn dọc là: tt q sdv = bsd q = 0,8.2405 = 1804 ( kg / m ) Tải trọng tiêu chuẩn phân bố tác dụng lên sườn dọc là: tc q sdv = bsd q + q sg = 0,75.1850 = 1388 ( kg / m ) Khả chịu lực sườn đứng: σ= M 1804x10 −2.X = ≤ [ σ] = 950 ⇒ X ≤ 67(cm) W 8.10,67 q sdv X 5.1388x10 −2.X f= = ≤[f] = X ⇒ X ≤ 82(cm) E.I 384.1, 2x10 21,33 250 Chọn khoảng cách sườn gối đỡ sườn đứng 50cm Kiểm tra khả chống xiên Chọn góc đỡ xiên so với mặt ngang 45o tt 0  psnt = 0,5.1804 = 902(kg) <  σgo N  A.cos(45 ) = 440.4.4.c os(45 ) = 4978(kg) Giả sử phương lực tác dụng trùng với sớ cắt gỗ (trùng với phương chịu cắt) SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 44 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn tt  psnc = 0,5.1804 = 902(kg) < σgo cat  A = 85.4.4 = 1923(kg ) cos(450 ) Kiểm tra khả chống cắt cho đinh Trong q trình làm cốp pha cho dầm sàn thi ta sử dụng ván khn gỗ hết nên phải dùng đinh để gia cố, cố định ván khn chống lại với Ta sử dụng đinh thơ nhóm 4,6; có đường kính d= 2mm; dài cm, thép CCT34 Vì đinh cấu tạo giống bulơng nên kiểm tra giống bulơng Khẳ chịu cắt đinh là: [ N ] vd = f vd γ b A.nv Trong đó: f vd : Là cường độ tính tốn chịu cắt vật lieuje đinh.Tra bảng 1.10 phụ lục sách kết cấu thép I γd : Là hệ số điều kiện làm việc liên kết đinh Lấy theo bảng 2.8 sách kết cấu thép I πd2 A= A : Là diện tích tiết diện ngang đinh d : Là đường kính thân đinh nv : Là số lượng mặt cắt tính tốn đinh Vậy khả chịu cắt đinh là: [ N ] vd = f vd γ d A.nv = 1500 × 0,9 × 3,14 × = 4239( daN ) Số lượng đinh cần thiết là: n=  N [ N ] d γ c = 902 = 0, 2(cay) 4239 Vậy chọn đinh cho liên kết gỗ Ta chọn lực cắt đinh với lực đỡ sườn xiên Các hệ số tra từ bảng sách kết cấu thép I, bảng 2.9 (trang 82), bảng 1.10 1.11 phụ lục I (trang 304) Kiểm tra cột chống: Dựa vào khoảng cách sườn đứng phần ván khn dầm ta bố trí cột chống đơn hòa phát với khoảng cách tối đa 80cm cột SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 45 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn Tải trọng tác dụng lên cột chống pcc=0,8.0,8.2405=1539(kg) Kiểm tra lại khả chịu lực cột chống: Cột chịu lực p = 1539(kg) < 2000(kg) Bố trí giằng cố định cột chống ván khn điểm (chia khoảng cách cột ) Vậy số chống cần thiết 34 (cây chống) 3.2.2 cơng tác cốt thép 3.2.2.1 gia cơng Cốt thép: sàn có tiếp diện chữ hình chữ nhật Thép sàn: As=0,003.600.8.2=28,8(cm2) Chọn 2x30∅8a200 dài 6m Thép dầm: chọn As=0,003.25.37.2=2,78(cm2) Có sơ dầm dài Chọn 5x4∅12 dài 6m Khối lượng sắt thép cần gia cơng 143kg ∅8 106kg ∅12 Chọn máy cắt sắt CT-52 có thơng số kỹ thuật phần cơng tác móng Đây phần gia cơng cốt thép vách, theo định mức 1776 với nhân cơng có tay nghề 3,5/7 khối lượng sắt gia cơng 1020/11,17 =91 (kg/cơng), cơng tác làm thao tác như: chuẩn bị, kéo, nắn, cắt uốn, hàn, nối,đặt buộc hàn cốt thép, vận chuyển vật liệu phạm vi 30m, bốc xếp vận chuyển lên cao máy Chưa kể đến cốt thép hao hụt khâu thi cơng nối chồng nối buộc cốt thép, để tính đến ta nhân thêm số an tồn 1,1 ( 143 + 106 ) 1,1 = 3,01 Số cơng nhân cần thiết để gia cơng cốt thép 91 (cơng) Vậy chọn cơng 3.1.2.2 Lắp dựng Trước tiến hành cơng tác cốt thép hay cơng tác ván khn, ta tiến hành định vị lại tim vách cho đúng, lắp đặt giá ngựa để q trình thi cơng cốt thép ván khn có tim trục SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 46 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn Sau đổ bê tơng cho phần vách, cơng tác ván khn ván khn trước cơng tác thép Tiến hành lắp dàn giáo theo thiết kế, dàn giáo có kích chân kích vít để tăng chỉnh chiều cao giới hạn cho phép, kích nâng cao tối đa 50cm (khun dùng 35cm) Sau lắp dàn giáo xong ta tiến hành lắp sườn ngang dọc theo thiết kế tính tốn (lắp ráp ngược từ lên) Và cuối sàn ván (sàn ván khn liên kết với trươc nẹp bản) Riêng dầm ta tiến hành dựng chống đơn ( có neo giữ với dàn giáo các cột chơng xung quanh thép neo giữ sử dụng dây neo, cột chống phải có điểm neo neo phía khác MẶT ĐỨNG VÁCH (TL:1-25) 2250 6650 800 250350 800 800 800 600 1450 1400 SƯỜN DỌC SƯỜN NGANG KHUNG DÀN GIÁO A A B 800 B 250 800 250 1325 MẶT CẮT THI CÔNG (TL:1-50) 800 800 800 1400 1350 500 500 500 800 500 800 6050 500 260 700 250 800 500 500 CỘT CHỐNG ĐƠN 800 800 MẶT BẰNG BỐ TRÍ VÁN KHUÔN (TL:1-50) Hình Bố trí ván khn sàn SVTH: Trương Tiến Dũng 800 Trang 47 1325 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn 3.2.3 Cơng tác bê tơng 3.2.3.1 Phương pháp thi cơng Như nói phần tải trọng cơng tác ván khn, ta sử dụng phương pháp đổ vòi có máy bơm bê tơng Đổ bê tơng từ ngồi mép sàn vào đổ từ xa lại gần máy bơm 3.2.3.2 Chọn máy thi cơng chọn máy chở bê tơng: chọn xe trộn bê tơng HOWO máy đầm dùi: dựa vào chiều cao đài móng, chiều cao đổ bê tơng h=0,5m bán kính máy đầm dùi R=0,7m, ta chọn máy đầm FXB-40B máy bơm bê tơng: Xe bơm bê tơng DongYang DMC36XR 3.2.3.3 cơng tác thi cơng Vì đổ bê tơng máy bơm nên số cơng nhân đổ bê tơng so với đổ phương pháp thủ cơng Cắt cử hai cơng nhân để di chuyển ống bơm bê tơng theo chiều cần đổ, 2-3 cơng nhân san bê tơng cho phẳng tùy thuộc vào suất máy bơm, thêm 2-3 cơng nhân đầm dùi bê tơng, 1-2 cơng nhân láng bề mặt bê tơng sau đầm dùi cho phẳng, nhẵn thêm1 cơng nhân kiểm tra chỉnh sửa lại ván khn cốt thép Sau cơng tác đổ bê tơng xong cơng tác bảo dưỡng bê tơng đạt đến cường độ cần thực SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 48 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn MỤC LỤC SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 49 [...]... thời gian chờ lãng phí SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 18 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn CHƯƠNG 3 VÁN KHN -THI CƠNG BÊ TƠNG TỒN KHỐI 3.1 THI CƠNG ĐÀI MĨNG M2 3.1.1 Cơng tác ván khn 3.1.1.1 Cấu tạo Đài móng M2 có kích thước 3,4x3,6x1,6m Từ hình dạng kích thước đài móng như trên ta tiến hành chọn ván khn dàn giáo như sau : Ván khn : ván thành dùng cốp pha tiêu chuẩn bằng nhựa, sườn ngang... 384.2x10 2.14,77 400 Chọn khoảng cách các ty xun 70(cm) Vậy số ty xn cần thi t là :  3000  8 n ty ==  + 1÷ = 20  750  2 (cây) Lực tác dụng vào ty xun: px= 0,75.qsd =0,75.17,157=12,87(kN) THƠNG SỐ KỸ THUẬT TY REN thơng số kỹ thuật ty ren bát chuồn D17 - Vật liệu: Thép pha gang SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 35 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn - Tải trọng phá hủy: 170 KN - Bước ren... ta tiến hành chọn ván khn dàn giáo như sau : chọn tấm thành vách: 18 tấm TCP 1000x500x50mm, 9 tấm TCP 1000x200x50mm, 15 tấm nối góc GNCP 1000x50x200mm và 9 tấm CTCP 1000x100x50 ( theo TCVN 76902005) SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 31 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn Ta bố trí sườn ngang cho ván khn trước, sườn đứng sau và ty xun, cây chống như hình vẽ 3.2.1.2 thi t kế ván khn cho vách a)... ngang cho ván khn trước, sườn đứng sau và cây chống sau cùng như hình vẽ 3.1.1.2 thi t kế ván khn cho đài móng M2 a) Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn : Chiều cao mỗi lớp đổ bê tơng H=0,5m ... tính tốn hợp lý để tránh thời gian chờ lãng phí SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 18 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn CHƯƠNG VÁN KHN -THI CƠNG BÊ TƠNG TỒN KHỐI 3.1 THI CƠNG ĐÀI MĨNG M2... Tiến Dũng Trang 30 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn MẶT CẮT THI CÔNG TL:1/200 SÀN THAO TÁC Hình Mặt cắt cơng tác đổbê tơng 3.2 THI CƠNG VÁCH 3.2.1 Cơng tác ván khn 3.2.1.1 Cấu... đảm bảo khoa học tránh việc phải cẩu cọc di chuyển qua máy ép SVTH: Trương Tiến Dũng Trang 12 Đồ Án Kỹ Thuật Thi Cơng GVHD: ThS Trần Thanh Tuấn CHƯƠNG 2: THI T KẾ BIỆN PHÁP THI CƠNG ĐÀO ĐẤT 2.1