Giáo trình Dầm bê tông cốt thép cấu kiện chịu uốn bản word Dành cho sinh viên đại học và cao đẳng chuyên ngành xây dựng tính toán dầm bê tông cho đò án bê tông cốt thép 1 Giáo trình Dầm bê tông cốt thép cấu kiện chịu uốn bản word Dành cho sinh viên đại học và cao đẳng chuyên ngành xây dựng tính toán dầm bê tông cho đò án bê tông cốt thép 1
Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm MỤC LỤC CHƯƠNG I : DẦM I KHÁI NIỆM CHUNG Cấu kiện chịu uốn cấu kiện chịu mô-men (M) đồng thời mô-men lực dọc (M&N) Cấu kiện chịu uốn loại cấu kiện quan trọng, sử dụng rộng rãi nhiều phận công trình dầm, sàn, cầu thang, len-tô, ô-văng…Có thể quy loại : BẢN DẦM II ĐẶC ĐIỂM CẤU TẠO CỦA DẦM II.1 Cấu tạo dầm II.1.1 Khái niệm Dầm cấu kiện mà chiều cao chiều rộng tiết diện ngang nhỏ so với chiều dài Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm II.1.2 Hình dáng tiết diện Tiết diện chữ nhật, I, T, hộp thường gặp tiết diện chữ nhật chữ T II.1.3 Kích thước tiết diện Chiều cao : h=( ÷)l • Bội số 50 h ≤ 600 • Bội số 100 h > 600 Chiều rộng : b= ( ÷)h • 100, 120, 150, 180, 200… • Bội số 50 b> 250 Phải phù hợp với quy cách ván khuôn tiêu chuẩn hóa kích thước dầm để thuận lợi cho thi công II.1.4 Cốt thép Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm Cốt dọc chịu lực đặt vùng kéo dầm, có dọc chịu lực đặt vùng nén, d10 d 32 thường dùng CII CIII • Khi b > 15 cm cần cốt dọc • Khi b < 15 cm đặt cốt dọc Cốt dọc cấu tạo để giữ vị trí cốt đai, chịu ứng suất co ngót nhiệt độ, thường dùng d10 ÷12 dùng CI CII • Khi dầm cao h > 70 cm cần đặt thép phụ vào mặt bên tiết diện dầm để ổn định cốt thép lúc thi công chịu ứng suất co ngót, nhiệt độ • Tổng tiết diện cốt dọc cấu tạo khoảng 0,1% - 0,2% tiết diện sườn dầm Cốt xiên cốt đai dùng để chịu lực cắt Q, cốt đai gắn vùng bê tông chịu nén với vùng bê tông chịu kéo để bảo đảm cho tiết diện chịu M Cốt đai thường dùng d6 d10 Góc nghiêng cốt xiên • d= 450 h ≤ 800; • d= 600 h>800; • d= 300 dầm thấp II.2 Sự làm việc dầm Quan sát dầm BTCT chịu tải trọng phân bố bị phá hoại • Tại khu vực dầm nơi M lớn có vết nứt thẳng góc với trục dầm Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm • Tại khu vực gần gối tựa nơi có Q lớn có vết nứt nghiêng.Việc tính toán cấu tạo cấu kiện chịu uốn theo cường độ nhằm đảm bảo cấu kiện không bị phá hoại tiết diện thẳng góc tiết diện nghiêng III TRẠNG THÁI ỨNG SUẤT BIẾN DẠNG TRÊN TIẾT DIỆN THẲNG GÓC Theo dõi phát triển ứng suất - biến dạng tiết diện thẳng góc ta chia thành giai đoạn sau III.1 Giai đoạn Khi M bé vật liệu làm việc đàn hồi, quan hệ ƯS-BD đường thẳng Khi M tăng lên biến dạng dẻo BT phát triển, quan hệ ƯS-BD có dạng đường cong Khi sửa nứt, ƯS kéo BT đạt đến giới hạn cường độ chịu kéo Rbt Ta gọi trạng thái ƯS-BD trạng thái Ia Muốn cho dầm không bị nứt không vượt trạng thái Ia III.2 Giai đoạn Khi M tăng lên miền bê tông chịu kéo bị nứt, khe nứt, toàn lực kéo cốt thép chịu Miền bê tông chịu nén có biến dạng dẻo nhiều, sơ đồ ƯS bị cong nhiều Nếu lượng thép chịu kéo không nhiều M tăng lên, ứng suất CT đạt đến giới hạn chảy Rs Ta gọi trạng thái trạng thái IIa Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm III.3 Giai đoạn Cốt thép trạng thái chảy dẻo, tải trọng tăng lên làm khe nứt mở rộng phát triển dần lên phía trên, miền bê tông chịu nén thu hẹp dần Khi ứng suất BT chịu nén đạt Rb kết cấu bị phá hoại Trường hợp phá hoại gọi trường hợp phá hoại (phá hoại dẻo) Nếu lượng cốt thép chịu kéo nhiều, ƯS CT chưa đạt đến giới hạn chảy mà BT vùng nén bị phá hoại dầm bị phá hoại Đây trường hợp phá hoại thứ (phá hoại dòn) IV TÍNH TOÁN CẤU KIỆN CHỊU UỐN CÓ TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT TRÊN TIẾT DIỆN THẲNG GÓC Có hai trường hợp đặt cốt thép • Đặt cốt thép đơn: đặt As vùng kéo vùng nén riêng bê tông đủ chịu • Đặt cốt thép kép: đặt As vùng kéo A’ s vùng nén, tham gia chịu nén với bê tông IV.1 Trường hợp đặt cốt thép đơn IV.1.1 Sơ đồ ứng suất Lấy trường hợp phá hoại thứ (phá hoại dẻo) làm sở để tính toán Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm • Vùng BT kéo bị nứt không tham gia chịu lực • ƯS CT chịu kéo As đạt cường độ chịu kéo tính toán Rs • ƯS vùng BT chịu nén đạt cường độ chịu nén tính toán Rb sơ đồ ƯS có dạng chữ nhật IV.1.2 Công thức Phương trình hình chiếu lực lên phương trục dầm Σ.X= ⇒ RaFa = Rnbx (4.1) Phương trình tổng moment trục qua trọng tâm cốt thép vuông góc với mặt phẳng uốn Σ.M.Fa= ⇒ Mgh = Rnbx.(h0-0.5x) (4 - 2) Điều kiện cường độ (đảm bảo cho tiết diện không vượt TTGH 1) M ≤ Mgh ⇒ M ≤ Rnbx.(h0 - 0,5x) (4 - 3) Kết hợp phương trình (4.1) (4.3) ta có (4.3a ) M ≤ RaFa.[h0 - 0,5x] (4 - 3a) Điều kiện hạn chế Thực nghiệm cho thấy trường hợp phá hoại dẻo xảy chiều cào vùng chịu BT nén không vượt giới hạn sau : x ≤ α0h0 • α hệ số phụ thuộc loại BT, α = 0.85 BT nặng • Hay A ≤ A0 = α0.(1-0,5α0) Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm Rs As = Rbbx → Gọi Rbbx ς r Rb bho ≤ = As max Rs Rs µ = As/bho hàm lượng CT • Nếu CT nhiều, µ > µmax CT chưa kịp chảy dẻo mà BT bị ép vỡ, kết cấu bị phá hoại dòn • Nếu CT xảy phá hoại đột ngột (phá hoại dòn) sau bê tông bị nứt Để tránh điều cần phải đảm bảo • Hàm lượng cốt thép hợp lý : + Dầm : µ = 0,6 % – 1,5 % IV.2 Trường hợp đặt cốt thép kép Các lý chủ yếu bố trí cốt thép chịu nén cấu kiện chịu uốn : • Cần hạn chế tiết diện cấu kiện • Khi biểu đồ M đổi dấu (dầm liên tục, nút khung IV.2.1 Điều kiện đặt cốt thép kép Việc đặt cốt thép kép lúc hiệu mặt kinh tế • Kết nghiên cứu cho thấy nên đặt cốt thép kép αm ≤ 0.5 • Nếu αm > 0.5 nên tăng kích thước tiết diện tăng cấp độ bền BT để αm ≤ 0.5 tiến hành tính toán đặt cốt thép kép IV.2.2 Sơ đồ ứng suất Lấy trường hợp phá hoại thứ (phá hoại dẻo) làm sở để tính toán • Vùng BT kéo bị nứt không tham gia chịu lực; • ƯS CT chịu kéo As đạt cường độ chịu kéo tính toán Rs • ƯS vùng BT chịu nén đạt cường độ chịu nén tính toán Rb sơ đồ ƯS có dạng chữ nhật • ƯS CT chịu nén A’ s đạt cường độ chịu nén tính toán Rsc Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm IV.2.3 Công thức Hệ hai phương trình cân ∑X =0⇒ R A s ∑M As s = Rbbx + Rsc As' x = ⇒ M gh = Rb bx ho − ÷+ Rsc As' ( ho − a ' ) 2 Điều kiện cường độ x M ≤ M gh ⇒ M gh ≤ Rbbx ho − ÷+ Rsc As' ho − a ' 2 ( ) IV.2.4 Tính toán tiết diện Để đơn giản cho việc tính toán, ta tiến hành số phép biến đổi ξ= Đặt x , α m = ξ ( − 0.5ξ ) , ζ = ( − 0.5ξ ) ho Các công thức viết lại sau : Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm Rs As = ξ Rb bx + Rsc As' ( M ≤ α m Rbbho2 + Rsc As' ho − a ' ) Điều kiện hạn chế • Để không xảy phá hoại dòn từ vùng BT chịu nén phải thỏa mãn điều kiện (sau đặt cốt kép) x ≤ ξ r ho ξ ≤ ξr hay αm ≤ αr Để cho ứng suất CT chịu nén đạt Rsc phải thỏa mãn điều kiện x ≥ 2a ' V TÍNH TOÁN CẤU KIỆN CHỊU UỐN CÓ TIẾT DIỆN CHỮ T TRÊN TIẾT DIỆN THẲNG GÓC V.1 Đặc điểm cấu tạo tính toán Bề rộng cánh dùng tính toán xác định theo độ vươn sải cánh Sc Theo quy định Sc không lấy lớn 1/6 nhịp cấu kiện không lấy lớn • 1/2 khoảng cách thông thủy dầm dọc có sườn ngang h’f ≥ 0.1h • 6h’f sườn ngang khoảng cách chúng lớn khoảng cách sườn dọc h’f < 0.1h Khi cánh có dạng công xôn • 6h’f trường hợp h’f ≥ 0.1h • 3h’f trường hợp 0.05h ≤ h’f ≤ 0.1h Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm • trường hợp h’f ≤ 0.05h V.2 Sơ đồ ứng suất Vùng BT kéo bị nứt không tham gia chịu lực; ƯS CT chịu kéo As đạt cường độ chịu kéo tính toán Rs ƯS vùng BT chịu nén đạt cường độ chịu nén tính toán Rb sơ đồ ƯS có dạng chữ nhật Nếu trục trung hòa qua cánh, tiết diện chữ T tính tiết diện chữ nhật có tiết diện b’fh; Nếu trục trung hòa qua sườn, tính toán theo tiết diện chữ T 10 Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm Lấy moment uốn trục qua trọng tâm cốt thép chịu kéo vuông góc mặt phẳng uốn, ta M f = Rbb'f h 'f ( ho − 0,5h'f ) Nếu M ≤ Mf trục trung hòa qua cánh; Nếu M > Mf trục trung hòa qua sườn V.3 Công thức Hệ hai phương trình cân ∑X =0⇒ R A s ∑M As s ( ) = Rbbx + Rb b 'f − b h 'f ( 4.30 ) x = ⇒ M gh = Rbbx ho − ÷+ Rb b 'f − b h 'f ho − 0,5h 'f 2 ( ) ( ) ( 4.31) Điều kiện cường độ M ≤ Mgh x M ≤ Rb bx ho − ÷+ Rb ( b 'f − b ) h'f ( ho − 0, 5h'f ) ( 4.32 ) 2 11 Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm V.4 Tính toán tiết diện Dùng ký hiệu trường hợp tiết diện chữ nhật ξ= Đặt x , α m = ξ ( − 0.5ξ ) , ζ = ( − 0.5ξ ) ho Các công thức viết lại sau ( 4.30 ) ⇒ Rs As = ξ Rbbho + Rb ( b'f − b ) h'f ( 4.33) ( 4.32 ) ⇒ M ≤ α m Rbbho2 + Rb ( b'f − b ) h'f ( ho − 0,5h'f ) (4.34) Điều kiện hạn chế Để không xảy phá hoại dòn từ vùng BT chịu nén phải thỏa mãn điều kiện (sau đặt cốt kép) x ≤ ξ r ho VI ξ ≤ ξr hay αm ≤ αr TÍNH TOÁN THEO CƯỜNG ĐỘ TRÊN TIẾT DIỆN NGHIÊNG VI.1 Sự phá hoại theo tiết diện nghiêng Trên tiết diện nghiêng có tồn đồng thời moment lực cắt Sự phá hoại tiết diện nghiêng thường theo kiểu : • Kiểu : Hai phần dầm quay xung quanh vùng nén, vùng nén thu hẹp lại cuối bị phá hủy Lúc CT chịu kéo đạt giới hạn chảy hay bị kéo tuột neo không đủ • Kiểu : Khi CT chịu kéo nhiều neo chặt quay phần dầm bị cản trở Dầm bị phá hoại miền BT chịu nén bị phá vỡ tác dụng chung lực cắt lực ép Hai phần dầm có xu hướng trượt lên tụt xuống so với gối tựa 12 Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm VI.2 Tính toán theo khả chịu ứng suất nén Để bảo đảm BT không bị phá hoại tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính, cần thỏa mãn điều kiện : Q < 0.3ϕ w1ϕb1 Rbbho (4.39) đó: - ϕ w1 hệ số xét đến ảnh hưởng cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện: ϕw1 = + 5αµ w < 1,3 (4.40) • • • • • • • • E α= s Eb µw = Asw bs với , Asw diện tích tiết diện ngang lớp cốt đai cắt qua tiết diện nghiêng b bề rộng tiết diện chữ nhật; bề rộng sườn tiết diện chữ T chữ I s khoảng cách cốt đai ϕb1 hệ số xét đến khả phân phối lại nội lực loại bê tông khác nhau: ϕb1 = − β Rb (4.41) β= 0,01 -đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ bê tông tổ ong β= 0,02 -đối với bê tông nhẹ Rb tính MPa Nếu điều kiện (3.39) không thỏa mãn phải tăng kích thước tiết diện tăng cấp độ bền bê tông VI.3 Tính toán theo khả chịu cắt tiết diện BT (không bố trí cốt ngang chịu cắt) Theo tiêu chuẩn thiết kế, khả chịu cắt BT cốt đai Qb0: Qob = ϕb (1 + ϕ n ) Rbt bho2 C (4.42) : - ϕb hệ số 1,5 bê tông nặng 1,2 bê tông hạt nhỏ 13 Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm ϕn hệ số xét đến ảnh hưởng lực dọc trục • Khi lực dọc lực nén: φn = 0,1 N ≤ 0,5 ( 4.43) Rbt bho • Khi lực dọc lực kéo: φn = −0, N ( 4.44 ) Rbt bho −0, N ≤ 0,8 ( 4.45 ) Rbt bho C chiều dài hình chiếu tiết diện nghiêng trục cấu kiện C ≤ Cmax = 2h0 Ngoài ra, giá trị Qb0 hạn chế giới hạn : Qb ≤ Qbo ≤ 2,5 Rbt bh0 = Qb max với Qb = φb ( + φn ) Rbt bh0 φb 0,6 đới với bê tông nặng 0,5 bê tông hạt nhỏ Điều kiện để cấu kiện cốt đai chịu lực cắt : Q ≤ Qbo Trong Q lực cắt, xác định từ ngoại lực phía tiết diện xét Đối với bản, cốt đai nên cần thỏa mãn (4.48) Đối với dầm, (4.48) thỏa mãn không cần tính chịu cắt phải đặt cốt đai theo cấu tạo, ngược lại phải tính toán chịu cắt VI.4 Điều kiện cường độ tiết diện nghiêng dầm có cốt thép ngang VI.4.1 Sơ đồ ứng lực tiết diện nghiêng (TDng) s : khoảng cách nhánh cốt đai; Rsw : cường độ tính toán cốt ngang; Asw : diện tích tiết diện ngang lớp cốt đai; 14 Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm As,inc : diện tích tiết diện ngang lớp cốt xiên; Zs, Zsw, Zs,inc : khoảng cách từ trọng tâm cốt thép dọc, đai, xiên đến trọng tâm vùng nén VI.4.2 Điều kiện cường độ TDng chịu cắt Q ≤ ( Qb + Qsw + Qs inc ) : • Q lực cắt tính phía tiết diện • Qsw lực cắt cốt đai chịu • Qs,inc lực cắt cốt xiên chịu • Qb lực cắt BT chịu, xác định công thức thực nghiệm : φb ( + φ f + φn ) Rbt bho2 Qb = ( 4.50 ) C với : • C chiều dài hình chiếu tiết diện nghiêng trục cấu kiện; ϕb • hệ số xét đến ảnh hưởng loại bê tông = bê tông nặng bê tông tổ ong; = 1,7 bê tông hạt nhỏ • ϕf hệ số xét ảnh hưởng cánh tiết diện chữ T chữ I cách nằm vùng chịu nén: φ f = 0, 75 (b ' f ) − b h 'f bho ≤ 0, ( 4.51) 15 Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm b 'f ≤ b + 3h'f cốt thép ngang phải neo vào cánh Trong trường hợp ( 1+φ f + φn ) ≤ 1,5 Ngoài ra, giá trị Qb phải hạn chế giới hạn Qb ≤ Qb ≤ Qb max ( 4.52 ) Qb max = 2,5Rbt bho Qb = φb ( + φ f + φn ) Rbt bho Từ công thức (4.50) điều kiện (4.52) ta suy giới hạn hình chiếu tiết diện nghiêng C : φb φ + φ f + φn ) ho ≤ C ≤ b ho ( 4.52b ) ( 2,5 φb VI.4.3 Điều kiện cường độ TDng theo moment Để đảm bảo cường độ tiết diện nghiêng theo mô men, cần phải tính toán với tiết diện nghiêng nguy hiểm theo điều kiện: M ≤ ( M s + M sw + M s ,inc ) ( 4.53) : • M moment tất ngoại lực đặt phía tiết diện nghiêng trục qua trọng tâm vùng nén thẳng góc với mặt phẳng uốn; • Ms, Msw Ms.inc tổng mô men trục nói nội lực tương ứng cốt dọc, cốt đai cốt xiên cắt qua tiết diện nghiêng Điều kiện phải kiểm tra vị trí cắt, uốn CT vùng gần gối tựa đầu tự console VI.5 Tính toán cốt đai không đặt cốt xiên VI.5.1 Điều kiện cường độ TDng không đặt cốt xiên Khi không dùng cốt xiên, điều kiện (4.49) trở thành : Q ≤ ( Qb + Qsw ) ( 4.54 ) 16 Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm Trong đó, khả chịu cắt cốt đai viết lại sau : Cùng với điều kiện (4.50), điều kiện cường độ TDng (4.54) trở thành : Q ≤ Qu = φb ( + φ f + φn ) Rbt bho C + qswC VI.5.2 TDng nguy hiểm Qu = φb ( + φ f + φn ) Rbt bho C + qswC Qu có giá trị cực tiểu Q umin ứng với giá trị C gọi tiết diện nguy hiểm Co φb ( + φ f + φn ) Rbt bho2 dQu = qsw − ( 4.58) dC Co2 M b = φb ( + φ f + φn ) Rbt bho2 ( 4.59 ) Co = Tìm : Mb ( 4.6 ) qsw Theo tiêu chuẩn thiết kế, khả chịu cắt cốt đai Qsw xác định theo công thức : Qsw = qsw × Co ( 4.61) 17 Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm Trên TDng nguy hiểm lấy Co=2ho, khả chịu cắt cốt đai không khả chịu cắt tối thiểu BT : qsw ≥ φb3 ( + φ f + φn ) Rbt b = Qb ( 4.62 ) 2ho VI.5.3 Tính cấu kiện chịu tải trọng phân bố Vế phải công thức (4.57) có thêm q1 : Qu = φb ( + φ f + φn ) Rbt bho C + ( qsw + q1 ) C ( 4.63) Co = Và TD nguy hiểm C0 : Mb ( 4.64 ) qsw + q1 Theo thực nghiệm : Khi Khi q1 ≤ 0,5qsw q1 > 0,5qsw Co = Mb ( 4.6 ) qsw C0 tính theo (4.64) (có nghĩa q1 bé giá trị C0 không phụ thuộc vào bố trí cốt đai) 18 [...]... các loại bê tông khác nhau: ϕb1 = 1 − β Rb (4.41) β= 0,01 -đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ và bê tông tổ ong β= 0,02 -đối với bê tông nhẹ Rb được tính bằng MPa Nếu điều kiện (3.39) không thỏa mãn thì phải tăng kích thước tiết diện hoặc tăng cấp độ bền của bê tông VI.3 Tính toán theo khả năng chịu cắt của tiết diện BT (không bố trí cốt ngang chịu cắt) Theo tiêu chuẩn thiết kế, khả năng chịu cắt... chiếu tiết diện nghiêng trên trục cấu kiện; ϕb 2 • là hệ số xét đến ảnh hưởng của loại bê tông = 2 đối với bê tông nặng và bê tông tổ ong; = 1,7 đối với bê tông hạt nhỏ • ϕf là hệ số xét ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ T và chữ I khi cách nằm trong vùng chịu nén: φ f = 0, 75 (b ' f ) − b h 'f bho ≤ 0, 5 ( 4.51) 15 Báo cáo thưc tập tuần 2 :Phần dầm b 'f ≤ b + 3h'f và cốt thép ngang phải được neo vào cánh... trục cấu kiện C ≤ Cmax = 2h0 Ngoài ra, giá trị của Qb0 còn được hạn chế trong giới hạn : Qb 3 ≤ Qbo ≤ 2,5 Rbt bh0 = Qb max với Qb 3 = φb 3 ( 1 + φn ) Rbt bh0 φb 3 bằng 0,6 đới với bê tông nặng và bằng 0,5 đối với bê tông hạt nhỏ Điều kiện để cấu kiện không có cốt đai chịu lực cắt : Q ≤ Qbo Trong đó Q là lực cắt, được xác định từ ngoại lực ở một phía tiết diện đang xét Đối với bản, không có cốt đai... (4.48) Đối với dầm, khi (4.48) thỏa mãn thì không cần tính chịu cắt nhưng phải đặt cốt đai theo cấu tạo, ngược lại phải tính toán chịu cắt VI.4 Điều kiện cường độ trên tiết diện nghiêng của dầm có cốt thép ngang VI.4.1 Sơ đồ ứng lực trên tiết diện nghiêng (TDng) s : khoảng cách giữa các nhánh cốt đai; Rsw : cường độ tính toán của cốt ngang; Asw : diện tích tiết diện ngang của 1 lớp cốt đai; 14 Báo... tập tuần 2 :Phần dầm As,inc : diện tích tiết diện ngang của 1 lớp cốt xiên; Zs, Zsw, Zs,inc : khoảng cách từ trọng tâm cốt thép dọc, đai, xiên đến trọng tâm vùng nén VI.4.2 Điều kiện cường độ trên TDng chịu cắt Q ≤ ( Qb + Qsw + Qs inc ) trong đó : • Q là lực cắt tính ở một phía của tiết diện • Qsw là lực cắt do cốt đai chịu • Qs,inc là lực cắt do cốt xiên chịu • Qb là lực cắt do BT chịu, được xác định... mặt phẳng uốn; • Ms, Msw và Ms.inc là tổng mô men đối với trục nói trên của các nội lực tương ứng trong cốt dọc, cốt đai và cốt xiên cắt qua tiết diện nghiêng Điều kiện này phải được kiểm tra tại các vị trí cắt, uốn CT hoặc tại các vùng gần gối tựa hoặc đầu tự do của console VI.5 Tính toán cốt đai khi không đặt cốt xiên VI.5.1 Điều kiện cường độ trên TDng khi không đặt cốt xiên Khi không dùng cốt xiên,... phá hủy Lúc đó CT chịu kéo đạt giới hạn chảy hay bị kéo tuột vì neo không đủ • Kiểu 2 : Khi CT chịu kéo khá nhiều và neo chặt thì sự quay của 2 phần dầm bị cản trở Dầm bị phá hoại khi miền BT chịu nén bị phá vỡ do tác dụng chung của lực cắt và lực ép Hai phần dầm có xu hướng trượt lên nhau và tụt xuống so với gối tựa 12 Báo cáo thưc tập tuần 2 :Phần dầm VI.2 Tính toán theo khả năng chịu ứng suất nén... 4.6 ) qsw Theo tiêu chuẩn thiết kế, khả năng chịu cắt của cốt đai Qsw được xác định theo công thức : Qsw = qsw × Co ( 4.61) 17 Báo cáo thưc tập tuần 2 :Phần dầm Trên TDng nguy hiểm lấy bằng Co=2ho, khả năng chịu cắt của cốt đai không ít hơn khả năng chịu cắt tối thiểu của BT : qsw ≥ φb3 ( 1 + φ f + φn ) Rbt b 2 = Qb min ( 4.62 ) 2ho VI.5.3 Tính cấu kiện chịu tải trọng phân bố đều Vế phải của công thức...Báo cáo thưc tập tuần 2 :Phần dầm Lấy moment uốn đối với trục đi qua trọng tâm cốt thép chịu kéo và vuông góc mặt phẳng uốn, ta được M f = Rbb'f h 'f ( ho − 0,5h'f ) Nếu M ≤ Mf thì trục trung hòa đi qua cánh; Nếu M > Mf thì trục trung hòa đi qua sườn V.3 Công thức cơ bản Hệ hai phương trình cân bằng ∑X =0⇒ R A s ∑M As s ( ) = Rbbx + Rb b 'f − b h 'f ( 4.30... mãn điều kiện : Q < 0.3ϕ w1ϕb1 Rbbho (4.39) trong đó: - ϕ w1 là hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện: ϕw1 = 1 + 5αµ w < 1,3 (4.40) • • • • • • • • E α= s Eb µw = Asw bs với , Asw là diện tích tiết diện ngang của một lớp cốt đai và cắt qua tiết diện nghiêng b là bề rộng của tiết diện chữ nhật; bề rộng sườn của tiết diện chữ T và chữ I s là khoảng cách giữa các cốt đai ϕb1 ... • d= 300 dầm thấp II.2 Sự làm việc dầm Quan sát dầm BTCT chịu tải trọng phân bố bị phá hoại • Tại khu vực dầm nơi M lớn có vết nứt thẳng góc với trục dầm Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm • Tại... cách ván khuôn tiêu chuẩn hóa kích thước dầm để thuận lợi cho thi công II.1.4 Cốt thép Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm Cốt dọc chịu lực đặt vùng kéo dầm, có dọc chịu lực đặt vùng nén, d10 d 32... dầm bị cản trở Dầm bị phá hoại miền BT chịu nén bị phá vỡ tác dụng chung lực cắt lực ép Hai phần dầm có xu hướng trượt lên tụt xuống so với gối tựa 12 Báo cáo thưc tập tuần :Phần dầm VI.2 Tính