Báo cáo thiết kế kỹ thuật hầm Kim Liên, Hầm được thiết kế trên cơ sở quy trình Nhật Bản, đây là hầm lớn đầu tiên ở VN thi công theo phương pháp đào Hở, Sau Hầm Kim Liên một loạt các hầm lớn thi công đào hở khác được thi công thành công.
1 Điều kiện thiết kế 1.1 Mặt bằng, trắc dọc mặt cắt ngang điển hình 1.1.1 Mặt CURVE ELEMENT STATION SUPER ELEVATION DISTANCE FINISHED LEVEL GROUND LEVEL DL=-10.000 GRADIENT 1: 2,000 -5.000 00.000 5.000 10.000 15.000 20.000 1: 200 FC O ST NST A RU +9 CT 55.0 ION ST AR TO 8+940 20.00 6.42 9+920 20.00 6.30 9+900 20.00 6.26 9+880 20.00 6.35 9+860 20.00 6.33 9+840 20.00 6.14 9+820 20.00 6.11 9+800 20.00 6.10 9+780 20.00 6.06 9+760 20.00 5.99 9+740 20.00 5.98 9+720 20.00 5.99 9+700 20.00 6.04 9+680 20.00 6.06 9+660 20.00 6.05 9+640 20.00 6.28 9+620 20.00 6.24 9+600 20.00 6.16 9+580 20.00 5.89 9+560 20.00 5.96 9+540 20.00 6.36 9+520 20.00 6.34 -0.600 9+500 20.00 6.44 -1.400 9+480 20.00 6.61 -2.200 9+460 20.00 6.86 -2.989 9+440 20.00 7.01 -3.534 9+420 20.00 6.94 -3.739 9+400 20.00 7.08 -3.604 9+380 20.00 7.03 -3.129 9+360 20.00 7.16 -2.325 9+340 20.00 7.27 -1.425 9+320 20.00 7.46 -0.525 9+300 20.00 7.22 9+280 20.00 7.29 9+260 20.00 7.42 9+240 20.00 7.35 9+220 20.00 7.39 9+200 20.00 7.42 9+180 20.00 7.34 9+160 20.00 7.53 9+140 20.00 7.54 9+120 20.00 7.55 9+100 20.00 7.59 9+080 20.00 7.63 9+060 20.00 7.67 9+040 20.00 7.70 9+020 20.00 7.62 9+000 20.00 7.86 8+980 20.00 7.89 8+960 20.00 7.510 7.531 7.586 7.665 START OF PROJECT STA 9+047.58 7.745 7.805 EX IST IN 7.721 GD RA BO ST A INAG X C +1 E UL 13.1 VE RT R = INFINITY 6.10 9+940 20.00 7.475 STA 9+115.00 7.065 6.491 STA 9+152.00 5.755 4.875 3.975 3.075 2.175 1.275 IA=11d45'58'' R=825 L=169.418 T=85.008 ES=4.368 0.375 DR A ST INAG A9 +3? E ? CT ION Y WA AIL N R 5.2 BA UR 9+4 A ST SECTION OF PROJECT FOR DAI CO VIET ROAD - KIM LIEN STREET L = 644.69m KIM ST LIEN A9 +38 INTE 4.2 RS E SECTION OF CONSTRUCTION FOR DAI CO VIET ROAD - KIM LIEN STREET L = 945.00m STA 9+325.00 STA 9+373.50 STA 9+415.50 STA 9+465.00 IA = 41d00'48'' R = 410 L= 293.485 T = 153.347 ES = 27.739 0.200 1.000 1.800 2.600 3.400 4.200 STA 9+642.00 5.000 STA 9+660.00 5.755 6.353 R = INFINITY L= 86.936 END OF PROJECT STA 9+692.270 6.789 7.064 7.177 7.128 6.918 6.627 IA = 10d28'17'' R = 800 L= 146.210 T = 73.309 ES = 3.352 6.346 6.138 6.013 5.970 R = INFINITY FL=6.000 ION CT RU ST ON FC D O +900.0 EN A ST 6.000 9+960 20.00 9+980 20.00 1.1.2 Trắc dọc 1.1.3 Mặt cắt ngang điển hình (1) Cống hộp Hình 1.1.1 Hình dạng cống hộp Đối với khoảng tĩnh không đờng hầm, 1,3m dành cho thông gió thông tin giao thông; 4,75m dành cho tĩnh không hình học (7.050 = 1.300 + 4.750 + 1.000m) (2)Tờng chắn dạng chữ U a) Loại A: Mặt cắt đào sâu Hình 1.1.2 Tờng chắn dạng chữ U - Loại A Để giữ đối trọng cần thiết lực đẩy nổi, sử dụng hình dạng nh b) Loại B: Mặt cắt đào nông Hình 1.1.3 Tờng chắn dạng chữ U - Loại B 1.2 Tiêu chuẩn thiết kế tiêu chuẩn thực tiễn AASHTO 1996 -Thiết kế cầu đờng (Thiết kế ứng suất cho phép) ACI 318M 83 -Tiêu chuẩn xây dựng bê tông cốt thép) Tóm tắt T vấn 1.3 Điều kiện địa chất nớc ngầm 1.3.1 Điều kiện địa chất (1) Độ ổn định đất Độ ổn định đất đợc nêu Bảng 1.3.1 Giá trị Trọng l- Độ cố kết Gósc Modul N ợng đơn (kg/cm2) ma sát e vị Mặt đờng đờng, cát mịn màu xám Ước tính C E0 trục nở C=0.06 (kg/c (kg/cm hông N m2) 15 + (15 N ) (0) 2) (364) 30 13 Nén (tf/m3) Lớp Nén ba 360 1,9 nâu, sét màu nâu vàng cứng Lớp Sét hữu màu xám nâu cứng có số 13 Phù sa hữu màu xám đen cứng có số Phù sa hữu màu xám đen mềm có Cát phù sa màu xanh đen có độ chặt từ 0,78 0,20 Phù sa màu xám nâu cứng có số dẻo (1,68) (0,6 (15 51) (196) 1,7 10) 15 190 (1,70) (0,2 (11040) (112) (0,200) (0,190) 1,7 10 0,42 0,24 0,20 0,20 Sét màu xám nâu cứng có số dẻo trung 10 30) 1,8 Cát pha sét màu nâu, xám xanh có độ chặt (1,77) (0,169) (0,4 Cát phù sa màu xám xanh có độ chặt từ 0,48 0,15 Cát phù sa nghèo màu xám xanh có độ 280 (15040) (224) 15 15 220 (1,93) (1,3 (20 55) (420) 20 420 15 + (15 N ) (392) 1,9 14 (0,21) 0,90 0,20 20) 1,8 30 23 1,8 390 15 + (15 N ) (644) 30 trung bình đến chặt (SML) Lớp 10 (280) 40) trung bình Lớp 110 15 + (15 N ) 1,8 bình (CI) Lớp 30 trung bình (MI) Lớp 39 1,9 640 (1.092) 30 1.000 chặt từ trung bình đến chặt (SPM) Lớp 11 Cát đồng màu xám nâu vàng (364) 360 thấp đến trung bình Lớp (20 09) số dẻo trung bình (MIO) Lớp (1,1 10) dẻo cao (MHO) Lớp (0,214) 1,9 dẻo trung bình (CIO) Lớp (1,90) 60 1,8 30 1.680 2,0 40 10.000 0,20 10 chặt Lớp 12 Sỏi đồng màu nâu vàng trắng xám >300 có độ chặt lớn (GPu) Lớp L1 Sét sỏi mịn màu xám đen mềm có số 1,6 0,24 (112) 110 dẻo trung bình (CIG) Lớp L2 Sét xám nâu cứng (44) 1,7 2,64 0,50 1.232 20 1.200 Lớp L3 Cát phù sa xám nâu có độ chặt trung bình 21 1,8 15 + (15 N ) (588) 30 Lớp L4 sét màu xám nâu cứng 18 1,9 1,08 580 20 420 (2) Kết cấu trắc dọc địa chất Hình 1.3.1 Kết cấu trắc dọc địa chất 1.3.2 Nớc ngầm Các giá trị sau đợc lấy mực nớc mặt dựa kết khảo sát số liệu mức độ ngập úng Bảng 1.3.2 Mực nớc ngầm Mực nớc ngầm GL -1.5m EL=6.400m điều kiện bình thờng Khi có ma Kết khảo sát nớc ngầm đợc sơ đồ 1.3.2 Ground & Ground W ater Level 9.00 8.00 B11 B10 B7 Elevetion(m) 7.00 6.00 B9 B5 B8 5.00 B4 B6 B2 B1 B3 4.00 3.00 9,000.0 9,100.0 9,200.0 Ground 9,300.0 Station Ground W ater 9,400.0 Internal Section Hình 1.3.2 Cao độ mặt đất mực nớc ngầm 9,500.0 9,600.0 1.4 Tải trọng 1.4.1 Trọng lợng đơn vị Trọng lợng đơn vị đợc Bảng 1.4.1 Bảng 1.4.1 Trọng lợng đơn vị Trọng lợng đơn vị (t/m3) Bê tông cốt thép 2.50 Đất đắp (Đắp bù) 1.90 Nớc 1.00 Chú thích: Trọng lợng đơn vị đất đợc Bảng 1.3.1 1.4.2 Hoạt tải tải trọng tầu (1) Hoạt tải (HS20-44) và(125%Hs20-44) phải đợc lấy mức hoạt tải (2) Tải trọng tầu Tải trọng tầu đợc Hình 1.4.1 15t 15t 15t 15t 15t 15t 15t 15t 15t 15t 0.36ì 15=5.4t/m 16.5t 16.5t 16.5t OR 4@1500=6000 3000 5@1500=7500 Hình 1.4.1 Tải trọng tầu 1500 1500 1.4.3 áp lực đất (1) áp lực đất cống hộp áp lực đất cống hộp đợc ớc tính hai (2) trờng hợp theo AASHTO Điều 6.2.1 áp lực đất đợc ớc tính nh trọng lợng chất lỏng tơng đơng nh dới đây: (Trờng hợp 1) (Trờng hợp 2) Đối với áp lực đất theo phơng thẳng đứng 120 pcf = 1.92 tf/m3 Đối với áp lực đất theo phơng ngang 30 pcf = 0.48 tf/m3 Hệ số áp lực đất theo phơng ngang ka = 0.48 / 1.92 = 0.25 Đối với áp lực đất theo phơng thẳng đứng 120 pcf = 1.92 tf/m3 Đối với áp lực đất theo phơng ngang 60 pcf = 0.96 tf/m3 Hệ số áp lực đất theo phơng ngang ka = 0.96 / 1.92 = 0.50 (2) áp lực đất tờng chắn hình U áp lực đất tờng chắn đợc ớc tính theo AASHTO Điều 5.6.2 áp lực đất theo phơng ngang đợc ớc tính theo học thuyết Coulomb Pa = 1/2ìkaììH2/ Trong đó: Pa : áp lực đất tờng chắn hình U ka : hệ số áp lực đất động : trọng lợng đơn vị đất H : chiều cao kết cấu 1.4.4 áp lực nớc áp lực nớc kết cấu đợc ớc tính theo AASHTO Điều 5.6.3 áp lực nớc đợc ớc tính theo công thức dới đây: Pw = wìHw2/ 1.4.5 Tải trọng giai đoạn địa chấn (1) áp lực đất áp lực đất động động đất đợc ớc tính công thức Mononobe Okabe (2) Phân tích động lực Phơng pháp phân tích chuyển vị phản hồi đợc áp dụng thiết kế địa chấn cống hộp tờng chắn hình U Trong phơng pháp chuyển vị phản hồi, lặp lại tính toán thử có xem xét đến khác biệt chuyển động tơng đối kết cấu đất xảy động đất để có đợc kết cuối Hình 1.4.2 Chuyển vị đất trạng thái động đất Hình 1.4.3 Chuyển vị phơng pháp phân tích chuyển vị phản hồi Gia tốc thiết kế lớp đá đợc định theo kết phân tích đánh giá nguy hiểm địa chấn nút giao lập thể ngã t vọng, kim liên, ngã t sở nh trình bày Bảng 1.4.2 Trong trờng hợp này, động đất, xảy vài lần suốt thời gian tuổi thọ kết cấu, đợc áp dụng cho thiết kế kháng địa chấn Tuổi thọ kết cấu 475 năm (xác suất 10% vòng 50 năm) Bảng 1.4.2 Gia tốc thiết kế Gia tốc thiết kế Ngã T Vọng 79 gal Kim Liên 80 gal Ngã T Sở 107 gal 10 4.2 Tính toán khung 4.2.1 Sơ đồ tính (1) (6) (2) (7) (3) (8) 10 (4) (9) 11 (5) 13 (11) 14 12 (13) (12) Cấu kiện số Số hiệu nút Số hiệu nút Diện tích Mô men quán điểm điểm (m ) tính (m4) (1) 0.538 0.0129 (2) 0.613 0.0191 (3) 0.688 0.0271 (4) 0.763 0.0369 (5) 0.800 (6) 0.538 0.0139 (7) 0.613 0.0191 (8) 10 0.688 0.0271 (9) 10 11 0.763 0.0369 (10) 11 12 0.800 (11) 13 0.800 (12) 13 14 0.800 0.0427 (13) 14 12 0.800 36 (10) 4.2.2 Sơ đồ tải trọng (1) Trờng hợp 2-1 ~ Trờng hợp 2-5 w1 w1 w5 w5 w4 w6 w4 w6 w3 w2 w7 w1 : Trọng lợng thân thành w5 : áp lực ngang đất w2 : Trọng lợng thân đáy w6 : áp lực nớc w3 : Trọng lợng thân bê tông mặt (thứ cấp) w7 : Lực đẩy w4 : Hoạt tải (2) Trờng hợp 2-6 w8 w6 w1 w6 w1 w4 w4 w3 w7 w2 w5 w1 : Trọng lợng thân thành w5 : Lực đẩy w2 : Trọng lợng thân đáy w6 : Lực động đất (bản thành) w3 : Trọng lợng thân bê tông mặt (thứ cấp) w7 : Lực động đât (bản đáy) w4 : áp lực nớc w8 : Lực động đất 37 4.2.3 Kết tính toán khung Mô men uốn (tm) Trờng hợp (Trờng họp 2-1 D+EP+B) Mô men uốn (tm) Trờng hợp (Trờng họp 2-3 D+L+EP+B) 38 4.3 Thiết kế kết cấu 4.3.1 Khái quát (1) Các tổ hợp tải trọng thiết kế Bảng 4.3.1 Các tổ hợp tải trọng giới hạn ứng suất cốt thép Trờng hợp Các tổ hợp tải trọng cho trờng Giới hạn ứng suất cốt thép tải trọng hợp tải trọng theo Điều AASHTO cho WSD 2-1 D+EP+B 1000 kgf/cm2 2-3 D+L+EP+B 1800 kgf/cm2 2-3 D+1.25L+EP+B 2000 kgf/cm2 2-5 D+EP+B 3100 kgf/cm2 2-6 D+EP+B+EQ 3100 kgf/cm2 (2) Chiết giảm tổ hợp tải trọng Các kết tổ hợp tải trọng 2-3 đợc giảm xuống 90% (1800 kgf/cm / 2000 kgf/cm2 x 100%) giá trị thực tế nhận đợc đặt tải Các kết tổ hợp tải trọng 2-5 2-6 đợc giảm xuống 58% (1800 kgf/cm2 / 3100 kgf/cm2 x 100%) giá trị thực tế nhận đợc đặt tải (3) Vật liệu a) Bê tông Cờng độ mẫu lăng trụ 28 ngày tuổi thuộc Grade G3.5 hay 3.5 ksi ( 240 kgf/cm2 ) Chiều dày bê tông bảo vệ cốt thép chủ 10cm từ tâm thép chủ tới bề mặt bê tông b) Cốt thép Cờng độ chảy 1% thử tải cho thép có gờ nhóm II 4000 kgf/cm2 Kích thớc thép chủ nhóm II 1.2, 1.4, 1.6, 1.8, 2.0, 2.2, 2.4, 2.5, 2.8, 3.0 & 3.2 cm Đờng kính cốt đai 1.4 cm c) Tỷ số mô đun Theo AASHTO Điều 8.7, n = cho bê tông G3.5 39 d) Tính toán kết cấu Sẽ phân tích số liệu đầu cho tổ họp Mục 3.1 mặt cắt hộp hay mặt cắt chữ U nào: Mô men uốn tác dụng Mw Lực cắt tác dụng Sw Lực dọc tác dụng Nw e) Thiết kế kết cấu ) Kiểm tra điều kiện làm việc Tờng BTCT đợc kiểm tra theo điều kiện AASHTO Tổ hợp mô men uốn + Lực dọc (M-N) tạo ứng suất làm việc thép chủ nhỏ hay bằng, nh Mục bên trên), giá trị cho điều 8.15.1 AASHTO(nghĩa Mw < Ms cho Nw = Ns ) Lực cắt để tính cốt thép chủ hợp lý, hoặc, để tính thép đai vị trí nơi thép chủ ch a đủ, theo Điều 8.15.2 AASHTO Tổ hợp (Mô men tác dụng M w - lực dọc tác dụng) lấy lớn 0.35 x tổ hợp (Mô men cực hạn lực dọc cực hạn), theo Điều 8.17.1 AASHTO (nghĩa Mw < 0.35Mu cho Nw = 0.35Nu ) 1.2 x Mô men gây nứt (1.2M cr) lấy lớn 0.9 x Mô men cực hạn (0.9M u) dới tải trọng dọc trục cực hạn (Nu) theo Điều 8.17.1 AASHTO .(nghĩa 1.2Mcr 0.9Mu cho Nw = Nu) Giới hạn mỏi cho thép theo AASHTO Điều A.5.5.3.2 Đây ứng suất lớn cốt thép cho tất trờng hợp tải trọng, so với tiêu chuẩn dải ứng suất cho phép Giới hạn độ rộng vết nứt cho bê tông theo AASHTO Điều 8.16.8.4, dùng thông số độ rộng vết nứt Z = 17000 Cốt thép chịu nhiệt độ co ngót song song với thép chủ 0.004% vuông góc với thép chủ 0.005%, theo AASHTO 8.17.2.3 Chiều dài phát triển cốt thép theo AASHTO Điều 8.25.1 Chiều dài neo cốt thép theo AASHTO Điều 8.24.1.2.1 40 ii) Số liệu đầu vào cho thiết kế Số liệu đầu vào đợc trích từ bảng tính cho vị trí nguy hiểm hộp hay phần có mặt cắt chữ U: Các vị trí cống U cho thiết kế Các vị trí thực tế mặt t ờng cho thiết kế mô men uốn D/2 từ mặt tờng/mặt cho thiết kế lực cắt Bản đáy 0, 0.25L, & 0.5L chiều rộng L cống U (3 vị trí) Tờng cao độ 0, H/2 & H tính từ đáy tờng công xôn (3 vị trí) H = đỉnh tờng H/2 H = chân tờng 0L 0.25 L 0.50 L Tại D/2 cho kiểm tra lực cắt; mặt tờng/bản cho kiểm tra mô men uốn Số liệu ứng suất trớc , P e, sau tính đến tổn thất.(kết cấu chữ U số 8~số12) P Bó thép ứng suất trớc hay cốt thép Mô men dự ứng lực P.e + Lực ứng suất trớc dọc trục 20 cm Mô men tác dụng MApplied + Lực dọc tác dụng NApplied e 41 Số liệu đầu vào cho thiết kế: Mw = MApplied - P e Nw = NApplied + P c) Chơng trình thiết kế mặt cắt BTCT theo AASHTO WSD Cốt thép chịu uốn cắt đợc tính theo EXCEL Trang liệu đầu vào đợc mô tả nh sau: Ô số A1-F1 A2-F2 A3-F3 C5 C6 C7 G5 F5 C10-C13 C20 C21 C23 Mục đề Tên trang tính Dự án Các phần tử đợc thiết kế Lực dọc tác dụng N Mô men uốn tác dụng M Lực cắt tác dụng M nhỏ N nhỏ Tính chất vật liệu Hình học - chiều cao mặt cắt Hình học - chiều rộng mặt cắt Chiều dầy lớp bê tông bảo vệ cốt thép chủ Đờng kính thép chủ Đờng kính cốt đai Khoảng cách cốt đai Mô tả Cố định nh đợc yêu cầu nh đợc yêu cầu Đa vào lực dọc (hệ số tải trọng làm việc) Đa vào mô men uốn (hệ số tải trọng làm việc ) Đa vào lực cắt (hệ số tải trọng làm việc) Mw nhỏ tất tổ hợp tải trọng sử dụng Nw tơng ứng với Mw G5 tơng Dữ liệu cốt thép bê tông Tổng chiều cao mặt cắt BTCT đợc thiết kế Tổng chiều rộng mặt cắt BTCT đợc thiết kế Chiều dầy lớp bê tông bảo vệ tính từ mặt bê tông tới mặt thép C23 Đờng kính thép dùng làm thép chủ C24 Đờng kính thép đai đợc dùng D24 Khoảng cách theo phơng giảm dần/ tăng dần lực cắt dọc theo cấu kiện - vuông góc với chiều dầy chiều rộng mặt cắt G24 Số lợng cốt đai chiều Trong mặt cắt chiều rộng W đợc xét, số cốt đai đợc rộng W dùng C27-C31 Số thép lớp thứ Có thể có lớp thép - đa vào số cho lớp đến lớp thứ cần thiết Lớp bắt buộc D27-D31 Chiều cao lớp Các lớp thép đợc tính toán tự động cho lớp từ đến Đa vào chiều cao lớp 2, 42 Số liệu đầu đợc mô tả trang từ hàng 33 trở Ô số C33 Mục đề Chiều cao trục trung hoà nXA Mô tả Giá trị ứng suất làm việc trục trung hoà dới tác dụng Mw, Nw Kiểm tra khả chịu mô men uốn tác dụng theo AASHTO 8.15.1 C37 Lực bê tông Lực dọc bê tông (dơng chịu kéo) C38 Lực cốt thép Lực dọc cốt thép vị trí lớp định C42 D38 ứng suất bê tông ứng suất tính toán lớn bê tông không vợt giá trị ô C14 D39 ứng suất cốt thép ứng suất tính toán cốt thép - không đợc vợt D42 giá trị ô C13 tính toán E44 Mô men phục vụ Ms Mw không vợt mômen phục vụ tính toán M s cho mặt cắt chịu tác dụng lực dọc Nw ( nghĩa Mw Ms cho Nw ) E45 0.35 x mô men cực hạn Mu Mw không đợc vợt 0.35 Mu cho mặt cắt chịu lực dọc Nw ( nghĩa Mw 0.35Mu cho Nw ) Kiểm tra khả chịu lực cắt trực AASHTO 8.15.2 D48 Khả chịu cắt bê tông Khả chịu cắt tính toán bê tông, vc D49 ứng suất cắt yêu cầu cốt ứng suất cắt tính toán cốt đai, v vc đai D50 Cốt đai mm yêu cầu Asv / sv từ ô D49 bên trên, theo mặt cắt D51 Cốt đai mm cho trớc Asv / sV từ ô C24, D24 & G24 (số liệu cốt đai đợc cho trớc) C52 Lực cắt bê tông Vc Tính từ D48, C31 & D31 C53 Lực cắt cốt đai Vs Tính từ D51, C24, D24 & G24 Kiểm tra tính mỏi theo AASHTO A5.5.3.2 D56 ứng suất lớn cốt thép Tính từ tổ hợp tải trọng cho trớc ô C5, C6 & C7 D57 ứng suất nhỏ cốt thép Đợc tính cho tải trọng tối thiểu H5 H6 D58 Dải ứng suất Chênh lệch D56 & D57 D59 Dải cho phép Theo AASHTO A5.5.3.2 Kiểm tra mô men gây nứt theo AASHTO 8.17.1 C62 1.2Mcr 1.2 x Mô men gây nứt Mcr C63 0.9Mu 0.9 x Khả chống uốn cực hạn Mu Nw = Nu Kiểm tra bề rộng vết nứt theo AASHTO 8.16.8.4 C69 D67 D68 Thông số Z Từ phân loại exposure chiều rộng vết nứt yêu cầu ứng suất cho phép cốt Tính từ ô C69 thép ứng suất cốt thép Tính từ ô D42 (tối đa cho phép) 43 Chiều dài neo nối chống D71 Chiều dài nối chồng D72 Chiều dài neo Cốt thép tối thiểu chống nứt nhiệt co ngót sớm D74 Cốt thép theo phơng thép chủ Yêu cầu tối thiểu 0.4%, theo chiều dầy lớn D = 25 cm cho mặt bên tông D75 Cốt thép theo phơng vuông góc Yêu cầu tối thiểu 0.5% theo chiều dày lớn D với thép chủ = 25 cm cho mặt bên bê tông Kết đợc thể OK NOT OK, để đánh giá kết tính cho nhanh Để thay đổi kết quả, thông số đầu vào thay đổi chơng trình đợc chạy lại Trang kết tính đợc trình bày Phụ lục A 44 4.3.2 Kết tính toán Bending Moment Design summary sheet for U - section U - Section No 01 Member Type Bottom Slab 800mm thick Load Cases Load Loads at L/4 span Combination BM SF Axial tfm/m tf/m Loads at L/2 span Ast BM SF Axial tf/m tfm/m tf/m Analysis Loads wall faces, & L Ast BM SF Axial tf/m tfm/m tf/m Ast Steel Reference MPa tf/m Case 2-1 D+EP+B 6.3 0.1 2.4 6.0 0.0 2.4 0.9 3.4 2.4 Case 100 Case 2-3 D+L+EP+B 4.4 0.3 3.4 6.0 0.0 3.4 1.4 3.6 3.4 Case 180 Case 2-3' D+1.25L+EP+B 3.4 0.3 3.0 5.3 0.0 3.0 1.2 3.2 3.0 Case 10 200 Case 2-5 D+EP+B 3.2 0.1 2.0 3.2 0.0 2.0 0.7 1.6 2.0 Case 11 310 Case 2-5 D+EP+B+EQ 0.6 -0.3 1.6 0.1 0.0 2.5 1.2 1.3 0.8 Case 310 Reinforcement main (top) 8Y16-125 8Y16-125 8Y16-125 Reinforcement main (bot) 8Y16-125 8Y16-125 8Y16-125 Reinforcement sec (top) 8Y14-125 8Y14-125 8Y14-125 Reinforcement sec (bot) 8Y14-125 8Y14-125 8Y14-125 Member Type Side walls 800mm thick at base reducing to 500mm at H/2 and 500mm thinck between H/2 and H Load Cases Load Combination Loads at base of wall BM SF Axial tfm/m tf/m Loads at H/2 of wall Ast BM SF Axial tf/m tfm/m tf/m Analysis Loads at H of wall Ast BM SF Axial tf/m tfm/m tf/m Ast Steel Reference MPa tf/m Case 2-1 D+EP+B 1.1 1.2 3.7 0.3 0.4 2.0 0.0 0.0 0.0 Case 100 Case 2-3 D+L+EP+B 2.2 2.4 4.4 1.2 1.4 2.2 0.0 0.0 0.0 Case 180 Case 2-3' D+1.25L+EP+B 1.2 2.2 3.7 0.8 1.3 2.1 0.0 0.0 0.0 Case 10 200 Case 2-5 D+EP+B 0.6 1.3 2.1 0.3 0.4 1.8 0.0 0.0 0.0 Case 11 310 Case 2-5 D+EP+B+EQ 0.2 0.1 1.8 0.1 0.1 1.3 0.0 0.0 0.0 Case 310 Reinforcement main (outside) 8Y16-125 8Y16-125 8Y16-125 Reinforcement main (inside) 8Y16-125 8Y16-125 8Y16-125 Reinforcement secondary (outside) 8Y14-125 8Y14-125 8Y14-125 Reinforcement secondary (inside) 8Y14-125 8Y14-125 8Y14-125 Shear Force Design summary sheet for U - section U - Section No 01 Member Type Bottom Slab 800mm thick Load Cases Load Loads at L/4 span Combination BM SF Axial tfm/m tf/m Loads at L/2 span tf/m Ast BM SF Axial tfm/m tf/m 6.0 6.0 Analysis Steel Ast Reference MPa Case 100 Case 180 Loads wall faces, & L Ast BM SF Axial tf/m tfm/m tf/m tf/m 0.0 2.4 0.9 2.9 2.4 0.0 3.4 0.1 2.9 3.4 Case 2-1 D+EP+B 6.3 0.1 2.4 Case 2-3 D+L+EP+B 4.4 0.3 3.4 Case 2-3' D+1.25L+EP+B 3.4 0.3 3.0 5.3 0.0 3.0 0.1 2.5 3.0 Case 10 200 Case 2-5 D+EP+B 3.2 0.1 2.0 3.2 0.0 2.0 0.1 1.6 2.0 Case 11 310 Case 2-5 D+EP+B+EQ 0.6 0.3 1.6 0.1 0.0 2.5 0.6 0.9 0.8 Case 310 Reinforcement main (top) No shear reinforcement No shear reinforcement No shear reinforcement Member Type Side walls 800mm thick at base reducing to 500mm at H/2 and 500mm thinck between H/2 and H Load Cases Load Combination Loads at base of wall BM SF Axial tfm/m tf/m Loads at H/2 of wall Ast tf/m BM SF Axial tfm/m tf/m tf/m 0.3 0.4 2.0 1.2 1.4 2.2 Analysis Steel Reference MPa 0.0 Case 100 0.0 Case 180 Loads at H of wall Ast BM SF Axial tfm/m tf/m tf/m 0.0 0.0 0.0 0.0 Ast Case 2-1 D+EP+B 0.6 1.0 3.4 Case 2-3 D+L+EP+B 1.2 1.6 3.8 Case 2-3' D+1.25L+EP+B 1.0 1.5 3.4 0.8 1.3 2.1 0.0 0.0 0.0 Case 10 200 Case 2-5 D+EP+B 0.4 0.8 1.9 0.3 0.4 1.8 0.0 0.0 0.0 Case 11 310 Case 2-5 D+EP+B+EQ 0.3 0.4 2.1 0.1 0.1 1.3 0.0 0.0 0.0 Case 310 Reinforcement main (outside) No shear reinforcement No shear reinforcement 45 No shear reinforcement RC Column Interaction Program to AASHTO LRFD / ASD (Rect / Triangular Stress Block Analyses) Project : Kim Lien Underpass Element : Bottom Slab Case / 2-1 at 0.25L of span Forces Symbol Value(BM) Value(SF) Units Remarks Applied Axial Force Nw tf/m per W m run(min AF = 1.6 2.4 3.4 Applied Bending Moment Mw tf.m/m per W m run(min BM = 0.6 6.3 4.4 Applied Shear Force Fv tf/m per W m run 0.1 3.0 Material Properties to Section Concrete cylinder characteristic comp strength Reinforcement characteristic yield strength Young's Modulus for reinforcement Reinforcement working stress Concrete working stress Reinforcement Strain (working) Concrete Strain (working) Symbol Grade Units 240 0.0 4000 0.0 kgf/sq.cm n Section Geometry Depth Width Main reinforcement - cover Main reinforcement - diameter Shear reinforcement - diameter Symbol D b c m s kgf/sq.cm 1000 kgf/sq.cm NOT AASHTO allowable G60: 24 psi (170 MPa) 96 kgf/sq.cm AASHTO 8.15 < 0.4f'c 0.0005 cm/cm 0.000432 cm/cm Value Spacing Units 80 100 cm 9.2 1.6 cm cm Remarks cm 0 cm Steel ratio = No of links = Quantity Dist x Units Remarks 10 cm 0 cm 0 cm 0 cm 70 cm 13 cm xNA Output for Bending Capacity Parameter Concrete Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress ASD axial force from calculated equilibrium ASD bending moment from calculated equilibrium Max ASD bending capacity < 0.35 LRFD capacity 0.5 + 7.6(Vd/M) < 0.133 ( f'c) Fc F1 F2 F3 F4 F5 Nw Ms 0.35Mu Parameter x D 0.005 (Ast / bd) sq.cm Layer Layer Layer Layer Layer link link 16 0 16 B Force Capacity tf/m -17.5 kgf/sq.cm -26.2 -1.0 -59.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.1 1000.0 2.4 Axial Force Nw - - 11.3 - - 16.8 Bending Service Capacity OK (Ms > Mw for given Nw) 0.35 x Ultimate Capacity OK (0.35*Mu > Mw for Nw = 0.35Nu) Value Stress Units 3.7 kgf/sq.cm kgf/sq.cm sq.cm/cm sq.cm/cm tf/m tf/m Shear check to AASHTO 8.15.2 No shear reinforcment required Units kgf/sq.cm kgf/sq.cm kgf/sq.cm kgf/sq.cm Remarks From allowable stress requirement From minimum applied loads vc vs kgf/sq.cm F 3, F 4, Vc Vw = Vc+Vs 26 Fatigue check to AASHTO A5.5.3.2 Max Reinf Stress from all loads Min Reinf Stress from all loads Appiled Stress Range Fatigue limit Parameter fs|max fs|min f=fmax-fmin fallow Value Cracking moment to AASHTO 8.17.1 Cracking Moment BM (Ultimate Capacity = 0.9) Requirement : 1.2Mcr < Mu, =0.9 Parameter Value 1.2Mxcr Mu 395.1 Crack width check to AASHTO 8.16.8.4 1/3 Allowable Stress = Z / (dc A) Service Stress Crack width parameter Parameter fsa fs Z Min development length of main bar >= Cutoff length of bar >= lb 32 lc 70 cm cm Ast Ast 10 13 sq.cm sq.cm -3.3 0.00 0.00 26 Stress 120.1 61.3 58.89 1594.79 F 1, Fc F2, x v - vc Ast / sv required Ast / sv provided Concrete capacity only , Vc = vc bd Concrete + reinf capacity (Service Capacity) Temperature & shrinkage reinforcement >= 0.004Ac Temperature & shrinkage reinforcement >= 0.005Ac TO AASHTO WSD AASHTO 8.7 L1 L2 L3 L4 L5 NA_Depth 0.5 AASHTO G60 60 psi (400 MPa) 2000000 Layer Main Reinforcement Data Layer - Top Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Bottom Layer Shear check to AASHTO 8.15.2 Remarks kgf/sq.cm f'c fy Es fs fc c st Modular Ratio vc = 0.075 ( f'c) Value tf/m) tf.m/m) F 5, Remarks Shear capacity OK, Vw > Sw Fatigue stress limit OK : Applied Stress < Fatigue Limit 419.6 Stress 1285.7 555.4 17000 46 Units Remarks tf.m/m tf.m/m Stress For minimum reinforcement Ultimate bending capacity Mu when axial force Nu = Nw Min reinf requirement OK Units Remarks kgf/sq.cm For culvert requirement kgf/sq.cm tf/cm Crack width requirement OK Bar development to AASHTO 8.25.1 Bar cutoff extension to AASHTO 8.24.1.2.1 Reinf parallel to span - each face AASHTO 8.17.2.3.1 Reinf transverse to span - each face AASHTO 8.17.2.3.2 RC Column Interaction Program to AASHTO LRFD / ASD (Rect / Triangular Stress Block Analyses) Project : Kim Lien Underpass Element : Bottom Slab Case / 2-1 at 0.50L of span Forces Symbol Value(BM) Value(SF) Units Remarks Applied Axial Force Nw tf/m per W m run(min AF = 2.5 2.4 2.5 Applied Bending Moment Mw tf.m/m per W m run(min BM = 0.1 0.1 Applied Shear Force Fv tf/m per W m run 0.0 Material Properties to Section Concrete cylinder characteristic comp strength Reinforcement characteristic yield strength Young's Modulus for reinforcement Reinforcement working stress Concrete working stress Reinforcement Strain (working) Concrete Strain (working) Symbol Grade Units 240 0.0 4000 0.0 kgf/sq.cm n Section Geometry Depth Width Main reinforcement - cover Main reinforcement - diameter Shear reinforcement - diameter Symbol D b c m s kgf/sq.cm 1000 kgf/sq.cm NOT AASHTO allowable G60: 24 psi (170 MPa) 96 kgf/sq.cm AASHTO 8.15 < 0.4f'c 0.0005 cm/cm 0.000432 cm/cm Value Spacing Units 80 100 cm 9.2 1.6 cm cm Remarks cm 0 cm Steel ratio = No of links = Quantity Dist x Units Remarks 10 cm 0 cm 0 cm 0 cm 70 cm 13 cm xNA Output for Bending Capacity Parameter Concrete Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress ASD axial force from calculated equilibrium ASD bending moment from calculated equilibrium Max ASD bending capacity < 0.35 LRFD capacity 0.5 + 7.6(Vd/M) < 0.133 ( f'c) Fc F1 F2 F3 F4 F5 Nw Ms 0.35Mu Parameter x D 0.005 (Ast / bd) sq.cm Layer Layer Layer Layer Layer link link 16 0 16 B Force Capacity tf/m -17.5 kgf/sq.cm -26.2 -1.0 -59.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.1 1000.0 2.4 Axial Force Nw - - 11.3 - - 16.8 Bending Service Capacity OK (Ms approx =Mw for given Nw) 0.35 x Ultimate Capacity OK (0.35*Mu > Mw for Nw = 0.35Nu) Value Stress Units 3.7 kgf/sq.cm kgf/sq.cm sq.cm/cm sq.cm/cm tf/m tf/m Shear check to AASHTO 8.15.2 No shear reinforcment required Units kgf/sq.cm kgf/sq.cm kgf/sq.cm kgf/sq.cm Remarks From allowable stress requirement From minimum applied loads vc vs kgf/sq.cm F 3, F 4, Vc Vw = Vc+Vs 26 Fatigue check to AASHTO A5.5.3.2 Max Reinf Stress from all loads Min Reinf Stress from all loads Appiled Stress Range Fatigue limit Parameter fs|max fs|min f=fmax-fmin fallow Value Cracking moment to AASHTO 8.17.1 Cracking Moment BM (Ultimate Capacity = 0.9) Requirement : 1.2Mcr < Mu, =0.9 Parameter Value 1.2Mxcr Mu 395.1 Crack width check to AASHTO 8.16.8.4 1/3 Allowable Stress = Z / (dc A) Service Stress Crack width parameter Parameter fsa fs Z Min development length of main bar >= Cutoff length of bar >= lb 32 lc 70 cm cm Ast Ast 10 13 sq.cm sq.cm -3.7 0.00 0.00 26 Stress 114.4 10.2 104.22 1611.63 F 1, Fc F2, x v - vc Ast / sv required Ast / sv provided Concrete capacity only , Vc = vc bd Concrete + reinf capacity (Service Capacity) Temperature & shrinkage reinforcement >= 0.004Ac Temperature & shrinkage reinforcement >= 0.005Ac TO AASHTO WSD AASHTO 8.7 L1 L2 L3 L4 L5 NA_Depth 0.5 AASHTO G60 60 psi (400 MPa) 2000000 Layer Main Reinforcement Data Layer - Top Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Bottom Layer Shear check to AASHTO 8.15.2 Remarks kgf/sq.cm f'c fy Es fs fc c st Modular Ratio vc = 0.075 ( f'c) Value tf/m) tf.m/m) F 5, Remarks Shear capacity OK, Vw > Sw Fatigue stress limit OK : Applied Stress < Fatigue Limit 419.6 Stress 1285.7 529.0 17000 47 Units Remarks tf.m/m tf.m/m Stress For minimum reinforcement Ultimate bending capacity Mu when axial force Nu = Nw Min reinf requirement OK Units Remarks kgf/sq.cm For culvert requirement kgf/sq.cm tf/cm Crack width requirement OK Bar development to AASHTO 8.25.1 Bar cutoff extension to AASHTO 8.24.1.2.1 Reinf parallel to span - each face AASHTO 8.17.2.3.1 Reinf transverse to span - each face AASHTO 8.17.2.3.2 RC Column Interaction Program to AASHTO LRFD / ASD (Rect / Triangular Stress Block Analyses) Project : Kim Lien Underpass Element : Bottom Slab Case / 2-1 at & L of span Forces Symbol Value(BM) Value(SF) Units Remarks Applied Axial Force Nw tf/m per W m run(min AF = 2.4 2.4 Applied Bending Moment Mw tf.m/m per W m run(min BM = 0.7 0.9 0.9 Applied Shear Force Fv tf/m per W m run 3.4 2.9 Material Properties to Section Concrete cylinder characteristic comp strength Reinforcement characteristic yield strength Young's Modulus for reinforcement Reinforcement working stress Concrete working stress Reinforcement Strain (working) Concrete Strain (working) Symbol Grade Units 240 0.0 4000 0.0 kgf/sq.cm n Section Geometry Depth Width Main reinforcement - cover Main reinforcement - diameter Shear reinforcement - diameter Symbol D b c m s kgf/sq.cm 1000 kgf/sq.cm NOT AASHTO allowable G60: 24 psi (170 MPa) 96 kgf/sq.cm AASHTO 8.15 < 0.4f'c 0.0005 cm/cm 0.000432 cm/cm Value Spacing Units 80 100 cm 9.2 1.6 cm cm Remarks cm 0 cm Steel ratio = No of links = Quantity Dist x Units Remarks 10 cm 0 cm 0 cm 0 cm 70 cm 13 cm xNA Output for Bending Capacity Parameter Concrete Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress ASD axial force from calculated equilibrium ASD bending moment from calculated equilibrium Max ASD bending capacity < 0.35 LRFD capacity 0.5 + 7.6(Vd/M) < 0.133 ( f'c) Fc F1 F2 F3 F4 F5 Nw Ms 0.35Mu Parameter x D 0.005 (Ast / bd) sq.cm Layer Layer Layer Layer Layer link link 16 0 16 B Force Capacity tf/m -17.5 kgf/sq.cm -26.2 -1.0 -59.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.1 1000.0 2.4 Axial Force Nw - - 11.3 - - 16.8 Bending Service Capacity OK (Ms > Mw for given Nw) 0.35 x Ultimate Capacity OK (0.35*Mu > Mw for Nw = 0.35Nu) Value Stress Units 3.8 kgf/sq.cm kgf/sq.cm sq.cm/cm sq.cm/cm tf/m tf/m Shear check to AASHTO 8.15.2 No shear reinforcment required Units kgf/sq.cm kgf/sq.cm kgf/sq.cm kgf/sq.cm Remarks From allowable stress requirement From minimum applied loads vc vs kgf/sq.cm F 3, F 4, Vc Vw = Vc+Vs 27 Fatigue check to AASHTO A5.5.3.2 Max Reinf Stress from all loads Min Reinf Stress from all loads Appiled Stress Range Fatigue limit Parameter fs|max fs|min f=fmax-fmin fallow Value Cracking moment to AASHTO 8.17.1 Cracking Moment BM (Ultimate Capacity = 0.9) Requirement : 1.2Mcr < Mu, =0.9 Parameter Value 1.2Mxcr Mu 395.1 Crack width check to AASHTO 8.16.8.4 1/3 Allowable Stress = Z / (dc A) Service Stress Crack width parameter Parameter fsa fs Z Min development length of main bar >= Cutoff length of bar >= lb 32 lc 70 cm cm Ast Ast 10 13 sq.cm sq.cm -3.4 0.00 0.00 27 Stress 17.2 71.5 -54.30 1591.42 F 1, Fc F2, x v - vc Ast / sv required Ast / sv provided Concrete capacity only , Vc = vc bd Concrete + reinf capacity (Service Capacity) Temperature & shrinkage reinforcement >= 0.004Ac Temperature & shrinkage reinforcement >= 0.005Ac TO AASHTO WSD AASHTO 8.7 L1 L2 L3 L4 L5 NA_Depth 0.5 AASHTO G60 60 psi (400 MPa) 2000000 Layer Main Reinforcement Data Layer - Top Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Bottom Layer Shear check to AASHTO 8.15.2 Remarks kgf/sq.cm f'c fy Es fs fc c st Modular Ratio vc = 0.075 ( f'c) Value tf/m) tf.m/m) F 5, Remarks Shear capacity OK, Vw > Sw Fatigue stress limit OK : Applied Stress < Fatigue Limit 419.6 Stress 1285.7 79.3 17000 48 Units Remarks tf.m/m tf.m/m Stress For minimum reinforcement Ultimate bending capacity Mu when axial force Nu = Nw Min reinf requirement OK Units Remarks kgf/sq.cm For culvert requirement kgf/sq.cm tf/cm Crack width requirement OK Bar development to AASHTO 8.25.1 Bar cutoff extension to AASHTO 8.24.1.2.1 Reinf parallel to span - each face AASHTO 8.17.2.3.1 Reinf transverse to span - each face AASHTO 8.17.2.3.2 RC Column Interaction Program to AASHTO LRFD / ASD (Rect / Triangular Stress Block Analyses) Project : Kim Lien Underpass Element : Cantilever Wall Case / 2-3 at 0.5H Forces Symbol Value(BM) Value(SF) Units Remarks Applied Axial Force Nw tf/m per W m run(min AF = 2.6 2.6 2.2 Applied Bending Moment Mw tf.m/m per W m run(min BM = 0.7 1.2 Applied Shear Force Fv tf/m per W m run 1.6 1.4 Material Properties to Section Concrete cylinder characteristic comp strength Reinforcement characteristic yield strength Young's Modulus for reinforcement Reinforcement working stress Concrete working stress Reinforcement Strain (working) Concrete Strain (working) Symbol Grade Units 240 0.0 4000 0.0 kgf/sq.cm n Section Geometry Depth Width Main reinforcement - cover Main reinforcement - diameter Shear reinforcement - diameter Symbol D b c m s kgf/sq.cm 1000 kgf/sq.cm NOT AASHTO allowable G60: 24 psi (170 MPa) 96 kgf/sq.cm AASHTO 8.15 < 0.4f'c 0.0005 cm/cm 0.000432 cm/cm Value Spacing Units 50 100 cm 9.2 1.6 cm cm Remarks cm 0 cm Steel ratio = No of links = Quantity Dist x Units Remarks 10 cm 0 cm 0 cm 0 cm 40 cm 10 cm xNA Output for Bending Capacity Parameter Concrete Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress Reinforcement Layer Force / Stress ASD axial force from calculated equilibrium ASD bending moment from calculated equilibrium Max ASD bending capacity < 0.35 LRFD capacity 0.5 + 7.6(Vd/M) < 0.133 ( f'c) Fc F1 F2 F3 F4 F5 Nw Ms 0.35Mu Parameter x D 0.008 (Ast / bd) sq.cm Layer Layer Layer Layer Layer link link 16 0 16 B Force Capacity tf/m -31.8 kgf/sq.cm -64.8 0.2 12.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 29.0 1000.0 2.6 Axial Force Nw - - 11.2 - - 9.8 Bending Service Capacity OK (Ms >= Mw for given Nw) 0.35 x Ultimate Capacity OK (0.35*Mu > Mw for Nw = 0.35Nu) Value Stress Units 3.7 kgf/sq.cm kgf/sq.cm sq.cm/cm sq.cm/cm tf/m tf/m Shear check to AASHTO 8.15.2 No shear reinforcment required Units kgf/sq.cm kgf/sq.cm kgf/sq.cm kgf/sq.cm Remarks From allowable stress requirement From minimum applied loads vc vs kgf/sq.cm F 3, F 4, Vc Vw = Vc+Vs 15 Fatigue check to AASHTO A5.5.3.2 Max Reinf Stress from all loads Min Reinf Stress from all loads Appiled Stress Range Fatigue limit Parameter fs|max fs|min f=fmax-fmin fallow Value Cracking moment to AASHTO 8.17.1 Cracking Moment BM (Ultimate Capacity = 0.9) Requirement : 1.2Mcr < Mu, =0.9 Parameter Value 1.2Mxcr Mu 154.3 Crack width check to AASHTO 8.16.8.4 1/3 Allowable Stress = Z / (dc A) Service Stress Crack width parameter Parameter fsa fs Z Min development length of main bar >= Cutoff length of bar >= lb 32 lc 40 cm cm Ast Ast 10 13 sq.cm sq.cm -3.4 0.00 0.00 15 Stress 68.1 125.1 -57.01 1573.73 F 1, Fc F2, x v - vc Ast / sv required Ast / sv provided Concrete capacity only , Vc = vc bd Concrete + reinf capacity (Service Capacity) Temperature & shrinkage reinforcement >= 0.004Ac Temperature & shrinkage reinforcement >= 0.005Ac TO AASHTO WSD AASHTO 8.7 L1 L2 L3 L4 L5 NA_Depth 0.5 AASHTO G60 60 psi (400 MPa) 2000000 Layer Main Reinforcement Data Layer - Top Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Intermediate Layer Layer - Bottom Layer Shear check to AASHTO 8.15.2 Remarks kgf/sq.cm f'c fy Es fs fc c st Modular Ratio vc = 0.075 ( f'c) Value tf/m) tf.m/m) F 5, Remarks Shear capacity OK, Vw > Sw Fatigue stress limit OK : Applied Stress < Fatigue Limit 243.0 Stress 1285.7 178.3 17000 49 Units Remarks tf.m/m tf.m/m Stress For minimum reinforcement Ultimate bending capacity Mu when axial force Nu = Nw Min reinf requirement OK Units Remarks kgf/sq.cm For culvert requirement kgf/sq.cm tf/cm Crack width requirement OK Bar development to AASHTO 8.25.1 Bar cutoff extension to AASHTO 8.24.1.2.1 Reinf parallel to span - each face AASHTO 8.17.2.3.1 Reinf transverse to span - each face AASHTO 8.17.2.3.2 4.4 Bố trí cốt thép 1/4 hay lợng cốt thép lớn bên đợc bố trí cho bên Khi lợng cốt thép giảm xuống, 1/2 hay lọng cốt thép lớn đợc bố trí 1/6 hay lợng cốt thép nằm ngang lớn đợc bố trí theo phơng dọc 50