thiết kế máy biến áp

Đồ án môn học Thiết kế Máy điện lời nói đầu Xã hội không ngừng phát triển, sinh hoạt nhân dân không ngừng đợc nâng cao nên cần phát triển nhiều loại máy điện Tốc độ phát triển sản xuất công nông nghiệp nớc đòi hỏi tốc độ phát triển tơng ứng ngành công nghiệp điện lực Thông thờng tốc độ phát triển cao khoảng 20% tốc độ sản xuất, đòi hỏi chế tạo máy điện nói chung chế tạo máy biến áp nói riêng cần phải có yêu cầu cao Máy biến áp thiết bị chủ yếu công nghiệp điện lực Theo phát triển xã hội đại hoá công nông nghiệp đất nớc, quy mô lới điện quốc gia ngày đợc mở rộng nên số lợng máy biến áp ngày lớn, yêu cầu kỹ thuật máy biến áp ngày cao Việc truyền tải điện xa đòi hỏi phải nâng giảm áp 4ữ5 lần, tổng công suất đặt máy biến áp gấp 6ữ8 lần công suất máy phát điện Hiệu suất máy biến áp cao nhng số lợng lớn nên tổn hao máy biến áp hệ thống điện đáng kể cần ý giảm tổn hao máy biến áp tổn hao không tải Máy biến áp đợc thiết kế theo dẫy thiết kế đơn với tính đợc quy chuẩn theo quy định nhà nớc Nhiệm vụ thiết kế máy biến áp tính toán máy biến áp đảm bảo tính kỹ thuật sản phẩm đạt tiêu chuẩn nhà nớc quy định theo yêu cầu Máy biến áp thiết kế tốt phải đạt tiêu kinh tế kỹ thuật cao nghĩa có kích thớc hợp lý, đảm bảo độ bền điện, cơ, nhiệt, kinh tế vận hành, chế tạo đơn giản, dễ bảo hành bảo dỡng Qua đồ án môn học giúp em hiểu làm quen với công việc thiết kế máy biến áp Trong trình thiết kế không tránh khỏi sai sót, em mong đợc đóng góp ý kiến thầy cô bạn Hà Nội, tháng 10 năm 2005 phần i - tính sơ chọn kích thớc I Các đại lợng điện Công suất pha Sf = S 250 = = 83,3 kVA m Trong : (2-1) m - Số pha Đồ án môn học Thiết kế Máy điện S - Công suất định mức Công suất trụ S = S 250 = = 83 ,3( kVA) T (2-2) Trong : S - Công suất định mức T - Số trụ mạch từ Dòng điện định mức I= S 10 (2-3) 3.U a Dòng điện phía hạ áp I1 = S 10 3 U = 250.10 3 ,4.10 = 360 ,8( A ) b Dòng điện phía cao áp I2 = S 10 3 U = 250.10 3 35.10 = ,12( A ) Dòng điện pha định mức Vì tổ nối dây Y/Y - 12 nên - Dòng điện pha hạ áp : If1 = I1=360,8 (A) - Dòng điện phía cao áp : If2 = I2=4,12 (A) Điện áp pha định mức a Điện áp pha hạ áp U f1 = U1 = 0,4.10 3 = 231,2(V ) (2-5) (2-7) b Điện áp pha cao áp Uf2 = U2 = 10.10 3 = 20207,3(V ) Trong : U1 - Điện áp dây phía hạ áp U2 - Điện áp dây phía cao áp Điện áp thử nghiệm Dây quấn HA với U1 = 0,4 kV Uth1 = kV Dây quấn CA với U2 = 35 kV Uth2 = 85 kV (bảng 2) Các thành phần điện áp ngắn mạch - Điện áp ngắn mạch tác dụng: Đồ án môn học Thiết kế Máy điện U nr % = Pn 3700 = = 1,48(%) 10.S 10.250 (2-10) - Điện áp ngắn mạch phản kháng: U nx = U n2 U nr2 = ,8 1,48 = ,6 (%) (2-11) Trong : Pn = 3700 w Un% = 6,8% II.Các số liệu xuất phát thiết kế sơ lõi thép Lõi sắt Chọn lõi sắt kiểu trụ, dây quấn cuộn hình trụ nên tiết diện ngang trụ sắt có dạng bậc thang đối xứng nội tiếp hình tròn đờng kính d - Theo bảng chọn trụ có số bậc - Vật liệu lõi sắt: Dùng tôn silíc mã hiệu 3404 có chiều dày 0,35mm (bảng 8) Cờg độ từ cảm B = 1,6 T ( bảng 10) - Để ép trụ ta dùng gỗ nêm suốt ống Bakêlit với trụ hay với cuộn hạ áp - Để ép gông ta dùng xà ép với bulông liên kết ép gông Xà ép gông dới đợc liên kết với bulông thẳng đứng chạy dọc cửa sổ lõi sắt hai cuộn dây Giữa xà với gông phải lót đệm cáctông để hệ thống xà không tạo thành mạch từ kín Các hệ số suất tổn hao, suất từ hoá trụ gông + Hệ số điền đầy: Tra bảng 10 kđ = 0,92 + Hệ số chêm kín: Tra bảng kc = 0,884 + Hệ số lợi dụng lõi thép: kld = kc.kđ =0,92.0.884 = 0,813 + Hệ số tăng cờng tiết diện gông: Bảng kg =Tg:Tt =1,015 + Từ cảm gông Bg = BT/kg = 1,6/1,015 = 1,576 + Hệ số quy đổi từ trờng tản: kr = 0,95 + Từ cảm không khí trụ gông BK' = BT = 1,62 = 1,15(T ) + Suất tổn hao thép: Bảng 45 Trong trụ: pT= 1,295 (W/kg) Trong gông: pG = 1,251(W/kg) + Suất tổn hao thép: Bảng 45 Trong trụ: qT= 1,775 (W/kg) Trong gông: qG = 1,675(W/kg) Chọn cách điện: ( bảng 18; 19) + Cách điện trụ dây quấn HA: a01 = mm Đồ án môn học Thiết kế Máy điện + Cách điện dây quấn HA CA: + Cách điện dây quấn CA CA: + Cách điện dây quấn CA đến gông: a12 = 27 mm a22 = 20 mm l02 = 75 mm + Bề dây ống cách điện dây quấn HA CA: 12 = mm 22 = mm + Tấm chắn pha: + Đầu thừa ống cách điện: ld2 = 50 mm + Chiều rộng quy đổi từ trờng tản dây quấn hạ áp dây quấn cao áp ar = a12 + a1 + a2 a12 chọn theo điện áp thử cuộn cao áp không đổi a1 + a loại kích thớc dài nên phụ thuộc vào công suất máy biến áp a1 + a2 = k S '.(cm) (2-36) Chọn k = 0.58 (Bảng 12) a1 + a = ,58.4 83 ,3 10 = ,018 a r = a12 + a1 + a = ,027 + ,18 = ,46 ( m ) Trong đó: a12 cách điện dây quấn HA CA: a12 = 27 mm = 0,027 m III - Kích thớc sơ máy biến áp Hệ thống mạch từ sử dụng hệ thống ba pha ba trụ có mối ghép chéo góc, ghép thẳng với trụ, dây quấn đồng tâm Các kích thớc chủ yếu MBA là: + Đờng kính trụ sắt: d + Chiều cao dây quấn : l + Đờng kính trung bình hai dây quấn: d12 Đồ án môn học Thiết kế Máy điện A Tính hệ số kích thớc Hệ số biểu diễn quan hệ đờng kính trung bình d12 với chiều cao dây quấn l = d 12 l (2-30) Để chi phí chế tạo máy nhỏ nhất, mặt khác đảm bảo tiêu kỹ thuật ta cần phải tìm đợc giá trị tối u Ta tính hệ số: d =A x (2-37) Trong : A- số đợc xác định công thức A = ,507.4 S ' a r k r f U nx BT2 k ld2 A = ,507.4 53,33.0 ,046.0 ,95 = ,144 50.6 ,6.1,62 ,8 (2-38) Để chọn tối u trớc hét ta xác định trọng lợng tác dụng tham số kỹ thuật MBA 1.Trọng lợng tác dụng a Trọng lợng tác dụng lõi sắt: - Ta có trọng lợng sắt trụ: G Fe = GT + GG (2-50) A1 = ,66.10 a A k ld = ,66.10 1,4.0 ,144 ,8 = 192 ,6 ( kg ) (2-43) A2 = ,6.10 A k ld l0 = ,6.10 ,144 ,8.0 ,075 = 45 ,6 ( kg ) (2-44) B1 = ,4.10 k g k ld A ( a + b + e ) (2-49a) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện Chọn e = 0,411 gông hình thang nhiều bậc B1 = ,4.10 1,02.0 ,8.0 ,114 ( 1,4 + ,31 + ,411 ) = 12.95( kg ) B2 = ,4.10 k g k ld A ( a12 + a 22 ) = = 2,4.10-21,02.0,8.0,1142 (0,027+0,02) = 19,3 (kg) 192 ,5 +45,6x2 A1 + A2 x = x x (2-42) GG = B1 x + B2 x = 125 ,95.x + 19 ,3.x (2-48) GT = (2-50a) GT, GG trọng lợng sắt trụ gông b Trọng lợng dây quấn đồng C1 = kdq S pa2 (2-56b) k f k l BT u nr A Chọn kdq = 2,46 250.1,4 C1 = ,46.10 = 249 ,6 ( kg ) ,93.0 ,8 1,62 1,48.0 ,144 2 Giá thành vật liệu tác dụng: Ctd = CFe(GT+GG)+Cdq.k.Gdq (2-58) Trong CFe Cdq tơng ứng giá1 kg sắt kg đồng làm dây quấn Thờng quy ớc cách chọn giá thành kg sắt làm đơn vị Ctd = GFe+kdqFe.k.Gdq Trong kdqFe = C dq C Fe = 1,84 ( bảng 16) Xác định trị số x tơng ứng với giá thành cực tiểu từ phơng trình: x5 + Bx4- Cx D = (2-60) B= B2 + A2 ( 19 ,3 + 45 ,6 ) = = ,34 B1 125 ,95 C= A1 192 ,5 = = ,51 B1 3.125 ,95 D= c1 2.249 ,6 k dqFe k = = 2.6 B1 3.125 ,95 Thay vào pt (2-60) x5 + 0,34x4- 0,51x 2,6 = Giải pt tìm đợc x = 1,2 Đồ án môn học Thiết kế Máy điện - Khối lợng dây quấn: Gdq = C1 249 ,6 = x2 x2 (2-55) - Trọng lợng dây dẫn GCu = 1,06 Gdq Tham số kỹ thuật a Tổn hao không tải Po = kf(ptGt+pgGg) (2-61) Trong đó: pt, pg suất tổn hao trụ gông pt = 1,295 (w/kg), pg = 1,251 (w/kg) kf Hệ số phụ: kf = 1,25 b Thành phần phản kháng dòng không tải i0 x = Q.10 Q (%) = 10 S S 10 (2-62) Q công suất từ hoá Q = kf(Qc+Qf+Q) (2-63) Trong kf hệ số kể đến phục hồi không hoàn toàn ủ lại tôn Lấy kf = 1,2 Qc công suất tổn hao chung trụ gông Qc=qtGT+qgGG (2-64) qt, qg suất tổn hao trụ gông qt= 1,775(VA/kg); qg= 1,675 (VA/kg) Qf công suất từ hoá phụ góc Qf = 40qt.Go = 40.1,775 = 71Go (2-65) Go trọng lợng góc Go = 0,486.104.kg.kld.A3.x3 (2-66a) = 0,486.104.1,015.0,8.0,1443.x3 = 11,97x3 Q công suất từ hoá khe hở không khí thép Q = 3,2.q.Tt (2-67) q suất từ hoá khe hở Tt tiết diện tác dụng trụ: Tt = 0,875kld.A3.x3 = 0,002x2 Trong tính toán sơ coi dòng không tải io=i0x c Mật độ dòng điện dây quấn Đồ án môn học Thiết kế Máy điện k f Pn = K Gdq = ,93.3700 = 37 ,86.10 12 Gdq ,4 10 Gdq (2-70) K = 0,24.10-12; kf= 0,93 MBA dầu Cu ,5.10 (A/m2) d Lực học Lực hớng kính tác dụng lên hai dây quấn ( Fr = ,628 i max ) 10 M= 0,244 10-6knkfkr U nr 100 U nx 1+ e mà k n = 1,41 U n k n u x S ' (N) = ,6 f a r Pn aA (2-73) (2-76) ,48 = 1,41 100 + e ,6 = 31,03 ,8 M = 0,2453.10-6.31,032.0,93.0.95 3700 = 0,123 (Mpa) 1,4.13 ,63 Điều kiện: 30(MN/m2) Lập bảng tính chọn khoảng = 1,2 ữ 3,6 1,2 1,8 2,4 3,0 3,6 x=4 1,048 1,18 1,245 1,32 1,38 x2 = 1,096 1,34 1,55 1,734 1,9 x3 = 1,148 1,56 1,93 2,29 2,62 183,9 166,16 154,63 146,24 139,73 49,93 61,15 70,61 78,95 86,48 233,82 227,32 225,25 255,19 226,21 144,42 195,74 242,88 287,13 329,21 21,14 25,89 29,9 33,43 36,62 165,56 221,64 272,78 320,56 365,82 G Fe = GT + GG 399,38 448,96 498,03 575,75 592,03 Go = 11,97.x 13,73 18,61 23,09 27,29 31,29 Qc = 1,775.GT + 1,675.GG 692,35 774,73 856,72 989,9 1014,27 Q f = 71.G0 Tt=0,002x2 Q = 10240 Tt 974,83 1321,31 1639,46 1938,1 2222,09 0,0021 21,5 0,0026 26,62 0,003 30,72 0,0033 33,79 0,0036 36,86 A1 192 ,95 = x x A2 x = 45 ,6.x A GT = + A2 x x B1 x = 125 ,95.x B2 x = 19 ,3.x GG = B1 x + B2 x Đồ án môn học Thiết kế Máy điện Qo = 1,2.( Qc + Q f + Q ) ptGt=1,295.Gt pgGg = 1,251Gg Po = kf(ptGt+pgGg) io = Qo Q = o 10.S p 2500 C1 x2 k cuFe Gcu = 1,95.Gdq Gdq= C = G Fe + k cuFe Gcu ' td Gdq = 37 ,86.10 cr = M x = ,123.x d = A.x = ,144.x d 12 = a.d = 1,4.d d 12 l= 2026,42 2547,2 3032,28 3554,14 3927,87 302,79 207,18 637,39 294,37 277,27 714,56 291,69 341,25 791,18 330,47 401,02 914,36 292,94 457,64 938,23 0,81 1,02 1,21 1,42 1,57 227,85 186,04 161,12 144,11 134,55 444,4 362,85 314,24 381,06 256,57 843,78 811,81 812,27 856,81 848,61 2,508.106 2,776.106 2,983.106 3,154.106 3,301.106 0,14 0,19 0,237 0,28 0,32 0,151 0,167 0,179 0,19 0,198 0,221 0,234 0,251 0,266 0,277 0,552 0,408 0,329 0,279 0,242 Với giới hạn Po = 820W ta tìm đợc trị số ,6 , với io = 2,3 ta tìm đợc ,6 Trị số = 2,068 ứng với Ctd Chọn trị số = 2,068 thoả mãn điều kiện đặt B - Tính kích thớc chủ yếu Với = 2,068 Tính đờng kính trụ sắt d = A4 ( m ) d = ,144.4 ,068 = ,173( m ) = 17 ,3( cm ) Lấy dđm = 17 (cm) đờng kính tiêu chuẩn gần Tính lại trị số 4 ,17 d = dm = = 1,942( T ) A ,144 (2-76) Đờng kính trung bình rãnh dầu hai dây quấn: d12 = ddm+ 2a01+2.a1+a12 17+2.0,4+2.2+2,7=24,5 (cm) Chiều cao dây quấn sơ bộ: l = d12/ = 3,14.24,5/1,942=39,63cm tiết diện sắt trụ (2-79) (2-77) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện TT = k d k c d 2 ,14.0 ,17 = ,8 = ,0185 m ( ) (2-80) phần ii : tính toán dây quấn I - Dây quấn hạ áp Sức điện động vòng dây U V = ,44 f BT S T = ,44.50.1,62.0 ,0185 = ,65( V ) (2-81) Số vòng dây pha dây quấn hạ áp w1 = U f1 UV = 231,1 = 35 ,2 36 (vòng) ,65 (3-5) Điện áp thực vòng dây UV = U f1 w1 = 231,1 = ,41( V ) 36 (3-6) 4.Cờng độ từ cảm thực trụ sắt Bt = Uv ,41 = = 1,56 ( T ) ,44 f Tt 4.44.50.0 ,0185 (3-7) Mật dộ dòng điện trung bình tb = ,746.k f tb = ,746.0 ,93 Pn U V 10 ( A / m ) S d 12 (3-2) 3700.6 ,41 = ,69.10 ( A / m ) 250.0 ,245 Tiết diện vòng dây sơ T1' = I1 (mm ) tb T1' = 360 ,8 = 134 ,2( mm ) ,69 (3-10) Chọn kết cấu dây quấn hạ áp Chọn dây quấn kiểu xoắn mạch đơn, dây dẫn bẹt khoảng cách rãnh dầu lấy hr = 4( mm ) ( bảng 54) Chiều cao hớng trục vòng dây hv1 = l1 hr ( mm ) w1 + 10 (3-9) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện Trong đó: - Số lớp giấy cáp : lớp; Chiều dầy lớp cáp: 0,12mm ( bảng 26) 14 Phân phối số vòng dây lớp, chia tổ lớp Ta phân phối 12 lớp có số vòng dây W 12 = 228 vòng lớp có số vòng dây: W12 (3150-12.228)/2 = 207 vòng Phần dây quấn thành tổ lớp, tổ có rãnh dâu dọc trục a22 Tổ lớp có số lớp n= lớp Tổ lớp có số lớp m = n12 n = 14 = lớp Kích thớc rãnh dầy: a22= mm (Bảng 54) 15 Chiều dày dây quấn cao áp a2 = [ d 2' ( n + m ) + 12 [( n 1) + ( m 1) + a '22 ]] 10-3 a2 = {1,8.( + ) + ,48[ ( 1) + ( 1) ] + 5} 10 = 36.10 ( m ) Với điện áp 35 kV ta bố trí thêm chắn tĩnh điện kim loại dầy 0,5 mm ( nối điện với dây quấn cao áp) lớp cuộn CA Màn chắn có cách điện hai phía cách điện lớp nên chiều dầy cuộn cao áp là: [ ] a = a '2 + ( c + ) 10 = [ 36 + ( ,5 + 2.0 ,48 ) ].10 = 37 ,5.10 Trong đó: c = ,5mm; = = ,48 mm Đây kích thớc hình học cuộn dây, tính sđđ tản lấy giá trị a2= 36.10-3 m lúc coi rãnh dầu đợc tăng lên: ' ( a12 + c + ) 10 = 28 ,5.10 ( m ) a12 16 Đờng kính dây quấn D2' = D1' + 2.a12 10 = ,228 + 2.27.10 = ,282( m ) (3-39) 16 Đờng kính dây quấn D2" = D2' + 2.a 10 = ,228 + 2.37 ,5.10 = ,357( m ) 17 Khoảng cách hai trụ cạnh C = D2' ' + a 22 = ,357 + 20.10 = ,377( m ) 18 Bề mặt làm lạnh dây quấn M2 = 1,5.t.kt.(D2+D2).l2 (3-42c) 15 (3-40) M2 = 3,275m2 ánchi môn Thiết Máy điện Trong : k hệ số tính đến bề mặt làm lạnh bịĐồ tiếthọc cách điệnkếche khuất Lấy k = 0,88 19 Trọng lợng dây quấn cao áp - Ta có: " ' D2tb= D + D2 = ,282 + ,357 = 37 ( cm ) 2 - Trọng lợng dây đồng CA: Gdq = 28C D2 tb w2 T2 10 = 28.3.0 ,324 ,0.3150.1,54.10 = 130 ,2( kg ) - Trọng lợng hai cuộn dây điều chỉnh: Gđ/c = 0,05Gdq2 = 0,05.130,2 = 6,5 (kg) Phần III: Tính toán tham số ngắn mạch A/ Tổn hao Tổn hao (tổn hao đồng) - Cuộn HA: PCu = ,4.21 Gdq1 = ,4.2 ,57 86 ,2 = 1366( w ) - Cuộn CA: PCu = ,4.22 Gdq = ,4.2 ,68 130 ,2 = 2244( w ) (4-7a) (4-7b) Tổn hao phụ dây quấn - Tổn hao phụ: theo TLTK.15 chơng Sách TKMBA hệ số tổn hao phụ lấy k f = 1,04; k f = 1,02 Tổn hao dây dẫn - Dây quấn hạ áp + Chiều dài dây dẫn theo dây quấn HA: l dd = ,5.l = ,5.0 ,412 = ,09( m ) (4-14) + Trọng lợng đồng dây dẫn HA: Gdd = l dd T1 Cu 10 = ,09.140 ,6.8900.10 = 3,88( kg ) (4-16) Trong : Tr1 tiết diện dây dẫn cuộn hạ áp T1 = 140,6 (mm2) Cu = 8900kg/m3 điện trở suất đồng + Tổn hao dây dẫn hạ áp Pdd1 = 2.4.12.Gdd1= 2,4.2,572.3,86= 61 (w) - Dây quấn cao áp + Chiều dài dây dẫn dây quấn CA: (4-18) l dd = 75.1 = ,5.0 ,412 = ,09( m ) + Trọng lợng đồng dây dẫn CA: Gdd = l dd T2 Cu 10 = ,09.1,54 8900.10 = ,042( kg ) 16 Trong : Tr2 tiết diện dây dẫn cuộn hạ áp T2 = 1,54 (mm2) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện = 1,5.3.0,88.3,14(0,282+0,357).0,412 + Tổn hao dây dẫn CA: Pdd = ,4. Gdd = ,4.2 ,68 ,042 = ,72( W ) (4-19) Tổn hao vách thùng dầu chi tiết kết cấu Ptd = 10.k S p = 10.0 ,015.250 = 37 ,5( W ) (4-21) Trong : S = 250KVA k = 0,015 theo bảng 40a Tổn hao ngắn mạch toàn phần Pn = PCu k f + PCu k f + Pdd + Pdd + Ptd Pn = 1366.1,04 + 2244.1,02 + 61 + ,72 + 37 ,5 = 3808( W ) So sánh với số liệu cho 3808 3700 100 = ,94% 3700 B/ Điện áp ngắn mạch Thành phần tác dụng u nr = Pn (%) 10.S u nr = 3808 = 1,52(%) 10.250 (4-22) Trong : Pn = 3522 W tổn hao ngắn mạch MBA S = 250KVA Thành phần phản kháng Trong đó: u nx = ,92 f S ' a r k r 10 (%) u v2 u nx = ,92.50.83 ,33.1,87.0 ,048.0 ,95 10 = ,85(%) ,41 = d 12 l = (4-23) 3.14.0 ,245 = 1,87 ,412 Điện áp ngắn mạch toàn phần u n = u nr2 + u nx2 = 1.87 + ,85 = ,015(%) Sai lệch so với tiêu chuẩn ,015 ,8 100 = ,2(%) ,8 C/ Tính toán lực học ngắn mạch Dòng điện ngắn mạch xác lập 17 (4-29) (4-1) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện In = I f 100 100 = ,12 = 58 ,7( A ) Un ,015 (4-30b) Dòng điện ngắn mạch cực đại tức thời i n max = k max I n = 1,53.58 ,1 = 124 ,7( A ) Trong đó: k max = ( + e U nr U nx ) = (1+ e ,41 ,95 (4-31) ) = 1,53 3.Tính lực hớng kính FK = ,628.( in max w ) k R 10 = ,628.( 124 ,7.3150 ) 1,94.0 ,93.10 FK = 172978( N ) Lực theo chiều trục Ft' = F K aR ,048 = 172978 = 10076( N ) 2l 2.0 ,412 (4-36) Nghiệm lại ứng suất dây quấn: - ứng suất lực hớng kính gây nên Lực căng FK có tác dụng làm trơng cuộn dây (tức cuộn CA) ép cuộn dây (tức cuộn HA) lại Coi nh ống thành mỏng nên lực căng tiết diện bằng: FK = 172978/2.3,14 = 27544 (N)` 2. F = (4-38) ứng suất nén dây quấn - Dây quấn hạ áp nr = F = 27544/36.140.4 = 5,45 (MPa) w1 T1 (4-39) - Dây quấn cao áp nr = F = 27544/1,54.3150 = 5,68 (MPa) w2 T2 So sánh với tiêu chuẩn: 30( MPa ) ứng suất lực nén chiều trục t = Ft 10076 = = 1,05( MPa ) n.a b 8.30.40 18 (4-41) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện nhỏ trị số cho phép 18ữ20 Mpa.Trong công thức có trị số đệm n = 12% , kích thớc đệm: a.b = 30.40( mm ) Phần IV: Tính toán hệ thống mạch từ máy biến áp Tình toán lõi sắt - Ta chọn kết cấu lõi thép kiểu pha trụ Dùng tôn silíc 3404 dầy 0,35mm cách điện mạch từ ép trụ nêm gỗ suốt ống Bakêlít với trụ Gông ép xà ép với bulông xiết gông Với đờng kính chuẩn d =17cm, kích thớc bậc nh bảng 41a - Tiết diện trụ gông tra bảng 42b - Số bậc thang trụ: nT = - Số bậc thang gông: nG = - Chiều rông tập thép gông cùng: ag = 85mm - Hệ số chêm kín hình tròn bậc thang trụ: kc = 0,92 Tiết diện trụ: S T = 208 ,5( cm ) Tiết diện trụ sắt trụ: S T' = k c S T = ,925.208 ,5 = 191,8( cm ) Tiết diện gông bậc: S G = 214 ,1( cm ) Tiết diện trụ sắt gông: S G' = k G' S G = ,92.214 ,1 = 196 ,8( cm ) Thể tích góc mạch từ: V0 = 2908 cm3 Tiết diện tổng bậc thang gông TG = a G ( bG 10 = 21410 mm ) (5-3) Tổng chiều dầy bậc trụ 1/2 lõi sắt b bT = 3,5 + 2,6 + 1,7 + 0,9 + 1,1 + 0,9 + 1,3 + 0,7 = 12,9(cm) Chiều dầy gông: bG = 2. bbG = 2.12,9 = 25,8(cm) 19 Đồ án môn học Thiết kế Máy điện - Trong chiều dầy gông chiều dầy trụ: 10.Chiều cao trụ: lT = l + 2l o = ,142 + 2.0 ,027 = ,562( m ) (5-7) 11 Khoảng cách hai trụ: C = D2" + a 22 10 = ,357 + ,02 = ,377( m ) (5-8) 12 Trọng lơng sắt góc mạch từ: Là phần chung trụ gông, giới hạn hai mặt trụ vuông góc với nhau: Go = kd.Vo..10-6 =0,92.2908.10-6.7650 = 20,5 (5-10) GG = GG' + GG'' = 292 ,85 + 42 ,66 = 315 ,51( kg ) 13 Trọng lợng sắt gông: Gồm phần Phần hai gông: GG = 2.(t-1).C.TG. = 2.(3-1).0,377.196,7 = 227,3 (kg) (5-12) Với tỷ trọng sắt Fe =7650 kg/m3 - Phần gông góc GG= 2.G0 = 20,5 = 41 kg (5-13) - Trọng lợng sắt gông: GG = GG+ GG = 227,3 + 41 = 268,3 kg (5-14) 14.Trọng lợng trụ gồm phần: Phần trụ ứng với chiều cao cửa sổ mạch từ: GT = t.TT.lT. = 3.191,8.10-4.0,562.7650 = 247,4 (kg) (5-16a) Phần trụ nối với gông: GT =t.(TT.a1G..10-3-Go) = 3.(191,8.10-4.0,16.7650-20,5) = (kg) (5-16b) Trong a1G = 160mm Trọng lợng sắt trụ: GT = GT+ GT = 247,4+9 = 256,4 (kg) 15.Trọng lợng sắt: GFe = GT+GG = 268,3 + 256,4 = 524,7 (kg) (5-17) Phần V: Tính toán tổn hao không tải Trị số tự cảm trụ gông là: BT = uv ,41.10 = = 1,5( T ) ,44.S t f ,44.191,8.50 20 (5-19) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện BG = BT ST 191,8 = 1,5 = 1,46 ( T ) SG 197 (5-20) Mật độ từ thông khe hở rãnh chéo: BK = BT = 1,5 = 1,06 ( T ) - Tra bảng 45 với thép 3404: BT = 1,5( T ), pt = 1,11( W / kg ), p K = 858 ,4( VA / m ) BG = 1,46( T ), pG = 1,032( W / kg ), q K = 802( VA / m ) B 'K = 1,5T ), q K = 398( VA / m ) Tổn hao không tải: pt + p g P0 = k pc k pp pT GT + pG GG' N G0 + G0 k p + p k nk Tk k pg k pe k pt (5-22) ( ) Trong đó: + N: Số góc nối mạch từ: N= +Kpo = 10,18 hệ số kể đến tổn hao góc nối mạch từ ( Bảng 47) + kpG = Hệ số tổn hao phụ gông + kpT = Hệ số tổn hao tháo lắp gông để lồng dây + kpE = 1,02 Hệ số tổn hao ép trụ để đai + kpC = 1,05 hệ số kể đến tổn hao cắt dập tôn + kpB = hệ số tổn hao gấp mép khử ba via + nk = Số khe nối thép mạch từ 1.1 + 1,032 1.1256 ,4 + 1,044.( 227 ,3 4.20 ,5 ) + 20 ,5.10 ,18 + P0 = 1,05.1 4 + 1.1,02.1,014.398 ,6 191,8.10 + 1.850.191.8.10 + 2.802.197.10 ( Po = 810 (W) Sai số Po % = 810 820 100 = 1,22(%) 820 Dòng điện không tải ior = Po 810 = = ,324(%) 10.S P 2500 Công suất từ hoá không tải - Theo phụ lục 50 đợc suất từ hoá: BT = 1,5( T ), qt = 1,33( VA / kg ), q K = 16600( VA / m ) 21 ) 1.1,02.1,01 Đồ án môn học Thiết kế Máy điện BG = 1,46 ( T ), q G = 1,222( VA / kg ), q K = 14520( VA / m ) B 'K = 1,065( T ), q K = 1975( VA / m ) qt + q g ' k ir k io G0 k ib k ic qt Gt + q g G g N G0 + Q0 = k ig k ie k it + q n T k k k ( ) (5-30) - Trong đó: TK= 2TT = 191,8 = 271,2( cm ) với mối ghép nghiêng TK = TT với mối ghép thẳng + kib = Là hệ số ảnh hởng việc cắt gọt bavia + kic = 1,18Hệ số ảnh hởng đến việc cắt gọt thép + kỉ = 1,433 Hệ số ảnh hởng chiều rộng tôn góc mạch từ + kig = Hệ số làm tăng công suất từ hoá gông + ki0 = 41,745 Hệ số chung (Bảng 53) 1,33 + 1,222 1,433.41,745.20 ,5 + 1.1,18.1,33.256 ,4 + 1,222( 227 ,3 4.20 ,5 ) + Q0 = 1.1,04.1,01 + ( 4.1975.271,3 + 17008.191,8 + 2.14884.197 ) 10 Q = 3706,2W Thành phần phản kháng dòng không tải: iox = Qo 3706 ,2 = = 1,48% 10.S P 10.250 (5-33) Dòng điện không tải toàn phần Io = 1,48 + ,324 = 1,52( 0 ) Trị số dòng điện không tải dây quấn hạ áp tơng ứng Io x = 360,8 1,48 = 5,34 (A) 100 Io r = 360,8 ,324 = 1,17 (A) 100 Io= 360,8 (5-34) 1,52 = 5,48 (A) 100 Hiệu suất máy biến áp: = (1 Pn + Po 3808 + 810 ).100 = ( ).100 = 98 ,2(%) (5-36) S P + Pn + Po 250000 + 3808 + 810 22 Đồ án môn học Thiết kế Máy điện Phần VI: Tính toán nhiệt A Tính nhiệt dây quấn: Nhiệt độ chênh lòng dây quấn hay lõi sắt với mặt + Dây quấn HA: - Mật độ dòng điện bề mặt dây quấn: PCu k f q1 = M = 1366.1,04 = 433,12( W / m ) ,28 (6-2) M = 3,28 (m2): Tính phần HA 01 = q1 433 ,12.0 ,2 10 = 10 = ,51( C ) cd ,17 (6-1) Trong đó: - Chiều dầy cách điện dây quấn = ,2.10 m ) ; - Suất dẫn nhiêt lớp cách điện dây dẫn: dc = 0,0014(cm) + Dây quấn CA: - Mật độ dòng điện bề mặt dây quấn: q2 = PCu k f M2 = 2244.1,02 = 698 ,9( W / m ) ,275 M = 3,275 (m2): Tính phần CA 02 P a = ,28 Đối với dây dẫn tròn (6-3b) tb Trong đó: + a = 0,0375 m +P tổn hao đơn vị thể tích: d 10 W / m3 P = 1,68 ' ' d + d ( ) ( ) (6-4a) + d = 1,4.10-3m + d = 1,8.10-3m + = ,48.10 m ,68.210 12 1,4 10 P = 1,68 .10 = 575 ,4 W / m3 3 ( 1,8 + ,48 ) 10 1,8.10 ( tb = ( d ' + ) : Dẫn suất nhiệt trung bình + d ' 23 ) (6-5) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện tb = ,454.0 ,17.( 1,8 + ,48 ) o = ,336 W / m C 3 ,454.0 ,48.10 + ,17.1,8.10 02 = ,28 ( ) 575 ,4.0 ,0375 = 6,74 oC ,336 Độ tăng nhiệt bề mặt dây quấn dầu: - Dây quấn HA: d = k k k ,35.q10 ,6 = 1.1,1.0 ,85.0 ,35.422 ,12 ,6 = 12 ,31( C ) đây: k1 = 1,0 Làm nguội dầu k = 1,1 Mặt dây quấn HA k = 0,85 Bảng (55) hr a = 25 ,2 = ,159 - Dây quấn CA: d = k q 0.6 = ,285.698 ,9 ,6 = 14 ,39( C ) Độ tăng nhiệt trung bình dây quấn với dầu: - Hạ áp : dtb1 = 01 + d = ,51 + 12 ,31 = 12 ,82( C ) (6-11) - Cao áp: dtb = 02 + d = ,74 + 14 ,39 = 21,33( C ) Tính toán nhiệt thùng dầu: a Chọn loại thùng: + Chọn kết cấu thùng vách phẳng có ống làm lạnh cong ( Bảng 57) b Các kích thớc thùng dầu - Khoảng cách từ dây dẫn dây quấn CA đến dây quấn CA: S1 = 40 ( mm) Bảng 31 - Khoảng cách từ dây dẫn đến vách thùng dầu: S2 = 42 ( mm) Bảng 31 - Khoảng cách từ dây dẫn dây quấn HA đến dây quấn CA: S3 = 90 ( mm) Bảng 32 - Khoảng cách từ dây dẫn dây quấn HA đến vách thùng: S4 = 25 ( mm) Bảng 31 - Đờng kính dây dẫn không bọc cách điện dây quấn HA: 24 (6-10b) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện d2 = 10 (mm) - Đờng kính dây dẫn có bọc cách điện dây quấn CA: d1 = 25 (mm) - Khoảng cách dây quấn CA vách thùng: S5 = S3+d2+S4 = 90+10+25 = 125 mm - Chiều rộng tối thiểu thùng: B = D2+( S1+S2+d1+S3+d2+S4 ).10-3 (6-14) -3 B = 0,375+( 40+42+25+90+25+10 ).10 = 0,59 m - Lấy B = 0,6 - Chiều dài tối thiểu thùng: A = 2.C + D2+ 2.S5.10-3 (6-15) -3 = 2.0,377+0,357+2.125.10 = 1,36 m - Chiều cao ruột máy: H1 = lt+2.hg+n.10-3 = 0,562+2.0,16+40.10-3 = 0,93 m (6-19) Trong đó: + n chiều dầy lót dới gông dới.: n = 40 mm + Chiều cao trụ: lt = 0,412+2.0,075 = 0,562 m + Chiều cao gông: hg = 0,16 m - Chiều cao tối thiểu từ gông đến nắp thùng: H2=400 mm (Bảng 58) Khi điều chỉnh điện áp đặt nằm ngang gông nắp thùng - Chiều cao thùng: H = H1+H2 = 0,93+0,4 = 1,33 m (6-19) Diện tích bề mặt xạ đối lu thùng - Độ tăng nhiệt trung bình dầu thùng: dt = 60 dtb = 60 21,33 = 38 ,67( C ) (6-23) - Độ tăng nhiệt giả thiết mặt thùng dầu: dt' = 1,2. dt = 1,2.38 ,67 = 46 ,4( C ) 55( C ) (6-26) - Độ chênh nhiệt vách thùng: vt = 2( C ) dự trữ 2oC nên: dt' ' = dt = 38 ,67 = 34 ,67( C ) - Chọn số dãy ống dãy ( Bảng 60) - Bán kính cong ống lấy R = 0,15 m - Chọn loại ống tròn đờng kính 30/27 mm dày 1,5 mm - Khoảng cách ống đặt cạnh (Bớc ống): t0= 50 mm( Bảng 60) 25 Đồ án môn học Thiết kế Máy điện - Lấy đoạn ống a =50mm - Khoảng cách tâm ống: b = H- (c+e).10-3 = 1,33-(60+70).10-3 = 1,2 m Trong đó: c= 60cm; e = 70 cm ( Bảng 61) - Chiều dài khai triển ống dầu: l = b +( .R- 2.R+2.a).10-3 = 1,2+(3,14.150+2.50).10-3 = 1,77 m(6-41a) - Số ống dãy: mo = 2.( A B ) + B 2.( 1,36 ,6 ) + 3.14.0 ,6 = = 68 t0 ,05 Bề mặt xạ thùng là: [ (6-42) )] ( M bx = 2.( A _ B ) + B + 2.a + 2.R + 2.t d ( n 1) + d 10 H + ,5 M n Trong bề mặt xạ nắp thùng 0,5Mn = 0,5.(bn(ln-bn)+b2n/4 = 0,5(B+2.bv).(A-B)+(B+2.bv)2/4 Trong đó: + bn= B+2.bv chiều rộng nắp thùng; + ln = A+2.bv chiều dài nắp thùng; +bv = 0,008 m chiều rộng vành nắp thùng 0,5Mn = 0,5.(0,6+0,16)(1,36-0,6)+ ( ,6 + ,16 ) = 0,52 m2 M bx = [ 2.( 1,36 ,6 ) + ,6 + ( 2.0 ,05 + 2.0 ,15 + ,03 ) ] 1,33 + ,52 = ,76 m - Diện tích đối lu: M dl = M fdl k ht + M odl k ho (6-44) Trong đó: Hệ số hình dáng kht = 1,4.1,15 = 1,61; kho = 1,61 ( bảng 56) Bề mặt đối lu thùng nắp: Mfdl=(2.(A-B)+.B+0,5.Mn ) = (2.(1,36-0,6)+3,14.0,6)).1.33+0,25 = m2 + Bề mặt đối lu ống: Môdl=Mm.m.l=0,0942.68.1,77=11,4 m2 Mdl = 5.1,61+11,4.1,61 = 26,4 m2 Trong Mm = 0,0942 m2 diện tích bề mặt m ống (bảng 60) Bề mặt đối lu thùng theo tổng tổn hao: 26 (6-43) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện M dl' = 1,05. P ,5 tk1,25 1,12 M bx Trong tổng tổn hao: P = Po+Pn = 810 + 3808 = 4618 W + Bề mặt xạ: Mbx = 1,05.4618 1,12.6 ,8 = 15,025 m2 ,5.35 ,176 1,25 Ta thấy Mbx< Mdl Tính toán cuối nhiệt chênh dây quấn với dầu + Nhiệt độ chênh trung bình mặt ống không khí: 1,05.( Pn + P0 ) tk = ,8.M bx + ,5 M dl ,8 1,05.( 3808 + 810 ) = ,8.4 ,76 + ,5.23 ,21 ,8 = 29 ,23( C ) (6-47) + Nhiệt độ chênh dầu sát vách thùng so với thùng: td 1,05.( Pn + P0 ) = ,165. M t + M o + ,5.M n ,6 1,05.( 3808 + 810 ) = ,165 23 ,21 ,6 = ,95( C ) (6-48) + Nhiệt độ chênh trung bình dầu môi trờng xung quanh: dk = dt + dk = 29 ,23 + 3,95 = 33,18( C ) - Độ tăng nhiệt lớp dầu môi trờng xung quanh: dk' = dk = 1,2.31,18 = 39 ,8( C ) < 60( C ) (6-49) - Độ chênh nhiệt dây quấn CA với không khí: ok = od + dk = 14 ,39 + 33,18 = 47 ,57( C ) < 65( C ) - Độ chênh nhiệt dây quấn HA với không khí: ok = od + dt = 12 ,31 + 3,95 = 16 ,26 ( C ) < 65( C ) - Tất độ tăng nhiệt dây quấn dầu thoả mãn tiêu chuẩn Chỉ tiêu kinh tế máy: + Trọng lợng đồng: G Cu = GCu + GCu + GCudd + GCudd = 86 ,2 + 130 ,2 + ,88 + ,042 = 220 ,32( kg ) + Trọng lợng tôn silích lõi sắt: G Fe = GT + GG = 268 ,3 + 256 ,4 = 524 ,7( kg ) + Trọng lợng tác dụng ruột máy: Gr = 1,2.( GCu + G Fe ) = 1,2.( 220 ,32 + 524 ,7 ) = 894 ,024( kg ) 27 (6-52) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện + Thể tích thùng dầu: - Thể tích dầu thùng: Vd = Vt-Vr = 0,69 - 0,163 = 0,527 m3 Trong đó: (6-53) .B .0,6 Vt = + (1 B ) B .H = + (1 0,6) 0,6.1,33 = 0,69m ) 4 - Thể tích ruột máy: Vr = Gr 894 ,024 = 10 = ,163( m ) Với r = 5500 kg/m3 r ,5 (6-54) +Trọng lợng dầu: Gd = 1,05.[0,9.(Vt Vr )10 + Gdo ] = 1,05[0,9.( 0,69 0,163)10 + 65] = 571( kg ) (6-55) Trong Gdo: Là trọng lợng dầu trông hệ thống làm lạnh: 68 ống, ống dài 1,77 m Trọng lợng dầu ống 0,54 kg (bảng 60) + Bình dãn dầu: Bình dãn dầu làm thép có chiều dày mm đợc đặt nằm ngang nắp thùng - Thể tích bình: Vgd = 0,1.Vd = 0,1.0,527 = 0,0527 m3 (6-56) - Chiều dài bình: lgd B+2.a.10-3 = 0,6+2.1,298 10-3= 0,603 m Lấy lgd = 0,6m - Đờng kính bình giãn dầu d= 4.V gd l gd = 4.0,0527 = 0,33( m ) 3,14.0,6 (6-57) 28 Đồ án môn học Thiết kế Máy điện 29 [...]... Thiết kế Máy điện - Điện áp làm việc : 10% U2 3 = 10% 35.10 3 3 = 20207,3(V ) Để có những điện áp khác nhau bên cao áp cần phải nối nh sau : Điện áp (v) Đấu dây 36750 A X1 35875 A X2 35000 A X3 34125 A X4 33250 A X5 A X1 X2 X3 X4 2 Số vòng dây của cuộn cao áp ứng với điện áp định mức X5 U U w2 dm = f2 U v1 w2 dm = 36 = w1 f2 U f1 (vòng) 20207 ,3 = 3150 (vòng) 231,1 3 Số vòng dây của cuộn cao áp ở 1... 0 ,324 2 = 1,52( 0 0 ) 8 Trị số dòng điện không tải của dây quấn hạ áp tơng ứng là Io x = 360,8 1,48 = 5,34 (A) 100 Io r = 360,8 0 ,324 = 1,17 (A) 100 Io= 360,8 (5-34) 1,52 = 5,48 (A) 100 9 Hiệu suất máy biến áp: = (1 Pn + Po 3808 + 810 ).100 = ( 1 ).100 = 98 ,2(%) (5-36) S P + Pn + Po 250000 + 3808 + 810 22 Đồ án môn học Thiết kế Máy điện Phần VI: Tính toán nhiệt A Tính nhiệt dây quấn: 1 Nhiệt độ... 0,412m 11 Số lớp dây quấn: n12 = W2 3150 = = 13 ,8 14 lấy tròn 14 lớp W12 228 12 Điện áp làm việc giữa hai lớp kề nhau U12= 2.W12.Uv= 2.228.6,415 = 2925,4 (V) 13 Chiều dầy cách điện giữa các lớp 12 = 4.0,12 = 0,48 mm 14 (3-35) (3-36) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện Trong đó: - Số lớp giấy cáp : 4 lớp; Chiều dầy một lớp cáp: 0,12mm ( bảng 26) 14 Phân phối số vòng dây trong các lớp, chia tổ lớp Ta phân phối... thực của dây quấn hạ áp 1 = I1 ( A / mm 2 ) T1 1 = 360 ,8 = 2 ,57 A / mm 2 ) 140 ,4 (3-12) 12 Chiều cao của dây quấn hạ áp Dây dẫn hình xoắn mạch đơn hoán vị 3 chỗ giữa các bánh dây đều có rãnh dầu a1 b hv hr hv a' (3-13) l1 = b' ( w1 + 4 ) + k hr 1 ( w1 + 3 ) l1 = 6 ,6.( 36 + 4 ).10 3 + 0 ,95.4.( 36 + 3 ).10 3 = 0 ,412.( m ) 13 chiều dầy của dây quấn hạ áp 11 Đồ án môn học Thiết kế Máy điện a1 = nv1... 27544 (N)` 2. F = (4-38) 6 ứng suất nén trong dây quấn - Dây quấn hạ áp nr 1 = F = 27544/36.140.4 = 5,45 (MPa) w1 T1 (4-39) - Dây quấn cao áp nr 1 = F = 27544/1,54.3150 = 5,68 (MPa) w2 T2 So sánh với tiêu chuẩn: 30( MPa ) 7 ứng suất do lực nén chiều trục t = Ft 10076 = = 1,05( MPa ) n.a b 8.30.40 18 (4-41) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện nhỏ hơn trị số cho phép là 18ữ20 Mpa.Trong công thức trên có... Pdd1 = 2.4.12.Gdd1= 2,4.2,572.3,86= 61 (w) - Dây quấn cao áp + Chiều dài dây dẫn ra đối với dây quấn CA: (4-18) l dd 2 = 75.1 = 7 ,5.0 ,412 = 3 ,09( m ) + Trọng lợng đồng dây dẫn CA: Gdd 2 = l dd 2 T2 Cu 10 8 = 3 ,09.1,54 2 8900.10 6 = 0 ,042( kg ) 16 Trong đó : Tr2 là tiết diện dây dẫn ra của cuộn hạ áp T2 = 1,54 (mm2) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện = 1,5.3.0,88.3,14(0,282+0,357).0,412 + Tổn hao trong... tiêu chuẩn 7 Chỉ tiêu kinh tế của máy: + Trọng lợng đồng: G Cu = GCu 1 + GCu 2 + GCudd 1 + GCudd 2 = 86 ,2 + 130 ,2 + 3 ,88 + 0 ,042 = 220 ,32( kg ) + Trọng lợng tôn silích của lõi sắt: G Fe = GT + GG = 268 ,3 + 256 ,4 = 524 ,7( kg ) + Trọng lợng tác dụng của ruột máy: Gr = 1,2.( GCu + G Fe ) = 1,2.( 220 ,32 + 524 ,7 ) = 894 ,024( kg ) 27 (6-52) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện + Thể tích thùng dầu: -... (vòng) 5 Mật độ dòng điện sơ bộ 13 Đồ án môn học Thiết kế Máy điện 2 2. tb 1 (A/mm2) (3-30) 2 2.2,67.106 2,58 = 2,8 (A/m2) 6 Tiết diện vòng dây sơ bộ T2' = I2 (mm 2 ) 2 T2' = 4 ,12 = 1,469( mm 2 ) 2 ,8 (3-33) Trong đó : I2 = 4,12A 7 Chọn kiểu dây quấn Theo bảng 38 trang 202 với S = 250 KVA, I2 = 4,12 A, U2 = 35 (kV),T2 = 1,469 (mm2) ta chọn dây quấn cao áp kiểu hình ống nhiều lớp dây dẫn tròn Theo... ,048.0 ,95 10 1 = 6 ,85(%) 2 6 ,41 = d 12 l = (4-23) 3.14.0 ,245 = 1,87 0 ,412 3 Điện áp ngắn mạch toàn phần u n = u nr2 + u nx2 = 1.87 2 + 6 ,85 2 = 7 ,015(%) Sai lệch so với tiêu chuẩn 7 ,015 6 ,8 100 = 3 ,2(%) 6 ,8 C/ Tính toán lực cơ học khi ngắn mạch 1 Dòng điện ngắn mạch xác lập 17 (4-29) (4-1) Đồ án môn học Thiết kế Máy điện In = I f 2 100 100 = 4 ,12 = 58 ,7( A ) Un 7 ,015 (4-30b) 2 Dòng điện ngắn... áp - Ta có: " Dtb = D ' 1 + D2 0 ,178 + 0 ,228 = = 0 ,203( cm ) 2 2 - Trọng lợng dây đồng HA: Gdq1 = 28.t.D1tbw1.T1.10-6 = 28.3.0,203.36.140,4 10-6= 86,2 (kg) II - Dây quấn cao áp 1 Chọn sơ đồ điều chỉnh điện áp: Đoạn dây điều chỉnh nằm ở lớp ngoài cùng Mỗi nấc điều chỉnh đợc bố trí thành hai nhóm trên dới dây quấn nối tiếp với nhau và đợc phân bố đều trên toàn chiều cao cuộn dây 12 Đồ án môn học Thiết