Thiết kế móng cọc và móng bằng

Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngô Phi Minh MỤC LỤC PHÀN I: THỐNG KÊ SÓ LIỆU ĐỊA CHẤT Trang I Tài liệu công trình II Giới thiệu tài liệu địa chất .3 PHÀN II: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG án thiết móngkếlàmóng môn học quan hàng đầu mà I Tải trọng băng người kỳ II Chọn chiều sâu móng xác định diện tích đáy móng sư phải học qua Môn học đặt viên gạch cho công trình tra ổn biến dạng đấtgiảng tảngIII vững Kiểm cho sinhđịnh viênvàtrước rờicủa khỏi đường IV NộiKiêm độhọc lún giúp ôn định tâmlàm móng dung tra môn sinhtại viên quen công việc thực tiễn bao gồm: thí V Xác định chiều cao móng 10 nghiệm trường thu thập tài liệu địa chất, phân tích thống kê sổ liệu địa chất, trênVI Tính toán nội lực bố trí cốt thép 12 sở phương án móng lý KẾ MÓNG cọc PHÀNđưa III:raTÍNH TOÁN VÀ họp THIẾT Một công trình đưa nhiều phương án móng, nên mồi phương án phải I tính Dừ liệu tính toán móng cọc BTCT 25 Tínhtrước toán thiếtđưa kế móng cọc 25 toánII.kỳ lường phương án móng hợp lý Phương án móng phải đảm bão đúng1 Chọn kích thước sơ 25 yêu cầu kỹ thuật, tính ổn định, khả chịu lực phải đảm bảo yêu cầu kinh tế Tính sức chịu tải cọc pc 25 Đồ án gồm phần: Chọn độ sâu đặt đế đài 26 Phần I: Thống kê số liệu địa chất Chọn số lượng bố trí cọc 26 Phần II: Thiết kế Móng băng Kiêm tra độ lún móng cọc 28 Phần III: Thiết kế móng cọc Kiếm tra xuyên thủng đài cọc 32 Ngoài kèm theo bảng vẽ AI the mặt công trình, mặt cắt địa chất, cấu tạo chi tiết bố trí cốt thép chi tiết phục vụ cho việc thi công giám sát công trình XIN CHÂN THÀNH CẢM ƠN ! SVTH-Huỳnh Đức Trí Trang 21 Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngô Phi Minh PHẦN ĩ THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT Ĩ.TẢI LIÊU CỐNG TRINH Giá trị nội lực cho cột (tải trọng tính toán) o lực dọc N = 69 (T) o moment M = 12 (Tm) o lực ngang Q = 19 (T) SVTH-Huỳnh Đức Trí Trang V — MÓ Độ T bảo DUNGTRỌNG GH Atteibeig Hệsố G Độ Đ Độ sệt 011 TÀ ĐÁT ƯO't ỷ óc hoà ộ B ' Nền Móng Bay nỗi GH GGVHD(lèoChỉ số Phi Ths.Ngô Phi Minh Đồ Án Nền Móng ĐồĐồ ÁnÁn Nền Móng GVHDThs.Ngô Minh GVHDThs.Ngô Phi Minh w ĩt T trọng ýs H Wp (lẻo % Ả k Ip nh SVTHão H W uỳ 87 1445 0.770 2.603 0.4 95*50704202.384 72.24037.19035.050 1442 P ĐÁT SỔ 1: (Cát 750 74 BẢNG TỎNG HỌP TÍNH CHÁT LÝ CỦA ĐẤT nh đắp) Đ 754 0.861 2.609 0.5 70.00036.00034.000 1.160 8.744 PHẦN 2: bìm sét 00 1509 31 96*0067.0002.032 ức -Bìm sét(1a) 2'5° Tr í THIÉT KÉ MÓNG BĂNG msét(1l)Ị Tr 32 1*57 1.398 2.639 0.8 45.80021.30024.300 0450 16.59113°30' PĐÁTSÓ2: 600 70 96*0047.700 an Sét (ìộ (lẻo g cao -Trạng thái rấtSÓ 3: 245 1.566 2.642 1.0 0.140 29.99015°33' P ĐÁT 00 1.987 12 96*0040*00 0.667 45.20021.10024.100 (Cát đắp) Sét -Trạnq thái 215 1.518 2.661 0.9 0*10 30.81510°24' (lèo P ĐÁT só 4: 00 1.934 99 86.10039.7000.662 28.90018.40010.200 Sét cát -Tiạng thái (léo cúng (len mia I 29 1.908 1.480 2.682 0.9 95.60044*00 44.50020.90023.700 0.340 18.319 P ĐÁT só 5: 000 28 12°42' Sét nót ạng thói chặt Giá trị nội lực tính toán sau: STT Vị trío đặt Lưc doc Nu Moment Mn Lực cắt Qft lực (KN) (KNm) (KN) 5A 690 120 190 5B 690 120 190 ỈL GIỚI THIÊU TẢI LIÊU ĐĨA CHẮT 5C 690 120 190 Khối lượng địa chất gồm hố 5D 690 120 190 khoan : 5E 690 120 190 o hố khoan (HK1) sâu 35,0 Tổng 3450 600 950 m STT V ị trí đặt Lực dọc Ntc M'ccát Lực pha Bùn oséthố khoan Sét Lóp Mực nước ngầm cắtđất Q'c (HK2) Moment sâuSét 35,0 lực Chọn lóp đất đặt móng la: sét độ dẻo cao, trạng thái mềm, có bề dày KH] = 7.4 m, KH2 (KN) (KNm) m (KN) = 5AoKH3 600 104.35 165.20 9.4 m, 7.2 m,lực vớitiêu tínhsâu chất cơsau: lý đặt nhưtải sau: hố khoan (KH3) 35,5 Giáo= trị nội chuấn (hệtrung số vược không 1.15) 600trưng sau khi104.35 165.20 m lý đặt tính chất thống kê: Số liệu 5B N“ M" _ O" N'c = „ , M*=— ,600 ữ‘= — 104.35 165.20 87.75 % Độ ẩm: w =5C N n n 600 104.35 165.20 Dung trọng5D riêng : Ỵ = 4.74 KN/m3 5E 600 104.35 165.20 Lực dính đơn vị: c = 7.583 KN/m2 Tổng 3000 521.75 826 Trang SVTH-Huỳnh Đức Trang 548 SVTH-Huỳnh SVTH-Huỳnh Đức Đức Trí TríTrí Trang ĐỒ Án Nề n M ón g G V H DTh s Ng ô Ph i Mi nh Ktx p,c =^-JL+r,b*xDf Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngô Phi Minh ĨL CHON CHIỀU SẲU MỎNG VẢ XẮC ĐINH DIÊN TÍCH ĐẢY MỎNG 0E2L 1A: c = 7.583 (KN/m2); Ỵ|, = 4.74 (KN/rn''); Y*II = 4.74 (KN/nr) Chọn chiều sâu chôn móng : Df= 1.5 (m) Chọn bề rộng móng sơ boA: (m) = 0.0614 cp = 3°30’ => B = 1.2454 thẳng đứng Trong tổng tải trọng theo phuơng N" =3450 (KN) Nlc = 3000(Ẩ7V) Theo = ^^(0.0614x6x4.74 trạng thái giới hạn +II1.254x1.5x4.74 ta + 3.51x7.583) F có: xm =>/?„ =35.766(1) R„ = ^ X (Ajb0r„ + B.Dry*„ +D.cn) Dựa vào điều n 3000 kiện làm việc „„ ,rđất 136nền : p R „ =1.2X35.76 = 43.32 ) —» Không thoả co I 7c C=78.45-^^ = 75.86(/ữV/m2)>0(thoâ) > Không thoả điều kiện ổn định IV KĨẺM TRA Đờ LỦN ỎN ĐINH TAĨ TẤM MỎNG: Độ lún móng tính theo phương pháp tổng phân số tức tính tổng độ lún phân sổ vùng chiu nén Đối với nhà khung bê tông cốt thép độ lún giới hạn tâm móng 8cm Ta tính cho móng lóp thứ kiểm tra điều kiện: s< Sí>h(8cm) Tính lún phương pháp tổng phân bố: Áp lực gây lún đáy móng : y Ntc Pgi = p'c -rx Df = +(.r,b -y)Df = lM + (22-4.74)xl.5 = 80.43(»V/m2) SVTH-Huỳnh Đức Trí T rang 11 Các thông số đáy B(m) L(m) pt,{KNIm2)) 2.50 Đồ ĐồÁn ÁnNền NềnMóng Móng 22 80.43 Điểm L Z(m) óp 9 z/ b K ơ^KN/m2) GVHDGVHDThs.Ngô Ths.NgôPhi PhiMinh Minh 7.11 e2i Sj(c Pa eii m) (KN /m 2) 86.1 0.7 0.7 0.47 00 80.43 7.11 8.29 05 78 61 0 0.93575.20 81.0 0.7 0.7 0.44 9.48 10.66 25 25 77 62 0.97065.53 11.8 13.03 72.1 0.7 0.7 0.36 5 35 76 63 Vê1 biếu ứng suất 52.6 thân ơ14.2 f b (ứng ứng suất0.7 gây lún40.22 ơ, đồ 0.665 15.40suất hữu hiệu) 62.6 0.7 75 50 75 65 16.5 17.77 56.5 0.7 0.7 0.24 21 0.52041.82 35 74 66 0.44435.71 18.9 20.1 52.7 0.7 0.7 0.21 25 90 73 66 0.368 29.5 21.3 22.51 50.2 0.7 0.7 0.18 50 72 66 0.332 25.8 23.7 25.03 49.0 0.7 0.7 0.15 75 30 72 66 0.27522.11 26.0 27.25 47.8 0.7 0.7 0.14 42 35 71 66 0.27319.06 28.4 14.22 23.7 0.7 0.7 0.06 25 76 73 Tổng độ lún 2.56 ơz (KN/ m2) SVTH-Huỳnh Đức Trí ơbt (KN/ m2) Pii (KN/ m2) Trang 12 II VI TRI 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2.2 2.4 2.6 2.8 c N c + 0.5 ỵ B N r ) + c 1[ r N „ ) | Z „ CHUYÊN VI DUNG MOMEN Đồ Đồ Án Nền Móng GVHDGVHD-Ths.Ngô Ths.NgôPhi PhiMinh Minh ĐôÁn AnNền NênMóng T 0.082684695 6.65188E05 0.082184362 1.071975 Be rộng sườn bs = bc + 2hs=273 0.3 +2x0.5 = 1.3 (m) 0.081684007 4.279033 Chiều cao hb = 0.25 (m) 787 0.081183577 9.608242 Bồ 0.080682983 rộng bb = B = 2.0 (m)732 17.04660 b Biểu đồ nôi lirc doc cùa mỏng băng KÉT QUẢ TÍNH TOÁN 075 theo phươngBẢNG Kiêm tra điều kiện xuyên thủng L = (m) chiều dài móng băng: 0.080182099 26.581102 Theo J.E.Bowles, Terzzaghi, Hansen: Winller Software version 1.0 13 0.079680764 38.19873 o Moment quán tính: I=1.97E-02 355 0.079178783 51.88646 o Bề rộng móng: 991B= 2.00E+00 0.078675925 67.63126 o Hệ sổ 923móng: k= 9.72E+03 0.078171926 85.42006 o Module đàn hồi 67 bê tông; E= 0.077666485 105.2397 S.I:C= 40 2.70E=07 678 tháp xuyên 0.077666485 xt - F ~^ 358.2397 678 LUC CAT 1.6(m): Độ sâu khảo sát 0.076642941 265.9192 o hob = hb - a = 0.25 - 0.05 = 0.2 (m) 62.73 X 0.35 = 21.95(Ả7V) 406 => Nc= 6.796, Nv= 0.45, 9.5872E-06 cp— 30°30’ 0.075601441 o a tra = 5bảng (cm):Terzzaghi Lóp 181.5632 bê tông bảo vệ 928 Nq=1.417 21.41650106 0.074547667 105.0637 411 o 7.583 0.073486774 36.311121 ^ =(KN/m2) IX K X x„yỄ„) = 0.75X RkX hobX L = 0.75 X42.70300391 0.9X103 X 0.2 X1 = 135 79 0.072423392 B= 2.5 (m) 63.85950645 24.80477 0.071361638 y= 4.74 84.8859783 Vậy thoả điều kiện78.39441 xuyên thủng vì: pxt < pcx 0.070305123 (KN/m2) 105.7823612 124.5681 0.069256957 163.4356 126.5485596 0.068219759 195.1058 TÍNH TOẢN NỒI LƯC VẢ BỎ TRI CÓT THÉP 147.1844319 K Vĩ =40X(75.83X6.796+0.5X4.74X25X0.45)+40X(4.74X1.417)X1.6=2598(ẲAT/W2) 0.067195663 -219.6865782 0.066186324 Tình toán-237.2841995 nôi luc: 167.689781 0.065192929 a Ouv đối-248.0035995 tiết diên móng băng thành hình chữ nhât đế tính nôi luc: 188.0643456 0.0642162 -251.9480056 208.3077907 0.063256403 -249.218917 -481.6922093 Thoả điều kiện ổn định lún: s = 2.563(cm) < Sgh= 0.062313356 -239.9160775 (cm) 0.061386431 -224.137494 -441.6017108 0.060474568 -201.9795017 -402.0479686 0.059576274 -173.5368743 -363.0388131 V XẮC ĐINH CHIỀU CAO MỎNG H(m): 0.058689633 -138.9029792 0.3 m -324.5792599 Chọn bê tông -98.16997627 B20, hệ sổ làm việc bê tông là: 0.057812314 0.2 m -286.6717828 0.057812314Ỵb = 0.9 154.8300237 chịu nén: Rn = 11.5 (MPa) -249.3165832 0.056493759o Cường độ20.16574886 o Cường độ chịu kéo: Rk = 0.9 (Mpa) -212.5118552 0.055171982 -101.2892155 SVTH-Huỳnh SVTH-Huỳnh SVTH-Huỳnh Đức Đức Đức Trí Trí Trí Trang Trang Trang 1613 0.25 m15 0.053865392 -209.8435688 svr 0.052590444 -305.8024972 0.25 m 0.051361684 0.050191796 -389.4638257 -461.1146159 2.5 m 0.04909164 -521.0281993 0.0480703 -569.4616376 0.047135119 -606.6535974 Đô An Nên Móng 0.046291735 -632.822633 0.045544118 -648.165867 GVHD-Ths.Ngô Ths.NgôPhi PhiMinh Minh -105.3577986 0.044894595 0.044343879 -652.8580618 -647.051075 0.043891091 0.04353378 0.043267942 -630.8736925 -604.4318329 -567.8091205 0.043088026 -521.0678218 62.78451874 0.04298695 0.042956103 0.042985351 0.042985351 -464.2501426 -397.3798845 -320.4644575 -67.46445751 94.92104621 -416.8694093 157.7685725 0.043049096 0.043141128 0.043278114 -187.4975623 -297.4643744 -397.34305 -383.3430484 -349.7571132 -316.0829626 188.4935988 0.043475188 -487.1012644 -282.2795625 0.043745952 0.044102469 -566.6926725 -636.0537293 -248.2946792 -214.0660775 0.044555248 0.045113237 -695.1008692 -743.7280491 -179.5227252 -144.5860068 -340.6875638 0.045783803 0.046572714 0.047484117 -781.8046563 -109.1709475 -809.1737868 -73.18745205 -825.6508965 -36.54156005 -258.6975606 0.048520505 0.04968269 0.050969762 0.052379052 0.053906082 -831.0228325 -825.0472507 -807.4524267 -777.9374692 -736.1729453 0.863278365 39.12490344 78.34111978 118.6083399 160.0201942 0.055544518 -681.8019283 202.6661034 1.9359407 0.057286115 0.059120661 -614.4414796 -533.6845777 246.6298105 291.9878694 36.70576772 0.061035912 -439.1025076 0.061035912 -186.1025076 0.062343617 -253.1468783 0.063668336 -313.7123526 SVTH-Huỳnh Đức Trí 0.065014148 -367.6612303 338.8080865 -351.1919135 -319.1385531 -286.401475 -252.9707598 0.066384686 0.067783128 0.069212186 -218.8344843 -183.9789556 -148.3889497 -414.8536231 -455.1470772 -488.3962431 -70.70582535 -36.5742037 -2.954441692 30.16220919 126.5799119 218.7604583 -471.2395417 -426.6936151 -383.1778862 -299.204273 -219.1263656 -180.4404541 -142.5818225 -105.4860685 -69.08373278 -33.30161399 71.08463716 105.1480211 138.9688745 Trang 17 0.070674099 -514.4525935 0.072170623 -533.1641913 0.073703015 -544.3755069 Đồ Án Nền Móng -112.0479558 -74.93842529 -37.04202621 1.660097028 41.18705835 81.5579591 0.07527203 0.076877907 0.078520357 -547.9272875 -543.6564789 -531.3962009 0.080198553 0.081911119 -510.9757772 -482.2208216 122.7916113 164.9062553 0.083656117 0.085431036 -444.9533811 -398.9921371 207.9192706 251.8468816 0.087232779 0.089057652 0.090901348 0.09275894 0.09275894 -344.1526669 -280.2477654 -207.087829 -124.4813036 128.5186964 296.7038565 342.5031991 389.2558358 436.9702944 -253.0297056 0.093689296 0.094617891 104.4246951 82.76473804 -228.8100364 -204.3488977 0.095545088 0.096471212 0.097396543 0.098321322 0.099245744 63.56295083 46.8434228 32.63021524 20.94736879 11.81890961 -179.6466991 -154.7037606 -129.5203238 -104.0965624 -78.4325937 0.100169963 0.10109409 5.268854534 1.321215008 -52.52848929 -26.38428659 0.102018191 6.50521E-19 1.0842E-19 GVHD- Ths.Ngô Phi Minh BIỂU ĐỒ MOMENT SVTH-Huỳnh Đức Trí Trang 19 18 Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngô Phi Minh BIỂU ĐỒ Lực CẮT SVTH-Huỳnh Đức Trí Trang 20 Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngô Phi Minh BIỂU ĐỒ CHUYỂN VỊ Tính cốt thép cho móng băng: a Theo phưong ngang móng băng: SVTH-Huỳnh Đức Trí Trang 21 ịp ịp f 2-0.3^2 Vị Hoành S Fa Gía trị Gía Fa tính Bố T tri chọ Đồ Án Nền Móng T độ lực trị (mm2 trí n x(mÁn Nền Móng Đồ m (m cắt Mome ) Thép ) ặt m2) G 281 358 2185 228 6Ộ2 Ọ(KN nt 1ối Xem chúng dầm consol, đầu ngàm mép cột, đầu ngoại lực3.6 đất nền, trên251 metldai2 15 theo phương N 152 B 4Ộ2 2hị Cường 44 độ chịu nén thép Ra=280 Mpa p G ối 3- p N hị p 44 8.6 471 _154 94 114 3450 0 = 1725(AW/m2) F ~ ( B653 - b c 3980 ) 418 4Ộ2 4Ộ2 p( p %) GVHDThs.Ngô Phi Minh 0.05( %)Ths.Ngô Phi Minh GVHD0.1 Chọ n tự do, ngoại lực tác dụng 0.1 0.0 0.3 Chọ n Chọ n Chọ n =1725x 623 ( K N m ) M = p ,x 8Ộ2 net M Af ~ M 623 = 3.803 0.3 xl0_3(m2) = 3803 ( m m ) 5- 11 417 320 195 190 6Ộ2 Chọ n " ~~ R j h ~ 0.9R,hn ~ 0.9x280x 1030 x0.65 L I = 22 = —3803 = 0.002925 = 0.2925% > u = 0.005% Bxh„ 2000x650 614 831 507 532 4(j)2 0.4 Chọ 6 n Khoảng cách thép: a = 85(mm) 10Ộ 20 Chọn 12ộ20a=85 (mm) lm chiều dài đáy móng băng theo phương ngang 7- 17b Theo phuoìig 351 439 268 8Ộ2 0.2 Chọ doc cua mỏng băng:266 0 n Thực mặt cắt hình vẽ: 19.nội lực ta có544 332cắt và342 9Ộ2 Từ bảng giá trị lực momnet: 8-biếu đồ 2 99 21 436 782 128 SVTH-Huỳnh Đức Trí 760 2Ộ2 0.2 0.0 Chọ n Chọ n Trang 22 Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngô Phi Minh Ọn = Vì Qmax = 425 (KN) < Qgh = 702 (KN) Vậy điều kiện (1) thoả Đặt cốt đai theo cấu tạo khoảng cách cốt đai theo cấu tạo s< Sct = ( — hay 300, h > 450 mm) Chọn cốt đai theo cấu tạo không thoả Vậy cần đặt lại cốt đai Bước 2: Chọn: »2 asw= n — = 50.27 (mm ): Diên tích cốt thép đai ((Ị)) v’ n= 2: số nhánh cốt đai Bước 3: Mặt bố trícách thép cốt cắt đai ngang móng hình vẽ Tínhcắt khoảng Với: c Bố trí côt đai cho móng băng ^2=2.0 Các thông số cho trước: = 1.5 r' f= Hệ số ành hưởng cạnh chịu nén T^n = Hệ số xét đến ảnh hưởng lực dọc xác định theo công thức Lực cắt Qmax=425(KN) Tiết diện b X h = 2.0 m X 0.7m Khi chịu nén dọc Lóp bê tông bảo vệ a = cm N = ỵọn = 950 (KN) Cường độ chịu nén bê tông Rb = Rn= 11.5 _950 _ (MPa) =>^ =0.1 = 0.47 0.9x1150x0.3x0.65 Cường độ chịu kéo bê tông Rbt = Rk = 0.9 (MPa) SVTH-Huỳnh Đức Trí Trang 23 Trang 24 Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngô Phi Minh s, ,„.443 M 443« s„„ ■ 0.34(1»).340(m) Sc, = 3000(wm) Chọn khoảng cách cốt đai s < (Stt Smax Sct)^ s — 300 (mm) Bước 4: R -1 + ^4 Tính ẹ wi = na , , 225 2x50.27 = 1.11 < 1.3 = + 5——X =\-PRh =1-0.01x11.5 = 0.885 p = 0.01 ỡl = 425(ẢT;V) < 03c = 0.84 X X 270 = 136 l(KN) Qnh ^ ^ (Thoả điều kiện) Kiếm tra ứng suất mũi coc (mỏng khối quy ước) (họ ) (5.9X3°30’+ 6X5°2'+1.9X13°30’+ 3.8 X15°30'+1.8xl0°24') ( p , = —==— = -————- -—-——- -= 61 ' 5.9 + + 1.9 + 3.8 + 1.8 £/, Kích thước móng quy ước: Bqu = ( B - x y)+ 2x hQxtga= (2.5-2x 0.15) + 2x 19.5 x^(l°59') = 3.55« Lqv = ( B - x y ) + 2xh0 xtga = (2.5-2x0.15) + 2x19.5xíg(l°59') = 3.55rr Vậy: Fqu = BquxLqu =3.55x3.55 = 12.60(m2) SVTH-Huỳnh Đức Trí Trang 32 r;= Ểvo/ Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngô Phi Minh A = 0.1382 q> = 7°56' B = 1.5527 D = 3.926 (5.9x14.45+ 6x15.09+ 1.9x18.57+ 3.8x19.87+ 1.8x19.37)+ 1.5x14.45) _ , ^ ( 19.5 + 1.5 ■m ’ RỊI = AX Bquy H + B(hí} + D! )ỵ n + DCỊỊ = 0.1382x3.55xl9.08 + 1.5527x(l9.5 + 1.5)xl6.38 + 3.9326x41.7 = 721.15(í:Af/w2) Nội lực quy tâm khối móng quy ước: 2> ơu = BtcL qu qu 5041 3.55x3.55 rt IX y> c Btc qứ B L qu qu qu qu - ỴK ZK nlc T BlcL qu qu = 400(KN/m2), + *>,)+(%+[...]... của cọc theo chỉ tiêu cơ học: Df> 0.940 X aTa= chọn a + a =độ 4 6sâu 9^+ 7 ^Df = 2=6 0 ( f f i V ) đài { m R < Ị PA P + u ỵ J m f f j ì) Gỉa thiết bố trí 6-10 => ktc = SVTH-Huỳnh 1.65 Đức Trí SVTH-Huỳnh Đức Trí Trang 29 28 2J rh Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngô Phi Minh Hệ sổ điều kiện làm việc của cọc ở dưới mũi cọc mR = (hạ cọc bằng ép cọc) Hệ số điều kiện làm việc của cọc ở mặt bên cọc nif = 1 (hạ cọc. .. cọc bàng ép cọc) Sức chịu tải đơn vị diện tích của đất dưới mũi cọc qp = 835.20(KN/m2) (Do đất ở mũi cọc (ở độ sâu 21,4m) là đất cát mịn ở trạng thái chặt vừa) 4 Chon số lương coc và bố trí coc: Số lượng cọc sơ bộ: y N" 690 n = ( 3 ^ — = 1.6x — = 4.08(/? = 1.2 -M 6) Q 270 => Chọn n = 4 (cọc) Kích thước đài cọc: BxL = 2.5mx2.5m Khoảng cách các cọc là 4d = 1.2m Cấu tạo đài có mép đài cách mép cọc ngoài... = 2>L 1 + ... 29 28 2J rh Đồ Án Nền Móng GVHD- Ths.Ngô Phi Minh Hệ sổ điều kiện làm việc cọc mũi cọc mR = (hạ cọc ép cọc) Hệ số điều kiện làm việc cọc mặt bên cọc nif = (hạ cọc bàng ép cọc) Sức chịu tải đơn... TOẢN THIẾT KÉ MỎNG coc Chon kích thiróc SO’ bô: Tiết diện cọc: 30(cm) x30(cm) Chiều dài cọc: L = 20(m), = L - X = 20 - 0.5 = 19.5 (m) gồm hai đoạn PHẢN m cọc cọc dài 10(m) TOÁN=10.18(cm2) VÀ THIẾT... Bảng tính lún móng cọc với Bqu=3.55(m) Vậy kiện móng độ lúncọc s = 4.8(cm) < (cm) Kiểmthoả trađiều độ lún ứng suất đáy tra khôixuvên móngthùng quy ước tải trọng tải trọng thân khôi móng gây Kiếm