hhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhh
1 Tình hình phát triển đập bttl giới việt nam Đập trọng lực đập giữ ổn định nhờ trọng lượng thân tác dụng tải trọng Đập trọng lực đá xây xây dựng cách 3000 đến 4000 năm Đập trọng lực mặt cắt tam giác xây dựng Mêxicô năm 1785 Năm 1850 đập BTTL xây dựng Đập BTTL cao giới đập Grande Dixence - Thụy sĩ cao 285m, xây dựng từ năm 1951 đến 1962 Thế giới: Biểu đồ so sánh số lượng đập BTTL với loại đập khác Việt nam: Trước đây, đập BTTL chiếm tỷ lệ nhỏ chiều cao đập thấp điều kiện kinh tế Hiện đập BTTL Đập BTTL Tân giang Ninh thuận xây dựng nhiều Việt Nam như: Tân giang - Ninh thuận (39,5m), Định bình - Bình định (42m), Sơn la - Sơn la (130m), Lòng sông - Ninh thuận, A vương - Quảng trị Đập Sơn la Sơn la I.TNH TON THIT K P Bấ TễNG TRNG LC 1.đặc điểm đập bttl Khối lượng bê tông lớn, trì ổn định nhờ lực G, cường độ chịu nén Có thể tràn nước không tràn Yêu cầu chất lượng cao đập đất đá Có thê xây đá không phảI đá Thi công công nghệ BT ướt BT khô (RCC) Làm việc kết cấu chu nộn lệch tâm hai chiều p G 2.Nguyên tắc thiết kế ập ổn định điều kiện làm việc ập phải đủ cao đồng thời bố trí công trình tháo lũ công trinh khác ập phải an toàn thấm, lún không đều, ảnh hưởng nhiệt độ Có hành lang công tác, có thiết bị quan trắc Lựa chọn hinh thức đập, cấu tạo phận phù hợp với biện pháp, thời gian thi công, thuận lợi khai thác quản lý, có giá thành kinh phí quản lý rẻ 3.CC TNH TON THIT K P Bấ TễNG TRNG LC Tớnh toỏn thit k mt ct p BTTL Tớnh toỏn n nh p BTTL Phõn tớch ng sut p BTTL Phõn tớch nhit p BTTL Tình hình phát triển phương pháp tính toán đập bttl Phương pháp ứng suất cho phép (giai đoạn đàn hồi) max [] Coi vật liệu làm việc giai đoạn đàn hồi, chưa triệt để lợi dụng khả chịu lực bê tông Phương pháp giai đoạn phá hoại (hệ số an toàn) Đã xét đến biến dạng dẻo bê tông, dùng hệ số an toàn chung cho kết cấu K=Fct/Fgt >[K] Phương pháp tính theo trạng thái giới hạn Đã xét đến nhân tố ảnh hưởng đến khả chịu lực kết cấu ncNtt mR/Kn 4.Cơ sở lý luận để tính mặt cắt đập (1853) ảm bảo ổn định cường độ ổn định chống trượt Khối lượng bê tông nhỏ (diện tích mặt cắt nhỏ nhất) 5.Tính toán mặt cắt (dạng tam giác) Hệ số an toàn ổn định mặt cắt nguy hiểm không nhỏ trị số cho phép Khi hồ đầy nước không sinh ứng suất kéo mép biên thượng lưu, ứng suất nén mép biên hạ lưu không vượt giới hạn cho phép hồ nước không sinh ứng suất kéo mép biên hạ lưu, ứng suất nén mép biên thượng lưu không vượt giới hạn cho phép Diện tích mặt cắt nhỏ Sơ đồ tính toán Đất đắp k = 1.57T/m3 Eđ Enh a W Kết tính toán Tính toán ổn định trượt phẳng a=0,5 Kết tính toán ứng suất a=0,5 Căn vào kết tính toán(phụ lục 4)trên biên đáy đập thượng lưu có số điểm không thoả mãn tiêu chuẩn thiết kế 14TCN56-88, cần có biện pháp xử lý Kết tính toán áp lực thấm thay đổi Nhận xét Khi tăng áp lực thấm, mặt cắt sát ứng suất thay đổi giống quan hệ hình(34)áhình(3-8), ứng suất ứng suất pháp tăng nhanh phía thượng lưu giảm phía hạ lưu, điều phù hợp với nhận xét(3.2.3) Các kết tính toán theo tổ hợp lực đập Định Bình mặt cắt sát không xuất vùng ứng suất kéo Đập đảm bảo điều kiện ổn định theo tiêu chuẩn thiết kế truyền thống Kết luận kiến nghị Thông qua phân tích phương pháp phân tích ổn định đập bê tông trọng lực, tác giả lựa chọn phương pháp phân tích ổn định đập sở nghiên cứu phát triển vùng phá hoại cục làm phương pháp nghiên cứu ứng dụng phần mền SAP2000, luận văn thực phương pháp phân tích ổn định sở nghiên cứu phát triển vùng phá hoại cục Các kết nghiên cứu định lượng quan hệ hệ số ổn định K K , chiều rộng công tác B /B đáy đập giá trị ứng suất kéo lớn mép biên thượng lưu đập Hình (2-7) dẫn chứng khả thực thi phương pháp Kết luận kiến nghị Luận văn nghiên cứu số nhân tố ảnh hưởng áp lực thấm, chiều cao đập tới phát triển vùng phá hoại cục mặt cắt sát từ đánh giá ảnh hưởng nhân tố tới ổn định đập Một số kết nghiên cứu luận văn ứng dụng vào đập Định Bình để thể đóng góp luận văn Kết nghiên cứu luận văn góp phần làm sáng tỏ quan điểm thiết kế đập bê tông trọng lực.Theo hướng người thiết kế xây dựng phương pháp thiết kế mặt cắt đập máy tính, có điều chỉnh giai đoạn làm việc đập Vấn đề xin tiếp tục nghiên cứu đề tài TNH N NH P BTTL Cỏc tiờu chun M: Gravity Dam Design EM 1110-2-2200 Stabilyty Analysis of Concrete EM-1110-2-2100 Tiờu chun Vit-Nga 14TCN 56-88 CH 2.02.02.85 Stabilyty Analysis of Concrete EM-1110-2-2100 PHN LOI TI TRNG EM 1110-2-2100 USA H S N NH TRT CễNG TRèNH QUAN TRNG H S N NH TRT CễNG TRèNH BèNH THNG H S N NH Y NI CC LOI CễNG TRèNH Gravity Dam Design EM 1110-2-2200 Tớnh theo cõn bng gii hn Tớnh n nh trt theo Stabilyty Analysis of Concrete EM-1110-2-2100 n nh lt theo v trớ t hp lc Tiờu chun an ton theo Gravity Dam Design EM 1110-2-2200 Gravity Dam Design EM 1110-2-2200 2 fBng US ,33 US cp cp Tiờu chun ỏnh giỏ an ton v n nh tng th v ng sut cho phộp ca p theo tiờu chun M c1 0,3 0,5 0,9 0,6 0-1 31,5 ft ft im t hp H s an ton c0 ng sut nn ng sut bờ tụng Trng hp lc ỏy c=0 ti trng Nộn Kộo Bỡnh thng 1/3 gia 1.5 Khụng bỡnh thng 1/2 gia 1,7 1.5 c bit ỏy 1.3 1.3 Sau ng t 1.3 Bi ln Phõn tớch n nh trt p v nn theo phng phỏp phõn mnh Tham kho ph lc C, D Gravity Dam Design EM 1110-2-2200 [...]... chuẩn thiết kế chưa hợp lý, hệ số an toàn cao (2) Cường độ giới hạn, lấy A là cực hạn đàn hồi, chọn cường độ cắt giai đoạn đàn tính để thiết kế (3) Cường độ cực hạn khuất phục B - phá hoại dòn không phù hợp, phá hoại dẻo có thể chấp thuận (4) Nếu sử dụng biến dạng dư thì lựa chọn điểm D để thiết kế (5) Tiêu chuẩn chuyển vị lớn nhất để thiết kế (6) Tiêu chuẩn cường độ phục hồi (7) Cường độ sau cùng để thiết. .. mãn điều kiện ứng suất Mặt cắt đập thoả mãn các điều kiện bố trí các thiết bị và diện tích mặt cắt là nhỏ nhất m '1 A n A m H h=H A=f 1(n ) m= f 2(n ) '1= f 2(n ) '1 A A A A A A m C '1 c1 c2 c3 c4 c5 n 1 2 3 4 5 n 6.Các bước tính mặt cắt kinh tế Giả thiết ,n tính m = f2(n) theo điều kiện K = [K] Tính 1=f3(n) cùng cặp với , m, n đã tính f2 ở trên Cùng cặp , m, n tính giá trị diện tích mặt cắt A... K P Điều kiện an toàn KC [K] (8) Bảng tính K theo (8) En/Ed Tổ hợp lực cơ bản Tổ hợp lực đặc biệt (1) Tổ hợp lực đặc biệt (2) 0,2 2,7 2,3 2,1 0,5 2,5 2,1 2,0 1,0 2,4 2,0 1,9 1,5 2,3 1,9 1,8 2,0 2,2 1,8 1,7 nh hng ca lc ma sỏt,lc dớnh,gúc nghiờng ca mt trt So sỏnh n nh theo h thng tiờu chun cắt dọc tim đập Tim tuyến năng lượng Tim tuyến tràn RCC Đường ống áp lực Tim kênh dẫn dòng CVC Kho van Đường... móng thiết kế Cắt ngang tràn xả sâu Cắt ngang tràn xả mặt Tim tuyến đập Tim tuyến đập 1: 0 0 75 1: CVC 75 CVC GVER GVER Đường mặt đất tự nhiên Đường mặt đất tự nhiên RCC GVER RCC aQ Khoan phụt chống thấm bước a=3m Khoan thoát nước bước a=3m éPả-Tàđb aQ GVER aQ Khoan phun gia cố Khoan phun gia cố L=5m, bước 3x3m L=5m, bước 3x3m Khoan phụt chống thấm bước a=3m Khoan thoát nước bước a=3m éPả-Tàđb Sơ đồ tính. .. phụt chống thấm bước a=3m Khoan thoát nước bước a=3m éPả-Tàđb Sơ đồ tính toán thủy lực đập tràn MNTL 275.00 L1 R 50 00 L 1 3 2 hx v aQ t h MNHL bx éPả-Tàđb éPả-Tàđb Tim tuyến đập 1: 80 0 RCC GEVR GEVR 1:0.20 Đường mặt đất tự nhiên aQ Khoan phun gia cố L = 5m, bước 3x3m éPả-Tàđb Khoan phụt chống thấm bước a = 3m Khoan thoát nước nền đập bước a = 3m Bng 5.3: Bng kt qu ca phõn tớch n nh p phng ỏn chn (theo... cường độ phục hồi (7) Cường độ sau cùng để thiết kế, phải làm thí nghiệm mới xét được cường độ này Nghiên cứu ổn định ở mặt cắt tiếp xúc với nền theo công thức cường độ kháng cắt điểm 1 Mất ổn định của đập từ một điểm dẫn đến từng vùng sau đó phá hoại toàn bộ 2 Sử dụng (6) thực hiện theo hai bài toán: tăng tải dần đến khi phá hoại, hệ số dự trữ (xét đến tính chất của vật liệu 3 Quá trình phá hoại (1)... chống trượt của đập theo mặt tiếp xúc giữa đáy đập và nền - 1853 (Pháp) K f G P (1) - 1887 (Pháp) f G C K P (2) - 1910 (Anh) f G Wdn K P (3) G C1A - 1934 (Mỹ) K1 P f G CA - 1950 (CCCP) K P f (4) trong đó: C1A=f(h2) (5) trong đó: f,C là các tham số thí nghiệm kháng cắt, gọi là cường độ cực hạn chống cắt - Cường độ kháng cắt điểm f o Co Ko (6) - Xét theo tiêu chuẩn thiết kế f r Cr Kp... hoàn toàn Nghiờn cu m rng vựng phỏ hy mt ct sỏt nn Kiểm tra ổn định đập theo hệ số dự trữ 1 Tương ứng tại điểm B có Kf = Kf ở trạng thái ổn định giới hạn, hệ số an toàn được tính theo công thức: 1 f G CA K ' Kf P (7) 2 Các nhân tố ảnh hưởng đến K: - Cường độ chống cắt ở mặt cắt tiếp giáp ảnh hưởng tới K xấp xỉ 80% - Chiều cao đập ảnh hưởng tới K khoảng 6% - Tỷ lệ Mođuyn đàn hồi(Eđ/En) ảnh hưởng... f3(n), tại vị trí 1= 0 có giá trị m và a thoả mãn điều kiện kinh tế và ổn định Lập lại các bước trên với , a, n tương ứng trên đồ thị chọn được Amin = f(n) 6.Các bước tính mặt cắt kinh tế Mặt cắt ngang đập không tràn Mặt cắt ngang đập tràn O O' x C' C D' B B' E' y 7 B trớ vt liu trong BTTL Theo độ bền chịu nén I-IV Theo độ bền chịu kéo I-III Theo độ không thấm nước II-III Theo độ dãn dàI giới ... định đập bê tông trọng lực Kết luận Đập bê tông trọng lực đặc điểm làm việc[1] Tình hình xây dựng đập giới Việt Nam Tiến xây dựng đập Đặc điểm làm việc đập bê tông trọng lực Các yêu cầu tính toán. .. pháp phân tích ổn định đập bê tông trọng lực Mục đích: Phân tích ưu nhược điểm phương pháp tính toán ổn định đập từ lựa chọn tính luận văn Nội dung: Đập bê tông trọng lực đặc điểm làm việc Các... trọng lực Các yêu cầu tính toán đập bê tông trọng lực Các tổ hợp dùng tính toán Các phương pháp phân tích ổn định đập bê tông trọng lực Các hình thức ổn định đập Hình thức ổn định tổng thể [4]