BÀI TẬP LỚN CƠ HỌC ĐẤT VÕ ANH VŨ ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM

A ĐỀ BÀI: BẢNG SỐ LIỆU: Lớp N MH 90 T 12 T.m Số hiệu 22 Lớp Dày 3,0 Số hiệu 75 Dày 4,0 Lớp Số hiệu 90 B PHÂN LOẠI ĐẤT, CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG: I Phân loại đất: Lớp 1: BẢNG SỐ LIỆU: (LỚP – SỐ HIỆU 22) Thành phần hạt (%) tương ứng với cỡ hạt Hạt cát Hạt sỏi Thô To Vừa Nhỏ Đường kính hạt (mm) >10 10-5 5-2 2-1 1-0,5 0,5-0,25 0,25-0,1 1,5 9,0 25 41,5 10 1.1 Phân loại theo TCXD 45-78: Vẽ đường cấp phối hạt: SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang Độ ẩm tự nhiên W% Tỷ trọng hạt 13,6 2,63 Sức kháng xuyên tónh qC (MPa) 18,5 K.quả xuyên tiêu chuẩn N 39 Kích thước hạt (mm) Thành phần hạt (%) Hàm lượng tích lũy (%) Hàm lượng hạt có kích thước lớn >10 1,5 100 1,5 10-5 9,0 98,5 10,5 5-2 25 89,5 35,5 2-1 41,5 64,5 77 1-0,5 10 23 87 0,5-0,25 13 96 0,25-0,1 4 100 ĐƯỜNG CONG CẤP PHỐI: Hệ số đồng nhất: CU = Hệ số cấp phối: Cg = D60 ,949 = = 5,09 D10 0, 383 ( D30 ) D60 D10 = ,2452 = 2,08 ,949.0, 383 Mẫu đất có hàm lượng hạt sét 0% nên đất hạt thô , Hàm lượng hạt có D > 2mm : 25 + 9,0 + = 35, >25% ⇒ Theo TCXD 45-78 đất đất cát sỏi < Cg = 2,08 < ⇒ Đường cong cấp phối tương đối thoải Cu = 5,09 < ⇒ Đất đầy đủ loại cỡ hạt để hạt nhỏ lèn vào lỗ rỗng hạt thô 1.2 Phân loại theo TCVN 5747-93: Hơn 50% tỷ lệ đất hạt có kích thước > 0,08mm ⇒ đất hạt thô Hàm lượng hạt thô có kích thước nhỏ 2mm: 64,5% > 50% ⇒ đất cát Hàm lượng hạt có kích thước < 0,08mm = 0% < 5% ⇒ cát Cu = 5,09 < ⇒ đất cát có cấp phối kém, cát lẫn sỏi có hạt mịn Với qC = 18, 5MPa , N = 39 ⇒ đất trạng thái Chặt KẾT LUẬN: Lớp đất đất cát lẫn sỏi có cấp phối trạng thái chặt SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 2 Lớp 2: BẢNG SỐ LIỆU: (LỚP – SỐ HIỆU 75) Dung trọng tự nhiên γ(T / m3 ) Độ ẩm Giới hạn Giới tự nhão hạn dẻo nhiên Wnh % Wd % W% 22,8 41,3 24,4 Lớp lớp đất dính 1,92 Góc ma Tỷ trọng sát hạt ∆ ϕ độ 190 15' 2,72 Lực dính c kg / cm2 0,32 K.quả xuyên tónh qC (MPa) 5,53 Kết xuyên tiêu chuẩn N 30 Phân loại theo TCXD 45-78: Chỉ số dẻo: A = Wnh − Wd = 32,1 − 25,9 = 6, 2% 1% < A = 6,2% < 7% ⇒ đất cát pha (á cát) W − Wd 27,2 − 25,9 = = 0,2097 Độ sệt: B = Wnh − Wd 32,1 − 25,9 2.1 0,00 < B = 0,2097 < 00 ⇒ đất cát pha trạng thái dẻo (dẻo ít) , 2.2 Phân loại theo USCS-ASTM D.2487 Căn vào biểu đồ Casagrande, đất thuộc loại ML (Mjala Low Plasticity: đất bụi deûo) Wnh = 32,1 < 50    A = 6,2% > 4% Điểm A − W nằm thấp đường A  nh ⇒ Đất bụi vô cát mịn, cát nhỏ lẫn bụi sét, bụi lẫn sét, độ dẻo thấp Lớp 3: BẢNG SỐ LIỆU: SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang (LỚP – SỐ HIỆU 90) Giới Độ ẩm Giới hạn hạn tự dẻo Wd nhão nhiên % Wnh % W% 27,2 32,1 25,9 Lớp lớp đất dính Dung trọng tự nhiên γ(T / m3 ) Tỷ trọng hạt ∆ 1,86 2,68 Góc ma sát ϕ độ 170 35' Lực dính c kg / cm2 0,20 K.quả xuyên tónh qC (MPa) 4,48 Kết xuyên tiêu chuẩn N 24 Phân loại theo TCXD 45-78: , Chỉ số dẻo: A = Wnh − Wd = 41 − 24, = 16,9% A = 16,9% < 17% ⇒ đất sét pha, gần sét W − Wd 22,8 − 24, = = −0,095 Độ sệt: B = Wnh − Wd 41 − 24, , 3.1 B = −0,095 < 0,00 ⇒ đất sét pha trạng thái cứng 3.2 Phân loại theo USCS-ASTM D.2487 Căn vào biểu đồ Casagrande, đất thuộc loại CL (Clay Low Plasticity: đất sét dẻo) Wnh = 41 < 50 ,    A = 16,9% > 7% Điểm A − W nằm cao đường A  nh ⇒ Đất sét vô cơ, độ dẻo từ thấp đến trung bình, sét lẫn sỏi cuội, sét lẫn cát, sét lẫn bụi II CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG: Lớp đất lớp đất hạt thô, cấp phối không tốt Cu = 5,09 < không chênh lệch lớn, đất trạng thái chặt Do chọn chiều sâu chôn móng tương đối nông để tận dụng sức chịu tải lớp đất Chọn chiều sâu chôn móng h=1,2 m SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang C VẼ ĐƯỜNG CONG NÉN, XÁC ĐỊNH CÁC CHỈ SỐ NÉN CHO CÁC LỚP ĐẤT: I Lớp 2: Độ rỗng tự nhiên đất: γ ∆.γ n (1 + 0,01.W) 2,68.1.(1 + 0,01.27,2) e = h − 1= − 1= − = 0,833 γk γ ,86 Cấp tải trọng Độ rỗng e Đường cong nén lún: Kết thí nghiệm nén e-p với tải trọng nén p (kPa) 100 200 300 400 0,833 0,804 0,778 0,754 0,733 Từ cách vẽ Casagrande, ước lượng áp lực tiền cố kết: pC = 220,74kPa Chỉ số nén: ∆e 0,782 − 0,733 CC = − = 400 ∆ log(p) l og 220,74 = 0,1898 Chỉ số nở: ∆e 0,804 − 0,782 CS = − = 220,74 ∆ log(p) l og 100 = 0,0640 SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang Hệ số nén hệ số nén tương đối: e − ei+1 Cấp tải trọng = i m / kN Độ rỗng e pi+1 − pi kPa 0,833 0,00029 100 0,804 0,00026 200 0,778 0,00024 300 0,754 0,00021 400 0,733 ( ) a0i = (m2 / kN) ei + 0,00016 0,00014 0,00013 0,00012 II Lớp 3: Độ rỗng tự nhiên đất: γ ∆.γ n (1 + 0,01.W) 2,72.1.(1 + 0,01.22,8) e = h − 1= − 1= − = 0,7397 γk γ ,92 Kết thí nghiệm nén e-p với tải trọng nén p (kPa) Cấp tải trọng 100 200 300 400 Độ rỗng e 0,7397 0,700 0,689 0,680 0,676 Đường cong nén lún: Từ cách vẽ Casagrande, ước lượng áp lực tiền cố kết: pC = 177, 5kPa Chỉ số neùn: ∆e 0,692 − 0,680 CC = − = 300 ∆ log(p) l og 177, = 0,0526 Chỉ số nở: ∆e 0,700 − 0,692 CS = − = 177, ∆ log(p) l og 100 = 0,0321 SV: VOÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang Hệ số nén hệ số nén tương đối: e − ei+1 Cấp tải trọng = i m / kN Độ roãng e pi+1 − pi kPa 0,7937 0,000397 100 0,700 0,000110 200 0,689 0,000090 300 0,680 0,000040 400 0,676 ( ) a0i = (m2 / kN) ei + 22,82e-5 6,47e-5 5,33e-5 2,38e-5 D XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC ĐÁY MÓNG: Các bước tính toán: - Giả thiết chiều rộng móng b, tính Rtc - Suy giá trị diện tích yêu cầu Fyc , chiều dài móng a - Tính toán giá trị tải trọng cực hạn pu (theo Moyerhoff) - Kiểm tra điều kiện cần thiết I Giả thiết chiều rộng móng, tính Rtc: , Giả thiết chiều rộng móng: b = 5m Tính giá trị Rtc : Móng đặt lớp đất thứ Từ kết thí nghiệm CPT SPT, sử dụng bảng tra (I-6 trang 15 – tập Cơ học đất – tác giả: Vũ Công Ngữ) suy tiêu lý lớp đất 1: qC = 185kN / m2 , N = 39 ⇒ góc nội ma sát: ϕ = 420 Cát sỏi trạng thái chặt ⇒ độ rỗng e < 0, 55 , giả thiết e = 0, Dung trọng tự nhiên: ( + 0, 01w ) ∆.γ n ( + 0,01.13,6 ) 2,63.10 γ= = = 19,918kN / m3 1+ e + 0, Từ giá trị ϕ = 42 , tính hệ số A, B, D công thức tính Rtc theo TCXD 45-78: 0,25.π 0,25.π A= = = 2,879 π 42.π π cot gϕ + ϕ − cot g42 + − 180 π π B = 1+ = 1+ = 12, 514 π 42.π π cot gϕ + ϕ − cot g42 + − 180 π.cot gϕ π.cot g420 D= = = 12,788 π 42.π π cot gϕ + ϕ − cot g42 + − 180 Đất cát (rời) ⇒ c = m=1 SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang Cường độ tiêu chuẩn: Rtc = m ( A.b + B.hm ) γ + D.c  = ( 2, 879.1 + 12, 514.1 ) 19,918 + 12,788.0 , ,2     = 385,12kN / m II Tính toán giá trị diện tích yêu cầu Fyc, chiều dài móng a Diện tích yêu cầu móng tương ứng với Rtc = 385,12kN / m : tc tt N0 N0 Fyc ≥ tc k = tc k R − γ tb hm R − γ tb hm Trong đó: γ tb : dung trọng trung bình phần đất bê tông móng Được phép lấy 20kN/m , k: hệ số phụ thuộc vào giá trị mômen Để an toàn lấy k = 900 Fyc ≥ = 3,738m2 , 385,12 − 20.1 , F 3,738 ⇒ a = yc = = 2, 492 , laáy a = 2, 5m b 15 , Vậy sơ chọn kích thước móng: a = 2,5m , b = 1,5m III Tính toán giá trị tải trọng cực hạn: Theo Moyerhoff: Trong tất phương pháp học, phương pháp tính toán tải trọng cực hạn Moyerhoff xét đến nhiều thông số nhất: hình dạng móng lên mặt trượt, độ sâu chôn móng, độ nghiêng móng, … Chọn phương pháp Moyerhoff để tính toán nhằm đảm bảo độ xác Công thức sức chịu tải móng nông Moyerhoff: pu = cNCFcsFcdFci + qNqFqsFqdFqi + 0, 5γbNγ FγsFγdFγI Với ϕ = 42 , tra bảng 4.14 giáo trình Cơ học đất, tác giả Châu Ngọc n giá trị hệ số sức chịu tải (Vesic): Nq = 93,71 Nγ = 155, 54 NC = 85, 37 Các hệ số ảnh hưởng hình dạng móng: b Nq 93,71 , Fcs = + = 1+ =1 ,6586 a Nc 2, 85, 37 b 15 , Fqs = + tgϕ = + tg420 = 5402 , a 2, b 15 , Fγs = − 0, = − 0, = 0,7600 a 2, ,2  hm  = < 1÷ Các hệ số ảnh hưởng độ sâu chôn moùng:  15 ,  b  h ,2 Fcd = + 0, m = + 0, = 3200 , a 1, ,2 h Fqd = + 2tgϕ ( − sin ϕ ) m = + 2tg420 − sin 420 =1 ,1752 b 15 , ( ) Các hệ số ảnh hưởng độ nghiêng tải tác động lên móng: góc nghiêng β = SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 2     Fci = Fqi =  − ÷ = 1, Fγi =  − =1 90  42 ÷    Sức chịu tải cực hạn: pu = cNCFcsFcdFci + qNqFqsFqdFqi + 0, 5γbNγ FγsFγdFγI = + 19,918.1 ,2.93, 71.1 5402.1 , ,1752.1 + 0, 5.19, 918.1 5.155, 54.0, 7600.1.1 = 5820kN / m2 , Sức chịu tải cho phép: p 5820 pa = u = = 1940kN / m2 FS Theo Terzaghi: Tính toán tải trọng cực hạn theo Terzaghi công thức: pu = sγ iγ γbNγ + sqiq γhNq + sc ic γcNc Với ϕ = 42 , tra bảng V-7 tập Cơ học đất, tác giả Vũ Công Ngữ hệ số: Nγ = 164,0 Nq = 85, NC = 93,7 b 15 , sγ = 0, − 0,1 = 0, − 0,1 = 0, 44 a 2, sq = b 15 , = + 0, =1 ,12 a 2, iγ = iq = ic = sC = + 0,2 pu = 0, 44.19,918.1 5.164,0 + 1.19,918.1 , ,2.85, + = 4197,12kN / m2 p 4197,12 pa = a = = 1399kN / m2 Fs NHẬN XÉT: Theo cách tính Moyerhoff pa = 1940kN / m , theo cách tính Terzaghi pa = 1399kN / m , cách tính cho kết sai khác gần 30%, kết Terzaghi nhỏ cách tính xét đến phụ tải hông mà không xét đến hoạt động đoạn mặt trượt bên đáy móng Như ta dùng kết Moyerhoff để tiếp tục tính toán IV.KIỂM TRA CÁC ĐIỀU KIỆN: Giá trị áp lực trung bình tiêu chuẩn đáy móng: Ntc 900 tc Ptb = + γ tb hm = + 20.1 = 264kN / m2 , F 3,75 p lực cực đại cực tieåu: tc 6.M0 6.120 tc Pmax = P0tc + = 264 + = 340,8kN / m2 ba 5.2, 52 , tc Pmin = P0tc − tc Ptb = tc 6.M0 6.120 = 264 − = 187,2kN / m2 ba 5.2, 52 , tc N0 900 + γ tb hm = ,1 +1 ,1.20.1 = 266, 4kN / m2 ,2 F 3,75 SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang a = 2, 5m  , b = 5m ⇒ 2b > a > b (THOÛA) 2b = 3m  tc Ptb = 264  tc ⇒ Ptb < Rtc (THOÛA)  Rtc = 385,12  tc Pmax = 340,8  tc ⇒ Pmax < tc (THOÛA) ,2.R  1 tc = 462,144  ,2.R tc Pmin = 187,2 > (THOÛA) tt Ptb = 266,  tc ⇒ Ptb < qa (THOÛA);  qa = 1940   tc Pmax = 264  tc ⇒ Pmax < 2qa (THOÛA) ,  a = 2328 ,2.q   Với kích thước móng chọn trên, tất điều kiện kiểm tra thỏa Vậy chọn a = 2,5m , b = 1,5m E XÁC ĐỊNH ỨNG SUẤT DƯỚI ĐÁY MÓNG: I Kiểm tra điều kiện áp dụng lý thuyết đàn hồi: Để áp dụng kết lý thuyết đàn hồi đòi hỏi ứng suất tác dụng không vượt Rtc Lớp 1: Kích thước móng chọn từ điều kiện lớp đương nhiên thỏa Lớp 2: Ứng suất tổng tác dụng lên mặt lớp đất 2: σ z2 = σbt + σgl = γ.h1 + 4.kg pgl = 3,0.19,918 + 4.0,08973.240,1 = 145,93kN / cm2 z2 z2 Cường độ tiêu chuẩn lớp 2: Rtc = m ( A.b + B.hm ) γ + D.c  = ( 0, 41519.1 + 2,66076.1 ) 18,6 + 5,24.20 , ,2     = 175,7851kN / m2 σ z < Rtc ⇒ lớp làm việc giai đoạn đàn hồi Lớp 3: Ứng suất tổng tác dụng lên mặt lớp đất 3: σ z3 = 146, 394kN / cm2 Cường độ tiêu chuẩn lớp 3: Rtc = m ( A.b + B.hm ) γ + D.c  = ( 0, 4822.1 + 2,929.1 ) 19,2 + 5, 523.32 , ,2     = 258,1kN / m2 σ z < Rtc ⇒ lớp làm việc giai đoạn đàn hồi Vậy đất làm việc giai đoạn đàn hồi Có thể áp dụng kết lý thuyết đàn hồi để tính toán II Tính toán ứng suất: Xét điểm có độ sâu hình bên Do nước ngầm phạm vi lớp đất xét ứng suất tải l trọng thân tính: σbt = ∑ γ '.z = ∑ γ.z Để tính ứng suất tải trọng trục qua tâm móng: Ta chia diện chịu tải làm phần (như hình vẽ), tính toán cho phần cộng tác dụng Ta xem toàn diện tích tc chịu tải chịu tác dụng tải trọng Ptb = 264kN / m SV: VÕ ANH VUÕ (STT : 76) Trang 10 tb tc ,2 Tải trọng gây lún: Pgl = Ptb − γ.hm = 264 − 19,918.1 = 240,1kN / m max max Pgl = Ptb − γ.hm = 340, − 19,918.1 = 316,9kN / m2 , ,2 tb Pgl = Ptb − γ.hm = 187,2 − 19,918.1 = 163, 3kN / m2 ,2 Để tính ứng suất trục qua trung điểm cạnh bề rộng móng: Ta chia diện chịu tải thành hình chữ nhật hình vẽ Ta chia tải trọng thành phần phân bố phần phân bố tam giác Lớp đất Điểm z (m) Phân bố ứng suất trục qua tâm móng γ σbt z’ z a/b z/b (kN/m ) (kN/m2) (m) 0.6 1.2 1.8 0.6 2.4 (kN/m2) 11.9508 σgl 19.918 K(g) 23.9016 240.1 233.857 1.2 47.8032 1.6 0.1412 135.640 1.8 59.754 2.4 0.0897 86.179 1.8 59.754 2.4 0.0897 86.179 3.5 2.3 69.054 3.06667 0.0641 61.593 2.8 78.354 3.73333 0.0466 44.786 4.5 3.3 87.654 4.4 0.0354 33.998 10 3.8 96.954 5.06667 0.0278 26.699 11 5.5 4.3 106.254 5.7333 0.0224 21.576 12 13 6.5 4.8 5.3 115.554 124.854 6.4 0.0183 17.581 7.0666 0.0150 14.442 0.0127 12.244 1.6667 0.2435 18.6 0.8 35.8524 14 5.8 134.154 7.7333 Z: độ sâu tính từ mặt đất Z’: độ sâu tính từ đáy móng σbt : ứng suất tải trọng thân gây trục qua tâm móng z SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 11 σgl : ứng suất tải trọng gây lún gây trục qua tâm móng Đến độ sâu z = 7m , ứng suất gây lún không đáng kể so với ứng suất thaân bt σz 134,154 = = 10,86 > 10 Do ta xét phần đất có độ sâu nhỏ 7m σgl 12, 244 σ0 : ứng suất gây lún phần tải trọng phân bố gl M2 σ tg , σM2 : ứng suất gây lún phần tải tam giác gây trục qua M1 vaø M2 tg M1 M2 σgl , σgl : ứng suất gây lún toàn tải trọng gây trục qua M1 M2 SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 12 Lớ p đất Phân bố ứng suất trục qua trung điểm cạnh ngắn móng: Từ giá trị ứng suất tính ta vẽ biểu đồ phân bố ứng suất nền: Z từ Z từ γ σ0 σM2 σbt đáy gl tg z Điểm MĐTN móng a/b z/b Kg KT (m) (m) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) σM1 tg (kN/m2) σM1 gl (kN/m2) KT’ σM2 gl (kN/m2) (kN/m2) 0.6 11.951 1.2 23.902 0.25 81.6492 0.250 76.800 0 158.4492 81.6492 1.8 0.6 35.852 0.800 0.220 71.7968 0.141 43.459 0.072 22.139 115.2554 93.9357 2.4 1.2 47.803 1.600 0.158 51.5152 0.086 26,563 0,069 21,094 78.0778 72.6096 1.8 59.754 2.400 0.117 38.1682 0.062 18.999 0.052 16.043 57.1669 54.2109 1.8 59.754 2.400 0.117 38.1682 0.062 18.999 0.052 16.043 57.1669 54.2109 3.5 2.3 69.054 3.067 0.087 28.5590 0.047 14.350 0.041 12.570 42.9087 41.1292 2.8 78.354 3.733 0.070 22.5315 0.039 12.097 0.035 10.613 34.6284 33.1447 4.5 3.3 87.654 4.400 0.055 18.0934 0.032 9.844 0.028 8.656 27.9375 26.7497 10 3.8 96.954 5.067 0.045 14.8013 0.025 7.817 0.022 6.895 22.6179 21.6963 11 5.5 4.3 106.254 5.733 0.038 12.3627 0 0 12.3628 12.3628 12 4.8 115.554 6.400 0.032 10.3683 0 0 10.3684 10.3684 13 6.5 5.3 124.854 7.067 0.027 8.71940 0 0 8.7194 8.7194 14 5.8 134.154 7.733 0.023 7.5146 0 0 7.5146 7.5146 SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 13 18.6 3.333 2 19.918 M1: Trung điểm cạn ngắn móng, tải trọng cực tiểu M2: Trung điểm cạn ngắn móng, tải trọng cực đại SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 14 F XÁC ĐỊNH ĐỘ LÚN VÀ ĐỘ NGHIÊNG CỦA MÓNG: Tính toán độ lún móng theo phương pháp cộng lún lớp , Chia đất thành nhiều lớp nhỏ có độ dày ≤ 0, 4b = 0, 4.1 = 0,6 m Chỉ tính toán đến độ sâu 7m với phần đất sâu Lớp dày 3m, chia thành lớp, lớp 0,6m Lớp dày 4m, chia thành lớp, lớp dày 0,5m Lớp đất thí nghiệm nén e-p ta tính độ lún theo công thức β s = ∑ σzh E Lớp đất 2: dựa vào kết thí nghiệm (đường e-p e-log(p)) tính theo công thức: e − e2 p  C s=∑ h s = ∑ log  ÷h0 + e1 + e0  p0  I Độ lún tâm O móng: Theo đường cong e-p: Bổ sung tiêu lý lớp đất 1: E = αPc = ,7.18500 = 31450(kN / cm2 ) Hệ số β = 0,76 (đất cát) H: độ dày lớp phân tố σ1 , σ2 , e1 , e2 : ứng suất độ rỗng đất trước sau chịu tải gây lún (e nội suy từ đường cong nén lún) σgl : ứng suất gây lún điểm lớp phân tố (dựa vào biểu đồ ứng suất) s: độ lún lớp phân tố (tính theo công thức trình bày trên) Lớp Lớp σgl σ1 e1 σ2 e2 H(m) s đất p.tố 0.6 236.979 3.44e-3 0.6 184.749 2.68e-3 0.6 110.91 1.61e-3 0.5 64.404 0.81432 73.8868 138.291 0.79404 5.59e-3 0.5 73.704 0.81163 53.1902 126.894 0.79701 4.03e-3 0.6 0.6 0.5 83.004 0.80893 39.3924 122.396 0.79818 2.97e-3 0.5 92.304 0.80623 30.3486 122.653 0.79811 2.25e-3 10 0.5 101.604 0.80358 24.1381 125.742 0.79731 1.74e-3 11 0.5 110.904 0.80116 19.5794 130.483 0.79607 1.41e-3 12 0.5 120.204 0.79875 16.012 136.216 0.79458 1.16e-3 13 0.5 129.504 0.79633 13.3432 SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 15 142.847 0.79286 9.70e-4 ∑ s 0,0278m Theo đường cong e-log(p): Lớp đất Lớp H(m) p.tố e1 σ1 σgl σ2 s 236.979 3.44e-3 0.6 184.749 2.68e-3 0.6 110.91 1.61e-3 0.5 64.404 0.81432 73.8868 138.291 5.85e-3 0.5 73.704 0.81163 53.1902 126.894 4.17e-3 0.5 83.004 0.80893 39.3924 122.396 2.98e-3 0.5 92.304 0.80623 30.3486 122.653 2.19e-3 10 0.5 101.604 0.80358 24.1381 125.742 1.64e-3 11 0.5 110.904 0.80116 19.5794 130.483 1.25e-3 12 0.5 120.204 0.79875 16.012 136.216 9.70e-4 13 ∑s 0.6 0.6 0.6 0.5 129.504 0.79633 13.3432 142.847 7.60e-4 0,02754m Vậy độ lún tâm móng khoảng 2,8cm Kết tính dựa vào e-p e-log(p) chênh lệch không nhiều II Độ lún trung điểm cạnh ngắn M1 móng: Theo đường cong e-p: Lớp đất Lớp H(m) p.tố σ1 e1 σgl σ2 e2 s 0.6 87.7925 1.27e-03 0.6 83.2727 1.21e-03 0.6 63.4103 9.19e-04 0.5 64.404 0.81432 47.670 112.074 0.8009 3.71e-3 0.5 73.704 0.81163 37.137 110.841 0.8012 2.88e-3 0.5 83.004 0.80893 29.947 112.951 0.8006 2.29e-3 0.5 92.304 0.80623 24.223 116.527 0.7997 1.81e-3 10 0.5 101.604 0.80358 17.030 118.634 0.7992 1.23e-3 11 0.5 110.904 0.80116 11.366 122.270 0.7982 8.20e-4 12 ∑s 0.6 0.6 0.5 120.204 0.79875 9.544 129.748 0.7963 6.90e-4 13 0.5 129.504 0.79633 8.117 137.621 0.7942 5.87e-4 0,01742m SV: VOÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 16 Theo đường cong e-log(p): Lớp đất Lớp H(m) p.tố e1 σ1 σgl σ2 s 0.6 99.022 87.7925 1.27e-3 0.6 92.297 83.2727 1.21e-3 0.6 69.974 63.4103 9.19e-4 0.5 64.404 52.5535 47.670 112.074 4.24e-3 0.5 73.704 40.876 37.137 110.841 3.13e-3 0.5 83.004 32.9203 29.947 112.951 2.37e-3 0.5 92.304 26.6304 24.223 116.527 1.79e-3 10 0.5 101.604 19.0175 17.030 118.634 1.19e-3 11 0.5 110.904 13.0291 11.366 122.270 7.53e-4 12 ∑s 0.6 2 0.6 0.5 120.204 10.9408 9.544 129.748 5.90e-4 13 0.5 129.504 9.30509 8.117 137.621 4.70e-4 0,01794m Vậy độ lún M1 khoảng 1,8cm Kết tính dựa vào e-p e-log(p) chênh lệch không nhiều Độ lún trung điểm cạnh ngắn M2 móng: III Theo đường cong e-p: Lớp đất Lớp H(m) p.tố σ1 e1 σgl σ2 e2 s 0.6 136.8523 1.98e-3 0.6 96.6666 1.40e-3 0.6 67.6223 9.80e-4 0.5 64.404 0.81432 50.0378 114.4418 0.8002 3.88e-3 0.5 73.704 0.81163 38.7686 112.4726 0.8008 3.00e-3 0.6 0.6 0.5 83.004 0.80893 31.2830 114.2870 0.8003 2.39e-3 0.5 92.304 0.80623 25.2777 117.5817 0.7991 1.98e-3 10 0.5 101.604 0.80358 17.4903 119.0943 0.7986 1.37e-3 11 0.5 110.904 0.80116 11.3656 122.2696 0.7982 8.20e-4 12 0.5 120.204 0.79875 9.5439 129.7479 0.7963 6.90e-4 13 0.5 129.504 0.79633 8.1170 137.6210 0.7942 ∑s 5.87e-4 SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 17 0,01908 Theo đường cong e-log(p): Lớp đất Lớp H(m) p.toá σ1 e1 σgl σ2 s 99.022 136.8523 1.98e-3 0.6 92.297 96.6666 1.40e-3 0.6 69.974 67.6223 9.80e-4 0.5 64.404 52.5535 50.0378 114.4418 4.40e-3 0.5 73.704 40.876 38.7686 112.4726 3.24e-3 0.5 83.004 32.9203 31.2830 114.2870 2.46e-3 0.5 92.304 26.6304 25.2777 117.5817 1.86e-3 10 0.5 101.604 19.0175 17.4903 119.0943 1.22e-3 11 0.5 110.904 13.0291 11.3656 122.2696 7.53e-4 12 ∑s 0.6 0.6 0.6 0.5 120.204 10.9408 9.5439 129.7479 5.90e-4 13 0.5 129.504 9.30509 8.1170 137.6210 4.70e-4 0,01937m Vậy độ lún M2 khoảng 1,9 cm Kết tính dựa vào e-p e-log(p) chênh lệch không nhiều Độ lún móng tính toán không xét đến độ cứng móng Với giả thuyết móng cứng tuyệt đối, điểm M1, 0, M2 phải nằm đường thẳng Hiệu chỉnh độ lún điểm: 2 1  2  ,8 ,9 Hệ số hiệu chỉnh: ∆S =  S0 − ( SM1 + S2 ) ÷ =  2, − ( + ) ÷ = 0,63cm 3 2  3  Độ lún điểm hiệu chỉnh: M1 M2 Độ lún trước hiệu chỉnh 1,8cm 2,8cm 1,9cm Độ lún sau hiệu chỉnh 2,43cm 2,48cm 2,53cm SM2 − SM1 − ,8 ,7 = = 0, 00 Độ nghiêng móng: i = a 250 Độ nghiêng móng nhỏ chứng tỏ độ lệch tâm móng bé SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 18 Biến dạng móng hình vẽ phóng đại 10 lần SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 19 ... 5m Tính giá trị Rtc : Móng đặt lớp đất thứ Từ kết thí nghiệm CPT SPT, sử dụng bảng tra (I-6 trang 15 – tập Cơ học đất – tác giả: Vũ Công Ngữ) suy tiêu lý lớp đất 1: qC = 185kN / m2 , N = 39 ⇒... 7.5146 7.5146 SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 13 18.6 3.333 2 19.918 M1: Trung điểm cạn ngắn móng, tải trọng cực tiểu M2: Trung điểm cạn ngắn móng, tải trọng cực đại SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang... 250 Độ nghiêng móng nhỏ chứng tỏ độ lệch tâm móng bé SV: VÕ ANH VŨ (STT : 76) Trang 18 Biến dạng móng hình vẽ phóng đại 10 lần SV: VÕ ANH VUÕ (STT : 76) Trang 19